KR20080056015A - 증기 터빈의 가열 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 증기 터빈(1)의 워밍업 방법에 관한 것으로서, 상기 증기 터빈(1)이 고압 터빈 섹션(2) 및 중간압 및/또는 저압 터빈 섹션(3, 4)을 포함하고, 입구측 상의 상기 고압 터빈 섹션(2)이 라이브 증기 라인(5)을 통해 증기 발생기에 유체소통식으로 연결되며, 상기 고압 터빈 섹션(2)과 상기 중간압 터빈 섹션(3) 사이에 증기 밸브(14)가 배치되고, 상기 고압 터빈 섹션(2), 상기 라이브 증기 라인(5) 및 상기 증기 발생기가 동시에 워밍업된다.

Description

증기 터빈의 가열 방법 {METHOD FOR HEATING A STEAM TURBINE}
본 발명은 증기 터빈의 워밍업 방법에 관한 것이며, 상기 증기 터빈은 고압 터빈 섹션 및 중간압 및/또는 저압 터빈 섹션을 포함하고, 입구측 상의 상기 고압 터빈 섹션은 라이브 증기 라인을 통해 증기 발생기에 유체소통식으로 연결되며, 상기 고압 터빈 섹션과 상기 중간압 터빈 섹션 사이에 증기 밸브가 배치되고, 상기 고압 터빈 섹션, 상기 라이브 증기 라인 및 상기 증기 발생기는 동시에 워밍업된다.
동력 발생을 위한 증기 터빈 설비가 장착된 동력 발생 설비에서, 현재의 동력 요구량에 따라 개별의 증기 터빈 또는 복수의 증기 터빈을 가동중지시키는 것이 필요할 수 있고, 요건에 따라 이들을 재가동시키는 것이 필요할 수 있다. 이 경우, 각각의 증기 터빈 설비의 신속한 시동은 상당히 중요하다. 이것은, 특히 냉각 시동 후에 그리고 가열 시동 후에, 예를 들어 주말 가동중지 후에, 보다 긴 가동중지 기간에 적용된다. 종래 기술에 의하면, 시동 프로세스 동안, 증기 발생기는 무엇보다도 증기 온도 및 증기 압력을 증가시키도록 시동되거나 가열된다. 미리결정된 시동 온도 및 미리결정된 시동 압력과 또한 증기에 대한 미리결정된 시동 품질이 안정되자마자, 증기 터빈을 시동시키기 위한 시동 프로세스가 개시된다. 이를 위해, 그 중에서도 특히, 라이브 증기 밸브가 보다 큰 정도로 또는 보다 적은 정도로 개방된다. 이 경우, 시동 온도, 시동 압력 및 증기의 시동 품질의 값은, 증기 터빈의 시동 후에 부하가 없는 작동 또는 낮은 부하에 의한 부하가 걸린 작동이 증기 터빈에 대해 실현될 수 있도록 선택된다. 이 경우의 증기는 불순물이 섞인 증기로 인해 증기 터빈이 손상되는 것을 방지하기 위해 미리결정된 범위 내에 속해야 하는 값의 전도률을 갖는다.
따라서, 증기 터빈 설비가 시동되는 동안, 증기의 전도률은 연속적으로 결정되며, 증기가 일정한 한계값 아래로 떨어지는 경우에만 증기 터빈 안으로 증기가 유동되는 것이 허용된다.
증기의 시동 품질에 대한, 개시 온도에 대한, 그리고 개시 압력에 대한 값은 증기 터빈의 시동 후에 부하가 없는 작동 또는 낮은 부하에 의한 부하가 걸린 작동이 증기 터빈에 대해 실현될 수 있도록 선택된다. 이들 매개변수는 실제 시동 프로세스의 개시의 시간으로 안정되어야 한다. 보일러의 구성의 유형과 동력 설비의 유형, 또는 동력 설비의 크기에 따라, 이 동안, 약 1 내지 3 시간 규칙적으로 경과될 수 있다. 과열 증기 유입에 대한 노출의 결과, 발생되는 열 팽창 응력으로 인한 높은 재료 응력이 냉각 기계 상태로부터 시동되는 동안 규칙적으로 발생된다. 오늘날, 열 팽창 응력의 측정 기술에 의한 모니터링이 통상적으로 실행된다. 이 경우, 증기 터빈 설비의 경제적 효율과 이 증기 터빈 설비가 장착되는 동력 발생 설비의 경제적 효율을 충족시키기 위해 이러한 증기 터빈 설비에 대한 시동 시간을 단축시키는 것에 대한 관심이 증가하고 있다.
시동 프로세스는 통상적으로, 특히 청결도 및 pH 값에 대해 증기에 대해 미리결정된 시동 품질이 존재하는 경우에만 개시된다. 또한, 예열 프로세스는 바람직하게, 증기가 미리결정된 예열 품질을 갖는 경우에만 개시되며, 여기서, 시동 품질이 예열 품질 보다 높다. 높은 증기 품질을 달성하기 위한 비용이 비교적 높다.
복수의 터빈 섹션을 포함할 수 있는 증기 터빈은 본 응용 분야의 측면에서 증기 터빈에 의해 이해된다. 이 경우의 터빈 섹션은 온도 및 압려과 같은 여러 증기 매개변수에 대해 구성될 수 있다. 이 경우에, 고압 터빈 섹션, 중간압 터빈 섹션 및 저압 터빈 섹션이 공지되어 있다. 620 ℃ 까지의 온도를 가질 수 있는 과열된 증기는 대개 고압 터빈 섹션 안으로 유동한다. 더욱이, 이러한 과열된 증기는 300 바아(bar) 까지의 압력을 가질 수 있다. 과열된 증기를 핫(hot) 증기라고도 한다. 포화된 증기가 고체 또는 응축물로부터 분리되거나 일정한 압력에서 가열된다면, 이때, 증기는 점차 불포화된다. 이러한 증기를 핫 증기 또는 과열 증기라고도 한다.
응축물 또는 바닥 위의 증기 공간은 현재의 안정-상태 온도에 대해 가능한 최대량의 분자를 흡수하였다. 이러한 증기를 습윤한 증기, 건조 증기 또는 포화 증기라고 한다.
그러나, 고압 터빈 섹션으로부터의 팽창된 증기가 재가열기에 도달되는 방식으로 중간압 터빈 섹션이 형성되며, 여기서, 재가열기 내에서 증기의 온도가 상승되며, 이후, 증기가 중간압 터빈 섹션으로 유동한다. 이 경우, 중간압 터빈 섹션으로 유동되는 증기의 온도는 약 600 ℃이며, 압력은 약 80 바아이다. 중간압 터 빈 섹션으로부터 빠져나오는 증기는 결국 저압 터빈 섹션으로 인도된다.
고압 터빈 섹션, 중간압 터빈 섹션 및 저압 터빈 섹션으로의 분리는 특정 분야에서 일정하게 적용되지 않는다. 따라서, 온도 및 압력과 같은 증기 매개변수는 고압 터빈 섹션, 중간압 터빈 섹션 및 저압 터빈 섹션 사이의 단일의 식별 기준으로서 사용될 수 없다.
고압 터빈 섹션으로부터 빠져나오며 중간압 터빈 섹션 안으로 유동하는 증기의 재가열에 의해 증기 터빈을 작동시키는 방법이 개시되어 있다. 이러한 재가열의 결과, 증기 터빈의 고압 터빈 섹션 내에서 이미 작업이 실행되었던 증기의 온도가 다시 증가되며, 따라서, 증기가 터빈의 저압 섹션에 도달하기 전에 이용가능한 구배를 증가시킨다. 결국, 설비의 효율이 증가된다.
증기를 재가열하는 증기 설비 또는 복합 사이클 동력 설비의 작동의 추가의 장점은, 재가열의 결과, 터빈 내의 최종 스테이지에서의 증기의 배출 습도가 감소되어 결국 유체 품질과 사용 수명이 향상된다는 것이다.
기계 내에서 팽창되는 동안 증기가 지나치게 습도가 높은 경우 증기 터빈 내에서 재가열이 사용된다. 다수의 스테이지를 관류한 후에 증기는 증기 터빈에서 나와서 재가열기로 인도되며, 이후, 증기 터빈으로 재공급된다. 상당히 높은 압력 구배의 경우에, 최종 스테이지에 지나치게 많은 증기 습도를 보유하지 않도록 복수의 재가열이 사용된다.
본 발명의 목적은 냉각된 증기 터빈의 워밍업(warming-up)을 가속화하기 위한 것에 기초로 한다.
상기한 목적은 증기 터빈의 워밍업 방법에 의해 달성되는데, 여기서, 상기 증기 터빈이 고압 터빈 섹션 및 중간압 및/또는 저압 터빈 섹션을 포함하고, 입구측 상의 상기 고압 터빈 섹션이 라이브 증기 라인을 통해 증기 발생기에 유체소통식으로 연결되며, 상기 고압 터빈 섹션과 상기 중간압 터빈 섹션 사이에 증기 밸브가 배치되고, 상기 고압 터빈 섹션, 상기 라이브 증기 라인 및 상기 증기 발생기가 동시에 워밍업되며, 상기한 증기 터빈의 워밍업 방법은,
(a) 상기 고압 터빈 섹션의 출구측 배압을 증가시키는 단계와,
(b) 상기 증기 발생기에서 발생되는 증기의 전도률이 허용오차 값 아래로 떨어지자마자, 상기 고압 터빈 섹션의 입구의 상류에 배치되는 밸브를 개방시키는 단계와,
(c) 상기 고압 터빈 섹션과 상기 중간압 터빈 섹션 사이에 배치되는 상기 증기 밸브를 폐쇄시키는 단계와,
(d) 상기 고압 터빈 섹션의 회전자의 회전 속도를 공칭 속도 아래의 값으로 제어하는 단계와,
(e) 상기 증기 발생기 내에서 발생되는 상기 증기의 전도률이 상기 허용오차값보다 작은 한계값 아래로 떨어지자마자 상기 배압을 감소시키는 단계와,
(f) 상기 증기 밸브를 개방시킴으로써, 상기 증기 발생기에 의해 발생되는 증기 및 상기 한계값 아래인 전도률로서 상기 중간압 및/또는 저압 터빈 섹션을 워밍업하는 단계를 포함한다.
본 발명은, 그 중에서도 특히, 충분히 높은 품질의 증기의 유입에 대해, 고압 터빈 섹션, 중간압 터빈 섹션 및 저압 터빈 섹션을 포함하는 증기 터빈을 동시에 노출시키는 것이 반드시 필요하지 않은 양태에 기초한다. 따라서, 본 발명의 이러한 양태는, 본 발명에 따른 방법의 단계들이 고려된다면, 고압 터빈 섹션이 충분히 양호하지 않은 품질의 전도률과 같은 불충분한 품질을 갖는 증기의 유입에 노출될 수 있다. 냉각 시동 후에, 증기 터빈의 워밍업은 라이브 증기 라인의 대응되는 압력 형성으로 개시된다. 라이브 증기 라인은 대부분의 경우에 증기 발생기와 동시에 예비가열된다. 증기 발생기를 보일러라고도 한다. 증기 밸브의 초기의 개방은 과열 시의 증기의 전도률과 증기의 절대 온도에 좌우된다. 이 경우의 증기는 일정한 품질을 가져야 한다. 부족한 품질을 갖는 증기는 공격적인 오염 물질로 인해 증가된 부식 응력을 야기할 수 있으며, 이는 예를 들어 초기의 증기 습도의 영역에서 날개 재료의 역전된 굽힘 응력 하에서 피로 강도에 영향을 미친다. 그러나, 부족한 증기 품질의 문제는 특히 최종 스테이지의 고하중이 여기에서 발생되므로 저압 터빈 섹션에 초점을 맞춘다. 저압 터빈 섹션과 비교해서, 고압 터빈 섹션은 저압 터빈 섹션이 노출되는 유입의 증기보다 불량한 전도률을 갖는 증기의 유입에 노출될 수 있다.
종래 기술에 의해 결정되듯이, 전체 증기 터빈의 워밍업은 증기의 수용가능한 전도률이 존재하는 경우에만 개시되는 한편, 본 발명에 의하면, 중간압 터빈 섹션 및/또는 저압 터빈 섹션이 개방된 상태에서, 라이브 증기 라인 및 증기 발생기와 함께 고압 터빈 섹션을 예열하는 것을 제안한다.
고압 터빈 섹션에 대해 증기의 전도률에 대한 상대적으로 낮은 조건들이 생성되므로, 증기의 유입이 높은 전도률로서 이미 개시될 수 있다. 이르 ㄹ위해, 중간압 터빈 섹션의 상류에 배치되는 증기 밸브가 폐쇄된다. 이 결과, 고압 터빈 섹션의 출구에 배압이 발생될 수 있으며, 이 배압은 허용가능한 값의 한계 내에서 거의 선택적으로 증가될 수 있다. 결국, 높은 응축열에 의한 워밍업이 실행된다.
본 발명의 중요한 양태는, 한편으로, 고압 터빈 섹션을 예열하기 위해 상대적으로 높은 전기 전도률을 갖는 증기가 허용된다는 것이며, 다른 한편으로, 고압 터빈 섹션의 출구에서의 배압이 예열 상태의 개시를 위해 증가되며, 공칭 속도까지 후속의 가동 전에 다시 감소된다는 것이다. 무엇보다도, 이러한 증기는 고압 터빈 섹션을 관류한다. 고압 터빈 섹션의 출구에서의 증기의 압력이 증가된다. 이것은, 예를 들어, 고압 터빈 섹션과 중간압 터빈 섹션 사이에 배치되며 부분적으로 또는 완전히 폐쇄될 수 있는 플랩 또는 밸브에 의해 달성된다. 압력이 증가되는 결과, 고압 터빈 섹션의 후벽 부품들 상에서의 증기의 열 전달이 향상된다. 말하자면, 출구에 관류되는 증기가 축적되며, 이 결과, 고압 터빈 섹션의 신속한 워밍업이 실시된다. 결국, 증기의 포화 온도가 보다 높은 값으로 이동된다. 따라서, 단계 (a) 및 단계 (c)가 서로 교대된다.
포화(응축)의 경우에, 약 5000 W/(m2K)의 열 전달률이 달성될 수 있으며, 여기서, 과열 상태(대류)의 경우에, 약 150 W/(m2K)의 열 전달률만이 달성된다. 결국, 예열 상태 동안의 고압 터빈 섹션의 부품들로의 열 수율(yield)이 증가될 수 있다.
본 발명에 따른 방법에 의하면, 증기 터빈의 예열이 약 1 내지 3 시간 일찍 개시될 수 있다. 추가의 장점은 보다 높은 포화된 증기 온도의 결과로서의 열 수율이 고압 터빈 섹션의 부품들의 가속화된 워밍업에 이르게 한다는 것이다. 결국, 냉각 시동의 경우에 블록 시동 시간이 약 1 내지 1.5 시간 만큼 단축될 수 있다.
유리한 개선예에서, 증기의 전기 전도률의 허용오차값은 약 0.5 내지 5 μsiemens/cm 이다.
경험칙에 근거한 값들은 이러한 범위의 값이 허용오차값에 대해 특히 적합함을 보여주었다.
다른 유리한 개선예에서, 단계 (d)에서, 회전자의 회전 속도가 100 내지 1000 RPM의 값에서 제어된다. 결국, 배출이 방치되며, 낮은 증기 질량 유동에 의한 사전의 예열의 생성될 가능성이 있다. 이 경우, 회전 속도는 제한된 범위 아래이다.
아래에, 도면을 참조하여 본 발명의 예시적인 실시예를 보다 상세히 설명한다. 이 경우, 동일한 표시가 제공되는 부품들은 동일한 작동 원리를 갖는다.
도 1은 고압 터빈 섹션, 중간압 터빈 섹션 및 저압 터빈 섹션을 포함하는 증기 터빈의 개략도이다.
도 2는 고압 터빈 섹션, 중간압 터빈 섹션 및 저압 터빈 섹션을 포함하는 대안의 증기 터빈의 개략도이다.
도 1은 증기 터빈(1)의 개략도를 나타내며, 이 증기 터빈(1)은 고압 터빈 섹션(2), 중간압 터빈 섹션(3) 및 이중-유동형 저압 터빈 섹션(4)을 포함한다. 고압 터빈 섹션(2)은 적어도 2개의 라이브 증기 라인(5)을 포함하며, 여기서, 라이브 증기 라인(5) 내에 밸브(6)가 배치된다. 이 밸브(6)는 라이브 증기 라인(5)을 관류하는 증기의 관류를 제어하도록 형성된다. 라이브 증기는 보다 상세히 도시되지 않은 증기 발생기 또는 보일러에서 생성된다. 증기 발생기에서 생성된 증기는, 라이브 증기 라인(5) 및 밸브(6)를 경유하여, 고압 터빈 섹션(2)에 도달하여, 거기서 팽창된 후, 출구(7)에서 고압 터빈 섹션(2)으로부터 빠져나온다. 팽창된 증기는 배출 증기 라인(8)을 경유하여, 여기에 상세히 도시되지 않은 재가열기(reheater)에 도달되고, 여기서 보다 높은 온도로 가열된 후, 하나 이상의 중간압 입구 라인(9)을 통해 중간압 터빈 섹션(3)으로 공급된다. 중간압 터빈 섹션(3)에서, 증기는 보다 낮은 온도와 저압으로 팽창되며, 출구측(10)에서 중간압 터빈 섹션(3)으로부터 빠져나와서, 라인(11)을 통해 저압 터빈 섹션(4)으로 들어간다. 저압 터빈 섹션(4)에서, 증기가 추가로 팽창된다. 이 공정에서 증기의 온도가 추가로 떨어진다. 증기는 출구 라인(12)을 경유하여 결국 증기 터빈으로부터 빠져나오며, 여기 상세히 도시되지 않은 응축기(condenser)로 안내된다. 상기한 증기 안내는 증기 터빈(1)의 조건-특정 작동 상태 동안 실행된다. 48 시간 이상의 가동 중지 후에, 증기 터빈(1)은 냉각 상태로 된다. 증기 터빈(1) 내의 샤프트와 다른 후벽형 부품(thick-walled component)은 부품 내에서 허용불가능한 응력을 방지하기 위해 뜨 거운 라이브 증기의 유입에 대한 노출 전에 또는 뜨거운 라이브 증기의 로딩 전에 제어된 방법으로 미리 데워져야 한다. 밸브(6)의 초기의 개방은 과열 시에의 증기의 전도률과, 증기의 압력(P)과 온도(T)와 같은 절대값에 따라 좌우된다.
증기 터빈(1)을 워밍업(warming-up)하는 방법은 다음과 같이 실행된다. 증기 터빈(1)은 고압 터빈 섹션(2), 중간압 터빈 섹션(3) 및/또는 저압 터빈 섹션(4)을 포함한다. 고압 터빈 섹션(2)과 중간압 터빈 섹션(3) 사이에 적어도 하나의 HP - MP 밸브(14)가 배치된다. 고압 터빈 섹션(2), 라이브 증기 라인(5) 및 증기 발생기는 동시에 워밍업된다. 제1 단계(a)에서, 고압 터빈 섹션의 출구측(7) 상의 배압(back-pressure)이 증가된다. 이것은 고압 터빈 섹션(2)과 중간압 터빈 섹션(3) 사이에 배치되는 증기 밸브(14)를 폐쇄시킴으로써 실행될 수 있다. 제2 단계(b)에서, 증기 발생기 내에서 생성되는 증기의 전도률이 허용오차값 아래로 떨어지자 마자, 고압 터빈 섹션(2)의 입구(13)에 있는 밸브(6)가 개방된다. 이러한 허용오차값은 0.5 내지 5 μsiemens/cm 의 값을 갖는다. 그 동안, 증기 발생기 내에서 생성되는 증기의 전도률을 연속해서 측정하여 기록하고 제어 스테이션에서 추가로 이용한다.
제3 단계(c)에서, 고압 터빈 섹션(2)의 회전자의 회전 속도를 공칭 속도(nominal speed) 미만의 값으로 제어한다. 회전자의 회전 속도의 값은 고압 터빈 섹션을 사전가열하기 위해 기껏해야 100 내지 1000 RPM 이 됨이 알려져 있다.
제4 단계(d)에서, 증기 발생기에서 생성되는 증기의 전도률이 0.2 내지 0.5 μsiemens/cm 의 한계값 아래로 내려가자 마자, 출구(7)에서 우세한 배압이 감소된 다. 또한, 배압의 감소는 증기 밸브(14)의 개방에 의해 실행될 수 있다.
공칭 속도는 3000 RPM 또는 3600 RPM이며, 50 Hz 또는 60 Hz의 시스템 주파수에 따라, 교류 시스템이 작동된다. 원자력 발전 스테이션-증기 터빈 설비에서, 공칭 속도는 1500 RPM일 수 있다. 어떠한 경우에도, 제4 단계에서, 회전자의 회전 속도는 인지할 수 있게 공칭 속도 아래, 즉 2배 만큼 공칭 속도 아래이다.
제5 단계(e)에서, 증기 발생기에 의해 생성되는 증기와 한계값 아래의 전도률을 갖는 MP 및/또는 LP 터빈 섹션(4)의 워밍업은 고압 터빈 섹션(2)과 중간압 터빈 섹션(3) 사이에 배치되는 증기 밸브를 개방시킴으로써 실행된다.
도 2에는 증기 터빈의 대안의 실시예가 도시된다. 증기 터빈(1')은 컴팩트 유닛(compact unit)으로 구성되는 고압 터빈 섹션(2') 및 중간압 및 저압 터빈 섹션(3')을 포함한다. 중간압 및 저압 터빈 섹션을 E-터빈 섹션이라고도 한다. 도 1에 도시된 증기 터빈의 실시예와의 중요한 차이점은, 도 2에 도시된 증기 터빈(1')은 오버플로우 라인(overflow line; 11)을 구비하지 않는다는 것이다. 도 2에 도시된 증기 터빈에 대해, 이 방법의 작동 원리는, 이 경우 도 1에 도시된 증기 터빈의 작동 원리와 거의 동일하다. 한 가지 차이점은, 도 1의 증기 터빈(1)은 2개의 터빈 섹션을 포함하는데, 이들 터빈 섹션 중 하나가 중간압 터빈 섹션(3)이며 다른 하나가 저압 터빈 섹션(4)인 반면, 도 2에 도시된 터빈 섹션(3')은 단일의 하우징 내에 중간압 및 저압 터빈 섹션을 모두 포함한다는 점이다.

Claims (5)

  1. 증기 터빈(1)의 워밍업 방법으로서,
    상기 증기 터빈(1)이 고압 터빈 섹션(2) 및 중간압 및/또는 저압 터빈 섹션(3, 4)을 포함하고, 입구측 상의 상기 고압 터빈 섹션(2)이 라이브 증기 라인(5)을 통해 증기 발생기에 유체소통식으로 연결되며, 상기 고압 터빈 섹션(2)과 상기 중간압 터빈 섹션(3) 사이에 증기 밸브(14)가 배치되고, 상기 고압 터빈 섹션(2), 상기 라이브 증기 라인(5) 및 상기 증기 발생기가 동시에 워밍업되는, 증기 터빈(1)의 워밍업 방법에 있어서,
    (a) 상기 고압 터빈 섹션(2)의 출구측 배압을 증가시키는 단계와,
    (b) 상기 증기 발생기에서 발생되는 증기의 전도률이 허용오차 값 아래로 떨어지자마자, 상기 고압 터빈 섹션(2)의 입구(13)의 상류에 배치되는 밸브(6)를 개방시키는 단계와,
    (c) 상기 고압 터빈 섹션(2)과 상기 중간압 터빈 섹션(3) 사이에 배치되는 상기 증기 밸브(14)를 폐쇄시키는 단계와,
    (d) 상기 고압 터빈 섹션(2)의 회전자의 회전 속도를 공칭 속도 아래의 값으로 제어하는 단계와,
    (e) 상기 증기 발생기 내에서 발생되는 상기 증기의 전도률이 상기 허용오차값보다 작은 한계값 아래로 떨어지자마자 상기 배압을 감소시키는 단계와,
    (f) 상기 증기 밸브(14)를 개방시킴으로써, 상기 증기 발생기에 의해 발생되 는 증기 및 상기 한계값 아래인 전도률로서 상기 중간압 및/또는 저압 터빈 섹션(3, 4)을 워밍업하는 단계를 포함하는,
    증기 터빈의 워밍업 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 단계 (b)에서, 상기 허용오차값은 약 0.5 내지 5 μsiemens/cm 의 값인,
    증기 터빈의 워밍업 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 단계 (d)에서, 상기 회전자의 회전 속도는 2배 만큼 공칭 속도보다 작은,
    증기 터빈의 워밍업 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 회전자의 회전 속도의 값은 100 내지 1000 RPM 인,
    증기 터빈의 워밍업 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 단계 (e)에서, 상기 한계값은 약 0.2 내지 0.5 μsiemens/cm 의 값인,
    증기 터빈의 워밍업 방법.
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