KR20070034612A - 액화 천연 가스의 처리 - Google Patents

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Abstract

저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림 (21) 을 얻기 위해 액화 천연 가스 (12) 를 처리하는 방법은, 팽창된 2 상 유체를 얻기 위해 액화 가스를 팽창 (3) 시키는 단계; 가스-액체 접촉부 (14) 아래에서 컬럼 (10) 안으로 2 상 유체를 도입하는 단계; 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림 (17') 을 하부 (16) 로부터 인출하는 단계; 상기 스트림을 플래시 용기 (10l) 로 도입하는 단계; 저비등점 성분이 많은 가스상 스트림 (25) 을 컬럼 (10') 의 상부 (23) 로부터 인출하는 단계; 가스상 스트림을 열교환기 (27) 에서 가열하는 단계; 연료 가스 (33) 를 얻기 위해 연료 가스 압력까지 스트림을 압축 (30) 하는 단계; 연료 가스로부터 재순환 스트림 (34a) 을 분리하는 단계; 환류 스트림 (34b) 을 얻기 위해 재순환 스트림을 적어도 부분적으로 응축 (27) 하는 단계; 및 접촉부 (14) 의 상방에서 컬럼 (10') 내부로 환류 스트림 (34b) 을 도입하는 단계를 포함한다.

Description

액화 천연 가스의 처리{TREATING LIQUEFIED NATURAL GAS}
본 발명은 액화 천연 가스의 처리에 관한 것으로, 특히 메탄보다 낮은 비등점의 성분을 함유한 액화 천연 가스의 처리에 관한 것이다. 이러한 성분의 일례로는 질소가 있다. 상세한 설명 및 청구범위에 있어서, '저비등점 성분' 및 '저비등점을 갖는 성분' 이란 표현은 메탄보다 낮은 비등점의 성분을 뜻하는 것이다. 상기 처리는 저비등점 성분의 함량이 감소된 액화 천연 가스를 얻기 위해 액화 천연 가스로부터 저비등점 성분을 제거하기 위한 것이다. (1) 종래의 방법과 마찬가지로 동일한 양의 액화 천연 가스를 처리하거나, 또는 (2) 종래의 방법에서보다 더 많은 양의 액화 천연 가스를 처리하는 것의 두 가지의 개선된 방법이 사용될 수 있다. 첫 번째 방법이 적용될 때, 본 발명의 방법으로 처리된 액화 가스 중의 저비등점 성분의 함량은, 종래의 방법으로 처리된 액화 가스 중의 저비등점 성분의 함량보다 적다. 두 번째 방법이 적용될 때, 저비등점 성분의 함량은 유지되고 액화 가스의 양은 증가된다.
미국 특허 출원 제 6 199 403 호는 메탄이 많은 공급물 스트림으로부터 질소 등의 고휘발성 성분을 제거하는 방법을 개시한다. 미국 특허 출원 제 6 199 403 호에 따르면, 팽창된 액화 천연 가스는 중간 레벨, 즉 가스-액체 접촉부보다 아래에 있지 않은 지점에서, 분리 컬럼(separation column) 에 도입된다.
미국 특허 출원 제 5 421 165 호는 탄화수소의 액화 혼합물의 공급원료에서 질소를 제거하는 공정에 관한 것이다. 이를 위해, 미국 특허 출원 제 5 421 165 호는 다수의 이론적 분류(fractionation) 스테이지를 포함하는 질소제거 컬럼을 사용하는 비교적 복잡한 공정을 제시한다.
다른 비교적 복잡한 공정은 국제 특허 출원 공보 제 WO 02/50483 호에 소개되어 있다. WO 02/50483 호는 액화 천연 가스로부터 저비등점 성분을 제거하는 여러 방법을 개시한다. WO 02/50483 호에 따르면, 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 생성물 스트림이 얻어진다.
WO 02/50483 호에 기재된 상기 공정의 문제점은, 액체 생성물 스트림이 저비등점 성분을 바람직하지 않게 많이 함유한다는 것이다.
본 발명의 목적은 상기 문제점을 최소화하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 대안적인 공정을 제공하는 것이다.
본 발명의 또 다른 목적은 액화 천연 가스 스트림에서 저비등점 성분의 양을 감소시키기 위한 간단한 공정을 제공하는 것이다.
액화 압력에서 공급되며 저비등점 성분을 함유한 액화 천연 가스의 처리 방법을 제공하여 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 생성물 스트림을 얻는 본 발명에 따라, 상기 목적 또는 다른 목적의 하나 이상이 달성되며, 상기 방법은,
(a) 팽창된 2 상 유체를 얻기 위해 분리 압력으로 액화 가스를 팽창시키는 단계,
(b) 컬럼에 배열된 가스-액체 접촉부 아래의 컬럼으로 팽창된 2 상 유체를 도입하는 단계,
(c) 2 상 유체로부터의 액체를 컬럼의 하부에 수집하고 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림을 컬럼의 하부로부터 인출하는 단계; 저압에서 플래시 용기로 액체 스트림을 도입하는 단계; 플래시 용기의 상부로부터 제 2 가스상 스트림을 제거하는 단계; 및 액체 생성물 스트림을 얻기 위해 플래시 용기의 상부로부터 액체 스트림을 제거하는 단계,
(d) 2 상 유체로부터의 기포가 접촉부를 통해 흘러가도록 하는 단계,
(e) 저비등점 성분이 많은 가스상 스트림을 컬럼의 상부로부터 인출하는 단계,
(f) 가열된 가스상 스트림을 얻기 위해 (e) 단계에서 얻어진 가스상 스트림을 가열하는 단계,
(g) 연료 가스를 얻기 위해 (f) 단계에서 얻어진 가열된 가스상 스트림을 연료 가스로 압축하는 단계,
(h) (g) 단계에서 얻어진 연료 가스로부터 재순환 스트림을 분리하는 단계,
(i) 환류 스트림을 얻기 위해 (h) 단계에서 얻어진 재순환 스트림을 적어도 부분적으로 응축하는 단계, 및
(j) (i) 단계에서 얻어진 환류 스트림을 분리 압력에서 상기 접촉부의 컬럼 내부로 도입하는 단계를 포함한다.
본 출원인은 본 발명에 따라 얻어진 액체 생성물 스트림은, 저비등점 성분을 기대했던 것보다 더 적게 함유한다는 것을 알아냈다.
본 발명에 따른 방법의 중요한 이점은, 대형 액화 플랜트에 적합하게 사용될 수 있다는 것이다.
이하 본 발명을 비제한적인 첨부 도면을 참조하여 보다 자세하게 실시예를 가지고 설명한다.
도 1 은 본 발명의 방법의 실시형태의 일부를 도시하는 공정 흐름도를 개략적으로 보여준다 (본 발명에 따라 요구되는 플래시 용기는 포함하지 않음).
도 2 는 도 1 의 공정의 다른 실시형태를 개략적으로 도시한다.
도 3 은 플래시 용기를 포함하는, 본 발명의 방법의 완전히 상세한 실시형태의 공정 흐름도를 개략적으로 도시한다.
도 4 는 도 3 의 공정의 다른 실시형태를 개략적으로 도시한다.
도 5 는 도 4 의 공정 흐름도의 일부분 (V) 에 대한 다른 실시형태를 개략적으로 도시한다.
도 6 은 두 개의 접촉부를 갖는 도 4 에 따른 공정을 도시한다.
도 1 을 참조하면, 저비등점 성분을 포함하는 액화 천연 가스가 도관 (1) 을 통해 팽창 엔진 (3) 과 이 팽창 엔진 (3) 의 배출 도관 (6) 에 설치된 줄-톰슨 밸브 (5) 로 이루어진 팽창 장치에 액화 압력으로 공급된다. 상기 팽창 장치에 서, 액화 가스는 분리 압력으로 팽창되고, 팽창된 2 상 유체가 얻어진다. 액화 압력은 3 ~ 8.5 MPa 의 범위인 것인 적합하고 분리 압력은 0.1 ~ 0.5 MPa 의 범위인 것이 적합하다.
팽창된 2 상 유체는 도관 (9) 을 통해 컬럼 (10) 으로 이동한다. 팽창된 2 상 유체는 베인 유입 장치 (12) 등의 적합한 유입 장치를 통해 분리 압력에서 컬럼 (10) 안으로 도입된다. 쇼펜토에터(schoepentoeter) 로도 알려진 베인 유입 장치는 가스와 액체의 효과적인 분리를 가능하게 한다.
컬럼 (10) 은 가스-액체 접촉부 (14) 를 갖는다. 이 접촉부 (14) 는 가스와 액체를 접촉시키는데 적합하면 어떠한 수단 (예컨데, 트레이 및 패킹) 도 포함할 수 있다. 바람직하게는, 접촉부 (14) 는 2 ~ 8 개의 수평 접촉 트레이 (15) 로 구성된다. 팽창된 2 상 유체는 가스-액체 접촉부 (14) 밑에서 컬럼 (10) 에 도입된다. 당업자들은 컬럼이 두 개 이상의 접촉부 (14) 를 포함할 수 있다는 것을 쉽게 이해할 것이다.
컬럼 (10) 의 하부 (16) 에는 2 상 유체의 액체가 수집되고, 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림이 도관 (17) 을 통해 하부 (16) 로부터 제거되어 펌프 (18) 에 의해 펌핑되어 저장 탱크 (20) 로 간다. 저장 탱크 (20) 로부터 액체 생성물 스트림이 도관 (21) 을 통해 제거되고 가스상 스트림이 도관 (22) 을 통해 제거된다. 이 가스상 스트림은 휘발 가스로도 알려져 있다.
2 상 유체의 증기가 접촉부 (14) 를 통과해 흐르게 된다. 컬럼 (10) 의 상부 (23) 로부터 저비등점 성분이 많은 가스상 스트림이 도관 (25) 을 통해 제거 된다. 가스상 스트림은 열교환기 (27) 에 가열되어, 도관 (28) 을 통하여 압축기 (30) 로 가는 가열된 가스상 스트림이 얻어진다. 가열된 가스상 스트림은 압축기 (30) 에서 연료 가스 압력까지 압축되어 연료 가스가 얻어진다. 연료 가스는 도관 (31) 을 통해 제거되고 압축열을 제거하기 위해 열교환기 (32) 에서 냉각된다. 연료 가스는 도관 (33) 을 통해 배출된다. 연료 가스 압력은 1 ~ 3.5 MPa 의 범위이다.
연료 가스로부터의 재순환 스트림은 도관 (34) 을 통해 열교환기 (27) 에 공급된다. 열교환기 (27) 에서 재순환 스트림은 환류 스트림을 얻기 위해 적어도 부분적으로 응축되며, 환류 스트림은 줄-톰슨 밸브 (37) 가 있는 도관 (34b) 을 통해 컬럼 (10) 으로 가게 된다. 환류 스트림은 상기 접촉부 (14) 의 상방에 있는 베인 유입 장치 (39) 등의 유입 장치를 통해 분리 압력으로 컬럼 (10) 안으로 도입된다.
표 1 은 가설예의 결과를 요약한 것으로, 여기서 도 1 의 방법을 기본적인 경우와 비교하였다. 기본적인 경우에는 재순환 스트림 및 공급물은 동일한 레벨에서 컬럼으로 도입되고, 따라서 두 스트림의 액상 부분은 컬럼에 도입되기 전에 혼합되고 컬럼은 접촉부를 갖지 않게 된다. 기본적인 경우에 있어서 도관 (17) 을 통해 인출된 액체 스트림은 본 발명의 동일한 스트림보다 질소를 더 많이 함유한다는 것이 밝혀졌다.
[표1] 도 1 의 실시형태에 있어서 가설적인 예의 요약
Figure 112007009161479-PCT00001
표 1 은 본 발명의 방법에 따르면, 생성물 스트림 중의 질소 함량이 낮게 됨 을 보여준다.
다른 실시형태에서, 연료 가스에서 분리된 재순환 스트림은 열교환기 (27) 에서 적어도 부분적으로 응축되기 전에 보조 압축기에서 더 높은 압력으로 추가적으로 압축된다. 고압의 재순환 스트림은 여러 방법으로 사용될 수 있는데, 이는 도 2 를 참조하여 설명한다. 도 1 을 참조하여 이미 설명된 부분에 대해서는 동일한 도면 부호를 부여했다.
도관 (34a) 에 설치된 보조 압축기는 도면 부호 "35" 로 나타낸다. 보조 압축기 (35) 는 압축된 재순환 스트림에 대한 압축열을 제거하기 위한 냉각기 (도시되지 않음) 를 구비할 수 있다. 압축된 재순환 스트림은 열교환기 (27) 에서 냉각되어 적어도 부분적으로 응축된다. 요구되는 냉각의 일부는 도관 (25) 을 통과하면서 저비등점 성분이 많은 가스상 스트림에 의해 제공된다. 나머지 냉각은 재순환 스트림에 의해 제공된다. 재순환 스트림에 의한 냉각은, 재순환 스트림의 일부분을 줄-톰슨 밸브 (38) 에서 중간 압력까지 팽창시키고, 팽창된 유체를 사용하여 도관 (34a) 내의 재순환 스트림을 냉각시키며, 상기 팽창된 유체를 도관 (38a) 을 통해 압축기 (30) 에 공급함으로써 얻어진다. 재순환 스트림의 일부분이 팽창하는 상기 중간 압력은 압축기 (30) 의 흡입 압력에서부터 배출 압력 의 범위이다(이 범위의 양 끝을 포함해서). 팽창된 재순환 스트림이 압축기 (30) 에 들어가는 지점은 팽창된 재순환 스트림의 압력이 상기 지점에 있는 압축기 (30) 내 유체의 압력에 맞도록 선택된다.
재순환 스트림의 잔여물은 도 1 과 관련하여 설명한 바와 같이 줄-톰슨 밸브 (37) 에 의해 팽창되어서 컬럼 (10) 안으로 환류로서 도입된다.
도 2 와 관련하여 설명된 실시형태의 이점은, 재순환 스트림이 더 큰 압력으로부터 팽창되어서 더 낮은 온도까지 냉각된다는 것이다. 이리하여, -145℃ 의 공급물 스트림 온도(전술한 실시형태의 경우)보다 더 높은, -142℃ 의 공급물 스트림이 사용될 수 있다. 따라서, 주 극저온 열교환기로부터의 액화 가스의 온도는 더 높아질 수 있고 이에 따라 동일량의 에너지로 더 많은 가스가 액화될 수 있다.
보조 압축기 (35) 로부터 배출된 유체의 상승된 압력은, 보조 압축기 (35) 를 구동하기 위해 요구되는 동력의 비용이 액화되는 가스의 증가량의 값보다 작게 되도록 선택된다.
상기에서, 팽창 밸브 (37, 38) 에서 팽창이 이루어지는 실시형태를 설명하였다. 그러나, 재순환 스트림의 팽창은 2 단계로 이루어질 수 있는데, 즉 먼저 팽창기 (36) 등의 팽창 장치에서 이루어지고 이어서 줄-톰슨 밸브 (37, 38) 에서 이루어질 수 있다.
도관 (38a) 을 통해 압축기 (30) 에 팽창된 유체를 공급하는 대신에, 팽창된 유체는 압축기 (35) 의 입구 (도시되지 않음) 에 공급될 수 있다.
도 1 및 도 2 와 관련하여 설명된 실시형태에서, 2 상 유체로부터의 액체는 컬럼 (10) 의 하부 (16) 에 수집되고, 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림 (17) 이 하부 (16) 로부터 배출되어 액체 생성물 스트림이 얻어진다. 본 발명의 다른 실시형태에 있어서, 이 단계는, 2 상 유체의 액체를 컬럼의 하부에서 수집 하고 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림을 컬럼의 하부로부터 배출하며; 액체 스트림을 낮은 압력의 플래시 용기 안으로 도입하고; 제 2 가스상 스트림을 플래시 용기의 상부로부터 제거하며; 그리고 액체 생성물 스트림을 얻기 위해 액체 스트림을 플래시 용기의 하부로부터 제거하는 것을 포함한다.
플래시 용기를 포함하는 본 발명에 따른 이 실시형태는 도 3 과 관련하여 설명한다. 도 1 과 관련하여 이미 설명된 부분에 대해서는 동일한 도면부호를 사용한다.
컬럼 (10') 은 상부 (10u) 와 하부 (10l) 를 포함하며, 상부 (10u) 는 도 1 의 컬럼 (10) 의 기능을 수행하고 하부 (10l) 는 상부 (10u) 의 압력보다 낮은 압력에서 작동하는 플래시 용기이다. 상부 (10u) 에서의 압력은 적절한 0.2 ~ 0.5 MPa 의 범위이고 플래시 용기 (10l) 에서의 압력은 0.1 ~ 0. 2 MPa 의 범위이다. 종래의 당업자들은, 플래시 용기 (10l) 는 컬럼 (10') 과 물리적으로 분리된(즉, 소정 거리에 있는) 구성요소일 수 있다는 것을 쉽게 이해할 것이다.
통상의 작업 동안, 도관 (9) 을 통해 공급되는 2 상 유체의 액체는 컬럼 (10') 의 상부 (10u) 의 하부 (16') 에 수집된다. 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림이 도관 (17') 을 통해 상기 하부 (16') 로부터 인출된다. 그 후에 이 스트림은 낮은 압력의 플래시 용기 (10l) 에 도입된다. 압력 강하는 도관 (17') 의 줄-톰슨 밸브 (40) 에 의해 일어난다. 따라서 2 상 혼합물이 형성되어 유입 장치 (41) 를 통해 플래시 용기 (10l) 안으로 도입된다.
저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림이 도관 (17'') 을 통해 제거되 고, 이는 저장 탱크 (20) 에 보내진다.
제 2 가스상 스트림이 플래시 용기 (10l) 의 상부 (23'') 로부터 제거된다.
적합하게 제 2 가스상 스트림은 도관 (42) 을 통해 열교환기 (27) 로 가고, 여기서 제 2 가스상 스트림은 도관 (34a) 을 통해 공급되는 재순환 스트림과의 열교환으로 가열된다. 가열된 스트림은 압축기 (45) 에서 압축되고, 압축열은 열교환기 (48) 에서 제거되며, 압축된 제 2 가스상 스트림은 도관 (49) 을 통해 이동되어 도관 (34a) 내의 재순환 스트림에 추가되게 된다.
압축기 (45, 30) 가 하나의 압축기 (도시되지 않음) 로 결합될 수 있음이 이해될 것이다. 이런 경우에, 도관 (42) 은 그 압축기의 흡입 단부에 연결되고, 중간 입구에는 도관 (28) 이 연결되며 도관 (32) 은 그 압축기의 배출 단부에 연결된다.
이 방법의 이점은 대형 액화 플랜트에 사용될 수 있다는 것이다.
도 1 과 관련하여 설명된 실시형태에서와 같이, 도 3 과 관련하여 설명된 실시형태에서도, 연료 가스에서 분리된 재순환 스트림이 열교환기 (27) 에서 적어도 부분적으로 응축되기 전에, 그 재순환 스트림을 상승된 압력까지 압축하기 위한 보조 압축기를 구비할 수 있다. 고압의 재순환 스트림은 여러 방법으로 사용될 수 있는데, 이는 도 4 와 관련하여 설명될 것이다. 도 3 과 관련하여 이미 설명된 부분에 대해서는 동일한 도면 부호를 사용한다.
도관 (34a) 에 설치된 보조 압축기는 도면 부호 "35" 로 나타낸다. 보조 압축기 (35) 는 압축된 재순환 스트림의 압축열을 제거하기 위한 냉각기 (도시되지 않음) 를 구비할 수 있다. 압축된 재순환 스트림은 열교환기 (27) 에서 냉각됨으로써 부분적으로 응축된다. 요구되는 냉각부의 일부는, 도관 (25) 을 통과하면서, 저비등점 성분이 많은 가스상 스트림에 의해 제공된다. 나머지 냉각은 재순환 스트림에 의해 제공된다. 재순환 스트림에 의한 냉각은, 재순환 스트림의 일부분을 줄-톰슨 밸브 (38) 에서 중간 압력까지 팽창시키고, 팽창된 유체를 사용하여 도관 (34a) 내의 재순환 스트림을 냉각시키며, 상기 팽창된 유체를 도관 (38a) 을 통해 압축기 (30) 에 공급함으로써 얻어진다. 재순환 스트림의 일부분이 팽창하는 상기 중간 압력은 압축기 (30) 의 흡입 압력에서부터 배출 압력 의 범위이다(이 범위의 양 끝을 포함해서). 팽창된 재순환 스트림이 압축기 (30) 에 들어가는 지점은 팽창된 재순환 스트림의 압력이 입구 지점에서 압축기 (30) 내 유체의 압력에 맞도록 선택된다.
재순환 스트림의 나머지는 도 1 과 관련하여 설명한 바와 같이 줄-톰슨 밸브 (37) 에 의해 팽창되어 컬럼 (10) 에 환류로서 도입된다.
이 실시형태의 이점은 재순환 스트림이 더 높은 압력으로부터 팽창되어서 더 낮은 온도로 냉각된다는 것이다. 이리하여, -145℃ 의 공급물 스트림 온도(전술한 실시형태의 경우)보다 더 높은, -142℃ 의 공급물 스트림이 사용될 수 있다. 따라서, 주 극저온 열교환기로부터의 액화 가스의 온도는 더 높아질 수 있고 이에 따라 동일량의 에너지로 더 많은 가스가 액화될 수 있다.
보조 압축기 (35) 로부터 배출된 유체의 상승된 압력은, 보조 압축기 (35) 를 구동하기 위해 요구되는 동력의 비용이 액화되는 가스의 증가량의 값보다 작게 되도록 선택된다.
상기에서, 팽창 밸브 (37, 38) 에서 팽창이 이루어지는 실시형태를 설명하였다. 그러나, 재순환 스트림의 팽창은 2 단계로 이루어질 수 있는데, 즉 먼저 팽창기 (36) 등의 팽창 장치에서 이루어지고 이어서 줄-톰슨 밸브 (37, 38) 에서 이루어질 수 있다.
또한 도 4 에서 보는 바와 같이 저장 탱크 (20) 로부터의 휘발 가스가 도관 (22) 을 통해 압축기 (45) 의 흡입 단부에 공급된다.
압축기 (45, 30) 가 단일 압축기 (도시되지 않음) 로 결합될 수 있음이 이해될 것이다. 이 경우에, 도관 (42)(도관 (22) 과 연결되어 있는) 은 압축기의 흡입 단부에 연결되고, 중간 입구에는 도관 (28) 이 연결되며, 도관 (32) 은 그 압축기의 배출 단부에 연결된다.
팽창된 유체를 도관 (38a) 을 통해 압축기 (30) 에 공급하는 것 대신에, 팽창된 유체는 압축기 (35) 의 입구 (도시되지 않음) 에 공급될 수 있다.
도 4 에 도시된 것과 다른 실시형태가 도 5 에 도시되어 있으며, 도관 (34a) 을 통해 이동되는 재순환 스트림의 일부분이 분리되어 도관 (50) 을 통해 열교환기 (27) 로 간다. 그 후에 냉각된 재순환 스트림은 팽창기 (51) 에서 중간 압력까지 팽창되어 도관 (34a) 내의 재순환 스트림을 냉각시키는데 사용된다. 그 후에 팽창된 스트림은 중간 스테이지의 압축기 (30) 에 도입된다.
적합하게, 도관 (34a) 을 통과하는 재순환 스트림은 도관 (31) 을 통과하는 연료 가스의 10 ~ 90 질량 % 이다.
도 6 은 도 4 에 따른 공정을 도시하며, 컬럼 (10u) 은 두 개의 접촉부 (14) 를 포함한다. 당업자들은 두 개 이상의 접촉부 (14) 가 존재할 수 있다는 것을 쉽게 이해할 것이다.
접촉부 (14) 사이에서, 스트림이 배출 장치 (63) 를 통해 제거되어 라인 (60) 을 통해 열교환기 (61) 로 공급물되며, 여기서 스트림은 라인 (1) 내의 스트림과 열교환을 한다. 이어서, 라인 (60) 내의 스트림은 컬럼 (10u) 으로 되돌아가서 베인 유입 장치 (62) 를 통해 공급된다.
도면과 관련하여 설명된 실시형태에 있어서, 접촉부 (14) 는 트레이를 포함하지만, 패킹 등과 같은 다른 어떤 접촉 수단도 사용될 수 있다. 이 경우에 패킹부의 길이는 베인 유입 장치 (12) 의 윗부분에 대해 2 ~ 8 개의 접촉 트레이에 상당하고 또한 배출 장치 (63) 의 아랫부분에 대해서는 5 ~ 15 개에 상당하는 것이 바람직하다.
본 발명의 방법은 액화 천연 가스 스트림에서 저비등점 성분의 양을 감소시키는 간단한 방법을 제공한다.

Claims (5)

  1. 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 생성물 스트림을 얻기 위해 저비등점 성분을 포함하며 액화 압력으로 공급되는 액화 천연 가스를 처리하는 방법으로서,
    (a) 팽창된 2 상 유체를 얻기 위해 액화 가스를 분리 압력으로 팽창시키는 단계,
    (b) 컬럼 내의 가스-액체 접촉부 아래에서 그 컬럼안으로 상기 팽창된 2 상 유체를 도입하는 단계,
    (c) 2 상 유체의 액체를 컬럼의 하부에서 수집하고 저비등점 성분의 함량이 감소된 액체 스트림을 컬럼의 하부로부터 배출하는 단계; 액체 스트림을 낮은 압력의 플래시 용기 안으로 도입하는 단계; 제 2 가스상 스트림을 플래시 용기의 상부로부터 제거하는 단계; 그리고 액체 생성물 스트림을 얻기 위해 액체 스트림을 플래시 용기의 하부로부터 제거하는 단계,
    (d) 2 상 유체의 증기가 접촉부를 통해 흘러가도록 하는 단계,
    (e) 저비등점 성분이 많은 가스상 스트림을 컬럼의 상부로부터 배출하는 단계,
    (f) 가열된 가스상 스트림을 얻기 위해 단계 (e) 에서 얻어진 가스상 스트림을 열교환기에서 가열하는 단계,
    (g) 연료 가스를 얻기 위해 단계 (f) 에서 얻어진 가열된 가스상 스트림을 연료 가스 압력까지 압축하는 단계,
    (h) 단계 (g) 에서 얻어진 연료 가스로부터 재순환 스트림을 분리하는 단계,
    (i) 환류 스트림을 얻기 위해 (h) 단계에서 얻어진 재순환 스트림을 적어도 부분적으로 응축하는 단계, 및
    (j) 단계 (i) 에서 얻어진 환류 스트림을 분리 압력에서 상기 접촉부의 상방에서 컬럼 내부로 도입하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 액화 천연 가스의 처리 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 열교환기에서 제 2 가스상 스트림을 가열하는 단계와; 제 2 가스상 스트림을 연료 가스 압력까지 압축하는 단계; 및 제 2 가스상 스트림을 재순환 스트림에 추가하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 액화 천연 가스의 처리 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서, 재순환 스트림을 적어도 부분적으로 응축하는 단계는 재순환 스트림과 가스상 스트림을 열교환기에서 간접 열교환시키는 것을 포함하는 것을 특징으로 하는 액화 천연 가스의 처리 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서, 연료 가스를 얻기 위해 가열된 가스상 스트림을 연료 가스 압력까지 압축하는 단계는 압축열을 제거하는 것을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 액화 천연 가스의 처리 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서, 연료 가스로부터 분리된 재순환 스트림은 적어도 부분적으로 응축되기 전에 상승된 압력까지 압축되는 것을 특징으로 하는 액화 천연 가스의 처리 방법.
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