KR200343154Y1 - A manufacture equipment for gasoline engine piston - Google Patents
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Abstract
본 고안은 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 간접 가압 방식을 이용하여 조기 응고층이 금형 안으로 유입되지 않도록 하고, 용탕의 함침 불량으로 인한 기공 발생과 산화물 잔류 등으로 인한 결함을 제거함으로서 제품의 수축 결함을 방지하여 품질을 향상시키며, 게이트 시스템을 이용하여 용탕의 최종 응고 부분을 제품 바깥으로 빼내어 내구성과 내마모성을 향상시키고, 제품 취출 과정에서 유압실린더를 이용함으로서 제품 성형 후 금형이 열릴 때 제품과 금형에 손상이 생기지 않도록 하는 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에 관한 것이다.The present invention relates to a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine, and more specifically, by using an indirect pressurization method to prevent the early solidification layer from flowing into the mold, and defects due to pore generation and oxide residue due to poor impregnation of the molten metal. It improves the quality by preventing the shrinkage defect of the product by removing it, and improves durability and wear resistance by removing the final solidification part of the molten metal by using the gate system, and improves the durability and wear resistance by using the hydraulic cylinder during the product extraction process. The present invention relates to a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine that prevents damage to a product and a mold when opened.
Description
본 고안은 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 가동측 캐비티와 고정측 캐비티 사이에 세라믹 예비성형체가 삽입되고, 슬리브 내에 투입된 용탕을 플런저를 이용하여 금형의 캐비티 부분으로 충전시키는 수평식 스퀴즈캐스팅 머신을 이용한 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에 관한 것이다.The present invention relates to a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine, and more particularly, a ceramic preform is inserted between the movable side cavity and the fixed side cavity, and horizontally fills the molten metal injected into the sleeve to the cavity portion of the mold using a plunger. A piston manufacturing apparatus for a gasoline engine using a type squeeze casting machine.
종래의 수직식 스퀴즈캐스팅 머신은 수직형 슬리브 속으로 주입된 용탕을 플런저 팁이 밀어 올려 금형의 캐비티 속으로 충전시킨다. 이러한 구조는 주입된 용탕의 조기 응고량을 줄일 수 있고, 용탕이 캐비티 안으로 들어가기 전에 응고층과 산화물을 제거하기가 용이하다는 장점이 있다. 하지만 수직식 스퀴즈캐스팅 머신은 장비가 고가이고 금형구조가 복잡하여 제품의 단가를 높이게 되는 단점이 있다. 이러한 이유로 수직식 스퀴즈캐스팅 머신의 장점에도 불구하고 일반적으로는 비용의 부담이 적은 수평식 스퀴즈캐스팅 머신이 많이 사용되고 있다.Conventional vertical squeeze casting machines push the plunger tip up into the cavity of the mold to inject molten metal injected into the vertical sleeve. This structure can reduce the amount of premature solidification of the injected molten metal, and it is easy to remove the solidified layer and the oxide before the molten metal enters the cavity. However, the vertical squeeze casting machine has the disadvantage that the equipment is expensive and the mold structure is complicated to increase the cost of the product. For this reason, in spite of the advantages of the vertical squeeze casting machine, the horizontal squeeze casting machine, which is generally less expensive, is commonly used.
종래의 수평식 스퀴즈캐스팅 머신은 캐비티 안으로 용탕을 주입할 때 캐비티의 측면, 또는 사선방향에서 주입하는 방식이다. 이러한 방식은 용탕의 가압함침이 원활하게 진행되기에는 게이트의 위치와 형태가 부적합하여 함침 불량이 되기 쉽고 탕구의 단면적이 작기 때문에 조기 응고될 경우 가압 효과가 저하되어 제품내부에서 수축 결함이 발생되기 쉬운 단점이 있었다.The conventional horizontal squeeze casting machine is a method of injecting molten metal into the cavity from the side, or diagonal direction. In this method, the pressure and impregnation of the molten metal is not suitable for the smooth flow of impregnation, which leads to impregnation defects and the cross-sectional area of the spout is small. There was a downside.
현대자동차(주)는 '용탕단조장치를 이용한 디젤 피스톤의 제조방법'(특허등록번호: 10-0292877)에 대해서 공개한 바 있다. 여기서 소개된 기술은, 편치가 용탕을 가압함에 따라 과도하게 주입된 용탕이 외부로 배출되면서 정량 공급이 가능하게 함으로서, 복합재료 용탕을 이용하여 피스톤 제작을 쉽게 할 수 있는 용탕단조(스퀴즈캐스팅)장치를 이용한 디젤 피스톤의 제조방법에 관한 것이었다. 하지만 피스톤용 Al합금과 같이 급속히 응고되는 재료는 최종 응고 부위가 제품 내부에 있을 경우에 발생하는 수축 결함을 막을 수 없다. 또한 용탕을 캐비티 속으로 주입한 후 직접 가압이 이루어지므로 표면 산화물과 조기 응고층이 제품 내부에 잔류하여 결함으로 남으면서 강도와 내구성을 저하시키게 된다.Hyundai Motor Co., Ltd. has disclosed about the method of manufacturing a diesel piston using a molten metal forging device (patent registration number: 10-0292877). The technology introduced here is a forging (squeeze casting) device that makes it easy to manufacture a piston using a composite melt by allowing the molten metal to be discharged to the outside as the bias pressurizes the melt. It relates to a method for producing a diesel piston using. However, rapidly solidifying materials such as Al alloys for pistons cannot prevent shrinkage defects that occur when the final solidification site is inside the product. In addition, since the molten metal is directly pressurized after the molten metal is injected into the cavity, the surface oxide and the premature solidification layer remain inside the product, thereby reducing the strength and durability.
또한, 현대자동차(주)는 '수평식 스퀴즈캐스팅 장치를 이용한 디젤엔진 피스톤 제조방법'(특허등록번호: 10-0285268)에 대해서 공개한 바 있다. 내용을 보면, 탕구는 디젤 피스톤의 핀 보스부를 향하도록 연통되게 하였다. 이것은 스퀴스캐스팅보다는 다이캐스팅에 더 가깝다고 할 수 있다. 대칭 형상에 가까운 피스톤을 제조하는데 있어서 세라믹 보강재 속으로 용탕의 가압함침이 원활하게 진행되기에는 게이트의 위치와 형태가 부적합하여 함침 불량이 되기 쉽고 탕구의 단면적이 작기 때문에 조기 응고될 경우 가압 효과가 저하되어 제품 내부에서 수축 결함이 발생되기 쉽다.In addition, Hyundai Motor Co., Ltd. has disclosed about 'a diesel engine piston manufacturing method using a horizontal squeeze casting device' (patent registration number: 10-0285268). From the contents, the hot water ball was made to communicate toward the pin boss part of the diesel piston. This is more like die casting than squeeze casting. In the manufacture of a piston close to the symmetrical shape, the pressure impregnation of the molten metal into the ceramic reinforcement is inadequate for the gate position and shape to be inadequate, leading to poor impregnation, and the cross-sectional area of the ball is small. It is easy to cause shrinkage defects inside the product.
즉, 수평식 스퀴즈캐스팅 머신은 슬리브에 주입된 용탕이 플런저의 가압으로 금형 캐비티에 충전될 때, 상기 금형 캐비티의 측면에서 직접 충전되는 구조로 형성되어 있다. 이렇게 직접 충전되는 구조에서는 슬리브 안에서 조기 응고된 응고층과 침전물 등의 불순물이 용탕과 함께 금형 캐비티에 유입되어 제품 불량을 발생시킬 수 있다. 또한 용탕의 최종 응고 부분이 제품 안에서 발생하여 기공 발생, 함침 불량 등의 현상이 발생하여 제품의 내구성과 내마모성을 저하시킬 수 있다.That is, the horizontal squeeze casting machine is formed in a structure in which the molten metal injected into the sleeve is filled directly on the side of the mold cavity when the mold cavity is filled by the pressure of the plunger. In such a direct filling structure, impurities such as solidified layers and precipitates, which solidified prematurely in the sleeve, may flow into the mold cavity together with the molten metal to cause product defects. In addition, the final solidification portion of the molten metal occurs in the product, such as the occurrence of pores, poor impregnation may cause the durability and wear resistance of the product.
본 고안은 상기의 문제점들을 해결하기 위해서 안출된 것으로서, 본 고안의 목적은 수평식 스퀴즈캐스팅 머신에 간접 가압 방식을 적용하여 수직식 스퀴즈캐스팅 머신의 장점을 취할 수 있도록, 용탕이 캐비티에 주입되도록 하는 플런저의 이동은 수평방향으로 이루어지면서 용탕은 캐비티에 수직방향으로 유입되도록 함으로서 조기 응고층의 발생을 줄이고, 방향성 응고가 일어나도록 유도하여 최종 응고 부분이 용탕 중앙에서 생기게 함으로서 제품 성형 과정에서 발생하는 수축 결함을 줄이는 가솔린엔진용 제조장치를 제공하는 것이다.The present invention has been made to solve the above problems, the object of the present invention is to apply the indirect pressure to the horizontal squeeze casting machine to take advantage of the vertical squeeze casting machine, so that the molten metal is injected into the cavity The plunger moves in the horizontal direction while the molten metal flows in the vertical direction to reduce the occurrence of premature solidification layer, induces directional solidification, and causes the final solidification part to occur in the center of the molten metal. It is to provide a manufacturing apparatus for gasoline engine to reduce the defects.
본 고안의 다른 목적은 제품 성형 후 금형과 제품의 분리 과정에서 발생할 수 있는 제품의 변형과 손상을 방지하며 제품과 금형의 수명을 연장시키는 가솔린엔진용 제조장치를 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a manufacturing apparatus for a gasoline engine which prevents deformation and damage of a product which may occur in a process of separating a mold from a product after molding the product and extends the life of the product and the mold.
본 고안의 또 다른 목적은 조기 응고층과 산화물이 캐비티로 유입되는 것을 방지하여 제품 결함 발생을 줄이고 양질의 제품을 생산하도록 하는 가솔린엔진용 제조장치를 제공하는 것이다.Still another object of the present invention is to provide a gasoline engine manufacturing apparatus that prevents the early solidification layer and the oxide from entering the cavity, thereby reducing the occurrence of product defects and producing high quality products.
도 1은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 피스톤의 톱링 그루브 부분을 강화하기 위한 세라믹 예비성형체의 개략도이다.1 is a schematic view of a ceramic preform for reinforcing a top ring groove portion of a piston, in accordance with a preferred embodiment of the present invention.
도 2는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 피스톤의 톱링 그루브와 피스톤의 헤드 가장자리를 강화하기 위한 세라믹 예비성형체의 개략도이다.2 is a schematic view of a ceramic preform for reinforcing a top ring groove of a piston and a head edge of the piston, according to an embodiment of the present invention.
도 3은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 도 1의 세라믹 예비성형체가 보강되는 위치(좌측)와 최종 가공 후의 피스톤 정면도(우측)이다.3 is a position (left) of the ceramic preform of FIG. 1 reinforced and a piston front view (right side) after final processing according to a preferred embodiment of the present invention.
도 4는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 도 2의 세라믹 예비성형체가 보강되는 위치(좌측)와 최종 가공 후의 피스톤 정면도(우측)이다.4 is a position (left) of the ceramic preform of FIG. 2 reinforced and a piston front view (right side) after final processing according to a preferred embodiment of the present invention.
도 5는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에 이용되는 수평식 스퀴즈캐스팅기의 부분 정면도이다.5 is a partial front view of a horizontal squeeze caster used in the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
도 6은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에서 제품성형부의 금형을 확대한 단면도이다.6 is an enlarged cross-sectional view of a mold of a product forming part in a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
도 7은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치의 게이트 시스템 내에서의 용탕의 응고과정을 나타낸 응고해석 결과이다.7 is a solidification analysis result showing the solidification process of the molten metal in the gate system of the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
도 8은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤이 피스톤 핀 및 링들과 함께 조립된 모양을 나타낸 사진이다.Figure 8 is a photograph showing the shape assembled with the piston pin and the ring FRM piston formed in the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
도 9는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤의 단면부에 대해, 다이나모 시험 후 경도시험을 실시한 시편을 나타낸 사진이다.9 is a photograph showing a specimen subjected to a hardness test after the dynamo test on a cross section of the FRM piston formed by the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
도 10은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤 샘플의 비중을 측정하는 모습을 나타낸 사진이다.Figure 10 is a photograph showing the appearance of measuring the specific gravity of the FRM piston sample molded by the gasoline engine piston manufacturing apparatus according to an embodiment of the present invention.
도 11은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤의 비중 측정을 위해서 절단된 FRM 피스톤 샘플을 나타낸 사진이다.FIG. 11 is a photograph showing a FRM piston sample cut for specific gravity measurement of a FRM piston formed by a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
〈도면의 주요부분에 대한 부호의 설명〉<Explanation of symbols for main parts of drawing>
12: 세라믹 예비성형체 13: 헤드12: Ceramic Preform 13: Head
14: 슬리브 15: 톱링 그루브14: sleeve 15: top ring groove
16: 비스켓 17: 적층부16: biscuit 17: stack
18: 런너 20: 게이트18: runner 20: gate
22: 피스톤 24: 슬라이드 코어22: piston 24: slide core
26: 플런저 28: 금형 캐비티26: plunger 28: mold cavity
28a: 고정측 캐비티 28b: 가동측 캐비티28a: fixed side cavity 28b: movable side cavity
30: 세라믹 예비성형체 삽입부 30a: 고정측 캐비티 삽입부30: ceramic preform insert 30a: fixed side cavity insert
30b: 가동측 캐비티 삽입부 32: 이젝트 핀30b: movable side cavity insertion part 32: ejection pin
34: 유압 실린더 36: 수평식 스퀴즈캐스팅 머신34: hydraulic cylinder 36: horizontal squeeze casting machine
38: 스퀴즈캐스팅 금형38: squeeze casting mold
상기의 목적을 달성하기 위해서, 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른 가솔린엔진용 제조장치는 가동측 금형 캐비티와 고정측 금형 캐비티 사이에 세라믹 예비성형체가 삽입되고, 슬리브 내에 투입된 용탕을 플런저로 가압하여 금형의 캐비티에 충전시키는 수평식 스퀴즈 캐스팅 머신을 이용한 것으로서,In order to achieve the above object, the manufacturing apparatus for a gasoline engine according to a preferred embodiment of the present invention is a ceramic preform is inserted between the movable mold cavity and the fixed-side mold cavity, by pressing the molten metal injected into the sleeve with a plunger The horizontal squeeze casting machine is used to fill the cavity of the mold,
용탕이 플런저에 의해 슬리브에서 캐비티로 충전된 후 고압응고가 진행될 때, 방향성 응고가 이루어져 최종 응고 부분이 탕구의 중심에서 일어나도록, 탕구부는 'ㄴ'자 모양으로 휘어져 있으며, 탕구부의 게이트 부분은 캐비티의 하부 중심부에 위치하여 용탕이 캐비티의 하부로부터 삽입되도록 구성되고,When the high pressure solidification proceeds after the molten metal is filled from the sleeve to the cavity by the plunger, the molten portion is bent in a 'b' shape so that the final solidification portion occurs at the center of the molten iron, and the gate portion of the molten metal is Located in the lower center of the melt so that the melt is inserted from the bottom of the cavity,
상기 탕구부의 게이트 단면적 : 런너 단면적 : 비스켓 단면적의 비가 0.25~0.75 : 0.5~0.85 : 1의 비율을 가지며,The ratio of the gate cross-sectional area of the hot sulcus: runner cross-sectional area: biscuit cross-sectional area of 0.25 ~ 0.75: 0.5 ~ 0.85: 1,
상기 피스톤 제품의 성형 후 제품의 변형이나 균열을 막기 위하여 가동측 금형이 완전히 후퇴할 때까지 제품과 금형의 균형을 유지하도록, 유압실린더에 의해 작동하는 슬라이드 코어가 피스톤 제품을 잡아주도록 함으로서, 제품의 변형과 손상을 방지하여 제품의 수명을 연장시킴과 동시에 금형이 집중 응력을 받지 않도록 하여 금형의 수명을 연장시키고,In order to prevent deformation or cracking of the product after molding the piston product, the slide core operated by the hydraulic cylinder holds the piston product so as to balance the product and the mold until the movable mold is fully retracted. It prolongs the life of the product by preventing deformation and damage while prolonging the life of the mold by preventing the mold from being concentrated stress.
용탕이 플런저에 의해 슬리브에서 캐비티로 충전될 때, 슬리브의 내부 표면에 조기 응고된 응고층이 캐비티에 함께 충전되지 않도록 탕구의 비스켓 아래 부분에는 응고층이 적층되는 적층부가 형성되는 것을 특징으로 한다.When the molten metal is filled from the sleeve to the cavity by the plunger, a lamination portion in which the coagulation layer is laminated is formed at the lower portion of the biscuit of the molten metal so that the coagulation layer prematurely solidified on the inner surface of the sleeve is not filled together in the cavity.
이하, 첨부된 도면을 참조로 하여 본 고안의 가솔린엔진용 제조장치를 보다 상세히 설명하기로 한다.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings will be described in more detail the manufacturing apparatus for a gasoline engine of the present invention.
도 1은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 피스톤의 톱링 그루브 부분을강화하기 위한 세라믹 예비성형체의 개략도이다. 도 1에 따르면, 본 고안의 세라믹 예비성형체(12)는 링 모양으로 형성된다. 상기 세라믹 예비성형체(12)를 구성하는 재료는 δ-Al2O3(96~97% Al2O3, 3~4% SiO2), 혹은 세라크울(26~34% Al2O3, 46~ 54% SiO2, 16~24% ZrO2)이며, 세라믹 체적 함유율 약 10 ~ 15%와 기공 약 85 ~ 90%로 구성된다. 상기 세라믹 예비성형체(12)는 특히 내마모가 요구되는 부위에 보강제로 삽입되어, 제품 성형 과정에서 충격을 흡수하여 금형의 마모를 최소화하도록 사용된다.1 is a schematic view of a ceramic preform for strengthening a top ring groove portion of a piston, according to one preferred embodiment of the present invention. According to Figure 1, the ceramic preform 12 of the present invention is formed in a ring shape. The material constituting the ceramic preform 12 is δ-Al 2 O 3 (96-97% Al 2 O 3 , 3-4% SiO 2 ), or ceracol (26-34% Al 2 O 3 , 46-54% SiO 2 , 16-24% ZrO 2 ), ceramic volume content of about 10-15% and pores about 85-90%. The ceramic preform 12 is inserted as a reinforcing agent, particularly in areas where wear resistance is required, and is used to absorb the impact in the molding process of the product to minimize wear of the mold.
용탕이 다공질의 세라믹 예비성형체(12) 안으로 함침이 원활하게 되기 위해서는 용탕의 최소과열온도ΔT가 다음 식에 의하여 결정된다(참조 T.W.Clyne and J.F.Mason, "The Squeeze Infiltration Process for Fabrication of Metal Matrix Composites", Metall. Trans. 18A, 1987, pp. 1519~1530).In order for the molten metal to be impregnated into the porous ceramic preform 12, the minimum superheat temperature Δ T of the molten metal is determined by the following equation (see TWClyne and JFMason, "The Squeeze Infiltration Process for Fabrication of Metal Matrix Composites", Metall.Trans. 18A, 1987, pp. 1519-1530).
ΔT=(TL-TP)(cf/cm)[Vf/(1-Vf)] Δ T = (T L -T P ) (c f / c m ) [V f / (1-V f )]
TL용탕의 액상선 온도 [℃]Liquidus temperature of T L molten metal [℃]
TP초기 세라믹 예비성형체의 예열 온도 [℃]T P Preheat Temperature of Initial Ceramic Preform [℃]
cf세라믹 단섬유의 체적 비열 [J·m-3K-1]c f Volume specific heat of ceramic short fibers [J · m -3 K -1 ]
cm용탕의 체적 비열 [J·m-3K-1]c m Volumetric Specific Heat of Melt [J · m -3 K -1 ]
Vf예비성형체의 단섬유 부피 분율 [-]Short Fiber Volume Fraction of V f Preform [-]
따라서, 상기 세라믹 예비성형체의 예열온도는 다음 식에 의해서 계산된다.Therefore, the preheating temperature of the ceramic preform is calculated by the following equation.
TP= TL- ΔT / [(cf/cm)(Vf/(1-Vf))]T P = T L -ΔT / [(c f / c m ) (V f / (1-V f ))]
도 2는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 피스톤의 톱링 그루브와 피스톤의 헤드 가장자리를 강화하기 위한 세라믹 예비성형체의 개략도이다. 도 2에 따르면, 상기 세라믹 예비성형체(12')를 이용하여 보다 넒은 부위를 보강하기 위하여, 도 1의 세라믹 예비성형체(12) 보다 높이 치수를 크게 형성한다.2 is a schematic view of a ceramic preform for reinforcing a top ring groove of a piston and a head edge of the piston, according to an embodiment of the present invention. According to FIG. 2, in order to reinforce the thinner portion using the ceramic preform 12 ′, the height dimension is larger than that of the ceramic preform 12 of FIG. 1.
도 3은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 도 1의 세라믹 예비성형체가 보강되는 위치(좌측)와 최종 가공 후의 피스톤 정면도(우측)이다. 도 3에 따르면, 상기 세라믹 예비성형체(12)가 톱링 그루브(15) 둘레에 설치되어, 톱링 그루브(15)의 마멸로 톱링이 진동하는 현상을 방지하게 된다.3 is a position (left) of the ceramic preform of FIG. 1 reinforced and a piston front view (right side) after final processing according to a preferred embodiment of the present invention. According to FIG. 3, the ceramic preform 12 is installed around the top ring groove 15 to prevent the top ring from vibrating due to wear of the top ring groove 15.
도 4는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 도 2의 세라믹 예비성형체가 보강되는 위치(좌측)와 최종 가공 후의 피스톤 정면도(우측)이다. 도 4에 따르면, 상기 세라믹 예비성형체(12)는 톱링 그루브(15) 뿐만 아니라, 헤드(13)의 외부 가장자리까지 포함하여 보호하도록 형성되어 설치될 수 있다.4 is a position (left) of the ceramic preform of FIG. 2 reinforced and a piston front view (right side) after final processing according to a preferred embodiment of the present invention. According to FIG. 4, the ceramic preform 12 may be formed and installed to protect not only the top ring groove 15 but also the outer edge of the head 13.
도 5는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에 이용되는 수평식 스퀴즈캐스팅기의 부분 정면도이다. 도 5에 따르면, 본 고안의 가솔린엔진용 피스톤 제조장치는 종래의 수평식 스퀴즈캐스팅 머신(36)을 이용함으로서, 슬리브(14)에 주입된 용탕을 플린저(26)가 수평방향으로 가압하여 금형 캐비티(28)에 주입되는 구조로 형성된다. 또한, 상기 금형 캐비티(28) 안으로 슬라이드 코어(24)를 삽입할 수 있도록, 상기 금형 캐비티(28) 상부에 유압 실린더(34)가 설치된다.5 is a partial front view of a horizontal squeeze caster used in the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention. According to Figure 5, the gasoline engine piston manufacturing apparatus of the present invention by using a conventional horizontal squeeze casting machine 36, the molten metal injected into the sleeve 14 by the plunger 26 in a horizontal direction to mold It is formed into a structure that is injected into the cavity 28. In addition, a hydraulic cylinder 34 is installed above the mold cavity 28 so that the slide core 24 can be inserted into the mold cavity 28.
이하에서는 본 고안의 가솔린엔진용 피스톤 제조 장치를 이용하여 가솔린엔진용 피스톤을 제조하는 과정을 설명하기로 한다.Hereinafter, a process of manufacturing a gasoline engine piston using the gasoline engine piston manufacturing apparatus of the present invention will be described.
도 6은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치에서 제품성형부의 금형을 확대한 단면도이다.6 is an enlarged cross-sectional view of a mold of a product forming part in a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention.
수평식 스퀴즈캐스팅 머신을 이용해서 가솔린엔진용 피스톤을 제조하기 위하여, 먼저 세라믹 예비성형체(12)의 1/2이 금형의 가동측 캐비티(28b)의 세라믹 예비성형체 삽입부(30b)에 삽입되고, 금형이 닫힐 때 세라믹 예비성형체(12)의 나머지 1/2이 금형의 고정측 캐비티(28a)의 세라믹 예비성형체 삽입부(30a)에 자동으로 삽입된다.In order to manufacture a piston for a gasoline engine using a horizontal squeeze casting machine, first half of the ceramic preform 12 is inserted into the ceramic preform insert 30b of the movable side cavity 28b of the mold, When the mold is closed, the other half of the ceramic preform 12 is automatically inserted into the ceramic preform insert 30a of the fixed side cavity 28a of the mold.
이 때 상기 고정측 캐비티(28a)의 세라믹 예비성형체 삽입부(30a)는 상기 가동측 캐비티의 삽입부(30b)에 비해 치수 공차를 크게 하여 상기 세라믹 예비성형체(12)가 원활히 들어갈 수 있도록 하고, 배기 구배를 1~2°정도 주어서 제품 성형이 완료된 후, 금형으로부터 제품이 쉽게 분리될 수 있도록 한다.At this time, the ceramic preform inserting portion 30a of the fixed side cavity 28a has a larger dimensional tolerance than the inserting portion 30b of the movable side cavity to allow the ceramic preform 12 to enter smoothly. Give an exhaust gradient of 1 to 2 ° to allow for easy separation of the product from the mold after the product has been molded.
본 고안의 바람직한 일실시예에 따르면, 치수 공차는 상기 세라믹 예비성형체(12)의 외경을 피스톤(22)의 외경보다 5~10㎜ 크게 하여, 세라믹 예비성형체(12)가 오버플로우의 역할을 하도록 함으로서 용탕의 함침 불량으로 인한 기공 발생, 산화물 잔류 등의 결함이 발생하는 것을 방지하는 것이 바람직하다.According to a preferred embodiment of the present invention, the dimensional tolerance is 5 ~ 10mm larger than the outer diameter of the piston 22, the outer diameter of the ceramic preform 12, so that the ceramic preform 12 acts as an overflow By doing so, it is preferable to prevent defects such as pore generation and oxide residue due to poor impregnation of the molten metal.
금형이 닫힌 후에는 피스톤 제품의 내부를 형성하는 슬라이드 코어(24)가 유압 실린더(34)에 의하여 고정된 상태로 상기 금형 캐비티(28) 내부에 설치된다. 상기 슬라이드 코어(24)는 금형 공정에서 피스톤(22)의 내부를 형성하는 역할을 한다.After the mold is closed, the slide core 24 forming the interior of the piston product is installed inside the mold cavity 28 in a fixed state by the hydraulic cylinder 34. The slide core 24 serves to form the interior of the piston 22 in the mold process.
상기 세라믹 예비성형체(12)와 슬라이드 코어(24)의 설치가 모두 끝나면, 슬리브(14)에 용탕을 주입하고, 플런저(26)의 가압에 의해 비스켓(16), 런너(18), 게이트(20), 캐비티(28)의 순서로 충전되며, 마지막에 세라믹 예비성형체(12) 속으로 가압 함침이 이루어지면서 충전이 완료된다.After the installation of the ceramic preform 12 and the slide core 24 are completed, molten metal is injected into the sleeve 14, and the biscuit 16, the runner 18, and the gate 20 are pressed by the plunger 26. ), The cavity 28 is filled in order, and finally the filling is completed by pressure impregnation into the ceramic preform 12.
본 고안의 고안자는 수평식 스퀴즈캐스팅 머신을 이용하여 수직식 스퀴즈캐스팅 머신의 장점을 취하기 위하여, 슬리브(14)로 주입된 용탕이 캐비티(28)에 충전되는 경로인 게이트 시스템을 'ㄴ'자 모양으로 형성하였다.In order to take advantage of the vertical squeeze casting machine using the horizontal squeeze casting machine, the inventors of the present invention have a 'b' shaped gate system, which is a path through which the molten metal injected into the sleeve 14 is filled in the cavity 28. Formed.
상기 게이트 시스템이 'ㄴ'자 모양으로 형성됨으로서 플런저(26)가 수평방향으로 가압을 하더라도 용탕은 캐비티(28)에 대하여 수직방향 아래로부터 충전되므로 수직형 스퀴즈캐스팅 머신에서와 같이 금형의 아래에서부터 용탕이 충전된다. 이러한 간접 가압 방식을 도입함으로서 용탕의 사출속도와 가압력을 임의로 조절하는 것이 가능하므로 다양한 형상과 크기의 주조품을 양산할 수 있다.Since the gate system is formed in a 'b' shape, even though the plunger 26 is pressurized in the horizontal direction, the molten metal is charged from below the vertical direction with respect to the cavity 28, so that the molten metal is formed from the bottom of the mold as in the vertical squeeze casting machine. Is charged. By introducing such an indirect pressurization method, it is possible to arbitrarily control the injection speed and the pressing force of the molten metal, thereby mass-producing castings of various shapes and sizes.
비스켓 하부에는 적층부(17)를 형성하여 조기 응고된 응고층이 캐비티(28)로 유입되지 않고 적층부(17)에 남도록 한다. 상기 적층부(17)를 형성함으로서 조기 응고층과 침전물이 캐비티(28)로 유입되어 제품 성형 과정에서 수축 결함과 기공 발생을 일으켜 품질을 저하시키고 제품 불량이 발생하도록 하는 것을 방지하게 된다.In the lower part of the biscuit, the laminated part 17 is formed so that the coagulated layer which is solidified early remains in the laminated part 17 without being introduced into the cavity 28. By forming the laminated part 17, the premature solidification layer and the precipitate are introduced into the cavity 28, thereby causing shrinkage defects and pore generation during the product forming process, thereby reducing the quality and preventing product defects from occurring.
피스톤용 Al합금으로 AC8A가 대표적인 재료이다. 이들 Al-Si-Cu-Ni- Mg계 합금은 내열성과 고온강도가 우수하다. 하지만 Si은 용탕의 고상과 액상이 공존하는 영역이 538~566℃ 정도로 좁기 때문에 응고 과정에서 급속 응고로 인한 수축공과 미세 균열의 발생량이 많다. 이러한 문제점은 압력을 높이는 것만으로는 해결하기 어려우며, 조기 응고로 인하여 발생할 수 있는 수축 결함을 제품 밖으로 빼낼 수 있도록 하는 게이트 구조가 필수적이다.AC8A is a typical material for Al alloys for pistons. These Al-Si-Cu-Ni-Mg alloys are excellent in heat resistance and high temperature strength. However, Si is narrow in the area where the solid and liquid phases of the molten metal coexist in the range of about 538 to 566 ° C. Therefore, the amount of shrinkage pores and microcracks due to rapid solidification during the solidification process is large. This problem cannot be solved simply by increasing the pressure, and a gate structure is necessary to remove the shrinkage defects that may be caused by premature solidification out of the product.
주조의 응고 설계에서 "제품의 얇은 부분 →두꺼운 부분 →압탕"의 순서로 주물에 적절한 온도 구배를 가하여 응고시키는 것을 방향성 응고라 하며, 특히 알루미늄 합금에서 방향성 응고는 매우 중요하다.In the solidification design of the casting, solidification by applying a suitable temperature gradient to the casting in the order of "thin part → thick part → hot water" of the casting is called directional solidification. In particular, directional solidification is very important in aluminum alloys.
본 고안의 고안자는 수평식 스퀴즈캐스팅 머신에서 방향성 응고가 이루어지도록 하는 탕구비를 설정하였다. 탕구비는 게이트(20) 단면적 : 런너(18) 단면적 : 비스켓(16) 단면적의 비율을 나타내는 것으로, 0.25~0.75 : 0.5~0.85 : 1이 가장 적합하며, 상기 범위 내에서 비율 적용은 다양하게 할 수 있다.The inventors of the present invention set the pouring ratio for directional solidification in a horizontal squeeze casting machine. The pouring ratio represents the ratio of the gate 20 cross-sectional area: runner 18 cross-sectional area: biscuit 16 cross-sectional area, 0.25 ~ 0.75: 0.5 ~ 0.85: 1 is most suitable, the ratio application within the above range can be varied Can be.
또한 방향성 응고가 진행되도록 하기 위해서 탕구비를 적용하는 것과 함께 용탕의 유동속도를 제어할 수 있다. 즉, 용탕이 상기 게이트(20)를 통과하기 전과 게이트(20)를 통과할 때의 속도를 다르게 함으로서 용탕이 층류로 거동하도록 하는 것이다. 이를 위해서는 플런저(26)가 저속으로 움직여야 하지만 너무 느릴 경우에는 용탕이 캐비티(28) 안으로 충전이 완료되기도 전에 응고가 진행되어 가압효과가 떨어지고 미성형부가 발생하게 된다. 따라서, 본 고안의 바람직한 일실시예에 따르면, 게이트(20)를 통과하기 직전의 용탕 속도는 100~300㎜/sec, 게이트(20)를 통과할 때의 속도는 50~100㎜/sec로 하는 것이 바람직하다.In addition, it is possible to control the flow rate of the molten metal as well as applying the molten iron in order to allow directional solidification to proceed. That is, the molten metal behaves in a laminar flow by varying the speed before the molten metal passes through the gate 20 and when the molten metal passes through the gate 20. To this end, the plunger 26 has to move at a low speed, but if it is too slow, solidification proceeds before the molten metal is completely filled into the cavity 28, thereby depressing the pressurization effect and causing an unmolded part. Therefore, according to a preferred embodiment of the present invention, the melt speed just before passing through the gate 20 is 100 ~ 300mm / sec, the speed when passing through the gate 20 is 50 ~ 100mm / sec It is preferable.
캐비티(28)에 용탕이 충전된 후에는 응고가 완전히 종료될 때까지 15~45초간 가압을 유지시켜 성형을 완료한다.After the molten metal is filled in the cavity 28, the molding is completed by maintaining the pressure for 15 to 45 seconds until solidification is completely completed.
응고와 가압이 완료되면 금형을 열어 성형된 피스톤 제품을 취출한다. 제품을 취출하는 단계는 제품 수명에 매우 중요한 영향을 미친다.After solidification and pressurization are completed, the mold is opened to take out the molded piston product. The step of taking out the product has a very important influence on the product life.
제품을 취출할 때, 피스톤(22)이 가동측 캐비티(28b)와 함께 움직일 수 있도록 피스톤 안쪽을 형성하는 금형 상부의 슬라이드 코어(24)가 피스톤을 강하게 잡아주는 것과 동시에 플런저(26)가 비스켓(26)을 밀어서 균형이 흐트러지지 않으면서 금형이 열릴 수 있는 구조로 만든다. 금형이 완전히 열리고 난 후 슬라이드 코어(24)는 유압 실린더(34)에 의해서 위로 빠진다. 슬라이드 코어(24)가 피스톤(22)으로부터 완전히 후퇴하면 이젝트 핀(32)을 이용해서 피스톤(22)이 금형으로부터 취출된다. 이러한 작동원리가 지켜질 때 금형에 집중응력이 작용하지 않게 되어 금형의 수명 향상에 도움이 된다.When taking out the product, the slide core 24 of the upper part of the mold forming the piston inside so that the piston 22 can move together with the movable side cavity 28b, while holding the piston strongly, the plunger 26 is 26) to create a structure in which the mold can be opened without balancing the balance. After the mold is fully opened, the slide core 24 is pulled up by the hydraulic cylinder 34. When the slide core 24 fully retracts from the piston 22, the piston 22 is taken out of the mold by using the eject pin 32. When this principle of operation is observed, the concentrated stress does not act on the mold, which helps to improve the life of the mold.
실시예Example
본 고안의 고안자는 상기 수평식 스퀴즈캐스팅 머신을 이용한 가솔린엔진용 피스톤 제작장치를 이용하여 제품을 성형한 후, 게이트 시스템 내에서의 용탕의 응고과정을 해석하고 성형된 제품의 표면 상태, 경도, 및 비중을 검사하는 실험을 하였다.The inventor of the present invention forms a product using a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine using the horizontal squeeze casting machine, analyzes the solidification process of the molten metal in the gate system, and the surface state, hardness, and An experiment was conducted to check the specific gravity.
도 7은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치의 게이트 시스템 내에서의 용탕의 응고과정을 나타낸 응고해석 결과로서,게이트(20)의 형상이 원형일 때 용탕을 금형 캐비티(28)에 완전히 충전을 마친 후, 응고해석을 한 결과를 나타낸 것이다. 도 7(a)은 충전 직후인 응고시간 't=0.0 sec'일 때 응고 영역이 피스톤으로부터 빠져나가는 모양을 나타낸 것으로서, 제품부에서 최종 응고부위는 핀 보스부가 된다는 것을 알 수 있었다.7 is a solidification analysis result showing the solidification process of the molten metal in the gate system of the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention, when the shape of the gate 20 is a circular mold cavity After completely filling in (28), the result of solidification analysis is shown. FIG. 7 (a) shows a state in which the solidification region escapes from the piston when the solidification time 't = 0.0 sec' immediately after filling, and it can be seen that the final solidification portion in the product portion becomes a pin boss portion.
그림 7(b)은 응고시간이 9.9초가 되었을 때 응고 진행상황을 나타낸 것으로서, 최종 응고 부분이 핀 보스부로부터 피스톤 헤드부분으로 이동해 나가는 것을 확인할 수 있다. 그림 7(c)은 응고가 시작된 지 20초가 경과할 때의 모양을 나타낸 것으로서, 응고시간이 20초가 경과하면서 최종 응고 부분이 런너부(18)로까지 내려가는 것을 확인할 수 있었다.Fig. 7 (b) shows the progress of solidification when the solidification time reaches 9.9 seconds. It can be seen that the final solidification portion moves from the pin boss portion to the piston head portion. Fig. 7 (c) shows the shape when 20 seconds have elapsed since the start of solidification. As the time of 20 seconds has elapsed, the final solidification portion is lowered to the runner part 18.
응고시간이 30초가 경과했을 때의 모양을 나타낸 그림 7(d)에서는 비스켓부(16)와 런너부(18)의 경계 부근에서 최종 응고 부분이 생기는 것을 관찰할 수 있었다. AC8A와 같이 고액 공존영역이 대단히 좁은 합금의 경우에는 응고 과정에서 수축 기공이 발생되기 쉽기 때문에 제품의 불량률이 높아진다.In Fig. 7 (d) showing the appearance when the solidification time elapsed 30 seconds, it was observed that the final solidification portion was formed near the boundary between the biscuit portion 16 and the runner portion 18. In the case of an alloy with a very small liquid coexistence area such as AC8A, shrinkage pores are likely to occur during the solidification process, thereby increasing the defect rate of the product.
즉, 그림 7에서 확인한 바와 같이, 방향성 응고가 이루어질 수 있는 게이트 구조를 만드는 것이 양질의 제품을 생산하기 위하여 필수적이 과제이며, 본 고안에 따라 형성된 원형 게이트 시스템은 제품부가 먼저 응고되고, 최종 응고 부분은 탕구인 런너(18)부와 비스켓부(16)의 경계에서 나타나므로 수축 기공을 방지하여 제품 성형 과정에서의 불량 발생을 줄이고 양호한 제품을 제조할 수 있는 구조로 판단된다.That is, as shown in Figure 7, it is essential to produce a gate structure that can be a directional solidification in order to produce a good product, the circular gate system formed according to the present invention the product part is first solidified, the final solidification part Since it appears at the boundary between the runner (18) and the biscuit portion (16), which is a hot ball, it is judged as a structure that can prevent the shrinkage pores to reduce the occurrence of defects in the product forming process and to manufacture a good product.
도 8은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM(Fiber Reinforced Metal) 피스톤이 피스톤 핀 및 링들과 함께 조립된 모양을 나타낸 사진이다. 도 8에 따르면, 톱링 그루브와 두 번째 링 그루브에 끼워지는 압축링의 역할은 연소실부의 연소가스가 엔진 구동부로 들어가는 것을 막아주는 것과 동시에, 피스톤 왕복운동시 윤활 및 냉각 작용을 하는 오일을 역으로 연소실로 들어가지 못하도록 함으로서 불완전 연소를 줄일 수 있도록 하는 것이다.FIG. 8 is a photograph showing a shape in which a FRM (Fiber Reinforced Metal) piston formed of a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine is assembled with a piston pin and rings according to an embodiment of the present invention. According to FIG. 8, the role of the compression ring fitted to the top ring groove and the second ring groove prevents the combustion gas from the combustion chamber from entering the engine drive unit, and at the same time, the oil lubricating and cooling during the piston reciprocating motion is reversed to the combustion chamber. By preventing entry, incomplete combustion can be reduced.
세 번째 오일 링 그루브에 끼워지는 링은 피스톤과 실린더 벽면 사이의 마찰이 최소화되도록 오일이 원활히 공급되도록 한다.The ring fitted into the third oil ring groove ensures a smooth supply of oil to minimize friction between the piston and the cylinder wall.
도 8에서 확인할 수 있듯이, 제품의 표면을 비교해 보면, 중력주조로 제조되는 일반 Al 합금에 비해 스퀴즈캐스팅 공법으로 제조된 FRM(Fiber Reinforced Metallics) 피스톤이 치수 정밀도뿐만 아니라, 미려한 제품 표면을 가진다는 것을 알 수 있다.As can be seen in Figure 8, when comparing the surface of the product, compared to the general Al alloy produced by gravity casting, FRM (Fiber Reinforced Metallics) piston made by the squeeze casting method has a beautiful product surface as well as dimensional accuracy Able to know.
도 9는 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤의 단면부에 대해, 다이나모 시험 후 경도시험을 실시한 시편을 나타낸 사진이다. 도 9에 따르면, 톱링 그루브가 세라믹 단섬유로 강화된 FRM(금속복합재료)이라는 것을 알 수 있다.9 is a photograph showing a specimen subjected to a hardness test after the dynamo test on a cross section of the FRM piston formed by the piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to an embodiment of the present invention. According to FIG. 9, it can be seen that the top ring groove is a FRM (metal composite material) reinforced with ceramic short fibers.
로크웰 경도 시험결과 세라믹으로 강화되지 않은 기자재 영역의 평균 경도는 74.45HRB, FRM(금속복합재료) 영역에서의 평균 경도는 81.8HRB로 측정되었다. 이것은 다이나모 시험 전 기존의 단일합금영역과 금속복합재료 영역의 경도값에 비해서 오히려 1.9% ~ 3.1% 정도 증가한 값이다.As a result of Rockwell hardness test, the average hardness of the material area not ceramic-hardened was 74.45H R B and the average hardness of FRM (metal composite material) area was 81.8H R B. This is an increase of 1.9% to 3.1% compared to the hardness of the conventional single alloy and metal composite areas before the dynamo test.
※ 단일합금 영역과 금속복합재료 영역의 경도값 측정 결과※ Result of hardness measurement in single alloy area and metal composite material area
단위 : HRBUnit: H R B
도 10은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤 샘플의 비중을 측정하는 모습을 나타낸 사진이고, 도 11은 본 고안의 바람직한 일실시예에 따른, 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 성형된 FRM 피스톤의 비중 측정을 위해서 절단된 FRM 피스톤 샘플을 나타낸 사진이다.FIG. 10 is a photograph showing a measurement of specific gravity of a FRM piston sample formed by a piston manufacturing apparatus for a gasoline engine according to a preferred embodiment of the present invention, and FIG. 11 is a gasoline according to a preferred embodiment of the present invention. This is a photograph showing a sample of the FRM piston cut to measure the specific gravity of the FRM piston formed by the engine piston manufacturing apparatus.
본 실시예에서는 초정밀 비중계(LA230S)를 이용해서 샘플의 비중을 측정하였으며, 아래 식에 의해서 비중을 산출했으며, 결과 값은 아래 표와 같다.In the present embodiment, the specific gravity of the sample was measured using an ultra precision hydrometer (LA230S), specific gravity was calculated by the following formula, and the results are shown in the table below.
ρ= [W(a)×ρ(fl)]/[W(a)-W(fl)]ρ = [W (a) × ρ (fl)] / [W (a) -W (fl)]
W(a) 공기 중에서 샘플의 무게W (a) Weight of the sample in air
W(fl) 액체 중에서 샘플의 무게Weight of sample in W (fl) liquid
ρ(fl) 액체(증류수)의 온도별 비중값ρ (fl) Specific gravity value of liquid (distilled water) by temperature
※ 초정밀 비중계를 이용한 FRM 피스톤의 비중 측정※ Specific gravity measurement of FRM piston using ultra precision hydrometer
상기 비중 측정값에서 부위 3과 부위 4의 비중값이 다소 높게 나온 것은 세라믹 강화된 FRM 부분을 포함하고 있기 때문이다. 그리고 나머지 부위는 단일금속영역으로서 평균 비중값이 2.6950으로 나타났다. 편차범위가 -0.037% ~ 0.041% 정도로서 미세한 기공 및 균열이 예상되지만 매우 적은 값이므로 기계적 성질에는 영향을 미치지 않을 것이라는 결과를 얻을 수 있었다.The specific gravity values of the parts 3 and 4 in the specific gravity measurement are slightly higher because they include the ceramic-reinforced FRM part. The rest of the site was a single metal region with an average specific gravity of 2.6950. Micropore and cracks are expected with the deviation range of -0.037% to 0.041%, but very small values will not affect the mechanical properties.
따라서, 상시 실시예를 통해서, 본 고안에 의해 제공되는 수평식 스퀴즈캐스팅 머신을 이용한 가솔린엔진용 피스톤 제조장치로 제작된 피스톤 제품은 종래에 비하여 내구성과 내마모성 등의 품질뿐만 아니라 외형적으로도 뛰어난 성질을 지니고 있음을 확인할 수 있다.Therefore, the piston product manufactured by the piston manufacturing apparatus for the gasoline engine using the horizontal squeeze casting machine provided by the present invention through the constant embodiment, as well as the quality of the durability and wear resistance, etc. as well as the appearance superior to the conventional It can be confirmed that it has.
전술한 내용은 후술할 고안의 실용신안청구범위를 보다 잘 이해할 수 있도록 본 고안의 특징과 기술적 장점을 다소 폭넓게 개설하였다. 본 고안의 실용신안청구범위를 구성하는 부가적인 특징과 장점들이 이하에서 상술될 것이다. 개시된 본 고안의 개념과 특정 실시예는 본 고안과 유사 목적을 수행하기 위한 다른 구조의 설계나 수정의 기본으로서 즉시 사용될 수 있음이 당해 기술분야의 숙련된 사람들에 의해 인식되어야 한다.The foregoing has outlined rather broadly the features and technical advantages of the subject innovation in order to better understand the utility model claims of the subject matter described below. Additional features and advantages constituting the utility model claims of the present invention will be described below. It should be appreciated by those skilled in the art that the conception and specific embodiments of the presently disclosed subject matter can be used immediately as a basis for designing or modifying other structures for carrying out similar purposes as the present invention.
또한, 본 고안에서 개시된 고안 개념과 실시예가 본 고안의 동일 목적을 수행하기 위하여 다른 구조로 수정하거나 설계하기 위한 기초로서 당해 기술 분야의 숙련된 사람들에 의해 사용되어질 수 있을 것이다. 또한, 당해 기술분야의 숙련된 사람에 의한 그와 같은 수정 또는 변경된 등가 구조는 실용신안청구범위에서 기술한 고안의 사상이나 범위를 벗어나지 않는 한도내에서 다양한 변화, 치환 및 변경이 가능하다.In addition, the inventive concept and embodiments disclosed in the present invention may be used by those skilled in the art as a basis for modifying or designing other structures for carrying out the same purposes of the present invention. In addition, such modifications or altered equivalent structures by those skilled in the art may be variously changed, substituted and changed without departing from the spirit or scope of the invention described in the utility model claims.
이상에서 상술한 바와 같이 본 고안은 간접 가압 방식을 이용하여 조기 응고층이 캐비티 안으로 유입되지 않도록 하고, 용탕의 함침 불량으로 인한 기공 발생과 산화물 잔류 등으로 인한 결함을 제거함으로서 제품의 수축 결함을 방지하여 품질을 향상시키는 효과가 있다.As described above, the present invention uses an indirect pressurization method to prevent the early solidification layer from flowing into the cavity, and prevents defects due to pore generation and oxide residue due to poor impregnation of the molten metal to prevent shrinkage defects of the product. To improve the quality.
또한 게이트 시스템을 'ㄴ'자 모양으로 형성하고 용탕의 속도를 조절하여, 가압함침 효과를 높이고 방향성 응고가 일어나도록 함으로서 용탕의 최종 응고 부분을 제품 바깥으로 빼내어 제품의 내구성과 내마모성을 향상시킬 수 있다.In addition, the gate system can be formed into a 'b' shape and the speed of the melt can be adjusted to increase the pressure impregnation effect and direct directional solidification to remove the final solidification portion of the melt out of the product, thereby improving the durability and wear resistance of the product. .
또한 제품 취출 단계에서 유압 실린더를 이용하여 제품 취출 과정에서 발생할 수 있는 제품의 변형과 손상을 방지하고 금형에 집중응력이 가해지지 않도록 방지함으로서, 제품과 금형의 수명을 연장시키는 장점이 있다.In addition, by using a hydraulic cylinder in the product takeout step to prevent deformation and damage of the product that may occur during the product takeout process and to prevent the stress applied to the mold, there is an advantage to extend the life of the product and the mold.
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| U107 | Dual application of utility model | ||
| REGI | Registration of establishment | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20040315 Year of fee payment: 3 |
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| EXTG | Extinguishment |