KR20010083920A - 가압 액화 천연 가스로부터의 비등물의 재액화 방법 - Google Patents

가압 액화 천연 가스로부터의 비등물의 재액화 방법 Download PDF

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Abstract

가압 액체 천연 가스에 의해 생성된 비등 가스를 재액화시키는 방법이 기술되어 있다. 이러한 방법에서, 냉각물을 냉각 사이클에 의해 열 교환기에 제공한다. 가압 천연 가스를 열 교환기에 의해 냉각하고, 저압으로 팽창시켜 액체 스트림을 생성시키고, 제1 상 분리기에 통과시킨다. 비등 증기를 열 교환기를 통해 통과시키고, 압축하고 냉각한 다음, 열 교환기로 다시 재순환시킨다. 압축되고 냉각된 비등 가스를 팽창시키고 제2 상 분리기에 통과시킨다. 제2 분리기에 의해 생성된 증기 스트림을 공정으로부터 제거한다. 제2 상 분리기에 의해 생성된 액체 스트림을 제1 상 분리기에 통과시켜 약 -112℃ 이상의 온도 및 액체가 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 가압 액체를 생성시킨다.

Description

가압 액화 천연 가스로부터의 비등물의 재액화 방법{Reliquefaction of boil-off from pressure LNG}
깨끗한 연소성 및 편리성으로 인해, 천연 가스는 최근 폭넓게 사용되고 있다. 많은 천연 가스원은 가스 상점으로부터 아주 먼 지역에 위치한다. 때때로, 파이프라인이 생성된 천연 가스를 상점으로 운반하는데 이용된다. 파이프라인 운반이 불가능한 경우, 생성된 천연 가스는 종종 상점으로 운반하기 위해 액화 천연 가스("LNG"라 함)로 가공 처리된다.
LNG 냉각 시스템은 많은 냉각이 천연 가스를 액화시키기 위해 필요하므로 값비싸다. 전형적인 천연 가스 스트림을 약 4,830 내지 약 7,600kPa(700 내지 1,100psia)의 압력 및 약 20 내지 약 40℃의 온도에서 LNG 공장 설비에 도입한다. 주로 메탄인 천연 가스는 에너지 목적으로 사용되는 중질 탄화수소의 경우와 같이 압력을 단순히 증가시킴으로써 액화시킬 수 없다. 메탄의 임계 온도는 -82.5℃이다. 이는 메탄이 적용되는 압력에 무관하게 상기 온도 이하에서만 액화될 수 있음을 의미한다. 천연 가스는 가스의 혼합물이므로, 이는 온도 범위에 걸쳐 액화된다. 천연 가스의 임계 온도는 통상 약 -85 내지 -62℃이다. 대기압에서 천연 가스 조성은 통상 약 -165 내지 -155℃의 온도에서 액화될 수 있다. 냉각 장치는 LNG 설비 비용의 중요한 부분을 나타내므로, 냉각 비용을 절감하기 위한 상당한 노력이 수행된다.
가스를 승압에서 다수의 냉각 스테이지를 통해 순차적으로 통과시키고 가스가 액화될때까지 가스를 계속되는 저온으로 냉각시키는 천연 가스 액화를 위한 많은 시스템이 선행 분야에 존재한다. 통상적인 액화는 기체를 대기압 또는 대기압 근처에서 약 -160℃의 온도에서 냉각한다. 냉각은 일반적으로 하나 이상의 냉각제, 예를 들면, 프로판, 프로필렌, 에탄, 에틸렌 및 메탄을 사용하여 열 교환에 의해 달성한다. 많은 냉각 사이클이 천연 가스를 액화시키기 위해 사용될지라도, 오늘날 LNG 공장 설비에 가장 통상적으로 사용되는 3개 유형은 (1) 가스의 온도를 액화 온도로 감소시키기 위해 점진적으로 배열된 열 교환기에서 다중 단일 성분 냉각제를 사용하는 "캐스케이드 사이클", (2) 상응하는 온도 감소와 함께 가스를 고압으로부터 저압으로 팽창시키는 "팽창기 사이클" 및 (3) 특정하게 고안된 교환기에서 다중-성분 냉각제를 사용하는 "다중-성분 냉각 사이클"이다. 대부분의 천연 가스 액화 사이클은 이들 3개의 기본 유형의 변형 또는 조합을 사용한다.
냉각 비용을 절감하기 위한 한 제안은 -112℃(-170°F) 이상의 온도에서 액체가 발포점(bubble point) 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력에서 액화 천연 가스를 생성시키는 것이다. 이러한 가압 액체 천연 가스를 대기압 또는 대기압 근처에서의 LNG와 구별하기 위해 PLNG라 한다. PLNG는 통상적인 LNG 보다 50℃ 이상 가온될 수 있으므로 PLNG는 유의하게는 보다 적은 냉각을 요한다. 대부분의 천연 가스 조성에 대하여, PLNG의 압력 범위는 약 1,380 내지 약 3,450kPa(200 내지 500psia)이다. PLNG의 저장, 운반 및 취급시, 상당량의 "비등물"이 나타날 수 있다. PLNG를 다시 생성시키기고 동시에 경제적인 동력 조건을 갖는 PLNG 비등 가스를 재액화시키는 방법이 요구된다.
본 발명은 일반적으로 가압 액화 천연 가스로부터 가압 비등 가스를 재액화시키는 개선된 방법에 관한 것이다.
본 발명 및 이의 이점은 다음의 상세한 설명 및 PLNG로부터 비등 가스를 재액화시키는 방법을 예시하는 본 발명의 한 양태의 단순화된 작업 공정도인 첨부된 도면을 참조하여 보다 잘 이해될 것이다. 이러한 작업 공정도는 본 발명의 방법을실시하는 바람직한 양태를 나타낸다. 도면은 이러한 특정 양태의 통상적이고 예기되는 변형의 결과인 또 다른 양태를 본 발명의 범위로부터 배제시키고자 함은 아니다. 각종 요구되는 서브 시스템, 예를 들면, 밸브, 유동 스트림 혼합기, 조절 시스템, 및 센서는 표현 단순화 및 명료 목적으로 도면으로부터 배제시켰다.
가압 천연 가스 스트림을 액화시키면서 동시에 가압 액체 천연 가스로부터 생성된 비등 가스를 액화시키는 천연 가스 액화 방법이 밝혀졌다. 본 발명은 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도 및 액화 스트림이 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 액체 천연 가스(이후, "PLNG"라 함)로부터의 비등물을 재액화시키는데 특히 적합하다.
본 발명의 방법은 또한 질소를 함유하는 PLNG로부터 생성된 비등 가스를 액화시키는데 적합하다. PLNG가 질소를 함유하는 경우, PLNG로부터의 비등 가스는 전형적으로 보다 높은 농도의 질소를 함유한다. 비등 증기에서 질소 불순물의 제1 원은 PLNG에서 질소이다. 액화 천연 가스보다 더 휘발성인 질소는 비등 증기 내에서 우선적으로 플래쉬되어 농축된다. 예를 들면, 0.3 mole % N2를 함유하는 PLNG는 약 3 mole % N2를 함유하는 증기를 생성시킬 수 있다. PLNG의 고온 및 고압에서, 대기압 또는 대기압 근처에서 통상적인 액화 천연 가스보다 우선적으로 보다 많은 질소가 플래쉬된다. 본 발명의 방법은 상대적으로 높은 질소 조성을 갖는 비등 증기를 재액화시켜 상대적으로 낮은 질소 조성을 갖는 PLNG를 생성시킨다.
본 발명의 설명에서 사용된 용어 "발포점"은 액체가 기체로 전환되기 시작하는 온도 및 압력이다. 예를 들면, 일정 용적의 PLNG가 일정 압력에 유지되나, 온도가 증가되는 경우, PLNG에서 가스의 기포가 형성되기 시작하는 온도가 발포점이다. 유사하게, 일정 용적의 PLNG가 일정 온도에서 유지되나, 압력이 감소되는 경우, 가스가 형성되기 시작하는 압력이 발포점이다. 발포점에서, PLNG는 포화 액체이다. PLNG를 발포점까지 응축시키지 않으나, 추가로 냉각시켜 액체를 반냉각시키는 것이 바람직하다. PLNG를 반농축시켜 이의 저장, 운반 및 취급 동안 비등 증기의 양을 감소시킨다.
천연 가스의 극저온 가공에서 첫번째 고려 사항은 오염이다. 본 발명의 방법에 적합한 원 천연 가스 공급 스톡은 원유정(연합 가스) 또는 가스정(비-연합 가스)으로부터 수득된 천연 가스를 포함할 수 있다. 천연 가스의 조성 및 압력은 다양할 수 있다. 본 명세서 내에서 사용된, 천연 가스 스트림은 주성분으로서 메탄(C1)을 함유한다. 천연 가스는 또한 전형적으로 에탄(C2), 고급 탄화수소(C3+) 및 소량의 오염물, 예를 들면, 물, 이산화탄소, 황화수소, 질소, 부탄, 탄소수 6 이상의 탄화수소, 진흙, 황화철, 왁스 및 원유를 함유할 수 있다. 이들 오염물의 용해도는 온도, 압력 및 조성에 따라 다르다. 극저온 온도에서, CO2, 물 및 기타 오염물은 극저온 열 교환기에서 유동 통로를 막을 수 있는 고체를 형성할 수 있다. 이들 잠재적인 곤란성은 이들의 순수 성분 내의 상태, 고체상 온도-압력 상 경계가 예기되는 경우, 이러한 오염물을 제거함으로써 배제시킬 수 있다. 본 발명의 하기 설명에서, 천연 가스 스트림이 적합하게 처리되어 황화물 및 이산화탄소를 제거하고, 통상의 널리-공지된 방법을 사용하여 건조시켜 물을 제거함으로써 "유황분을 함유하지 않는 무수" 천연 가스 스트림을 생성한다. 천연 가스 스트림이 액화 동안 동결될 수 있는 중질 탄화수소를 함유하거나, 중질 탄화수소가 PLNG에서 목적하지 않는 경우, 중질 탄화수소는 하기 기술되는 액화 공정 전 또는 일부로서 분별 공정에 의해 제거할 수 있다.
본 발명의 방법은 이제 도 1에 나타낸 작업 공정도를 참조하여 기술될 것이다. 천연 가스 공급 스트림(10)을 약 1,380kPa(200psia) 이상, 보다 바람직하게는 약 2,400kPa(350psia) 이상의 압력 및 약 -112℃(-170°F) 이상, 보다 바람직하게는 약 -94℃(-138°F) 이상의 온도에서 액화 공정에 도입시킨다. 그러나, 목적하는 경우, 상이한 온도 및 압력이 사용될 수 있으며, 시스템은 이에 따라 적절하게 개질될 수 있다. 가스 스트림(10)이 약 1,380kPa(200psia) 미만인 경우, 이는 하나 이상의 압축기를 포함할 수 있는 적합한 압축 수단(도시하지 않았음)에 의해 가압할 수 있다.
공급 스트림(10)을 열 교환기(51)를 통해 통과시켜 천연 가스를 액화시킨다. 열 교환기(51)는 통상의 냉각 시스템(50)에 의해 냉각되는 하나 이상의 스테이지를 포함할 수 있다. 예를 들면, 냉각 시스템(50)은 냉각제로서 프로판, 프로필렌, 에탄, 이산화탄소 또는 기타 적합한 액체를 갖는 단일 또는 다중-성분 냉각 시스템을 포함할 수 있다. 냉각 시스템(50)은 바람직하게는 간접 열 교환에 의한 널리 공지된 냉각 수단인 독립-루프 다중-성분 냉각 시스템이다. 본 명세서 내에서 사용된 용어 "간접 열 교환"은 유체 서로간의 물리적 접촉 또는 혼합 없이 2개의 유체 스트림이 열 교환 관계에 놓임을 의미한다.
본 발명은 임의 유형의 열 교환기(51)로 한정되지는 않지만, 경제성으로 인해, 간접 열 교환에 의해 모두 냉각되는 플레이트-핀 교환기 및 나선 휘감긴, 및 냉각 박스 열 교환기가 바람직하다. 최적 냉각 시스템(50) 및 열 교환기(51)는 열 교환기(51)를 통한 유체의 유동 속도 및 조성을 고려하여 당해 기술분야의 숙련가들에 의해 결정될 수 있다.
열 교환기(51)에서 나온 액화 천연 가스 스트림(12)을 하나 이상의 팽창 수단, 예를 들면, 팽창 밸브(52)를 통해 통과시킨다. 압력에서 이러한 등엔탈피 감소는 보다 적은 가스 분획의 섬광 증발, 천연 가스의 균형 액화 및 보다 적은 가스 분획 및 남아 있는 주 액체 분획 둘 다의 온도에서 전체 감소를 초래한다. 본 발명의 실시에 따라 PLNG 생성물을 제조하기 위하여, 스트림(13) 중의 천연 가스의 온도는 바람직하게는 약 -112℃ 이상이다. 유동 스트림(13)을 상 분리기(53)에 통과시켜 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도 및 액체 생성물이 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 PLNG인 액체 생성물 스트림(14)을 생성한다. PLNG를 적합한 저장 수단(도 1에 나타내지 않았음), 예를 들면, 고정 저장 탱크 또는 캐리어(예: PLNG 선박, 트럭 또는 기동차)에 통과시킨다. 액체 상에 남아있게 하기 위해 액체 생성물에 대하여, 온도는 전형적으로 -62℃(-80°F) 이하일 수 있는 생성물에 대한 임계 온도 이하이어야 한다. 상 분리기(53)는 전형적으로 증기 스트림(16)의 보다 적은 분획을 생성하며 연료로서 공정으로부터 제거할 수 있다. 바람직하게는, 증기 스트림(16)을 열 교환기(51)에서 가열한 다음, 연료[스트림(26)]로서 사용한다.
액화 천연 가스의 저장, 운반 및 취급(도 1에 나타내지 않았음) 동안 증발로부터 생성되는 비등 증기는 스트림(18)으로서 본 발명의 공정에 도입된다. PLNG에 의해 생성되는 비등 가스의 온도는 전형적으로 약 -112℃(-170°F) 이상일 수 있으며, 압력은 전형적으로 약 1,380kPa(200psia) 이상일 수 있다. 비등 가스 스트림(18)은 3% 이하의 질소를 함유할 수 있다.
비등 가스를 비등 가스정을 극저온 온도 이상으로 가온시키는 열 교환기(51)를 통해 통과시킨다. 열 교환기는 가압시키기 전에 비등 가스의 냉각 에너지를 포획한다. 열 교환기(51)에서 나온 후, 비등 가스[스트림(19)]를 압축기(55)에 의해 압축한다. 본 발명의 실시에서, 스트림(18)의 도입되는 비등 가스가 가압되므로, 압축기(55)의 동력 조건은 압축기가 비등 가스의 압력을 생성물 스트림(14)의 압력 이상의 압력, 바람직하게는 생성물 스트림(14)의 압력 이상의 약 20 내지 약 150psia, 보다 바람직하게는 생성물 스트림(14)의 압력 이상의 약 40 내지 약 50pounds으로 증가시키므로 최소이다. 이러한 압축을 수득하기 위해 요구되는 동력은 사실상 비등 가스를 공급 스트림(10)의 압력으로 압축하고 공급 스트림(10)과 합하는 비등 가스를 재액화시키는 통상의 방법(도면에 나타내지 않았음)에 요구되는 동력 미만이다.
압축기는 대부분의 적용에서 충분한 단일 단위로서 도 1에 나타내었다. 그러나, 본 발명의 실시에서, 다수의 스테이지(예: 2개의 중간 냉각기 3개)가 사용될 수 있음을 알 수 있다. 또한, 마지막 압축 스테이지로부터 하류로 위치하는 후-냉각기가 사용된다. 도 1에서, 바람직하게는 냉각 매질로서 주위 공기 또는 물을 사용하는 단지 하나의 후-냉각기(56)가 사용된다.
후-냉각기(56)에서 나온 후, 압축된 비등 가스[스트림(21)]를 열 교환기(51)를 통해 다시 통과시켜 비등 가스를 추가로 냉각시킨다. 열 교환기(51)로부터, 비등 가스를 팽창 수단, 예를 들면, 줄-톰슨 밸브(57)를 통해 통과[스트림(22)]시켜 비등 가스의 온도를 추가로 감소시킨다. 압력에서 이러한 등엔탈피 감소는 가스 분획의 섬광 증발, 비등 가스의 균형 액화 및 비등 가스 분획 및 남아 있는 액체 분획 둘 다의 온도에서 전체 감소를 초래한다. 본 발명의 실시에 따라 비등 가스로부터 고압 액체 천연 가스 생성물을 제조하기 위해, 스트림(23)중의 천연 가스의 온도는 바람직하게는 약 -112℃ 이상이고, 압력은 바람직하게는 스트림(13)과 대략 동일한 압력이다. 유동 스트림(23)을 상 분리기(58)에 통과시켜 액체 생성물 스트림(24)인 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도를 갖는 가압 액체 천연 가스를 생성하고, 상 분리기(53)에 통과시킨다.
또한, 상 분리기(58)로부터 메탄이 풍부하고 감지가능한 양의 질소를 함유하는 증기 스트림(25)을 회수한다. 이러한 증기 스트림을 가압 연료로서 사용하기 위해 증기 스트림(16)과 혼합한다. 스트림(12 및 22)의 출구 온도는 응축되지 않은 증기 용적[스트림(25)]의 양을 액화 공장 설비의 연료 요구에 매치시켜 조절한다. 스트림(25)의 용적은 스트림(22)의 온도가 증가함에 따라 증가한다. 공장 설비의 연료 조건이 낮은 경우, 스트림(22) 및 스트림(12)의 온도가 보다 낮을 수 있다. 목적하는 용적의 스트림(25)을 달성하기 위해 열 교환기(51)의 조절은 본 설명의 교시에 비추어 당해 기술 분야의 숙련가들에 의해 결정될 수 있다.
본 발명은 가압 액체 천연 가스에 의해 생성된 가압 비등 가스를 재액화시키는 방법에 관한 것이다. 이러한 방법에서, 냉각물을 냉각 사이클, 바람직하게는 냉각 매질로서 혼합 냉각제를 갖는 독립-사이클 냉각 시스템에 의해 열 교환기에 제공한다. 가압 천연 가스를 천연 가스를 적어도 부분적으로 액화시키는 열 교환기를 통해 공급한다. 천연 가스를 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도 및 액화 스트림이 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 액체 스트림을 생성시키기 위해 저압으로 팽창시킨다. 액체 스트림을 제1 상 분리기에 통과시켜 액체 스트림으로부터 팽창 단계 후 존재할 수 있는 증기를 제거한다. 재액화될 비등 증기를 열 교환기를 통해 통과시켜 공급되는 천연 가스를 냉각시키고 도입되는 비등 가스를 가온시키기 위해 냉각물을 열 교환기에 제공한다. 비등 가스를 압축하고 냉각시켜 비등 가스의 추가 냉각을 위해 열 교환기에 다시 재순환시킨다. 압축되고 냉각된 비등 가스를 저압으로 팽창시키고 제2 상 분리기에 통과시킨다. 제2 상 분리기는 증기 스트림 및 액체 스트림을 생성시킨다. 제2 상 분리기에 의해 생성된 증기 스트림을 바람직하게는 가압 연료로서 추가로 사용하기 위해 공정으로부터 제거하고, 보다 바람직하게는 연료를 가온시키기 위해 증기 스트림을 열 교환기를 통해 통과시킨 후, 연료로서 사용하기 위해 제거한다. 제2 상 분리기에 의해 생성된 액체 스트림을 제1 상 분리기에 통과시켜 약 -112℃ 이상의 온도 및 액체가 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 가압 생성물 스트림을 생성시킨다.
본 방법의 이점은 선박 및 기타 저장 콘테이너에 PLNG를 부하하여 생성된 증기가 증기의 최소 재압축으로 액화될 수 있다는 것이다. 이러한 방법은 또한 재액화될 증기의 일부를 연료로서 사용하기 위한 회수에 요구되는 전체 압축을 감소시킨다. 연료가 액화 가스 생성물에서 질소 농도 보다 더 높은 농도의 질소를 함유하면서 증기 부분이 제거되는 것이 이점이다. 본 발명에 따르는 방법으로부터 질소의 제거는 질소가 제거되지 않고 모든 증기가 액화되는 경우 요구되는 것 보다 액화 공장 설비에 대하여 7% 미만의 전체 압축을 요한다.
모의 질량 및 에너지 균형을 도 1에 나타낸 양태를 예시하기 위해 수행하고, 결과를 다음 표에 나타낸다. 데이타는 HYSYSTM(제조원: Hyprotech Ltd., Calgary, Canada)으로 불리우는 시판되는 공정 모의 프로그램을 사용하여 수득한다. 그러나, 다른 시판되는 공정 모의 프로그램, 예를 들면, 당해 기술 분야의 숙련가들에게 친숙한 HYSIMTM, PROIITM및 ASPEN PLUSTM을 데이타를 얻기 위해 사용할 수 있다. 표에 제시된 데이타는 도 1에 나타낸 양태의 보다 나은 이해를 제공하기 위해 주어지지만, 본 발명을 이로 한정하고자 함은 아니다. 온도 및 유동 속도도 이로 한정하고자 함은 아니며, 본 명세서 내의 교시에 비추어 온도 및 유동 속도에서 많은 변형이 이루어질 수 있다.

Claims (6)

  1. 냉각물을 냉각 사이클을 사용하여 열 교환기에 제공하는 단계(a),
    가압 천연 가스를 열 교환기를 통해 통과시켜 천연 가스를 냉각시키는 단계(여기서, 가압 천연 가스는 가압 비등 가스보다 더 가온된다)(b),
    냉각된 천연 가스를 저압으로 팽창시켜, 냉각된 천연 가스의 적어도 일부분을 액화시키는 단계(여기서, 액화 가스는 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도와 액화 가스가 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는다)(c),
    단계(c)의 팽창 후에 증기상이 존재하는 경우, 제1 상 분리기에서 증기상을 액화 가스로부터 분리하는 단계(d),
    열 교환기에서 재액화시킬 비등 가스를 가온시켜 냉각물을 열 교환기에 제공하는 단계(e),
    가온된 비등 가스를 압축하고 냉각시키는 단계(f),
    압축된 비등 가스를 열 교환기에 반송시켜 압축된 비등 가스를 추가로 냉각시키는 단계(g),
    압축된 비등 가스를 저압으로 팽창시켜 가스상과 액체상을 생성시키는 단계(h),
    제2 상 분리기에서 단계(h)의 가스상과 액체상을 상 분리하는 단계(i),
    단계(i)의 액체상을 제1 상 분리기로 통과시키는 단계(j),
    증기를 제2 상 분리기로부터 회수하는 단계(k) 및
    액체를 제1 상 분리기로부터 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도와 액체가 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 가압 액체 천연 가스로서 회수하는 단계(l)를 포함하여, 가압 액체 천연 가스에 의해 생성된 가압 비등 가스를 재액화시키는 방법.
  2. 제1항에 있어서, 단계(k)의 회수된 증기를 열 교환기를 통해 통과시키는 단계를 추가로 포함하는 방법.
  3. 제1항에 있어서, 열 교환기를 통한 통과시 비등 가스의 냉각량을 조절함으로써 단계(k)에서 회수되는 소정량의 증기를 생성시키는 단계를 추가로 포함하는 방법.
  4. 제1항에 있어서, 공정에 도입되는 비등 가스의 온도가 -112℃(-170°F) 이상이고, 압력이 1,379kPa 이상인 방법.
  5. 제4항에 있어서, 비등 가스의 압력이 2,413kPa 이상인 방법.
  6. 독립 구역(closed circuit)에서 냉각제를 열 교환기를 통해 순환시키는 단계(a),
    가압 천연 가스를 열 교환기를 통해 통과시켜 천연 가스를 냉각시키는단계(b),
    냉각된 천연 가스를 저압으로 팽창시켜 액화된 가스를 생성시키는 단계(c),
    단계(c)의 팽창 후에 증기상이 존재하는 경우, 제1 상 분리기에서 증기상을 액화된 가스로부터 분리하는 단계(d),
    재액화시킬 비등 가스를 열 교환기 속에서 가온시켜 냉각물을 열 교환기에 제공하는 단계(e),
    가온된 비등 가스를 압축하고 냉각시키는 단계(f),
    압축된 비등 가스를 열 교환기로 반송시켜 압축된 가스를 추가로 냉각시키는 단계(g),
    압축된 비등 가스를 저압으로 팽창시켜 가스상과 액체상을 생성시키는 단계(h),
    제2 상 분리기에서 단계(h)의 가스상과 액체상을 상 분리하는 단계(i),
    단계(i)의 액체상을 제1 상 분리기로 통과시키는 단계(j),
    제2 상 분리기로부터 질소 함유 증기를 회수하는 단계(k) 및
    액체를 제1 상 분리기로부터 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도와 액체가 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 가압 액체 천연 가스로서 회수하는 단계(l)를 포함하여, 약 -112℃(-170°F) 이상의 온도와 액화 스트림이 발포점 또는 발포점 이하로 되도록 하기에 충분한 압력을 갖는 가압 액체 천연 가스를 함유하는 용기로부터 질소 함유 비등 가스를 재액화시키는 방법.
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