KR19980075718A - 고농도 폐수의 고도처리방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 고농도 폐수의 고도처리방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 고농도의 인과 질소의 함유는 물론 유기물과 부유물질의 함량도 많은 축산폐수, 도축장폐수 등과 같은 분뇨 또는 뇨 등에 포함된 다량의 유기물과 부유물질 성분의 제거 뿐만 아니라 다량으로 함유된 유기성 질소와 암모니아성 질소를 미생물을 이용하여 생물학적 질산화와 생물학적 탈질화를 거쳐 질소상태로 전환시키면서, 그 폐수에 함유된 고농도의 인은 응집제를 이용하여 분리해내므로써 축산폐수 뿐만 아니라 이와 비슷한 유기물질 및 질소인의 비율을 갖는 도축장의 폐수처리에서도 효과적으로 이용이 가능한 고농도 폐수의 고도처리방법에 관한 것이다.

Description

고농도 폐수의 고도처리방법

본 발명은 고농도 폐수의 고도처리방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 고농도의 인과 질소의 함유는 물론 유기물과 부유물질의 함량도 많은 축산폐수, 도축장폐수 등과 같은 분뇨 또는 뇨 등에 포함된 다량의 유기물과 부유물질 성분의 제거 뿐만 아니라 다량으로 함유된 유기성 질소와 암모니아성 질소를 미생물을 이용하여 생물학적 질산화와 생물학적 탈질화를 거쳐 질소상태로 전환시키면서, 그 폐수에 함유된 고농도의 인은 응집제를 이용하여 분리해내므로써 축산폐수 뿐만 아니라 이와 비슷한 유기물질 및 질소인의 비율을 갖는 도축장의 폐수처리에서도 효과적으로 이용이 가능한 고농도 폐수의 고도처리방법에 관한 것이다.

일반적으로 실시되고 있는 고농도 유기성 폐수의 경우 표준활성오니 법으로만 처리를 하거나, 혐기성처리를 한 후 표준활성오니법에 의존하여 왔다. 그러나, 이러한 처리공정은 단순히 유기물만의 처리를 위해서는 별다른 문제없이 폐수처리가 가능하지만, 이러한 공정으로는 폐수내에 포함되어 있는 과잉의 질소 또는 인 성분을 제거할 수는 없다. 따라서, 이렇게 처리되지 않은 질소와 인은 호수나 댐에 유입되면 수계의 부영양화(eutrophication)를 초래하여 이러한 수계에서는 조류의 과잉생산으로 녹색, 적색 등으로 혼탁해 질뿐만 아니라, 악취와 불쾌한 맛을 유발하며 조류의 야간호흡을 통하여 용존산소를 소모함으로써 수중의 용존산소를 고갈시켜 수중생태계의 균형을 파괴한다.

상기와 같이 폐수처리의 한계에서 오는 일부 유해물질의 유출 현상을 방지하기 위해서는 폐수중에 함유된 질소와 인을 제거하는 공정의 도입이 필수적이라 하겠다. 이러한 폐수처리 후의 잔류 유해물질의 제거에 대한 방법으로서, 우선 질소성분의 방법으로는 물리화학적 방법과 생물화학적 방법으로 나눌 수 있다.

물리화학적 질소제거방법으로는 폐수중의 pH를 조정하여 NH₄ ⁺→ NH₃↑ + H⁺의 평형점을 이동시키므로써 NH₃형태로 질소를 제거하는 암모니아 스트리핑(Ammonia stripping)법, 염소의 수화물이 암모니아성 질소(NH₄-N)와 당량점에서 반응하여 N₂로 방출되도록 하는 불연속점 염소처리법, 암모니아 이온에 선택성이 있는 이온교환체를 이용한 이온교환법 등이 있으나, 상기의 물리화학적 처리는 모든 대상물질이 암모니아성 질소에 국한되는 단점이 있고 이차 오염의 문제점을 가지고 있다.

이에 반하여 생물학적 질소제거방법은 호기성 조건에서 암모니아성 질소(NH₄-N)를 산화시켜 아질산성 질소(NO₂-N)와 질산성 질소(NO₃-N)로 전환시키는 질산화 공정과 질산성 질소와 아질산성 질소를 무산소 조건하에서 전자수용체를 이용하여 질소가스(N₂) 형태로 제거시키는 탈질공정으로 이루어진다. 이 과정에서 질산화과정은 니트로 소모나스와 니트로 박터 등의 독립영양체 미생물에 의하여 반응이 일어나나 탈질반응은 통성 종속영양체에 의하여 반응이 일어나기 때문에 외부로부터 유기탄소원의 공급이 필요하다. 그러나, 미생물을 이용한 탈질방법은 모든 질소 화합물이 적용될 뿐만 아니라 처리비용이 저렴한 장점을 가지고 있다.

한편, 폐수중의 인을 제거하기 위한 방법으로는 미생물을 이용한 방법과 물리화학적 방법으로 나뉘는데, 인제거 미생물을 이용한 방법으로 혐기성 상태에서 저분자 유기산을 세포내에 흡수하여 PHB(Ploy Hydroxy Butirate)로 합성하며 이때 세포내의 폴리인산을 정(ortho)-인산의 형태로 세포 밖으로 용출시킨다. 그리고 다기 호기성 상태에서 PHB를 소모하여 방출된 인산의 5 ∼ 10배 정 - 인산을 세포내로 흡수하여 폴리인산의 형태로 저장한다. 이러한 현상을 인의 과잉섭취(Luxury Uptalce)라 하며 생물학적으로 혐기 호기 조건을 이용하여 인의 제거가 일어난다. 그러나, 상기의 공정은 그 처리비용이 저렴하지만 인제거 미생물의 증식속도가 낮고 계절의 온도차가에 의한 효율의 차이가 심하여 안정된 공정을 이루기 어렵다.

다음으로, 물리화학적 인제거 방법으로는 응집침전법과 전처리 단계에서 응집침전에 의하여 유기물과 인을 제거시키는 혐기호기법을 거친 후 호기성 슬러지를 농축하는 과정에서 발생하는 고농도의 인함유 폐수를 응집제를 이용하여 처리하여 인을 제거하는 포스트립(PHOSTRIP) 공정과 정인산, 칼슘이온 수산화 이온(OH^-)을 반응시켜 결정형태로 제거하는 정석탈인법과 전처리 단계에서 부유물질, 유기물들과 함께 인을 제거하는 방법이 있다.

이와같이, 일반적으로는 상기와 같은 원리와 처리방법으로 폐수중의 유기물질 및 인, 질소 성분의 제거가 이루어지며, 그 외에도 종래에 질소와 인의 동시 제거방법으로서, A₂/O 바덴포법 등의 생물학적 공정이 있으나 이 방법들은 외부의 요인에 의하여 쉽게 변화하는 특성이 있으며 수량의 변동과 수질의 변동에 대응하는 속도가 급격히 저하되는 문제가 있다.

이러한 단점을 극복하기 위한 방법으로 국내특허공고 제91-3004호에서는 질소성분을 폭기조에서 질산화를 거친 후 무산소조에서 탈질반응이 이루어지며 상등수를 혐기조(탈인조)로 공급하여 인을 방출시킨 후 약품침전조에서 인성분을 응집침전시키는 공정이 알려져 있다. 그러나 상기의 공정은 저농도 유기물 질소와 인을 함유한 폐수의 처리에는 적용이 가능하지만 고농도 폐수에서는 유기물을 폭기조 내에서도 완전히 질산화가 이루어지지 않는 문제가 있다. 그리고 부유물질의 농도가 높은 축산폐수나 도축장 폐수에서는 부유물질의 제거없이 활성오니법으로 처리하려면 많은 부하로 작용하는 단점이 있다.

따라서, 본 발명은 종래의 폐수처리방법에서 나타나는 문제점, 특히 질소와 인제거가 충분치 못한 문제점 등을 개선하기 위해, 분뇨 또는 뇨 등에 포함된 다량의 유기물과 부유물질 성분의 제거 뿐만 아니라 다량으로 함유된 유기성 질소와 암모니아성 질소를 미생물을 이용하여 생물학적 질산화와 탈질화를 거쳐 질소상태로 전환시키며, 함유된 고농도의 인은 응집제를 이용하여 분리해 내므로써 축산폐수 뿐만 아니라 이와 비슷한 유기질과 질소, 인의 비율을 갖는 도축장 폐수 등과 같은 고농도 폐수를 처리하는 방법을 제공하는데 그 목적이 있다.

도 1은 본 발명에 따른 폐수의 고도처리방법이 적용되는 폐수처리장치의 일구현예를 나타낸 개략도이고,

도 2는 도 1에서의 혐기조에 대한 구조를 개략적으로 나타낸 단면 개념도이다.

도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 폐수2 : 가압부상조

3 : 가압부상조 유출수4 : 혐기조

5 : 혐기조 유출수6 : 질산화조 반송수

7 : 침전조 반송수8 : 탈질조

9 : 탈질조 유출수10 : 질산화조

11 : 질산화조 유출수12 : 침전조

13 : 가압부상조 슬러지14 : 침전조 반송슬러지

15 : 탈수기16 : 최종 유출수

21 : 슬러지 베드층22 : 메디아층

23 : 기액고분리장치24 : 배기관

본 발명은 고농도 유기물과 영양염류 부유물질 및 질소와 인이 다량 포함된 폐수를 처리함에 있어서,

a) 가압부상 방법으로 부유물질과 총인을 제거하는 단계와,

b) 혐기성 조건에서 유기물을 제거하는 단계와,

c) 탈질화에 의해 질소를 제거하는 단계와,

d) 질산화에 의해 암모니아성 질소를 산화시키는 단계

를 포함하는 것을 그 특징으로 하는 것이다.

이와같은 본 발명을 더욱 상세히 설명하면 다음과 같다.

본 발명은 생물학적 산소요구량(BOD)이 2000 ppm 이상이며, 총질소(T-N)이 200 ppm 이상, 총인(T-P)이 40 ppm 이상이고, 부유물질(SS)이 500 ppm 이상인 고농도 축산폐수 및 도축장 폐수를 처리함에 있어서, 전처리 과정에서 가압부상을 이용하여 부유물질과 인성분을 제거하여 2차 처리인 생물학적 처리과정에서 인의 제거공정을 생략함과 동시에 부유물질이 유기물 제거공정에 부하로 적용하는 것을 방지함으로써 전체 생물학적 반응기의 용량을 줄임과 동시에 인의 제거에 완벽을 기하며 생물학적 반응기의 용량을 바르게 한다.

또한, 본 발명에서는 고농도의 유기물을 처리함에 있어서 유기물질의 60 ∼ 70%를 혐기조에서 처리하여 후단의 탈질조 및 질산화조에서 원활한 질소의 제거가 일어나는 동시에 혐기성 반응의 특징인 슬러지 발생량을 줄이므로서 2차 오염을 극소화한다. 또한 본 발명에서는 혐기조에서 유기성 질소화합물의 분해가 이루어져 암모니아성 질소를 전환시켜 질산화조에서 원활한 질산화가 이루어지도록 하였으며 질산화조와 탈질조사이에 질산화조 반송수(6)의 반송비는 유입 원수의 총질소 농도(ppm)의 1/50 ~ 1/75로하여 질소의 제거가 이루어지는 동시에 질소산화물의 농도를 50 ppm 이하로 낮추어 질소산화물에 의한 반응저하를 방지하였다.

본 발명에서는 고농도의 유기물, 부유물질, 총질소, 총인을 제거함에 있어서 전처리 가압부상장치에서 부유물질과 총인을 제거하며 두 번째 혐기조에서 유기물질제거 및 유기성 질소의 암모니아성 질소로의 전환이 일어나며 마지막 탈질조와 질산화조를 거치면서 총질소의 제거가 이루어지는 바, 본 발명의 특징으로는 안정한 처리와 각 처리장치의 효율을 극대화함으로써 부지면적의 최소화 및 2차 오염의 최소화하는 것이다.

한편, 이와같은 본 발명에 따르면, 본 발명의 가압부상 방법으로 부유물질과 총인을 제거하는 단계에서는 무기 응집제와 고분자 응집제를 첨가하여 부유물질 및 총인의 제거효율을 향상시키는 바, 무기 응집제로는 철 함유 무기응집제, 바람직하게는 예컨대 황산 제2철, 또는 황산반토, 폴리염화알루미늄PAC) 등의 성분을 부유물질 농도(ppm)의 1/10 ∼ 1/20의 부피비율로 첨가하고, 고분자 응집제로는 음이온계 고분자 응집제를 부유물질 농도(ppm)의 1/100 ∼ 1/200의 부피비율로 첨가한다. 이때, 무기 및 고분자 응집제 첨가량이 상기 범위를 초과하면 응집 효율의 저하와 처리비용 과다의 문제가 있어 좋지 못하다.

또한, 혐기성 조건에서 유기물을 제거하는 단계에서는 유기물의 60 ∼ 70%를 제거하여 유기물 제거속도를 높이는 동시에 슬러지로 인한 2차 오염을 줄이고 그 뒤에 이어지는 탈질화 단계 및 질산화 단계에서 유기물의 부하를 축소시켜 주므로써 질소제거속도를 향상시켜 주게 된다.

이렇게 유기물이 제거된 후에는 탈질화와 질산화가 이루어지는데, 질산화단계 후 유출된 1차 정화된 질산화조 반송수(6)는 완전한 정화를 위해 탈질화 단계로 반송되며, 이때 탈질화 반송수의 반송비는 탈질화 단계로 유입되는 원수에 대한 총질소 농도(ppm)의 1/50 ∼ 1/75배로 한다.

또한, 질소화 단계 후에 거치는 침전 단계를 거친 침전 슬러지 역시 탈질화 단계로 반송되는데, 이때의 침전슬러지 반송비는 탈질화 단계로 유입되는 원수의 0.5 ∼ 1배가 되도록 한다.

이렇게 질소화 단계 및 침전단계 후에 질소화된 유출수나 침전슬러지를 다시 탈질화 단계로 반송하여 재순환시키는 것은 질소성분의 원활한 제거와 질소성분의 체류 농도를 낮추며 슬러지의 체류시간을 10 ~ 20일로하여 질소제거를 원활하게 하기 때문이며, 이때의 반송비가 상기 범위 미만에서는 반응조내의 질소성분의 축적으로 질소 제거속도가 하락하고, 상기 범위를 초과하면 무산소 조건의 유지가 불가능하여 탈질 효율이 하락할 우려가 있게 된다.

이러한 본 발명의 폐수처리방법에 사용되는 장치로서는 예컨대 첨부도면 도 1에 도시한 바와같은 시스템이 바람직하게 사용될 수 있다.

도 1에서 일구현예로 예시한 폐수처리장치는 폐수(1)가 유입되는 가압부상조(2)와, 가압부상조 유출수(3)가 유입되는 혐기조(4)와, 혐기조 유출수(5) 및 질산화조 반송수(6)와 침전조 반송수(7)가 함께 유입되는 탈질조(8)와, 탈질조 유출수(9)가 유입되는 질산화조(10)와, 질산화조 유출수(11)가 유입되는 침전조(12)로 이루어지는 것을 그 특징으로 한다.

여기서, 상기 가압부상조(2)에서 분리된 가압부상조 슬러지(13)와 침전조(12)에서 분리된 침전조 반송슬러지(14)는 함께 탈수기(15)에서 탈수 처리된다. 미설명부호 16은 정화된 최종 유출수이다.

또한, 본 발명에 따르면 상기 혐기조(4)는 도 2와 같이 독특한 구조로 이루어져 있는 바, 하부의 슬러지 베드층(21)과 상부의 메디아층(22)으로 층분리가 가능하고, 그 중간부에서 기액고분리장치(23)가 구비되어 있다. 여기서 미설명부호 24는 배기관이다.

이러한, 본 발명에 따른 폐수처리장치에서의 폐수처리 과정을 설명하면 다음과 같다.

본 발명은 유입된 고농도의 유기물, 부유물질, 총인, 총질소를 함유한 폐수(1)를 가압부상조(2)에 유입시켜 부유물질농도에 따라 무기응집제 1/10 ∼ 1/20의 농도를 투입하고 고분자 응집제는 1/100 ∼ 1/200의 농도를 투입한 후 부상시켜 슬러지를 제거한다. 이때, 80 ∼ 95%의 부유물질과 총인의 70 ∼ 80%가 제거된다.

본 발명에서는 총인의 제거율을 높이기 위하여 무기 응집제로는 철화합물을 이용하였고 부유물질을 전처리 단계인 가압부상조(2)에서 제거함으로써 부유물질이 생물학적 처리조에서 용해성 유기물보다 5 ∼ 20배 가량 분해속도가 늦는 것을 방지하여 생물학적 처리장치의 효율을 증대시키는 동시에 생물학적 처리장치내에서 휘발성 부유물질(VSS)의 함량이 높아지도록 하였으며, 인성분을 전처리 단계인 가압부상조(2)에서 제거함으로써 부하의 변동에 안정된 처리를 이루는 동시에 부유물질과 동시에 처리함으로써 가압부상조(2)의 역할을 증대시키고 생물학적인 처리에서 오는 유기물 처리속도 저하를 방지하였다.

가압부상 유출수(3)는 혐기조(4)로 유입되며, 이때 혐기조(4)는 도 2와 같은 형태의 반응기로 종래의 탈질, 탈인 반응기와 달리 교반기가 없으며 침전조(12), 탈질조(8), 질산화조(10)로부터의 반송이 없이 유기물의 처리와 유기성 질소의 암모니아성 질소로의 전환이 일어난다. 본 발명에서는 혐기조(4)의 부하를 7 ∼ 13 KgCOD/㎤D로 하여 고율의 운전을 통해 반응기의 부피를 줄이고 반응조 유출수의 평균 BOD농도를 500 ∼ 750 ppm으로 유지하면서 유기산이 250 ∼ 450 ppm 포함되는 혐기조 유출수(5)를 얻는다.

본 발명에서 도 2와 같은 혐기조(4)는 슬러지 베드층(21)에서 생성된 입상슬러지를 이용하여 유기물 제거한 후 기액분리장치(23)의 메디아(22)층을 통하여 슬러지의 유출을 방지하는 고율혐기성 반응조로 이루어져 있다. 따라서 가압부상조 유출수(3)의 60 ∼ 70% 농도를 혐기조(4)에서 제거하여 전체 생물학적 처리장치의 부지 규모를 표준활성오니법에 비하여 1/3 ∼ 1/5으로 축소시키는 동시에 발생하는 슬러지의 양도 1/5 ∼ 1/10로 축소하였고 유기산의 농도를 250 ∼ 450 ppm으로 유지시켜 탈질조(8)에서 질소산화물이 질소로 환원될 때 종속영양 미생물들의 탄소원으로 적용이 빠르게 이루어지도록 하였다.

혐기조 유출수(5), 질산화조 반송수(6) 및 침전조 반송수(7)는 탈질조(8)로 유입되며 무산소 탈질조(8)에서는 혐기조 유출수(5)중의 저분자 유기산을 탄소원으로 증식하는 통성 종속미생물을 이용하여 질산화조 반송수(6)중에 함유된 질소산화물을 환원시켜 질소가스의 형태로 전환시켜 방출하는 역할을 하며, 이 반응중에서도 원수중의 유기물의 분해가 일어나 무산소 탈질조(8)에서 유기물의 분해는 거의 종료하게 된다.

무산소 탈질조(8)에서는 대기와의 접촉이 없도록 완전히 밀폐하여 교반하며 용존산소가 0 ∼ 0.1 ppm 정도이고 산화환원 전위가 -300 ∼ -150(mV)가 되도록 유지한다. 이때 반송되는 질산화조 반송수(6)는 원폐수에서의 총질소 농도의 1/50 ~ 1/75이 되도록 하며 침전조 반송수(7)는 원폐수의 0.5 ∼ 1배가 되도록 하여 무산소 탈질조(8)와 질산화조(10)에서 질산화물이 농도를 100 ppm 이하로 유지하도록 하여 질소산화물의 독성작용을 방지하였으며, 탈질조(8)내 유기물농도를 전단의 혐기조(4)에서 낮추었기 때문에 미생물의 증식량이 적어 탈질조(8)와 질산화조(10)의 슬러지 체류시간을 10 ∼ 20일 정도로 운전하는 것이 가능하여 원활한 질산화 및 탈질화가 이루어진다.

한편, 질산화조(10)에서는 생물학적 산소요구량(BOD)이 20 ppm 이하로 유지됨에 따라 유기물 분해가 질산화 반응의 속도를 늦추는 현상을 방지하여 원활한 질산화가 이루어지도록 하였다.

또, 침전조(12)에서는 침전조 반송수(7)의 양을 원수의 0.5 ∼ 1배로 유지함으로써 탈질조(8)와 질산화조(10)의 혼합액 휘발성 현탁 고형물(MLSS, Mixed Liquor Volatile Suspended Solid)를 3000 ∼ 4000 ppm 으로 유지함과 동시에 슬러지 체류시간을 10 ∼ 20일로 유지하여 원활한 질소의 제거가 이루어진다.

이하, 본 발명을 실시예에 의거 상세히 설명하면 다음과 같은 바, 본 발명이 실시예에 의해 한정되는 것은 아니다.

참고 실시예 1

가압부상조에서의 인 제거공정

가압부상조의 처리 효과를 알아보기 위하여 축산폐수를 원수로 이용하여 가압부상조를 통과시키되 황산반토, 황산철, 폴리염화알루미늄(PAC) 등의 각각의 무기응집제와 음이온계 고분자 응집제를 투여하여 가압부상시킨 후 처리시킨 결과를 다음 표 1에 나타내었다. 이때 사용된 무기 응집제는 200 ppm, 고분자 응집제는 20 ppm이 되도록 하였다.

[표 1]

상기 표1에서 보면 가압부상조의 처리에 의해 상당한 인성분의 제거 효과가 있음을 확인할 수 있었다. 특히, 무기응집제에 따라 부유물질의 제거는 비슷하나 그 중에서도 총인의 제거율은 황산제2철을 사용할 때 가장 우수한 것으로 나타났다.

참고 실시예 2

혐기조 효과 실험

상기 참고 실시예 1에서 얻어진 결과로 황산제2철을 무기응집제로 이용한 후의 가압부상조 유출수를 혐기조(도 2 참조)에서 반응시킨 후 체류시간별 처리결과를 다음 표 2에 나타내었다.

[표 2]

위의 처리결과 혐기조에서의 처리는 4 ∼ 8시간 사이에서 반응기의 용적별 효율이 가장 우수하고 유기산의 농도가 250 ∼ 450ppm 범위로 탈질반응의 적정치를 보였다.

참고 실시예 3

탈질조 및 질산화조의 효과 실험

혐기조 유출수를 이용하여 혐기조 유출수의 원수에 대한 질산화조 반송비에 따라 탈질조와 질산화조를 거친 후 침전유출수에 대한 처리결과를 나타낸 결과는 다음 표 3에 나타내었다.

[표 3]

상기 표3의 결과에 의하면 질산화조에서 탈질조로의 질산화조 반송비는 6 ∼ 8배에서 가장 우수한 것으로 나타났다.

실시예, 비교예

본 발명에 따른 폐수처리 장치를 이용하되 가압부상시 황산제2철을 사용하고 각각 체류시간을 혐기조 6시간, 탈질조 6시간, 질산화조 12시간으로 하는 조건에서 처리하였다.

한편, 이에 대비되는 종래의 방법으로서는 가압부상 후 체류시간 3일을 갖는 장기폭기 활성슬러지법으로 처리한 경우를 비교예로 하였다

위와 같은 처리 결과는 다음 표 4에 나타내었다.

[표 4]

상기 표4에서 보면 본 발명의 방법에 따라 실시한 실시예의 경우 비교예 보다 훨씬 짧은 총24시간의 체류시간에도 불구하고 3일의 체류시간을 갖는 장기폭기방법의 비교예보다 월등히 우수한 폐수처리 효과를 얻을 수 있음을 알 수 있다.

상술한 바와 같이, 본 발명은 BOD 2000 이상 부유물질, 총질소의 함량이 높은 축산폐수, 도축장폐수, 주정폐수 등의 처리에 매우 적합하고 부유물질의 농도가 150 ppm 이하이며 총인의 함량이 낮은 경우의 폐수에도 가압부상을 생략하고 적용이 가능하다.

특히, 본 발명에 따른 폐수처리방법은 경제적이고 고효율적이면서도 안정성이 있는 방법인 바,

1) 주변여건의 변화에 일정한 인의 처리효율을 가지고 있으며

2) 가압부상을 이용하여 부유물질 제거와 동시에 인을 제거하여 경제적이고

3) 고율혐기조 도입으로 경제적이며 2차 오염을 축소하고

4) 혐기조에서 유기물의 제거로 생물학적 질소제거 속도가 빠르다는 점 등

에서 종래에 비하여 우수한 효과가 있는 것이다.

Claims (8)

1. 고농도 유기물과 영양염류 부유물질 및 질소와 인이 다량 포함된 폐수를 처리함에 있어서,

   a) 가압부상 방법으로 부유물질과 총인을 제거하는 단계와,

   b) 혐기성 조건에서 유기물을 제거하는 단계와,

   c) 탈질화에 의해 질소를 제거하는 단계와,

   d) 질산화에 의해 암모니아성 질소를 산화시키는 단계

   를 포함하는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
2. 제 1 항에 있어서, 상기 단계 a)에서 철을 함유하는 무기 응집제와 음이온계 고분자 응집제를 첨가하는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
3. 제 2 항에 있어서, 상기 무기 응집제는 부유물질농도(ppm)의 1/10 ∼ 1/20의 부피비율로 첨가하는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
4. 제 2 항에 있어서, 상기 고분자 응집제는 부유물질농도(ppm)의 1/100 ∼ 1/200의 부피비율로 첨가하는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
5. 제 1 항에 있어서, 상기 단계 b)에서는 유기물의 60 ∼ 70%를 제거하여 유지하고 유기물의 제거속도를 높이는 동시에 슬러지로 인한 2차 오염을 줄이는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
6. 제 1 항에 있어서, 상기 단계 c)에서는 상기 단계 d)를 거친 후의 반송수를 재순환하여 유입시키되 단계 c)로 유입되는 원수의 총질소농도(ppm)의 1/50 ~ 1/75로 유입시키는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
7. 폐수(1)가 유입되는 가압부상조(2)와, 가압부상조 유출수(3)가 유입되는 혐기조(4)와, 혐기조 유출수(5) 및 질산화조 반송수(6)와 침전조 반송수(7)가 함께 유입되는 탈질조(8)와, 탈질조 유출수(9)가 유입되는 질산화조(10)와, 질산화조 유출수(11)가 유입되는 침전조(12)로 이루어지는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.
8. 제 7 항에 있어서, 상기 혐기조(4)는 하부의 슬러지 베드층(21)과 상부의 메디아층(22)으로 층분리가 가능하고, 그 중간부에서 기액고분리장치(23)가 구비되어 있는 것을 특징으로 하는 고농도폐수의 고도처리방법.