KR19980018757A

KR19980018757A - 다단계 가스 오염물 제거 장치 및 방법(Multi-Stage Gaseous Pollutant Destruction Apparatus and Method)

Info

Publication number: KR19980018757A
Application number: KR1019970039283A
Authority: KR
Inventors: 웰던 에스. 윌리암슨; 프랭클린 에이. 도올잘; 데이비드 비. 코온; 존 에이치. 에스. 왕
Original assignee: 완다 케이. 덴슨-로우; 에이치이홀딩스,인크.디비에이휴우즈일렉트로닉스
Priority date: 1996-08-19
Filing date: 1997-08-19
Publication date: 1998-06-05
Also published as: US5906715A; EP0825692B1; US5836154A; EP0825692A3; KR100239598B1; DE69715541T2; JPH10156131A; JP3040739B2; EP0825692A2; DE69715541D1

Abstract

코로나 방전 오염물 제거 시스템은 일련으로 된 2개 이상의 코로나 방전 반응기를 포함하며, 탄화 수소(HC) 및 일산화탄소(CO)의 산화 또는 산화 질소(NO_X)의 환원을 위해 각각의 단계가 최적화된다. 반응기는 초기의 산화 단계와 이어지는 환원 단계로 배열될 수 있다. 선택적으로, 산화 및 환원 반응기는 교대의 단계로 배열될 수 있으며, 각각의 산화 반응기 다음에는 환원 반응기가 뒤따른다. 서로 다른 반응기에 의한 서로 다른 오염물의 처리는 서로 다른 반응기에 서로 다른 전압 레벨을 공급함으로써 이루어진다.

Description

다단계 가스 오염물 제거 장치 및 방법

본 발명은 다단계 코로나 방전 반응기에 의해 유동성 오염물을 제거하는 것에 관련된 것이다.

오염물을 함유한 기체를 코로나 방전 사이트(corona discharge site)를 통과시키는 것은 기체로부터 오염물을 제거하는 공지된 방법이다. 이와 같은 기법의 일반적인 고찰이 푸카레프 등(Puchkarev et al.)이 플라즈마 과학에 관한 1994 국제 학술회의 논문집(Proceedings of the 1994 International Conf. on Plasma Science, 6-8 June, 1994, Santa Fe, New Mexico), 논문번호 1E6, 88 페이지에 개재한 표면 방전에 의한 유독성 가스 분해(Toxic Gas Decomposition by Surface Discharge)에 기재되어 있다.

제목이 코로나 방전을 생성하기 위한 코로나원과 코로나 방전을 이용한 액체 폐기물 처리(Corona Source for Producing Corona Discharge and Fluid Waste Treatment with Corona Discharge)이고, 1994년 8월 25일에 출원되고, 현재는 휴즈 전자(Hughes Electronics)로 영업하고 있는 휴즈 에어크래프트 캄파니(Hughes Aircraft Company)에 양도된 미합중국 출원 번호 제08/295,959호에 개시되어 있는 바와 같이, 액체에 대해서도 코로나 오염물 제거가 제안되었다.

오염물 제어를 위한 비열 플라즈마 기법, 나토 에이 에스 아이 시리즈, G34권, 파트 B, 비 엠 페니트란트 및 에스 이 슐티스 편집, 스프링거 베락 베르린 하이델베르그, 1993 (Non-Thermal Plasma Techniques for Pollution Control, NATO ASI Series Vol. G34 Part B, Ed. by B. M. Penetrante and S. E. Schultheis, Springer-Verlag Berlin Heidelberg, 1993) 87-89 페이지에 야마모토(Yamamoto) 등이 개재한 밀집된 베드 반응기와 펄스형 코로나 플라즈마 반응기에 의한 휘발성 유기화합물의 분해(Decomposition of Volatile Organic Compounds by a Packed Bed Reactor and a Pulsed-Corona Plasma Reactor)에서 설명된 한 시스템에서는 지속 시간이 120-130 나노세컨드인 짧은 고전압 펄스를 동축(coaxial) 코로나 반응기 -이를 통해 기체가 흐르고 있음- 의 중심 전도체에 인가한다. 각 펄스는 활동 전자(energetic electron)가 5-10keV이고, 중심 와이어로부터 발산하여(emanate) 반응기 내부에 가득 퍼지는(floods) 코로나 방전을 생성한다. 유사한 시스템이 미합중국 특허 제4,695,358호에 설명되어 있는데, 여기에서는 양성(positive) DC 전압 펄스가 DC 바이어스 전압에 부가되어(superimposed) 기체 흐름으로부터 SO_x, NO_x를 제거하기 위한 스트리머(streamer) 코로나를 생성한다. 이와 같은 과정의 에너지 효율은 비교적 낮다. 선택된 반응기 형태(geometry)에 따라, 전극간의 아크 브레이크다운(arc breakdown)과 이에 따른 손상을 방지하기 위해 매우 짧은 펄스를 전달하여야 한다. 펄스 형성 회로는 고전압 전원으로부터의 전력의 반 정도를 충전 저항(charging resistor)에서 소실하고, 에너지가 이중 스파크 간극(double spark gap)에서 더 소모된다. 더욱이, 동축 코로나 반응기의 용량성 부하(capacitive load)가 충전되어야 하고, 이 충전 에너지는 전형적으로 코로나 반응에서 실제로 사용되는 에너지보다 훨씬 크고, 오염물 제거에 기여하는 바 없이 각 펄스 발생후에 열로 소실된다(decay away into heat).

오염물 제어를 위한 비열 플라즈마 기법, 나토 에이 에스 아이 시리즈, G34권, 파트 B, 비 엠 페니트란트 및 에스 이 슐티스 편집, 스프링거 베락 베르린 하이델베르그, 1993 (Non-Thermal Plasma Techniques for Pollution Control, NATO ASI Series Vol. G34 Part B, Ed. by B. M Penetrante and S. E Schultheis, Springer-Verlag Berlin Heidelberg, 1993) 79-80 페이지에 로소샤(Rosocha) 등이 개재한 정적-방전 플라즈마를 이용한 위험한 유기 폐기물의 처리(Treatment of Hazardous Organic Wastes Using Silent-Discharge Plasmas),에 다른 반응기 형태를 이용하는 유사한 접근 방법이 개시되어 있는데 여기에서는 평행 플레이트간에 코로나 방전이 발생하도록 되어 있다. 이 시스템은 펄스 형성이 비효율적이고 반응기 충전 에너지가 회복되지 않기 때문에 유효 에너지가 적다는 단점을 갖는다(suffer from a poor specific energy).

일반적인 단일 단계 코로나 방전 오염물 제거 장치의 블록도가 도 1에 도시되어 있다. 코로나 방전 반응기(2)는 엔진(6)으로부터 유입 도관(inlet conduit, 8)을 거쳐 오염물 함유 배기가스(12)를 취하여, 배기가스를 처리하고 처리된 배기가스(14)를 유출 도관(outlet conduit, 10)을 거쳐 방출한다. 엔진(6)으로부터의 배기가스(12)에 포함된 주 오염물은 전형적으로 다양한 형태의 산화질소(NO_x)와 탄화수소(HC), 및 일산화탄소(CO)를 포함한다. HC와 CO는 고에너지 레벨 오염물로서, 산화되어 물(H₂O)과 이산화탄소(CO₂)를 생성한다. NO_x화합물은 저에너지 오염물로서, 무해한 2원자 질소 (N₂)와 산소(O₂)로 분해되기 위해서는 에너지를 흡수하여야 한다. 전원(4)이 고전압 펄스를 코로나 방전 반응기(corona discharge reactor, 2)에 공급하면, HC는 산화되어 H₂O와 CO₂가 되고 CO는 산화되어 CO₂가 된다. 각 전압 최대치에서 코로나 방전이 반응기 내에서 방사되어(emitted), HC를 산화시켜 H₂O와 CO₂를 생성하고 CO를 산화시켜 CO₂를 생성하는 자유기(free radical)를 생성한다. 일반적으로, 고전압 펄스는 HC 및 CO를 분해하는데 효과적인 반면, NO_x를 N₂및 O₂로 분해하는데에는 효과적이지 못하다. 고전압(12 kV 이상)을 이용한 코로나 생성은 부가적으로 약간의 NO_x를 생성시킬 수도 있음을 실험은 보여주었다. 반면에, 저전압 펄스는 NO_x를 분해하는데 효과적이지만, HC를 산화시키는데에는 별 도움이 되지 못한다.

전술한 문제들을 고려하여, 본 발명은 HC 및 NO_X모두를 제거하기 위해 2개 이상의 반응 단계를 포함하는 코로나 방전 오염물 제거 시스템을 제공하고자 하는 것이다. 일정 부분의 반응 단계는 HC 및 CO의 산화 작용에 전용으로 제공되고, 그밖의 단계들은 NO_X의 환원 작용의 전용으로 제공된다. 2단계 시스템에 의하면, 제1 코로나 반응 단계는 HC 및 CO를 산화시키기 위해 높은 전압으로 작동되고, 제2 단계는 NO_X를 환원시키기 위해 낮은 전압에서 작동된다. 다단계 시스템에 의하면, 초기 단계에서는 HC 및 CO를 점진적으로 제거하기 위해 높은 전압으로 작동되고, 이어지는 단계에서는 NO_X를 점진적으로 제거하기 위해 낮은 전압으로 작동되도록 반응 단계들이 조정된다. 각 반응 단계에서의 코로나 방전 에너지는 전압 레벨, 펄스폭 및 펄스 반복 주파수에 의해 정해지는데, 이들은 처리되는 배기가스 내의 HC, CO, NO_X양을 최소화시킬 수 있도록 컴퓨터에 의해 정확히 제어된다.

또 하나의 실시예에 의하면, 산화와 환원은 번갈아 발생하는 반응 단계에서 수행된다. 홀수 번째 단계에서는 HC 및 CO를 제거하기 위해 높은 전압에서 작동하고 짝수 번째 단계에서는 NO_X를 제거하기 위해 낮은 전압에서 작동한다 또한, 전압 레벨, 펄스폭 및 펄스 반복 주파수는 처리되는 배기가스 내의 오염물 양을 최소화시킬 수 있도록 컴퓨터에 의해 정확히 제어된다.

본 발명의 전술한 특징 및 그밖의 특징과 장점들은 첨부되는 도면과 함께 이하의 상세한 설명으로부터 본 기술 분야의 통상을 지식을 가진 자에게 명백히 이해될 것이다.

도 1은 종래의 단일 단계로 된 코로나 방전 오염물 제거 장치에 관한 블럭도.

도 2는 본 발명에 따른 다단계 코로나 방전 반응기를 이용한 가스 오염물 제거 시스템의 블럭도.

도 3은 단일 반응실 구조에 2 단계로 이루어진 코로나 방전 반응기를 가진 오염물 제거 장치의 단면도.

도 4는 도3의 단면선 3-3에 따른 도 3에 도시된 장치의 단면도.

도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명

2 : 코로나 방전 반응기

4 : 전원

8 : 유입 도관

12, 14 : 배기가스

34a, 34b, ...34n : 반응기

36a, 36b, ...36n : 도관

46a, 46b, ...46n : 전원

70 : 내부 전극

74 : 관상 유전체

80 : 외부 전극

본 발명은 HC, CO, NO_X와 같은 가스 오염물을 제거하기 위한 다단계 코로나 방전 반응 시스템 및 방법을 제공한다.

본 발명에 따르면, 도 2에 개념적으로 도시된 바와 같이, 엔진(32)로부터의 배기가스(30a)는 도관(36a)을 통해 제1 단계 반응기(34a, reactor)로 공급되고, 제1 단계 반응기(34a)로부터 처리된 배기가스(30b)는 도관(368)을 통해 제2 단계 반응기(34b)로 공급되며, 마지막 반응기(34n)에 도달할 때까지 이와 유사하게 진행된다. 마지막 반응기(34n)은 도관(36n)으로부터 배기가스(30n)을 수신하고 최종적으로 처리된 배기가스(42)를 유출 도관(44)를 통해 내보낸다. 오염물 제거 장치 전체는 자동차(49) 내에서 구현될 수 있는데, 자동차는, 엄격한 대기 품질 기준을 충족시킬 수 있도록 자동차 배기가스를 처리하기 위한, 가솔린 또는 디젤 유형의 내부 연소 엔진(32)를 포함한다.

반응기(34a, 34b, ...34n)의 코로나 방전은 각각의 전원(46a, 46b, ...46n)으로부터 공급되는 전력에 의해 발생되는데, 이들은 바람직하게는 약 5 내지 15 kV 정도의 범위의 최대치 전압(peak voltage)을 갖는 고전압 파형(48a, 48b, ...48n)을 반응기(34a, 34b, ...34n) 단계로 발생시킨다. 고전압 파형(48a, 48b, ...48n)은 바람직하게는 전압 레벨, 진동 주파수, 펄스폭 및 펄스 반복 주파수를 포함하는 전력 발생 특징으로 특징 지워지는, 펄스 변조 삼각파에 해당된다. 일반적으로, 전압이 삼각파 로브(sinusoidal lobe) 각각의 포지티브 및 네거티브 최대치에 근접한 브레이크다운(breakdown) 레벨에 도달하는 경우에만 코로나 방전이 발생한다. 시간 단위 당 방전의 수는 진동 주파수 및 펄스폭과 펄스 반복 주파수의 곱으로서 정의되는 펄스 듀티 사이클(pulse duty cycle)에 종속된다. 일반적으로, 진동 주파수 또는 듀티 사이클이 증가하거나 또는 모두가 증가하게 되면, 반응기로 전해지는 코로나 방전이 증가된다.

각 반응기의 단계는 특정 강도에서 산화 또는 환원 작용을 수행한다. 각 반응 단계에서의 화학 반응 유형 및 강도는 코로나 방전의 양으로써 정해지는데, 이는 다시 반응기로 공급되는 전기 에너지에 의해 정해진다. 일반적으로, 10 내지 15 kV 범위 내의 고전압 펄스는 CO 및 HC를 산화시키는데 효과적인 반면에 그보다 낮은 전압은 NO_X화합물을 환원시키는데 바람직하다. 또한, 각각의 코로나 방전 반응에 대한 평균 전력을 정하게 되는 진동 주파수 및 듀티 사이클은 일반적으로 산화 반응기보다 환원 반응기에 대해 작다.

전원(46a, 46b, ...46n)은 컴퓨터 제어 모듈(50)에 의해 정확하게 제어되는 것이 바람직한데, 컴퓨터 제어 모듈(50)은 엔진(32)으로부터, 유출 온도 및 CO, HC, NO_X의 양을 포함하는, 오염물 발생 특성을 감지하게 된다. 제어 모듈(50)은 최종적으로 처리된 배기가스의 CO, HC, NO_X의 양을 최소화시키기 위해 전원(46a, 46b, ...46n)에 관한 소정의 전력 발생 특성을 계산하고, 컴퓨터 인터페이스 링크(computer interface link, 52a. 52b, ...52n)을 통해 전원(46a, 46b, ...46n)으로 명령을 보낸다. 전원(46a, 46b, ...46n)은 바람직하게는 각각의 반응 단계(34a, 34b, ...34n)을 위한 소정의 전력 발생 특성을 생성하도록 조정될 수 있다.

도 2의 일반적인 접근 방식을 이용하기 위해서는 산화 및 환원을 위한 적어도 2개의 반응 단계를 갖는 실시예가 적합하다. 하나의 실시예에 의하면, 초기의 반응 단계(34a, 34b, ...)는 산화 반응기로서, 주로 CO 및 HC 화합물을 산화시켜서 CO₂및 H₂O를 발생시킨다. 이러한 산화 반응기는 CO 및 HC를 효과적으로 제거하기 위해 고전압 펄스를 이용하지만, 이러한 고전압 펄스가 배기가스 유출의 NO_X를 N₂및 O₂로 분해시키는 데에는 효과적이지 못하다. 어떠한 경우에서는, 고전압 펄스가 심지어 NO_X를 부가적으로 발생시킬 수도 있다. NO_X화합물은, 여러 가지 NO_X화합물을 N₂및 O₂로 분해하는 작업을 주로 하는, 후속되는 반응 단계에서 처리되기 때문에 상기와 같은 문제는 대수롭지 않다. 이러한 환원 반응기는 NO_X를 분해하기 위해 상대적으로 낮은 전압을 이용하지만, 산화 반응기에서 형성된 CO₂및 H₂O로부터 다시 CO 및 HC를 재발생시키지는 않는다.

또다른 실시예에 의하면, 산화 및 환원 반응기는 일련으로 번갈아 가며 배치되어 홀수 번째 반응기는 산화용이고 짝수 번째 반응기는 환원용이 되도록 한다. 이러한 배치에 의하면, 제1 반응 단계에서 대부분의 CO 및 HC를 제거하지만, 제2단계의 환원 반응기에서 NO_X의 환원을 돕기 위해 작은 양의 HC를 남기게 된다. 제3 단계에서 반응기는 제2 단계 이후에 남아 있는 CO 및 HC 대부분을 제거하고, 그런 후에 제4 단계의 반응기는 남아 있는 NO_X화합물을 다시 제거하는 등으로 된다. HC, CO 및 NO_X의 양이 초기 단계에서 최종 단계로 감에 따라 점진적으로 감소되기 때문에, 나중의 산화 및 환원용 반응 단계의 처리 강도는 먼저의 산화 및 환원 단계의 처리 강도보다 작다.

환원 반응기가 산화 반응기의 뒤에 이어지는 경우, 산화 반응기에서 적은 양의 HC를 남김으로써 환원 반응기에서 NO_X를 환원시키기 위한 에너지를 공급하는 것이 바람직하다. 그러나, 이전의 산화 반응기에서 HC의 산화가 너무 효과적이라면, 충분한 HC가 남지 않게 될 수도 있다. 환원 반응기를 위해 충분한 HC를 제공하기 위해, 연료를 하나 이상의 환원 반응기의 유입 도관으로 주입시킴으로써 NO_X화합물의 환원을 향상시킬 수 있다. 바람직한 실시예에 의하면, 마지막 반응기(34n)은 배기가스(42)가 대기 중으로 방출되기 이전에 NO_X화합물의 최종 처리를 위한 환원 반응기이다. 적은 량의 연료(54)가 펌프(56)에 의해 연료 탱크(58)로부터 반응기(34n)의 유입 도관(30n)으로 주입된다. 펌프(56)에서 반응기(34n)으로의 연료 전송 비율을 정확하게 판단하기 위해 펌프(56)은 컴퓨터 제어 모듈(50)에 의해 제어되는 것이 바람직하다. 오염물 센서(41)은 유입 도관(30n)에 배치되어 배기가스의 NO_X량을 감지하고 NO_X데이터를 제어 모듈(50)에 보내어 이에 따라 펌프(56)가 환원 반응기(34n)으로 주입되는 연료(54)의 양을 조정할 수 있도록 한다. 오염물 제거 시스템을 단순화시키기 위해, 연료(54)는 바람직하게는 엔진(32) 내의 연소용으로 이용되는 것과 동일하게 함으로써, 개별적인 연료 탱크가 제공될 필요없도록 한다. 예를 들어, 가솔린 엔진에 의해 발생되는 NO_X를 처리하기 위해서는 적은 양의 가솔린이 반응기(34n)의 유입 도관(30n)으로 주입되어 NO_X를 N₂및 O₂로 환원시키는 것을 도울 수 있다.

도 3은 단일 반응실(60)을 공유하며 단일 반응기 구조 내에 형성되어 있는 산화 반응기(60) 및 환원 반응기(62)를 갖는 2단계 코로나 방전 반응 시스템의 바람직한 실시예를 도시하고 있다. 반응실(64)는 실린더 형태로 된 관상 유전체(hollow dielectric, 74)의 내부 표면(74)에 의해 정해진다. 실린더형의 유전체(74)는 예를 들면, 원형으로 된 것과 같은 다양한 단면의 형태를 가질 수 있지만, 바람직하게는, 강한 구조적 완전성을 위해, 도 4에 도시된 바와 같이. 등변 6각형의 단면 형태를 갖는다. 이러한 구성으로 인해 배기가스는 방해 없이 산화 반응기(60) 및 환원 반응기(62) 양쪽으로 흘러 들어갈 수 있으므로, 배기가스의 상당한 용량이 통과하는데 효과적이다. 배기가스는 유입 도관(66)으로부터 산화 반응기(60)으로 흘러 들어가서 유출 도관(68)을 통해 환원 반응기(62)를 빠져나간다. 이러한 구조의 장점은 배기가스를 반응실(64)에 통과시키기 위해 큰 압력 차이를 필요로 하지 않는다는 점이다.

산화 반응기(60)은 유입 도관(66)에 가까운 반응실(64)의 부분으로 형성되고, 반응실(62)는 유출 도관(68)에 가까운 반응실(64)의 부분으로 형성된다. 산화 및 환원 반응기(60 및 62)는 각각 내부 전극(70, 76)을 포함하는데, 서로는 전기적으로 고립되어 있다. 바람직하게는 내부 전극은 기체 증착에 의해 유전체(74)의 내부 표면(72)에 안전하게 부착된다. 유전체(74)의 외부 표면(78)은 산화 반응기 및 환원 반응기(62) 각각을 위해, 서로 일정하게 간격이 떨어져 있는 전극(80, 82)에 의해 둘러싸여 있다. 외부 전극(80, 82)는 바람직하게는 외부 전극(80, 82)의 두께가 점점 0으로 줄어드는 반응실(64)의 단부(88, 90) 근처에 각각의 테이퍼된 전이부(tapered transition, 84, 86)을 갖는다. 테이퍼된 전이부(84, 86)은 전압 레벨의 그레이딩(grading)을 제공하고 전극 에지에서의 아킹(arcing)을 방지하는데 도움을 준다.

분리된 전원(92, 94)는 각각의 산화 및 환원 반응기(60, 62)으로 접속된다. 내부 전극(70, 76)은 바람직하게는 접지되고 외부 전극(80, 82)는 펄스형 삼각파 전압으로 공급된다. 바람직하게는 산화 반응기(60)의 내부 및 외부 전극(70, 80)에 걸쳐 사용되는 전압은 환원 반응기(62)의 내부 및 외부 전극(76, 82)에 걸쳐 사용되는 전압보다 크다. 외부 전극(80)이 음전극 최대치에 있고 내부 전극이 접지 되어 있는 경우, 전압 차이는 도 4에 도시된 바와 같이 전계선(electric field line, 96)을 발생시키어 유전체(74)의 내부 표면(72) 상에 표면 차지(surface charge, 98)을 야기시킴으로써 코로나 방전 결과를 가져온다.

산화 반응기(60)은 반응실(64)의 상류(upstream)에 위치하여 HC 및 CO를 산화시키고, 환원 반응기(62)는, 반응기(60)의 산화 반응에 의해 만들어지는 부가적인 NO_X를 포함하는, NO_X를 환원시키기 위해 하류(downstream)에 위치한다. 산화 및 환원을 위해 서로 다른 생성 특징이 요구되기 때문에, 산화 반응기(60)의 전극(70, 80)은 환원 반응기(62)의 전극(76, 82)와 충분히 이격되어 그들간의 아킹 또는 그밖의 전기적 상호 작용을 방지하여야 한다.

본 발명에 관한 몇가지 예시적인 실시예가 도시되고 설명되었지만, 본 기술 분야의 당업자에게는 수많은 변형 및 대안적 실시예가 머리에 떠오를 것이다. 이러한 변형 및 대안적 실시예는 첨부된 청구항에 정의된 본 발명의 정신 및 범위를 벗어나지 않고서도 예측될 수 있으며 만들어질 수 있다.

따라서, 본 발명의 다단계 코로나 방전 반응 시스템 및 방법을 이용함으로써, HC, CO, NO_X와 같은 가스 오염물을 효과적으로 제거할 수 있게 된다.

Claims

코로나 방전 오염물 제거(corona discharge pollutant destruction) 장치에 있어서,

여러 종류의 오염물을 포함하는 배기가스를 발생시킬 수 있는 오염물 발생기(pollutant generator),

상기 배기가스를 연속하여 수신하고 상기 오염물을 처리하기 위해 배치된 복수의 코로나 방전 반응기(corona discharge reactors), 및

상기 배기가스의 서로 다른 각각의 오염물을 처리하기 위한 상기 반응기에 코로나 방전을 발생시키기 위해 상기 서로 다른 반응기들에 서로 다른 레벨의 전력 을 공급하기 위해 연결되는 전원

을 포함하는 코로나 방전 오염물 제거 장치.
제1항에 있어서, 상기 복수의 코로나 방전 반응기는 적어도 하나의 산화(oxidation) 반응기 및 적어도 하나의 환원(reduction) 반응기를 포함하고, 상기 산화 반응기는 상대적으로 높은 에너지 레벨 오염물(high energy level pollutants)을 산화시키기 위해 연결되고, 상기 환원 반응기는 상대적으로 낮은 에너지 레벨의 오염물을 환원시키기 위해 연결되는 코로나 방전 오염물 제거 장치.
제2항에 있어서, 상기 높은 전압 레벨 오염물은 탄화수소(HC), 일산화탄소(CO)를 포함하고, 상기 낮은 에너지 레벨 오염물은 적어도 하나의 산화 질소(NO_X)를 포함하는 코로나 방전 오염물 제거 장치.
제3항에 있어서, 상기 NO_X를 질소(N₂) 및 산소(O₂)로 분해하는 것을 돕기 위해 상기 환원 반응기 중 적어도 하나에 연료를 제공하도록 연결되는 연료 주입 시스템을 더 포함하는 코로나 방전 오염물 제거 장치.
제2항에 있어서, 상기 일련의 산화 반응기는 상기 높은 에너지 레벨 오염물을 처리하기 위해 배치되고 상기 일련의 환원 반응기는 상기 산화 반응기에 의한 처리에 이어서 상기 낮은 에너지 레벨 오염물을 처리하도록 배치되는 코로나 방전 오염물 제거 장치.