KR102615671B1 - A member for heat transfer - Google Patents

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KR102615671B1
KR102615671B1 KR1020220130673A KR20220130673A KR102615671B1 KR 102615671 B1 KR102615671 B1 KR 102615671B1 KR 1020220130673 A KR1020220130673 A KR 1020220130673A KR 20220130673 A KR20220130673 A KR 20220130673A KR 102615671 B1 KR102615671 B1 KR 102615671B1
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황세준
김한구
박광훈
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레몬메탈 주식회사
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    • F28F2215/06—Hollow fins; fins with internal circuits

Abstract

본 발명은 열전달 부재에 관한 것으로서, 상기 열전달 부재는 실리콘(Si), 철(Fe), 마그네슘(Mg)을 필수적으로 포함하고, 구리(Cu), 망간(Mn), 아연(Zn), 티타늄(Ti), 칼슘(Ca), 주석(Sn), 인(P), 크롬(Cr), 지르코늄(Zr), 니켈(Ni), 스트론튬(Sr), 바나듐(V) 중 적어도 1 또는 2 이상을 포함하는 알루미늄 합금으로 이루어진 것을 특징으로 한다.The present invention relates to a heat transfer member, which essentially includes silicon (Si), iron (Fe), and magnesium (Mg), and copper (Cu), manganese (Mn), zinc (Zn), and titanium ( Contains at least 1 or 2 of Ti), calcium (Ca), tin (Sn), phosphorus (P), chromium (Cr), zirconium (Zr), nickel (Ni), strontium (Sr), and vanadium (V) It is characterized by being made of an aluminum alloy.

Description

열전달 부재{A MEMBER FOR HEAT TRANSFER}Heat transfer member {A MEMBER FOR HEAT TRANSFER}

본 발명은 열 전달 부재에 관한 것으로, 보다 상세하게는 기계부품이나 전기 및 전자제품 등에서 제품의 냉각 또는 가열에 사용되는 열전달 부재에 관한 것이다.The present invention relates to heat transfer members, and more specifically, to heat transfer members used for cooling or heating products in mechanical parts, electrical and electronic products, etc.

열전달 부재는 제품의 열을 빠르게 외부로 방출하거나 또는 제품의 온도를 원하는 온도로 빠르게 가열하기 위해 사용되는 부품이다.A heat transfer member is a component used to quickly dissipate the heat of a product to the outside or quickly heat the product to a desired temperature.

상기 열전달 부재의 대표적인 예로써 냉각 핀(cooling fin)이 널리 알려져 있다. 냉각 핀(cooling fin)은 냉각을 필요로 하거나 과열되기 쉬운 부품에 일체형 또는 부착형으로 결합되어 열을 빠르게 대류 시킴으로써 부품의 온도를 낮추는 부품을 말한다.Cooling fins are widely known as a representative example of the heat transfer member. A cooling fin is a component that is integrated or attached to a component that requires cooling or is prone to overheating and lowers the temperature of the component by rapidly convecting heat.

냉각 핀은 컴퓨터, 노트북 등의 소형 전자제품이나 에어컨, 냉장고 등의 어플라이언스(appliance) 뿐만 아니라 히트 싱크(heat sink), 자동차 부품 등에 걸쳐 폭 넓게 사용되고 있다.Cooling fins are widely used in small electronic products such as computers and laptops, and appliances such as air conditioners and refrigerators, as well as heat sinks and automobile parts.

최근 들어서는 전력 반도체 분야나 전기차 분야에서도 부품의 열관리가 중요한 이슈로 작용하면서 냉각 핀의 적용은 더욱 확대되고 있다.Recently, as thermal management of components has become an important issue in the power semiconductor and electric vehicle fields, the application of cooling fins is expanding.

냉각 핀을 포함하는 열전달 부재는 빠른 냉각을 위해 높은 열전도도를 가져야 한다. 또한 열전달 부재도 일종의 부품이므로, 일정 수준 이상의 강도를 확보하여야 한다. 나아가 냉각 핀은 많은 수의 핀으로 이루어지고, 일반적으로 주로 주조 공정을 통해 제조되므로 우수한 성형성(특히 주조성)을 동시에 갖추어야 한다. The heat transfer member containing the cooling fins must have high thermal conductivity for rapid cooling. Additionally, since the heat transfer member is also a type of component, it must secure a certain level of strength. Furthermore, cooling fins are made up of a large number of fins and are generally manufactured mainly through a casting process, so they must have excellent formability (particularly castability).

상기와 같은 열전달 부재의 요구 특성을 만족시킬 수 있는 소재로써 알루미늄 합금이 사용되어 왔다.Aluminum alloy has been used as a material that can satisfy the required characteristics of the heat transfer member as described above.

통상, 알루미늄은 가벼우면서 주조가 용이하며, 면심입방격자(face centered cubic, FCC) 결정구조를 가져서 높은 용해도를 가지므로 다른 금속과 잘 합금화되고, 상온 및 고온가공이 용이하며, 전기 및 열의 전도성이 좋아 산업 전반에서 널리 사용되고 있다. 특히 최근에는 자동차 및 전자제품 등의 연비향상 또는 중량 절감 등을 위하여 알루미늄에 다른 금속을 혼합한 알루미늄 합금이 많이 사용된다.In general, aluminum is light and easy to cast. It has a face centered cubic (FCC) crystal structure and has high solubility, so it is well alloyed with other metals, is easy to process at room and high temperatures, and has electrical and thermal conductivity. Okay, it's widely used across industries. In particular, recently, aluminum alloys mixed with aluminum and other metals are widely used to improve fuel efficiency or reduce weight in automobiles and electronic products.

냉각 핀은 통상 다양한 형상을 가진다. 특히 제품의 외부의 저온 매체(예를 들면, 공기 또는 냉각 유체 등)와의 접촉 면적을 증가시키기 위해, 냉각 핀에서의 핀(fin)은 다양한 형상을 가진다. Cooling fins typically have various shapes. In particular, in order to increase the contact area with the external low-temperature medium of the product (eg, air or cooling fluid, etc.), the fins in the cooling fins have various shapes.

예를 들어, straight fin은 핀이 수평(flat) 형상의 냉각 핀이고, pin fin은 핀형 형상이며 필요에 따라 원형의 단면을 가지는 냉각 핀이다. 이외에도 핀의 형상은 웨이브(물결) 형태이거나 또는 원뿔 형태일 수도 있다.For example, a straight fin is a cooling fin with a flat fin, and a pin fin is a cooling fin with a fin-shaped fin and, if necessary, a circular cross-section. In addition, the shape of the fin may be wave-shaped or conical-shaped.

냉각 핀은 핀의 형상과 무관하게 그 형상은 일반적으로 복잡하지 않은 반면 많은 수의 핀으로 이루어질 수 있다. 이에 따라 알루미늄이 냉각 핀의 소재로 적용되는 경우, 최근에는 다이캐스팅과 같은 정밀 주조 공정이 많은 각광을 받아 적용되고 있다.Cooling fins, regardless of the shape of the fins, may be composed of a large number of fins while their shape is generally not complex. Accordingly, when aluminum is used as a material for cooling fins, precision casting processes such as die casting have recently been receiving a lot of attention.

한편, 다이캐스팅은 필요한 주조형상에 맞추어 정확하게 기계가공된 금형에 용융금속을 주입하여 금형과 똑같은 주물을 얻는 정밀주조법이다. Meanwhile, die casting is a precision casting method that obtains a casting identical to the mold by injecting molten metal into a mold that has been precisely machined to fit the required casting shape.

특히 다이캐스팅은 생산되는 제품의 치수가 정확하므로 다듬질과 같은 후공정이 거의 필요 없고 대량생산이 가능하고 생산 비용이 저렴하다는 장점을 가지기 때문에 높은 양산성을 가진다. 그 결과 상기 다이캐스팅은 자동차부품, 전기기기, 광학기기, 계측기 등 여러 분야로 적용 범위를 넓혀가고 있다.In particular, die casting has the advantage of having accurate dimensions of the product, requiring little post-processing such as finishing, mass production, and low production costs, so it has high mass productivity. As a result, the scope of application of die casting is expanding to various fields such as automobile parts, electrical devices, optical devices, and measuring instruments.

그러나 다이캐스팅 공법은 공정 중 용융금속 내부로 가스가 혼입 되고 상기 혼입된 가스는 최종 제품(product) 내의 void와 같은 결함으로 존재할 수 있다. 이에 따라 다이캐스팅 공법은 연신율이 낮아지는 단점을 가질 수 있다. However, in the die casting method, gas is mixed into the molten metal during the process, and the mixed gas may exist as defects such as voids in the final product. Accordingly, the die casting method may have the disadvantage of lowering the elongation rate.

한편, 종래의 알루미늄 합금은 다이캐스팅 공정에 사용되는 재료 가운데 약 90% 이상을 차지할 정도로 높은 활용도를 보이고 있다. 그러나 A383 등과 같은 종래의 알루미늄 합금은 최근의 전자부품의 소형화 및 집적화에 따른 방열 효율에 대한 시장요구에 뒤처지고 있는 실정이다.Meanwhile, conventional aluminum alloys are showing high utilization, accounting for more than 90% of the materials used in the die casting process. However, conventional aluminum alloys such as A383 are lagging behind market demands for heat dissipation efficiency due to recent miniaturization and integration of electronic components.

본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위해 안출한 것이다.The present invention was devised to solve the problems of the prior art as described above.

구체적으로 본 발명은 알루미늄 기지에 실리콘, 철, 마그네슘의 조성비를 제어하여 종래의 알루미늄 합금 보다 우수한 전기전도성과 열전도성, 그리고 성형성을 가지는 새로운 알루미늄 합금이 적용된 열전달 부재를 제공하고자 한다.Specifically, the present invention seeks to provide a heat transfer member using a new aluminum alloy that has better electrical conductivity, thermal conductivity, and formability than conventional aluminum alloys by controlling the composition ratio of silicon, iron, and magnesium in the aluminum matrix.

이를 통해서 본 발명은 우수한 열전달 특성을 필요로 하는 다양한 부품에 사용할 수 있는 새로운 알루미늄 합금으로 이루어진 열전달 부재를 제공하는 것을 그 목적으로 한다. Through this, the purpose of the present invention is to provide a heat transfer member made of a new aluminum alloy that can be used in various parts that require excellent heat transfer properties.

또한 본 발명은, 철과 마그네슘의 성분비를 보다 정밀하게 제한하고 구리와 망간을 더 포함함으로써, 종래의 알루미늄 합금에 비해 열전도 특성과 방열 특성을 더욱 향상시키는 동시에 주조성도 더 향상시킬 수 있는 알루미늄 합금을 통해 주조 시 발생할 수 있는 결함을 억제하고 용탕의 비산도 억제할 수 있는 열전달 부재를 제공하는 것을 또 다른 목적으로 한다.In addition, the present invention provides an aluminum alloy that further improves heat conduction characteristics and heat dissipation characteristics compared to conventional aluminum alloys, while also improving castability, by more precisely limiting the composition ratio of iron and magnesium and including more copper and manganese. Another purpose is to provide a heat transfer member that can suppress defects that may occur during casting and also suppress scattering of molten metal.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일 실시예에 따른 열전달 부재는 전체 합금 총량에 대해서, 8.0∼9.0 중량%의 실리콘(Si); 0.35∼0.55 중량%의 철(Fe); 0.02∼0.3 중량%의 마그네슘(Mg);을 포함하는 알루미늄 합금으로 이루어진 것을 하나의 특징으로 한다.A heat transfer member according to an embodiment of the present invention for achieving the above object includes 8.0 to 9.0% by weight of silicon (Si) based on the total amount of the alloy; 0.35 to 0.55% by weight of iron (Fe); One feature is that it is made of an aluminum alloy containing 0.02 to 0.3% by weight of magnesium (Mg).

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 실시예에 따른 열전달 부재에 적용되는 알루미늄 합금은, 전체 합금 총량에 대해서, 8.0∼9.0 중량%의 실리콘(Si); 0.35∼0.55 중량%의 철(Fe); 0.02∼0.3 중량%의 마그네슘(Mg);을 필수적으로 포함하고, 0.001∼0.2 중량%의 구리(Cu); 0.001∼0.2 중량%의 망간(Mn); 0.001∼0.2 중량%의 아연(Zn); 0.001∼0.2 중량%의 티타늄(Ti); 0.001∼0.2 중량%의 칼슘(Ca); 0.001∼0.2 중량%의 주석(Sn); 0.001∼0.2 중량%의 인(P); 0.001∼0.2 중량%의 크롬(Cr); 0.001∼0.2 중량%의 지르코늄(Zr); 0.001∼0.2 중량%의 니켈(Ni); 0.001∼0.1 중량%의 스트론튬(Sr); 0.001∼0.01 중량%의 바나듐(V); 중 적어도 1 또는 2 이상을 포함하는 것을 특징으로 한다.The aluminum alloy applied to the heat transfer member according to another embodiment of the present invention to achieve the above object includes 8.0 to 9.0% by weight of silicon (Si), based on the total amount of the alloy; 0.35 to 0.55% by weight of iron (Fe); Essentially containing 0.02 to 0.3% by weight of magnesium (Mg), and 0.001 to 0.2% by weight of copper (Cu); 0.001 to 0.2% by weight of manganese (Mn); 0.001 to 0.2% by weight of zinc (Zn); 0.001 to 0.2% by weight of titanium (Ti); 0.001 to 0.2% by weight of calcium (Ca); 0.001 to 0.2% by weight of tin (Sn); 0.001 to 0.2% by weight of phosphorus (P); 0.001 to 0.2% by weight of chromium (Cr); 0.001 to 0.2% by weight of zirconium (Zr); 0.001 to 0.2% by weight of nickel (Ni); 0.001 to 0.1% by weight of strontium (Sr); 0.001 to 0.01% by weight of vanadium (V); It is characterized in that it includes at least 1 or 2 of the following.

본 발명에 따른 열전달 부재에 적용되는 상기 알루미늄 합금들은 30∼40% IACS의 전기전도도와, 25∼200℃의 온도에서 145∼165 W/mK의 열전도도를 가지는 것을 특징으로 한다.The aluminum alloys applied to the heat transfer member according to the present invention are characterized by having an electrical conductivity of 30 to 40% IACS and a thermal conductivity of 145 to 165 W/mK at a temperature of 25 to 200 ° C.

본 발명에 따른 부재는, 베이스 판; 적어도 1개 이상의 지느러미(fin) 또는 핀(pin) 형상의 핀; 상기 베이스 판과 상기 핀이 연결되는 연결부;를 포함할 수 있다.The member according to the present invention includes a base plate; At least one fin or pin-shaped fin; It may include a connecting portion where the base plate and the pin are connected.

이 때 상기 연결부의 곡률 반경은 3㎜인 것이 바람직하다.At this time, the radius of curvature of the connection part is preferably 3 mm.

본 발명에 따른 열전달 부재는 다양한 형상의 핀을 포함할 수 있다.The heat transfer member according to the present invention may include fins of various shapes.

본 발명의 열전달 부재는 알루미늄 기지에 실리콘, 철, 마그네슘의 조성비를 제어한 새로운 알루미늄 합금을 적용함으로써 종래의 알루미늄 합금을 사용한 열전달 부재 대비 우수한 전기전도성과 열전도성, 그리고 성형성을 확보하여 방열 또는 가열을 빠르게 해야 하는 다양한 부품에 사용할 수 있는 효과를 제공한다.The heat transfer member of the present invention applies a new aluminum alloy with a controlled composition ratio of silicon, iron, and magnesium to the aluminum base, thereby securing superior electrical and thermal conductivity and formability compared to the heat transfer member using conventional aluminum alloy, thereby dissipating heat or heating. It provides an effect that can be used on a variety of parts that need to be processed quickly.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금의 열전도 성능의 측정상태를 나타내는 구성도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금의 열전도 성능을 나타내는 그래프이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금의 방열 성능의 측정상태를 나타내는 구성도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 적용된 알루미늄 합금의 방열 성능을 나타내는 그래프이다.
도 5는 표 2에 따른 본 발명의 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금의 열전도도 측정 결과를 도시한 그래프이다.
도 6은 표 3에 따른 본 발명의 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금의 열전도도 측정 결과를 도시한 그래프이다.
도 7은 표 4에 따른 본 발명의 일 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금의 열전도도 측정 결과를 도시한 그래프이다.
도 8은 본 발명의 열전달 부재의 일 실시예인 냉각 핀의 다이캐스팅 시뮬레이션 조건을 나타낸다.
도 9 내지 13은 본 발명의 열전달 부재의 일 실시예인 냉각 핀의 연결부의 곡률값(R값)에 따른 다이캐스팅 특성 시뮬레이션 결과를 도시한다.1 is a configuration diagram showing a measurement state of heat conduction performance of an aluminum alloy applied to a heat transfer member according to an embodiment of the present invention.
Figure 2 is a graph showing the heat conduction performance of an aluminum alloy applied to a heat transfer member according to an embodiment of the present invention.
Figure 3 is a configuration diagram showing a measurement state of heat dissipation performance of an aluminum alloy applied to a heat transfer member according to an embodiment of the present invention.
Figure 4 is a graph showing the heat dissipation performance of the applied aluminum alloy applied to the heat transfer member according to an embodiment of the present invention.
Figure 5 is a graph showing the thermal conductivity measurement results of the aluminum alloy applied to the heat transfer member according to an embodiment of the present invention according to Table 2 and the aluminum alloy of the comparative example.
Figure 6 is a graph showing the thermal conductivity measurement results of the aluminum alloy applied to the heat transfer member according to an embodiment of the present invention according to Table 3 and the aluminum alloy of the comparative example.
Figure 7 is a graph showing the thermal conductivity measurement results of the aluminum alloy applied to the heat transfer member according to an embodiment of the present invention according to Table 4 and the aluminum alloy of the comparative example.
Figure 8 shows die casting simulation conditions for a cooling fin, which is an example of the heat transfer member of the present invention.
9 to 13 show simulation results of die casting characteristics according to the curvature value (R value) of the connection portion of the cooling fin, which is an embodiment of the heat transfer member of the present invention.

이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 일 실시예를 더욱 상세히 설명한다. Hereinafter, a preferred embodiment of the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings.

본 발명의 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은, 기계부품이나 전기 및 전자제품에 사용되는 주조용이나 다이캐스팅용 알루미늄 합금이다. 이를 위해 본 발명의 실시예에 의한 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 알루미늄(Al)을 기지로 하여 실리콘(Si), 철(Fe), 마그네슘(Mg)을 제어된 조성범위만큼 필수적으로 포함하고, 나아가 구리(Cu), 망간(Mn), 아연(Zn), 티타늄(Ti), 칼슘(Ca), 주석(Sn), 인(P), 크롬(Cr), 지르코늄(Zr), 니켈(Ni), 스트론튬(Sr), 바나듐(V) 중 적어도 1 또는 2 이상과 일부 불순물 등을 포함하여 이루어진 알루미늄 합금이다.The aluminum alloy applied to the heat transfer member according to the embodiment of the present invention is an aluminum alloy for casting or die casting used in mechanical parts or electrical and electronic products. For this purpose, the aluminum alloy applied to the heat transfer member according to the embodiment of the present invention is based on aluminum (Al) and essentially includes silicon (Si), iron (Fe), and magnesium (Mg) within a controlled composition range, and further Copper (Cu), manganese (Mn), zinc (Zn), titanium (Ti), calcium (Ca), tin (Sn), phosphorus (P), chromium (Cr), zirconium (Zr), nickel (Ni), It is an aluminum alloy containing at least one or two of strontium (Sr) and vanadium (V) and some impurities.

실리콘(Si)은 알루미늄 합금의 유동성과 강도를 향상시키기 위해 첨가된다. Silicon (Si) is added to improve the fluidity and strength of aluminum alloy.

또한, 실리콘(Si)이 열전달 부재알루미늄 합금에 첨가되면, 실리콘(Si)의 첨가에 따라 알루미늄 합금의 액화온도(liquidus temperature)가 감소하게 된다. 그 결과 알루미늄 합금의 응고시간(solidification time)이 길어지게 됨으로써 알루미늄 합금의 주조성이 향상된다. Additionally, when silicon (Si) is added to the heat transfer member aluminum alloy, the liquefaction temperature of the aluminum alloy decreases with the addition of silicon (Si). As a result, the solidification time of the aluminum alloy is increased, thereby improving the castability of the aluminum alloy.

또한, 실리콘(Si)의 알루미늄(Al) 기지에 대한 낮은 용해도는 순수한 실리콘(pure Si)의 석출(precipitation)을 유발한다. 상기 석출된 실리콘(Si)은 마찰 저항을 향상시킬 수 있고, 알루미늄 합금의 유동성, 주조성, 열전도성, 인장강도를 향상시키게 된다.Additionally, the low solubility of silicon (Si) in the aluminum (Al) matrix causes precipitation of pure silicon (pure Si). The precipitated silicon (Si) can improve friction resistance and improve the fluidity, castability, thermal conductivity, and tensile strength of the aluminum alloy.

본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금에 첨가되는 실리콘(Si)의 조성범위는 8.0∼9.0 중량%(또는 %라 한다)가 바람직하다.The composition range of silicon (Si) added to the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention is preferably 8.0 to 9.0% by weight (or referred to as %).

만일 실리콘(Si)의 조성범위가 8.0 중량% 미만이면, 유동성과 강도 향상의 효과가 구현되기 어렵다는 문제가 있다.If the composition range of silicon (Si) is less than 8.0% by weight, there is a problem in that it is difficult to realize the effects of improving fluidity and strength.

반면 실리콘(Si)의 조성범위가 9.0 중량% 초과이면, 본 발명의 알루미늄 합금 내에 과도한 실리콘(Si)으로 인해 침상 또는 판상의 Si 석출과 함께 후술할 다른 첨가원소와의 반응에 따른 Si 금속간화합물(intermetallic compound)가 형성되어 합금의 신율을 저하되고 열전도도가 지나치게 감소되는 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of silicon (Si) exceeds 9.0% by weight, excessive silicon (Si) in the aluminum alloy of the present invention causes precipitation of needle-shaped or plate-shaped Si and Si intermetallic compounds due to reaction with other additive elements to be described later. There is a problem in that an intermetallic compound is formed, lowering the elongation of the alloy and excessively reducing thermal conductivity.

철(Fe)은 알루미늄 합금 내에서 주조 후 대부분 Al3Fe 등의 금속간화합물로 정출(primary precipitation)되기 때문에 알루미늄의 열전도도의 저하를 최소화시키면서 철(Fe)의 알루미늄 대비 높은 밀도로 인해 알루미늄 합금의 강도를 증가시킬 수 있다. 동시에 철(Fe)은 다이캐스팅에 의하여 알루미늄 합금 제품을 성형할 때, 금형소착을 줄일 수 있다. Since iron (Fe) is mostly precipitated as an intermetallic compound such as Al 3 Fe after casting in aluminum alloy, the decrease in thermal conductivity of aluminum is minimized, and due to the higher density of iron (Fe) compared to aluminum, aluminum alloy strength can be increased. At the same time, iron (Fe) can reduce mold seizure when forming aluminum alloy products by die casting.

본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금에 첨가되는 철(Fe)의 조성범위는 0.35∼0.55 중량%(또는 %라 한다)가 바람직하다.The composition range of iron (Fe) added to the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention is preferably 0.35 to 0.55% by weight (or referred to as %).

만일 철(Fe)의 조성범위가 0.35 중량% 미만이거나 0.55 중량 %를 초과하면, 본 발명의 알루미늄 합금의 열전도도가 저하되거나 주조품에 기공이 발생하거나 강도의 향상이 미비할 수 있다.If the composition range of iron (Fe) is less than 0.35% by weight or more than 0.55% by weight, the thermal conductivity of the aluminum alloy of the present invention may decrease, pores may occur in the casting, or the strength may be slightly improved.

나아가 철(Fe)은 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금의 고착성을 방지하고 강도를 향상시킬 수 있다.Furthermore, iron (Fe) can prevent the sticking of aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention and improve strength.

이를 위해 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금에 첨가되는 철(Fe)의 조성범위는 0.40∼0.50 중량%(또는 %라 한다)가 보다 바람직하다.For this purpose, the composition range of iron (Fe) added to the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention is more preferably 0.40 to 0.50% by weight (or referred to as %).

만일 철(Fe)의 조성범위가 0.4 중량% 미만이면, 상기 고착성 방지와 강도 향상의 효과가 구현되기 어려운 문제가 있다.If the composition range of iron (Fe) is less than 0.4% by weight, it is difficult to achieve the effects of preventing sticking and improving strength.

반면 철(Fe)의 조성범위가 0.5 중량% 초과이면, 과도한 철(Fe)의 존재로 인해 알루미늄 합금의 내식성이 저하되고 알루미늄 합금 내에서 침전물이 발생하기 쉬운 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of iron (Fe) exceeds 0.5% by weight, the corrosion resistance of the aluminum alloy is reduced due to the presence of excessive iron (Fe) and there is a problem that precipitates are likely to occur in the aluminum alloy.

또한, 철(Fe)은 알루미늄 합금 내에서 재결정된 결정립의 조대화를 억제하고 주조 시 결정립을 미세화하는데 효과가 있다. 다만 철(Fe)이 알루미늄 합금에 0.7 중량% 이상 함유되면, 알루미늄 합금의 부식을 초래할 수도 있다.In addition, iron (Fe) is effective in suppressing the coarsening of recrystallized grains in aluminum alloy and refining the grains during casting. However, if iron (Fe) is contained in aluminum alloy in an amount of 0.7% by weight or more, it may cause corrosion of the aluminum alloy.

마그네슘(Mg)은 알루미늄 합금의 주조성을 향상시키고 고용 강화 및 석출 강화 기구(mechanism)에 의해 합금의 기계적 물성을 향상시키며, 나아가 합금의 열전도도에도 영향을 크게 미친다. Magnesium (Mg) improves the castability of aluminum alloy and improves the mechanical properties of the alloy through solid solution strengthening and precipitation strengthening mechanisms, and further affects the thermal conductivity of the alloy significantly.

구체적으로 마그네슘(Mg)은 알루미늄 합금 내에서 상기 실리콘(Si)과 결합하여 Mg2Si 형태의 실리로 석출되어 기계적 성질에 영향을 미치며, 마그네슘과 결합하고 남은 잔류 실리콘은 단독으로 실리콘 형태로 석출되어 기계적 성질 및 강도를 향상시킨다.Specifically, magnesium (Mg) combines with silicon (Si) in the aluminum alloy and precipitates as silicon in the form of Mg 2 Si, affecting mechanical properties, and the residual silicon remaining after combining with magnesium precipitates alone in the form of silicon. Improves mechanical properties and strength.

또한 마그네슘(Mg)은 알루미늄 합금 표면에 치밀한 표면 산화층(MgO)을 급격하게 성장시킴으로써 패시베이션(passivation) 효과로 인해 합금 내부 부식을 방지하는 기능을 한다.In addition, magnesium (Mg) rapidly grows a dense surface oxide layer (MgO) on the surface of the aluminum alloy, thereby preventing internal corrosion of the alloy due to the passivation effect.

나아가 마그네슘(Mg)은 알루미늄 합금의 경량화와 함께 피삭성을 향상시키는 효과를 가진다.Furthermore, magnesium (Mg) has the effect of reducing the weight of aluminum alloy and improving machinability.

마그네슘(Mg)은 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금의 전체 총중량에 대해 0.02∼0.3 중량%로 포함되는 것이 바람직하다.Magnesium (Mg) is preferably contained in an amount of 0.02 to 0.3% by weight based on the total weight of the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention.

만일 마그네슘(Mg)의 조성범위가 0.02 중량% 미만이면, 상기 마그네슘의 첨가 효과들이 구현되기 어려운 문제가 있다.If the composition range of magnesium (Mg) is less than 0.02% by weight, it is difficult to realize the effects of adding magnesium.

반면 마그네슘(Mg)의 조성범위가 0.3 중량% 초과이면, 오히려 열전도도가 감소할 뿐만 아니라 합금의 유동성이 저하되어 복잡한 형상을 가지는 제품의 제조가 어려워지는 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of magnesium (Mg) exceeds 0.3% by weight, not only does the thermal conductivity decrease, but the fluidity of the alloy decreases, making it difficult to manufacture products with complex shapes.

본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 이하의 합금 원소들(피할 수 없는 불순물 포함) 가운데 적어도 하나 또는 둘 이상을 포함할 수 있다.The aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention may contain at least one or two of the following alloy elements (including unavoidable impurities).

구리(Cu)는, 본 발명의 알루미늄 합금의 전체 총중량에 대해 0.001∼0.2 중량%로 이루어진 함유성분으로서, 알루미늄 합금의 경도, 강도, 부식 저항에 영향을 미친다. 따라서 구리(Cu)의 조성범위가 0.001∼0.2 중량% 인 경우, 상기 범위 내에서 알루미늄 합금의 부식 저항을 감소시키지 않으면서도 강도를 향상시킬 수 있게 된다.Copper (Cu) is a component contained in an amount of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy of the present invention, and affects the hardness, strength, and corrosion resistance of the aluminum alloy. Therefore, when the composition range of copper (Cu) is 0.001 to 0.2% by weight, the strength can be improved without reducing the corrosion resistance of the aluminum alloy within this range.

구리(Cu)는 고용 강화(solid solution hardening) 기구에 의해 알루미늄 합금의 강도를 향상시킨다. 구리(Cu)는 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다. 만일 구리가 0.001중량% 미만으로 첨가되면, 상기 강도 개선의 효과가 저하된다. 반면, 구리가 0.2 중량% 초과이면, 알루미늄 합금의 내식성이 저하된다. Copper (Cu) improves the strength of aluminum alloy through a solid solution hardening mechanism. Copper (Cu) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy. If copper is added in less than 0.001% by weight, the effect of improving strength is reduced. On the other hand, if copper exceeds 0.2% by weight, the corrosion resistance of the aluminum alloy deteriorates.

또한, 구리(Cu)는 용탕의 유동성을 개선할 수 있다. 그러나 알루미늄 합금에 과도한 양의 구리가 첨가되면, 알루미늄 합금의 내식성을 저하시키며, 용접성을 떨어뜨릴 수 있다. 또한상술한 철(Fe)과 유사하게, 알루미늄 내에 구리가 0.2 중량%을 초과 함유되면, 구리는 알루미늄 합금의 부식을 초래할 수도 있다.Additionally, copper (Cu) can improve the fluidity of molten metal. However, if an excessive amount of copper is added to an aluminum alloy, it may reduce the corrosion resistance of the aluminum alloy and reduce weldability. Also, similar to iron (Fe) described above, if copper is contained in aluminum in excess of 0.2% by weight, copper may cause corrosion of the aluminum alloy.

망간(Mn)은 알루미늄 합금의 부식저항(내식성)을 향상시키고 고용강화 효과 및 미세 석출물 분산 효과를 통하여 합금의 인장강도를 향상시키며, 나아가 고온에서의 연화(softening) 저항을 크게 하며 표면처리 특성을 개선시킬 수 있다.Manganese (Mn) improves the corrosion resistance of aluminum alloy and improves the tensile strength of the alloy through solid solution strengthening effect and fine precipitate dispersion effect. Furthermore, it increases softening resistance at high temperatures and improves surface treatment characteristics. It can be improved.

망간(Mn)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Manganese (Mn) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

만일 망간(Mn)의 조성범위가 0.001 중량% 미만이면, 상기 망간의 첨가 효과를 달성할 수 없다.If the composition range of manganese (Mn) is less than 0.001% by weight, the effect of adding manganese cannot be achieved.

반면 망간(Mn)의 조성범위가 0.2 중량% 초과이면 주조성이 저하되는 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of manganese (Mn) exceeds 0.2% by weight, there is a problem that castability is deteriorated.

아연(Zn)은 알루미늄 합금의 주조성 및 전기화학 특성을 향상시키고, 고용 강화와 석출 강화 효과에 의해 기계적 물성을 향상시킬 수 있다. Zinc (Zn) can improve the castability and electrochemical properties of aluminum alloy and improve mechanical properties through solid solution strengthening and precipitation strengthening effects.

아연(Zn)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Zinc (Zn) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

만일 아연(Zn)의 조성범위가 0.001 중량% 미만이면, 상기 아연의 첨가 효과를 달성할 수 없다.If the composition range of zinc (Zn) is less than 0.001% by weight, the effect of adding zinc cannot be achieved.

반면 아연(Zn)의 조성범위가 0.2 중량% 초과이면 주조성과 용접성 및 내식성이 저하되는 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of zinc (Zn) exceeds 0.2% by weight, there is a problem that castability, weldability, and corrosion resistance are deteriorated.

티타늄(Ti)은 알루미늄 합금의 주조성을 저하시키지 않으면서 알루미늄 합금의 주조 중 액상 내에서 Al3Ti 등의 금속간 화합물을 정출(primary precipitation)시킴으로써 알루미늄 합금의 결정립 미세화를 가능하게 하며 주조재의 크랙(crack)을 방지할 수 있다. 또한 티타늄은 석출경화 열처리에 의하여 알루미늄 기지 내에서 상기 금속간 화합물의 석출을 증가시켜 알루미늄 합금의 기계적 물성 및 부식 저항을 향상시킬 수 있다. Titanium (Ti) enables grain refinement of aluminum alloys by primary precipitation of intermetallic compounds such as Al 3 Ti in the liquid phase during casting of aluminum alloys without deteriorating the castability of aluminum alloys, and prevents cracks in cast materials ( crack) can be prevented. Additionally, titanium can improve the mechanical properties and corrosion resistance of aluminum alloy by increasing precipitation of the intermetallic compounds within the aluminum matrix through precipitation hardening heat treatment.

티타늄(Ti)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Titanium (Ti) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

만일 타타늄(Ti)의 조성범위가 0.001 중량% 미만이면, 상기 티타늄의 첨가 효과를 달성할 수 없다.If the composition range of titanium (Ti) is less than 0.001% by weight, the effect of adding titanium cannot be achieved.

반면 타타늄(Ti)의 조성범위가 0.2 중량% 초과이면 상기 금속간 화합물이 다량으로 생성되어 합금의 기계적 특성을 저하시키는 문제가 있고 합금의 주조성과 용접성 및 내식성이 저하되는 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of titanium (Ti) exceeds 0.2% by weight, the intermetallic compounds are generated in large quantities, which reduces the mechanical properties of the alloy, and the castability, weldability, and corrosion resistance of the alloy deteriorate.

칼슘(Ca)은, 알루미늄 합금 내에서 판형 실리콘(Si)의 구형화(spherodizing)을 진행시켜 합금의 경도 및 인장강도와 신율을 향상시킨다.Calcium (Ca) promotes spherodizing of plate-shaped silicon (Si) in the aluminum alloy, improving the hardness, tensile strength, and elongation of the alloy.

칼슘(Ca)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Calcium (Ca) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

주석(Sn)은 알루미늄 합금 내에서 합금의 열전도도를 감소시키지 않으면서 주조품의 기계적 물성을 향상시키고 베어링 및 부싱 등 마찰이 수반되는 기계부품의 윤활성을 향상시킨다.Tin (Sn) improves the mechanical properties of castings within aluminum alloys without reducing the thermal conductivity of the alloy, and improves the lubricity of mechanical parts involving friction such as bearings and bushings.

주석(Sn)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Tin (Sn) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

인(P)은 상기의 다른 합금 원소들과는 달리 알루미늄의 정련 및 주조 과정에서 혼입되기 쉬운 불순물이다. 따라서 알루미늄 합금 내에서 인의 함유량이 많아지면 기계적 성질을 저하시키므로 함유량이 적을수록 유리하다. 또한, 다량의 인(P)이 알루미늄 합금에 포함되면, 용탕 내에서 공정(eutectic) 실리콘(Si)의 미세화가 효과적으로 작동될 수 없는 문제가 있다.Unlike the other alloy elements mentioned above, phosphorus (P) is an impurity that is easily incorporated during the refining and casting process of aluminum. Therefore, as the phosphorus content in an aluminum alloy increases, the mechanical properties deteriorate, so a smaller content is more advantageous. Additionally, if a large amount of phosphorus (P) is included in the aluminum alloy, there is a problem in that eutectic silicon (Si) refinement within the molten metal cannot be effectively operated.

만일 알루미늄의 정련 및 주조 과정에서의 인의 혼입이 불가피할 경우, 인(P)은 0.2 중량% 미만으로 포함되는 것이 바람직하다.If phosphorus is unavoidable during the refining and casting process of aluminum, it is preferable that phosphorus (P) is included in an amount of less than 0.2% by weight.

크롬(Cr)은 알루미늄 합금 내에서 마그네슘 산화층(MgO) 막의 조밀성을 높여주어 내식성을 높이는데 기여하고, 결정입자 미세화를 통한 합금의 강도와 연신율 및 내마모성과 내열성을 향상시킬 수 있다. Chromium (Cr) contributes to increasing corrosion resistance by increasing the density of the magnesium oxide layer (MgO) film in aluminum alloy, and can improve the strength, elongation, wear resistance, and heat resistance of the alloy through crystal grain refinement.

크롬(Cr)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Chromium (Cr) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

만일 크롬(Cr)의 조성범위가 0.001 중량% 미만이면, 상기 크롬의 첨가 효과를 달성할 수 없다.If the composition range of chromium (Cr) is less than 0.001% by weight, the effect of adding chromium cannot be achieved.

반면 크롬(Cr)의 조성범위가 0.2 중량% 초과이면 강도가 오히려 저하되는 문제가 있다.On the other hand, if the composition range of chromium (Cr) exceeds 0.2% by weight, there is a problem that the strength is actually lowered.

지르코늄(Zr)은 알루미늄 합금 내에서 Al3Zr의 강화상을 생성함으로써 합금의 강도를 향상시키는 원소이다. 반면 지르코늄은 융점이 알루미늄보다 크게 높아서 통상적인 고압 다이캐스팅을 통한 용융에서는 대량생산에 불리한 측면이 있다.Zirconium (Zr) is an element that improves the strength of the alloy by creating a reinforcing phase of Al 3 Zr within the aluminum alloy. On the other hand, zirconium has a much higher melting point than aluminum, so it is disadvantageous for mass production when melted through typical high-pressure die casting.

이에 따라 지르코늄(Zr)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.2 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다.Accordingly, zirconium (Zr) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.2% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

니켈(Ni)은 알루미늄 합금의 열간 경도(hot hardness)와 합금의 내식성을 향상시킬 수 있다. 반면 니켈(Ni)은 알루미늄 합금의 내열성 향상에 일조할 수 있으나 그 효과가 미비하고, 오히려 알루미늄에 첨가될 수 있는 불순물로써 0.2 중량%을 초과 함유되면 소재의 부식을 초래할 수도 있다.Nickel (Ni) can improve the hot hardness of aluminum alloy and the corrosion resistance of the alloy. On the other hand, nickel (Ni) can help improve the heat resistance of aluminum alloy, but its effect is minimal. Rather, it is an impurity that can be added to aluminum and may cause corrosion of the material if it is contained in excess of 0.2% by weight.

스트론튬(Sr)은 알루미늄 합금 내에서 공정 실리콘(Eutectic Si)을 미세화시키고 구상화시켜서 강도와 연신율을 향상시킬 수 있다. 반면 스트론튬은 과다하게 첨가되는 경우, 취성이 증가하여 강도성질을 저하시킬 수 있고 나아가 가스의 혼입 및 화합물의 생성이 촉진될 수 있다.Strontium (Sr) can improve strength and elongation by miniaturizing and spheroidizing eutectic Si in aluminum alloy. On the other hand, if strontium is added excessively, brittleness may increase and strength properties may be reduced, and further, gas incorporation and production of compounds may be promoted.

이에 따라 스트론튬(Sr)은 알루미늄 합금의 총중량 대비 0.001∼0.1 중량%의 범위 내에서 포함되는 것이 바람직하다. Accordingly, strontium (Sr) is preferably contained within the range of 0.001 to 0.1% by weight based on the total weight of the aluminum alloy.

바나듐(V)은, 0.001∼0.01 중량%로 이루어진 함유성분으로서, 알루미늄 합금이 고압 다이캐스팅에 의하여 제품으로 가공될 수 있도록 하는데 중요한 기능을 하게 된다.Vanadium (V) is a component contained in an amount of 0.001 to 0.01% by weight, and plays an important function in enabling aluminum alloys to be processed into products by high-pressure die casting.

또한, 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 30∼40% IACS의 전기전도도와, 25℃ 이상의 온도에서 145 W/mK 이상의 열전도도를 가진다. 따라서 우수한(빠른) 열전달 특성을 필요로 하는 전자기기 부품, 전기기기 부품, 자동차용 부품 등에 널리 적용할 수 있게 된다. 특히, 이러한 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은, 25∼200℃의 온도에서 145∼165 W/mK의 열전도도를 가지는 것이 더욱 바람직하다.Additionally, the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention has an electrical conductivity of 30-40% IACS and a thermal conductivity of 145 W/mK or more at a temperature of 25°C or more. Therefore, it can be widely applied to electronic device parts, electrical device parts, and automobile parts that require excellent (fast) heat transfer characteristics. In particular, it is more preferable that the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention has a thermal conductivity of 145 to 165 W/mK at a temperature of 25 to 200°C.

이하, 도 1 내지 도 7을 참조해서 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 종래의 알루미늄 합금 사이의 열전도 성능과 방열 성능을 비교해서 구체적으로 설명한다.Hereinafter, with reference to FIGS. 1 to 7, heat conduction performance and heat dissipation performance will be compared in detail between the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention and the conventional aluminum alloy of the comparative example.

표 1은 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금 4종과 종래의 비교예의 알루미늄 합금(Alloy A383 합금) 1종 사이의 열전도도, 비열, 밀도를 측정한 결과를 나타낸다.Table 1 shows the results of measuring the thermal conductivity, specific heat, and density between four types of aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention and one type of aluminum alloy (Alloy A383 alloy) of a conventional comparative example.

상기 표 1에서 나타내는 바와 같이, 본 발명의 실시예에 해당하는 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금은 각각의 특성이 서로 다르게 나타나 있음을 알 수 있다.As shown in Table 1, it can be seen that the aluminum alloy corresponding to the example of the present invention and the aluminum alloy of the comparative example have different properties.

[표 1][Table 1]

도 1은 상기 표 1 및 후술할 도 2의 열전도도 측정 방법을 개략적으로 도시한 도면이다.Figure 1 is a diagram schematically showing the thermal conductivity measurement method shown in Table 1 and Figure 2, which will be described later.

도 1에 나타낸 바와 같이, 상기 열전도도 특성은 시험시간인 약 500초 동안 외부와는 단열 상태로 유지하고 소정사이즈의 시편의 고정단을 80℃로 유지한 상태에서 고정단의 반대편에 위치하는 끝점의 온도를 시간에 따라 측정한 결과이다. 상기 열 전도도 측정 결과, 본 발명의 실시예의 알루미늄 합금의 시편이 비교예의 시편 보다 대략 36% 정도 열전도도가 향상됨을 알 수 있었다.As shown in Figure 1, the thermal conductivity characteristics are maintained in an insulated state from the outside for a test time of about 500 seconds, and the fixed end of a specimen of a predetermined size is maintained at 80°C, and the end point located on the opposite side of the fixed end is This is the result of measuring the temperature over time. As a result of the thermal conductivity measurement, it was found that the thermal conductivity of the aluminum alloy specimen of the example of the present invention was improved by approximately 36% compared to the specimen of the comparative example.

본 발명에서의 알루미늄의 방열 특성은 도 3에서 도시하는 방법에 따라 측정되었다. 구체적으로, 방열특성의 평가는 소정사이즈의 시편의 고정단을 100℃로 유지한 상태에서 외부온도는 공냉의 상온 25℃로 유지하고, 15초 동안 측정점의 시간에 따른 온도를 측정함으로써 결정되였다. The heat dissipation characteristics of aluminum in the present invention were measured according to the method shown in FIG. 3. Specifically, the evaluation of heat dissipation characteristics was determined by maintaining the fixed end of a specimen of a given size at 100°C, maintaining the external temperature at 25°C, an air-cooled room temperature, and measuring the temperature over time at the measurement point for 15 seconds.

상기 방열특성 측정 결과 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금 시편이 비교예의 알루미늄 합금 시편 보다 대략 47% 정도 방열특성이 향상됨을 알 수 있었다(도 4).As a result of measuring the heat dissipation characteristics, it was found that the heat dissipation characteristics of the aluminum alloy specimen applied to the heat transfer member of the present invention were improved by approximately 47% compared to the aluminum alloy specimen of the comparative example (FIG. 4).

아래의 표 2 내지 4와 도 5 내지 7은 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금의 열전도도 특성에 미치는 합금원소 첨가의 영향을 정량적으로 나타낸다. Tables 2 to 4 and Figures 5 to 7 below quantitatively show the effect of adding alloy elements on the thermal conductivity characteristics of the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention.

아래의 표 2 내지 4와 도 5 내지 7의 열전도도는 ASTM E146(Standard Test Method for Thermal Diffusivity by the Flash Method) 규정에 따라 측정되었다.The thermal conductivity in Tables 2 to 4 and Figures 5 to 7 below was measured according to ASTM E146 (Standard Test Method for Thermal Diffusivity by the Flash Method).

구체적으로 먼저 열확산계수(thermal diffusivity, α)를 측정하고, 시료의 밀도(density, ρ)와 비열(specific heat, cp)를 측정하게 되면, 열 전도도(thermal conductivity, λ)는 다음의 식에 의해 결정된다.Specifically, when the thermal diffusion coefficient (thermal diffusivity, α) is first measured, and the density (density, ρ) and specific heat (specific heat, c p ) of the sample are measured, the thermal conductivity (λ) is calculated by the following equation: It is decided by

λ = α* ρ * cp λ = α* ρ * c p

아래의 표 2는 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금에서 Si과 Fe의 조성범위는 실질적으로 동일하게 고정한 상태에서 Mg의 조성범위에 따른 열전도도를 측정한 결과이다.Table 2 below shows the results of measuring thermal conductivity according to the composition range of Mg in the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention while the composition ranges of Si and Fe were fixed substantially the same.

[표 2][Table 2]

도 5는 상기 표 2에 따른 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금의 열전도도 측정 결과를 도시한다. Figure 5 shows the thermal conductivity measurement results of the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention according to Table 2 and the aluminum alloy of the comparative example.

상기 표 2의 결과와 도 5가 도시하는 바와 같이, Mg의 조성범위가 적어도 0.02~0.25 wt.%인 실시예의 열전도도는 Mg의 조성범위가 0.3wt% 이상인 비교예의 열전도도보다 월등히 높음을 알 수 있다.As shown in the results of Table 2 and Figure 5, the thermal conductivity of the example in which the Mg composition range is at least 0.02 to 0.25 wt.% is significantly higher than the thermal conductivity of the comparative example in which the Mg composition range is 0.3 wt% or more. You can.

아래의 표 3은 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금에서, Si과 Mg의 조성범위는 실질적으로 동일하게 고정한 상태에서, Fe의 조성범위에 따른 열전도도를 측정한 결과이다.Table 3 below shows the results of measuring thermal conductivity according to the composition range of Fe in the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention, with the composition ranges of Si and Mg fixed substantially the same.

[표 3][Table 3]

도 6은 상기 표 3에 따른 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금의 열전도도 측정 결과를 도시한다.Figure 6 shows the thermal conductivity measurement results of the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention according to Table 3 above and the aluminum alloy of the comparative example.

상기 표 3의 결과와 도 6이 도시하는 바와 같이, Fe의 조성범위가 적어도 0.35~0.55 wt.%인 실시예의 열전도도는 Fe의 조성범위가 0.35wt% 미만이거나 또는 0.55wt.% 초과인 비교예의 열전도도보다 높음을 알 수 있다.As shown in Table 3 and Figure 6, the thermal conductivity of the examples in which the Fe composition range is at least 0.35 to 0.55 wt.% is compared to that in the examples in which the Fe composition range is less than 0.35 wt.% or more than 0.55 wt.%. It can be seen that the thermal conductivity is higher than the example.

아래의 표 4는 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금에서 Fe과 Mg의 조성범위는 실질적으로 동일하게 고정한 상태에서 Si의 조성범위에 따른 열전도도를 측정한 결과이다.Table 4 below shows the results of measuring thermal conductivity according to the composition range of Si in the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention while the composition ranges of Fe and Mg were fixed substantially the same.

[표 4][Table 4]

도 7은 상기 표 4에 따른 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금과 비교예의 알루미늄 합금의 열전도도 측정 결과를 도시한다. Figure 7 shows the thermal conductivity measurement results of the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention according to Table 4 above and the aluminum alloy of the comparative example.

상기 표 4의 결과와 도 7이 도시하는 바와 같이, Si의 조성범위가 적어도 8.0~9.0 wt.%인 실시예의 열전도도는 Si의 조성범위가 9wt.% 초과인 비교예의 열전도도보다 높음을 알 수 있다.As shown in the results of Table 4 and FIG. 7, the thermal conductivity of the example in which the Si composition range is at least 8.0 to 9.0 wt.% is higher than the thermal conductivity of the comparative example in which the Si composition range is more than 9 wt.%. You can.

도 8은 본 발명의 열전달 부재의 일 실시예인 냉각 핀의 다이캐스팅 시뮬레이션 조건을 나타낸다.Figure 8 shows die casting simulation conditions for a cooling fin, which is an example of the heat transfer member of the present invention.

도 9 내지 13은 본 발명의 열전달 부재의 일 실시예인 냉각 핀의 연결부의 곡률값(R값)에 따른 다이캐스팅 특성 시뮬레이션 결과를 도시한다.9 to 13 show simulation results of die casting characteristics according to the curvature value (R value) of the connection portion of the cooling fin, which is an embodiment of the heat transfer member of the present invention.

도 8 내지 13에서의 냉각 핀의 형상은 단지 본 발명의 열전달 부재의 하나의 예에 해당하며, 본 발명의 열전달 부재가 반드시 도 8 내지 13에서와 같은 형상으로 한정되는 것은 아니다. 다시 말하면, 본 발명의 열전달 부재는 반드시 복수 개의 지느러미(fin) 형상의 핀으로만 사용되는 것은 아니다. 예를 들어 본 발명의 열전달 부재가 pin-fin의 형상의 냉각 핀인 경우, pin 형상의 냉각 핀은 필요에 따라 단수 개의 pin 형상으로만 사용될 수도 있고, 또한 중공부를 가지는 pin 형상으로도 사용될 수 있다. The shape of the cooling fins in FIGS. 8 to 13 corresponds to only one example of the heat transfer member of the present invention, and the heat transfer member of the present invention is not necessarily limited to the shape as shown in FIGS. 8 to 13. In other words, the heat transfer member of the present invention is not necessarily used only as a plurality of fin-shaped fins. For example, when the heat transfer member of the present invention is a pin-fin shaped cooling fin, the pin shaped cooling fin may be used as a single pin shape, if necessary, or may also be used as a pin shape having a hollow portion.

도 8에 도시된 바와 같이, 상기 시뮬레이션은 베이스 판(base plate)과 복수 개의 straightfin 형상의 핀, 그리고 상기 베이스 판과 핀이 연결되는 연결부(곡률부)를 포함하는 냉각 핀의 구조를 이용하였다. 먼저 상기 시뮬레이션에 사용된 파라미터들을 살펴보면 다음과 같다.As shown in FIG. 8, the simulation used a cooling fin structure including a base plate, a plurality of straight fin-shaped fins, and a connection portion (curved portion) where the base plate and the fins are connected. First, let's look at the parameters used in the simulation as follows.

용탕의 온도는 680℃(퍼니스 기준 700℃), 몰드는 대표적인 다이캐스팅 거푸집용 합금인 SKD61을 이용하였으며 몰드는 180℃로 가열된 조건을 적용하였다.The temperature of the molten metal was 680℃ (700℃ based on furnace), SKD61, a representative die casting mold alloy, was used as the mold, and the mold was heated to 180℃.

기타 용탕의 주입 조건은 도 9의 표에 정리되었다.Other molten metal injection conditions are summarized in the table in FIG. 9.

도 9 내지 13은 본 발명의 열전달 부재의 일 실시예인 냉각 핀의 연결부의 곡률값(R값)에 따른 다이캐스팅 특성 시뮬레이션 결과를 도시한다.9 to 13 show simulation results of die casting characteristics according to the curvature value (R value) of the connection portion of the cooling fin, which is an embodiment of the heat transfer member of the present invention.

도 9는 상기 연결부(R부)의 R 값이 1㎜인 경우의 시뮬레이션 결과를 도시한다.Figure 9 shows simulation results when the R value of the connection part (R part) is 1 mm.

도 9에서 도시된 바와 같이 R 값이 1㎜인 경우, 용탕이 핀의 상부로 비산되는 결과가 나타났다. 이는 R 값이 지나치게 낮은 경우, 용탕이 핀으로 고르게 유입되지 못하고 용탕의 일부가 먼저 핀으로 유입됨으로써 먼저 유입된 용탕의 응고로 인해 핀의 미세조직이 불균일해지고 심한 경우에는 상기 응고된 용탕은 핀의 일부를 막음으로써 후속 용탕의 핀으로의 진입을 차단시켜 핀 형상 불량이 발생하게 된다.As shown in Figure 9, when the R value was 1 mm, the result was that the molten metal flew to the top of the pin. This means that if the R value is too low, the molten metal does not flow evenly into the pin, and a part of the molten metal flows into the pin first, causing the microstructure of the pin to become uneven due to solidification of the molten metal that first flowed in. In severe cases, the solidified molten metal becomes part of the pin. By blocking a portion, the entry of subsequent molten metal into the pin is blocked, resulting in pin shape defects.

도 10은 상기 연결부(R부)의 R 값이 2㎜인 경우의 시뮬레이션 결과를 도시한다.Figure 10 shows simulation results when the R value of the connection part (R part) is 2 mm.

도 10에서 도시된 바와 같이 R 값이 2㎜인 경우는 앞에서 살펴본 R 값이 1㎜인 경우와 유사한 결과가 나타났다. 다만 용탕의 비산되는 정도는 R 값이 2㎜인 경우가 R 값이 1㎜인 경우 대비 낮은 것으로 예측되었다.As shown in Figure 10, when the R value was 2 mm, similar results were obtained as when the R value was 1 mm as seen above. However, the degree of scattering of the molten metal was predicted to be lower when the R value was 2 mm compared to when the R value was 1 mm.

도 11은 상기 연결부(R부)의 R 값이 3㎜인 경우의 시뮬레이션 결과를 도시한다.Figure 11 shows simulation results when the R value of the connection part (R part) is 3 mm.

R 값이 3㎜인 경우는, 앞에서 살펴본 R 값이 1㎜ 또는 2㎜인 경우 대비, 용탕의 비산 정도가 매우 양호한 것으로 예측되었다. In the case where the R value was 3 mm, the degree of scattering of the molten metal was predicted to be very good compared to the case where the R value was 1 mm or 2 mm as seen above.

한편 일반적으로 연결부의 곡률 반경이 큰 경우, 상기 연결부에는 용탕에 포함된 미세한 기포들이 모여서 공기고립 현상이 발생하기 쉽다. 상기 공기고립 현상이 발생하면, 고립된 공기들은 응고 후에 캐비티(cavity)가 되어 기계적 특성에 큰 문제를 일으킨다. R 값이 3㎜인 경우는 공기고립 발생도도 매우 적은 것으로 예측되었다.Meanwhile, in general, when the radius of curvature of the connection part is large, fine bubbles contained in the molten metal gather in the connection part, and air isolation phenomenon is likely to occur. When the air isolation phenomenon occurs, the isolated air becomes a cavity after solidification, causing a major problem in mechanical properties. When the R value was 3 mm, the incidence of air isolation was predicted to be very low.

도 12와 13은 각각 상기 연결부(R부)의 R 값이 4㎜와 5㎜인 경우의 시뮬레이션 결과를 도시한다.Figures 12 and 13 show simulation results when the R value of the connection part (R part) is 4 mm and 5 mm, respectively.

R 값이 4㎜ 또는 5㎜인 경우는, 앞에서 살펴본 R 값이 3㎜인 경우 대비, 공기고립 발생이 더 많이 발생하며 상기 공기고립 현산의 빈도는 R 값이 커질수록 더 많은 것으로 예측되었다. When the R value is 4 mm or 5 mm, air isolation occurs more often than when the R value is 3 mm, and the frequency of air isolation is predicted to increase as the R value increases.

이상 설명한 바와 같이, 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 실리콘, 철, 마그네슘을 조성비를 제어함으로써 종래의 상용합금 보다 우수한 전기전도성과 성형성 및 열전도성을 확보할 수 있다. 이를 통해서 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 방열 특성을 필요로 하는 다양한 부품에 사용될 수 있는 효과를 제공한다.As described above, the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention can secure better electrical conductivity, formability, and thermal conductivity than conventional commercial alloys by controlling the composition ratio of silicon, iron, and magnesium. Through this, the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention provides the effect that it can be used in various parts that require heat dissipation properties.

또한, 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 실리콘, 철과 마그네슘의 성분비를 제어하고 구리와 망간을 더 포함함으로써, 종래의 알루미늄 합금에 비해 열전도 특성과 방열 특성을 더욱 향상시키는 동시에 주조성도 더 향상시킬 수 있는 효과를 제공한다.In addition, the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention controls the component ratios of silicon, iron and magnesium and further includes copper and manganese, thereby further improving heat conduction and heat dissipation characteristics compared to conventional aluminum alloys, while also improving castability. It provides effects that can be achieved.

또한, 본 발명의 열전달 부재에 적용된 알루미늄 합금은 아연, 티타늄, 칼슘, 주석, 인, 크롬, 지르코늄, 니켈, 스트론튬 및 바나듐을 더 포함함으로써, 주조성 및 전기화학 특성을 향상시키고, 기계부품의 윤활성과 기계적 물성을 향상시키고, 내열성 및 내식성을 향상시키고, 합금의 열간경도 및 인장강도을 향상시킬 수 있는 효과를 제공한다.In addition, the aluminum alloy applied to the heat transfer member of the present invention further contains zinc, titanium, calcium, tin, phosphorus, chromium, zirconium, nickel, strontium, and vanadium, thereby improving castability and electrochemical properties and lubricity of mechanical parts. It improves mechanical properties, improves heat resistance and corrosion resistance, and improves the hot hardness and tensile strength of the alloy.

이상 설명한 본 발명은 그 기술적 사상 또는 주요한 특징으로부터 벗어남이 없이 다른 여러 가지 형태로 실시될 수 있다. 따라서 상기 실시예는 모든 점에서 단순한 예시에 지나지 않으며 한정적으로 해석되어서는 안 된다.The present invention described above can be implemented in various other forms without departing from its technical idea or main features. Therefore, the above embodiment is merely an example in all respects and should not be construed as limited.

Claims (7)

8.0∼9.0 중량%의 실리콘(Si);
0.35∼0.55 중량%의 철(Fe);
0.02∼0.3 중량%의 마그네슘(Mg); 및 잔부 알루미늄을 포함하는 주조용 알루미늄 합금으로 이루어지고,
베이스 판; 및 적어도 1개 이상의 핀;을 포함하는 열전달 부재.
8.0 to 9.0% by weight of silicon (Si);
0.35 to 0.55% by weight of iron (Fe);
0.02 to 0.3% by weight of magnesium (Mg); and an aluminum alloy for casting containing the balance aluminum,
base plate; and at least one fin.
 제 1항에 있어서,
상기 합금은, 0.001∼0.2 중량%의 구리(Cu);
0.001∼0.2 중량%의 망간(Mn);
0.001∼0.2 중량%의 아연(Zn);
0.001∼0.2 중량%의 티타늄(Ti);
0.001∼0.2 중량%의 칼슘(Ca);
0.001∼0.2 중량%의 주석(Sn);
0.001∼0.2 중량%의 인(P);
0.001∼0.2 중량%의 크롬(Cr);
0.001∼0.2 중량%의 지르코늄(Zr);
0.001∼0.2 중량%의 니켈(Ni);
0.001∼0.1 중량%의 스트론튬(Sr);
0.001∼0.01 중량%의 바나듐(V); 중 적어도 1 또는 2 이상을 포함하는, 열전달 부재.
According to clause 1,
The alloy includes 0.001 to 0.2% by weight of copper (Cu);
0.001 to 0.2% by weight of manganese (Mn);
0.001 to 0.2% by weight of zinc (Zn);
0.001 to 0.2% by weight of titanium (Ti);
0.001 to 0.2% by weight of calcium (Ca);
0.001 to 0.2% by weight of tin (Sn);
0.001 to 0.2% by weight of phosphorus (P);
0.001 to 0.2% by weight of chromium (Cr);
0.001 to 0.2% by weight of zirconium (Zr);
0.001 to 0.2% by weight of nickel (Ni);
0.001 to 0.1% by weight of strontium (Sr);
0.001 to 0.01% by weight of vanadium (V); A heat transfer member comprising at least 1 or 2 of the following.
 제1항에 있어서,
상기 합금은 30∼40% IACS의 전기전도도와, 25∼200℃의 온도에서 145∼165 W/mK의 열전도도를 가지는 것을 특징으로 하는, 열전달 부재.
According to paragraph 1,
The alloy is a heat transfer member characterized in that it has an electrical conductivity of 30-40% IACS and a thermal conductivity of 145-165 W/mK at a temperature of 25-200°C.
 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 열전달 부재는,
상기 베이스 판과 상기 핀이 연결되는 연결부;를 포함하는 열전달 부재.
According to any one of claims 1 to 3,
The heat transfer member is,
A heat transfer member including a connection portion where the base plate and the pin are connected.
 제4항에 있어서,
상기 연결부의 곡률반경은 3㎜인, 열전달 부재.
According to paragraph 4,
A heat transfer member wherein the radius of curvature of the connection portion is 3 mm.
 제4항에 있어서,
상기 냉각 핀은, 직선 형상(straight fin), 핀 형상(pin fin), 웨이브 형상(wave fin), 또는 원뿔 형상인, 열전달 부재.
According to paragraph 4,
The cooling fin is a heat transfer member having a straight fin, a pin shape, a wave fin, or a cone shape.
 제6항에 있어서,
상기 냉각 핀은, 중공 형상인 열전달 부재.
According to clause 6,
The cooling fin is a hollow heat transfer member.
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Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20110297361A1 (en) * 2009-04-08 2011-12-08 Sunmodular, Inc. Low Stress-Inducing Heat Sink
CN104630576A (en) * 2014-12-29 2015-05-20 江苏中色锐毕利实业有限公司 Hypoeutectic aluminum-silicon alloy with excellent thermal conductivity, preparation method and application thereof
KR20190073465A (en) * 2016-11-23 2019-06-26 비와이디 컴퍼니 리미티드 Thermally Conductive Aluminum Alloys and Their Uses
KR20220131800A (en) * 2021-03-22 2022-09-29 금오공과대학교 산학협력단 Die casting aluminium alloy with high electrical conductivity and manufacturing method for aluminium alloy casting using the same, and aluminium alloy casting manufactured therefrom
KR20220141742A (en) * 2021-04-13 2022-10-20 레몬메탈 주식회사 Aluminum alloy
KR20220141485A (en) * 2021-04-13 2022-10-20 레몬메탈 주식회사 Aluminum alloy

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20110297361A1 (en) * 2009-04-08 2011-12-08 Sunmodular, Inc. Low Stress-Inducing Heat Sink
CN104630576A (en) * 2014-12-29 2015-05-20 江苏中色锐毕利实业有限公司 Hypoeutectic aluminum-silicon alloy with excellent thermal conductivity, preparation method and application thereof
KR20190073465A (en) * 2016-11-23 2019-06-26 비와이디 컴퍼니 리미티드 Thermally Conductive Aluminum Alloys and Their Uses
KR20220131800A (en) * 2021-03-22 2022-09-29 금오공과대학교 산학협력단 Die casting aluminium alloy with high electrical conductivity and manufacturing method for aluminium alloy casting using the same, and aluminium alloy casting manufactured therefrom
KR20220141742A (en) * 2021-04-13 2022-10-20 레몬메탈 주식회사 Aluminum alloy
KR20220141485A (en) * 2021-04-13 2022-10-20 레몬메탈 주식회사 Aluminum alloy
KR102489980B1 (en) * 2021-04-13 2023-01-18 레몬메탈 주식회사 Aluminum alloy

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