KR102593147B1 - Cold rolled plated steel sheet and method of manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 항복비와 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 도금 강판 및 그 제조방법을 제공한다. 본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연 도금 강판은 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 항복강도는 1200 ~ 1450MPa이고, 인장강도는 1500 ~ 1700MPa이고, 연신율은 5% 이상이고, 항복비가 75% 이상일 수 있다. The present invention provides a high-strength cold-rolled plated steel sheet with excellent yield ratio and bendability and a method for manufacturing the same. According to one embodiment of the present invention, the cold rolled plated steel sheet contains carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, and aluminum (Al). ): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than or equal to 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than or equal to 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.1% by weight 0.3% by weight, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than 0.003% by weight, and the remainder iron (Fe) and other inevitable impurities, the yield strength is 1200 to 1450 MPa, the tensile strength is 1500 to 1700 MPa, the elongation is 5% or more, and the yield ratio may be 75% or more.
Description
본 발명은 강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 항복비와 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 도금 강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. The present invention relates to a steel sheet and a method of manufacturing the same, and more specifically, to a high-strength cold-rolled plated steel sheet with excellent yield ratio and bendability and a method of manufacturing the same.
자동차용 강판 중 충돌부재용 소재는 높은 강도와 더불어 높은 충돌 흡수능을 필요로 한다. 또한 복잡한 구조의 부품으로 가공을 위해 높은 굽힘 가공성을 확보해야 한다. 이를 위해서는 높은 강도와 항복비(YP/TS), 그리고 높은 수준의 굽힘 가공성(R/t)이 필요하다. 하지만 일반적인 연속 소둔 설비를 활용하여 이를 구현하기는 어렵다. Among automotive steel plates, materials for collision members require high strength and high collision absorption capacity. In addition, high bending machinability must be secured for processing parts with complex structures. This requires high strength and yield ratio (YP/TS), and a high level of bending workability (R/t). However, it is difficult to implement this using general continuous annealing equipment.
본 발명의 기술적 사상이 이루고자 하는 기술적 과제는 항복비와 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 도금 강판 및 그 제조방법을 제공하는 것이다. 그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 본 발명의 기술적 사상은 이에 한정되는 것은 아니다.The technical problem to be achieved by the technical idea of the present invention is to provide a high-strength cold-rolled plated steel sheet with excellent yield ratio and bendability and a method of manufacturing the same. However, these tasks are illustrative, and the technical idea of the present invention is not limited thereto.
본 발명의 일 관점에 의하면, 항복비와 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 도금 강판이 제공된다.According to one aspect of the present invention, a high-strength cold-rolled plated steel sheet with excellent yield ratio and bendability is provided.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연 도금 강판은 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 항복강도는 1200 ~ 1450MPa이고, 인장강도는 1500 ~ 1700MPa이고, 연신율은 5% 이상이고, 항복비가 75% 이상일 수 있다. According to one embodiment of the present invention, the cold rolled plated steel sheet contains carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, and aluminum (Al). ): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than or equal to 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than or equal to 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.1% by weight 0.3% by weight, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than 0.003% by weight, and the remainder iron (Fe) and other inevitable impurities, the yield strength is 1200 to 1450 MPa, the tensile strength is 1500 to 1700 MPa, the elongation is 5% or more, and the yield ratio may be 75% or more.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연 도금 강판의 굽힘 가공성(R/t)은 5.0 이하일 수 있다. According to one embodiment of the present invention, the bending workability (R/t) of the cold rolled plated steel sheet may be 5.0 or less.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연 도금 강판의 최종 미세조직은 70% 이상 100% 미만의 템퍼드 마르텐사이트, 0 초과 20% 이하의 베이나이트 및 0 초과 10% 이하의 페라이트로 이루어질 수 있다. According to one embodiment of the present invention, the final microstructure of the cold rolled plated steel sheet may be comprised of tempered martensite of 70% to 100%, bainite of 0 to 20% and ferrite of 0 to 10%. .
본 발명의 다른 관점에 의하면, 항복비와 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 도금 강판의 제조방법이 제공된다.According to another aspect of the present invention, a method for manufacturing a high-strength cold-rolled plated steel sheet with excellent yield ratio and bendability is provided.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉연 도금 강판의 제조방법은 (a) 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강재를 제공하는 단계; (b) 상기 강재를 재가열온도(SRT)가 1150 ~ 1300℃이며, 열간 압연종료온도(FDT)가 800 ~ 1000℃인 조건으로 열간 압연하는 단계; (c) 상기 열간 압연된 강재를 500 ~ 650℃에서 권취하는 단계; (d) 상기 강재를 냉간 압연하는 단계; (e) 상기 냉간 압연된 강재를 800 ~ 900℃에서 소둔 열처리하는 단계; (f) 상기 소둔 열처리된 강재를 도금 처리하는 단계; 및 (g) 상기 도금 처리된 강재를 100 ~ 250℃에서 템퍼링하는 단계; 를 포함한다. According to an embodiment of the present invention, the method of manufacturing the cold rolled plated steel sheet is (a) carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5. Weight%, aluminum (Al): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.3% by weight, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb) and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than 0.003% by weight and providing a steel material consisting of the remaining iron (Fe) and other unavoidable impurities; (b) hot rolling the steel under conditions where the reheating temperature (SRT) is 1150 to 1300°C and the hot rolling end temperature (FDT) is 800 to 1000°C; (c) winding the hot rolled steel at 500 to 650°C; (d) cold rolling the steel; (e) annealing heat treatment of the cold rolled steel at 800 to 900°C; (f) plating the annealed heat-treated steel; and (g) tempering the plated steel at 100 to 250°C; Includes.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 (e) 단계는 상기 냉간 압연된 강재를 800 ~ 900℃에서 소둔하는 단계; 및 상기 강재를 3 ~ 20℃/s의 냉각속도로 250 ~ 500℃까지 냉각하는 단계;를 포함할 수 있다. According to one embodiment of the present invention, step (e) includes annealing the cold rolled steel at 800 to 900°C; And cooling the steel material to 250 to 500°C at a cooling rate of 3 to 20°C/s.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 (f) 단계는 상기 소둔 열처리된 강재를 450 ~ 550℃의 도금욕에서 도금하는 단계; 및 상기 강재를 450 ~ 650℃에서 합금화 열처리하는 단계;를 포함할 수 있다. According to one embodiment of the present invention, step (f) includes plating the annealed heat-treated steel in a plating bath at 450 to 550°C; and alloying heat treatment of the steel at 450 to 650°C.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 (g) 단계는 상기 도금 처리된 강재를 100 ~ 250℃에서 3 ~ 12시간 동안 템퍼링하는 단계를 포함할 수 있다. According to one embodiment of the present invention, step (g) may include tempering the plated steel material at 100 to 250°C for 3 to 12 hours.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 (b) 단계는 90% 이상의 압하율로 열간 압연하는 단계를 포함하고, 상기 (d) 단계는 40 ~ 60%의 압하율로 냉간 압연하는 단계를 포함할 수 있다. According to one embodiment of the present invention, step (b) may include hot rolling at a reduction ratio of 90% or more, and step (d) may include cold rolling at a reduction ratio of 40 to 60%. You can.
본 발명의 기술적 사상에 의할 경우, 항복비와 굽힘성이 우수한 고강도 냉연 도금 강판 및 그 제조방법을 구현할 수 있다. 상술한 본 발명의 효과들은 예시적으로 기재되었고, 이러한 효과들에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.According to the technical idea of the present invention, a high-strength cold-rolled plated steel sheet with excellent yield ratio and bendability and a manufacturing method thereof can be implemented. The effects of the present invention described above have been described as examples, and the scope of the present invention is not limited by these effects.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 최종 미세 조직을 촬영한 사진이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 최종 미세 조직에서 마르텐사이트 내 석출물을 촬영한 사진이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따르는 냉연강판의 제조 방법을 도해하는 순서도이다.
도 4 및 도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조방법에서 권취온도가 각각 620℃ 및 720℃인 경우 열연 미세조직을 촬영한 사진이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조방법에서 냉연 공정 후의 열처리 구성을 도해하는 도면이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조방법에서 열처리 전후의 응력-변형도 선도를 나타낸다.
도 8은 본 발명의 실험예에 따른 냉연 도금 강판에서 석출물 개수와 석출물 크기를 나타낸 그래프이다. Figure 1 is a photograph of the final microstructure of a cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figure 2 is a photograph of precipitates in martensite in the final microstructure of a cold-rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figure 3 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figures 4 and 5 are photographs taken of the hot-rolled microstructure when the coiling temperature is 620°C and 720°C, respectively, in the method of manufacturing a cold-rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figure 6 is a diagram illustrating the heat treatment configuration after the cold rolling process in the method of manufacturing a cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figure 7 shows a stress-strain diagram before and after heat treatment in the method of manufacturing a cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
Figure 8 is a graph showing the number and size of precipitates in a cold-rolled plated steel sheet according to an experimental example of the present invention.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명하기로 한다. 본 발명의 실시예들은 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 기술적 사상을 더욱 완전하게 설명하기 위하여 제공되는 것이며, 하기 실시예는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 기술적 사상의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다. 오히려, 이들 실시예는 본 개시를 더욱 충실하고 완전하게 하고, 당업자에게 본 발명의 기술적 사상을 완전하게 전달하기 위하여 제공되는 것이다. 본 명세서에서 동일한 부호는 시종 동일한 요소를 의미한다. 나아가, 도면에서의 다양한 요소와 영역은 개략적으로 그려진 것이다. 따라서 본 발명의 기술적 사상은 첨부한 도면에 그려진 상대적인 크기나 간격에 의해 제한되지 않는다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the attached drawings. The embodiments of the present invention are provided to more completely explain the technical idea of the present invention to those skilled in the art, and the following examples may be modified into various other forms, and the embodiments of the present invention may be modified. The scope of the technical idea is not limited to the following examples. Rather, these embodiments are provided to make the present disclosure more faithful and complete and to fully convey the technical idea of the present invention to those skilled in the art. In this specification, like symbols refer to like elements throughout. Furthermore, various elements and areas in the drawings are schematically drawn. Therefore, the technical idea of the present invention is not limited by the relative sizes or spacing drawn in the attached drawings.
냉연 도금 강판cold rolled plated steel
본 발명의 일 실시예에 따르는 냉연 도금 강판은 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진다. The cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention contains carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, and aluminum (Al): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.3% by weight %, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb) and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than or equal to 0.003% by weight, and the remainder iron (Fe) and others It consists of inevitable impurities.
이하에서는, 본 발명의 일 실시예에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명한다.Below, the role and content of each component included in the steel sheet according to an embodiment of the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강판의 강도를 향상시키고, 석출물 및 베이나이트 상을 형성하는 주요한 역할을 하는 원소이다. 또한, 용접성에 가장 큰 영향을 미치는 원소이다. 탄소(C)는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연강판의 전체 중량의 0.24 ~ 0.30중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 탄소의 함량이 전체 중량의 0.24중량% 미만일 경우에는 강도를 위한 석출물 형성 및 베이나이트 상 형성이 충분하지 않아 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소의 함량이 전체 중량의 0.30중량%를 초과할 경우에는 제강 연주 공정에서 주편 크랙 발생 및 가공성과 용접성이 열위 하므로 함량을 제한한다. Carbon (C) is an element that plays a major role in improving the strength of steel sheets and forming precipitates and bainite phases. Additionally, it is the element that has the greatest influence on weldability. Carbon (C) may be added in an amount of 0.24 to 0.30% by weight of the total weight of the cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the carbon content is less than 0.24% by weight of the total weight, it is difficult to secure strength because the formation of precipitates and bainite phase for strength is not sufficient. Conversely, if the carbon content exceeds 0.30% by weight of the total weight, the content is limited because cast cracks occur during the steel making process and workability and weldability are inferior.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 페라이트 안정화 원소로 잘 알려져 있어 냉각 중 페라이트 분율을 높여 연성을 증가시키는 원소로 잘 알려져 있다. 한편, 실리콘은 알루미늄과 함께 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가되며, 고용강화 효과도 가질 수 있다. 상기 실리콘은 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 전체 중량의 0.05 ~ 0.3중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 실리콘의 함량이 전체 중량의 0.05중량% 미만인 경우 연성 확보가 용이하지 않으며 고용강화 효과를 충분히 구현할 수 없으며, 0.3중량%를 초과하여 다량 첨가 시 강의 용접성을 저하시키며, 재가열 및 열간 압연 시에 붉은 스케일(red scale)을 생성시킴으로써 강판 도금성이 저하되며 표면품질에 문제를 줄 수 있다. Silicon (Si) is well known as a ferrite stabilizing element and is well known as an element that increases ductility by increasing the ferrite fraction during cooling. Meanwhile, silicon is added along with aluminum as a deoxidizer to remove oxygen in steel during the steelmaking process, and can also have a solid solution strengthening effect. The silicon may be added in an amount of 0.05 to 0.3% by weight of the total weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the silicon content is less than 0.05% by weight of the total weight, it is not easy to secure ductility and the solid solution strengthening effect cannot be sufficiently realized. When added in excess of 0.3% by weight, the weldability of the steel is reduced, and red scale is formed during reheating and hot rolling. By creating red scale, the plating properties of steel sheets deteriorate and may cause problems with surface quality.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 본 발명에서 적절한 베이나이트 상 분율을 형성하는데 주요한 역할을 하는 원소이다. 즉, 오스테나이트 안정화 원소로 저온상의 분율을 증가시키고 고용 강화 효과로 강의 강도를 증가시키는 원소로 사용된다. 망간은 고용 강화에 효과적이며, 강의 경화능을 증가시킬 수 있다. 망간은 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 전체 중량의 1.0 ~ 2.5중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 망간의 함량이 1.0중량% 보다 작을 경우, 상술한 효과를 구현하는 것이 어렵고 강도 확보가 용이하지 않다. 또한, 망간의 함량이 2.5중량%를 초과할 경우, 연신율이 저하되며, 용접성이 저하되고, MnS 개재물 및 중심 편석(center segregation)이 발생하여 강판의 연성이 저하되고 내부식성이 저하될 수 있고, 크랙의 발생과 전파를 유발하여 가공성이 저하된다. Manganese (Mn) is an element that plays a major role in forming an appropriate bainite phase fraction in the present invention. In other words, it is used as an austenite stabilizing element to increase the fraction of the low-temperature phase and to increase the strength of steel through a solid solution strengthening effect. Manganese is effective in strengthening solid solution and can increase the hardenability of steel. Manganese may be added in an amount of 1.0 to 2.5% by weight of the total weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the manganese content is less than 1.0% by weight, it is difficult to achieve the above-mentioned effect and it is not easy to secure strength. In addition, when the manganese content exceeds 2.5% by weight, the elongation rate decreases, weldability decreases, and MnS inclusions and center segregation occur, which may lower the ductility of the steel sheet and reduce corrosion resistance. It causes the occurrence and propagation of cracks, which reduces machinability.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
알루미늄(Al)은 실리콘과 같이 페라이트 안정화 및 탄화물의 형성을 억제하는 원소이다. 즉, 알루미늄은 소둔 시 고온역 열처리가 가능하게 함으로써 초기 존재하는 페라이트의 성장을 유도하여 연신율 향상시키는데 유효한 원소이다. 또한, 알루미늄은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 제강 공정에 첨가되며, AlN으로 강 중에 석출하여 결정립 미세화에 기여할 수 있다. 상기 알루미늄은 본 발명의 일 실시예에 따른 강판 중량의 0.01 ~ 0.05중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 알루미늄의 함량이 0.01중량% 미만이면 상술한 알루미늄 첨가 효과가 미흡하고, 0.05중량%를 초과하면 슬라브 및 열연재의 품질이 저하되며, 제강 및 소둔 온도 증가 등 공정 부하가 발생하며 연주에 어려움이 있어 생산성을 떨어뜨리며, 비금속개재물인 알루미나(Al2O3)를 형성하여 강판 표면에 농화되어 도금성이 저하되며 연성 및 인성이 저하되는 문제점이 있을 수 있다.Aluminum (Al), like silicon, is an element that stabilizes ferrite and suppresses the formation of carbides. In other words, aluminum is an element effective in improving elongation by inducing the growth of ferrite that initially exists by enabling heat treatment at a high temperature range during annealing. In addition, aluminum is added in the steelmaking process as a deoxidizing agent to remove oxygen in steel, and can contribute to grain refinement by precipitating in steel as AlN. The aluminum may be added in an amount of 0.01 to 0.05% by weight of the weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the aluminum content is less than 0.01% by weight, the above-described aluminum addition effect is insufficient, and if it exceeds 0.05% by weight, the quality of slabs and hot rolled materials deteriorates, process loads such as increased steelmaking and annealing temperatures occur, and playing becomes difficult. Productivity may be reduced, and alumina (Al 2 O 3 ), a non-metallic inclusion, may be formed and concentrated on the surface of the steel sheet, thereby reducing plating properties and reducing ductility and toughness.
인(P)Phosphorus (P)
인(P)은 고용 강화에 의해 강도의 강도를 높이며, 탄화물의 형성을 억제하는 기능을 수행할 수 있다. 상기 인은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연강판의 전체 중량의 0 초과 0.02중량% 이하의 함량비로 첨가될 수 있다. 인의 함량이 0.02중량%를 초과하는 경우에는 결정립계 및 상간 입계 편석되어 용접부가 취화되고 프레스 성형성이 열위되며 열간 취성 및 용접성을 저해할 수 있으며, 석출거동에 의해 저온 충격치가 저하되는 문제가 있다. Phosphorus (P) increases strength through solid solution strengthening and can perform the function of suppressing the formation of carbides. The phosphorus may be added in an amount ranging from 0 to 0.02% by weight of the total weight of the cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the phosphorus content exceeds 0.02% by weight, grain boundaries and inter-phase grain boundary segregation may cause embrittlement of the weld zone, poor press formability, hot embrittlement and impairing weldability, and there is a problem of low-temperature impact value being lowered due to precipitation behavior.
황(S)Hwang (S)
황(S)은 미세 MnS의 석출물을 형성하여 가공성을 향상시킬 수 있다. 상기 황은 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 전체 중량의 0 초과 0.01중량% 이하의 함량비로 첨가될 수 있다. 황의 함량이 0.01중량%를 초과할 경우, 강중 MnS 비금속 개재물이 연주 응고 중에 편석되어 고온 크랙을 유발하며, 표면 결함 및 가공균열의 원인이 되며 인성 및 용접성을 저해하고, 저온 충격치를 저하시킬 수 있다.Sulfur (S) can improve processability by forming fine MnS precipitates. The sulfur may be added in an amount ranging from 0 to 0.01% by weight of the total weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the sulfur content exceeds 0.01% by weight, MnS non-metallic inclusions in the steel are segregated during continuous solidification, causing high-temperature cracks, causing surface defects and processing cracks, impairing toughness and weldability, and lowering low-temperature impact value. .
크롬(Cr)Chrome (Cr)
크롬(Cr)은 본 발명에서 소입성을 향상시키고 및 강도를 증대하는 주요한 역할을 하는 원소이다. 크롬은 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 전체 중량의 0.2 ~ 0.5중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 크롬의 함량이 0.2중량% 보다 작을 경우, 상술한 효과를 구현하는 것이 어렵다. 또한, 크롬의 함량이 0.5중량%를 초과할 경우, 포화효과가 발생하며 연성이 저하하는 문제점이 있다. Chromium (Cr) is an element that plays a major role in improving hardenability and increasing strength in the present invention. Chromium may be added in an amount of 0.2 to 0.5% by weight of the total weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the chromium content is less than 0.2% by weight, it is difficult to achieve the above-mentioned effect. In addition, if the chromium content exceeds 0.5% by weight, a saturation effect occurs and ductility decreases.
몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)
몰리브덴(Mo)은 본 발명에서 소입성을 향상시키고 및 강도를 증대하는 주요한 역할을 하는 원소이다. 몰리브덴은 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 전체 중량의 0.1 ~ 0.3중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 몰리브덴의 함량이 0.1중량% 보다 작을 경우, 상술한 효과를 구현하는 것이 어렵고 강도를 확보하기 어렵다. 또한, 몰리브덴의 함량이 0.3중량%를 초과할 경우, 크롬 보다 고가이므로 생산비용이 증대하는 문제점이 있다. Molybdenum (Mo) is an element that plays a major role in improving hardenability and increasing strength in the present invention. Molybdenum may be added in an amount of 0.1 to 0.3% by weight of the total weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the molybdenum content is less than 0.1% by weight, it is difficult to achieve the above-mentioned effect and it is difficult to secure strength. In addition, when the content of molybdenum exceeds 0.3% by weight, there is a problem in that production costs increase because it is more expensive than chromium.
티타늄(Ti), 니오븀(Nb), 바나듐(V)Titanium (Ti), Niobium (Nb), Vanadium (V)
티타늄(Ti)은 본 발명에서 결정립을 미세화하고 질화붕소 형성을 억제하는 역할을 하는 원소이다. 니오븀(Nb)과 바나듐(V)은 결정립 미세화 및 강도 향상의 역할을 하는 원소이다. 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소는 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 전체 중량의 0.01 ~ 0.1중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소의 함량이 0.01중량% 보다 작을 경우, AIN, BN 석출물의 과다 석출에 따른 주조 슬라브의 연성 감소로 슬라브 품질이 저하되는 문제점이 있으며, 결정립 미세화 및 강도 향상의 효과를 기대하기 어렵다. 또한, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소의 함량이 0.1중량% 보다 클 경우, 조대한 TiN 및 TiC 석출물의 형성으로 결정립 미세화가 어렵고, 재결정 온도가 지나치게 올라가 불균일 조직을 유발하는 문제점이 있으며, 과다 석출로 공정 부하가 유발되는 문제점이 있다. Titanium (Ti) is an element that serves to refine crystal grains and suppress the formation of boron nitride in the present invention. Niobium (Nb) and vanadium (V) are elements that play a role in grain refinement and strength improvement. At least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V) may be added in an amount of 0.01 to 0.1% by weight of the total weight of the steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the content of at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V) is less than 0.01% by weight, the ductility of the cast slab is reduced due to excessive precipitation of AIN and BN precipitates, resulting in poor slab quality. There is a problem of deterioration, and it is difficult to expect the effect of grain refinement and strength improvement. In addition, when the content of at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V) is greater than 0.1% by weight, grain refinement is difficult due to the formation of coarse TiN and TiC precipitates, and the recrystallization temperature There is a problem in that it rises too much, causing a non-uniform structure, and there is a problem in that excessive precipitation causes a process load.
붕소(B)Boron (B)
붕소(B)는 강의 경화능 증가시키는 원소로 페라이트 형성을 억제하여 경화능 증대에 효과적인 원소일 수 있다. 상기 인은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연강판의 전체 중량의 0 초과 0.003중량% 이하의 함량비로 첨가될 수 있다. 붕소의 함량이 0.003중량%를 초과하는 경우에는 용접성이 저하되는 문제가 있다. Boron (B) is an element that increases the hardenability of steel and can be an effective element in increasing hardenability by suppressing the formation of ferrite. The phosphorus may be added in an amount ranging from 0 to 0.003% by weight of the total weight of the cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention. If the boron content exceeds 0.003% by weight, there is a problem of deterioration of weldability.
상술한 바와 같은, 합금 원소 조성을 가지는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판은 항복강도는 1200 ~ 1450MPa이고, 인장강도는 1500 ~ 1700MPa이고, 연신율은 5% 이상이고, 항복비가 75% 이상일 수 있다. 나아가, 상기 냉연강판의 굽힘 가공성(R/t)은 5.0 이하일 수 있다. 즉, 상기 냉연강판은 90°굽힘 시 최소 굽힘 반경(R)이 강판 두께(t)의 5배 이하일 수 있다. As described above, the cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention having the alloy element composition may have a yield strength of 1200 to 1450 MPa, a tensile strength of 1500 to 1700 MPa, an elongation of 5% or more, and a yield ratio of 75% or more. there is. Furthermore, the bending workability (R/t) of the cold rolled steel sheet may be 5.0 or less. That is, the minimum bending radius (R) of the cold rolled steel sheet when bent at 90° may be 5 times or less than the steel sheet thickness (t).
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 최종 미세 조직을 촬영한 사진이고, 도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 최종 미세 조직에서 마르텐사이트 내 석출물을 촬영한 사진이다.Figure 1 is a photograph of the final microstructure of a cold-rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention, and Figure 2 is a photograph of precipitates in martensite in the final microstructure of a cold-rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention. It's a photo.
도 1 및 도 2를 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 상기 냉연 도금 강판의 최종 미세조직은 70% 이상 100% 미만의 템퍼드 마르텐사이트, 0 초과 20% 이하의 베이나이트 및 0 초과 10% 이하의 페라이트로 이루어질 수 있다. 상기 부피분율은 두께 방향의 1/4 지점을 주사 전자 현미경(SEM)으로 압연방향에 수직이 되는 방향에서 분석한 결과를 기준으로 한다. Referring to Figures 1 and 2, the final microstructure of the cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention is 70% to 100% tempered martensite, 0 to 20% bainite, and 0 to 10%. It may be made of less than % ferrite. The volume fraction is based on the results of analyzing 1/4 of the thickness direction using a scanning electron microscope (SEM) in a direction perpendicular to the rolling direction.
템퍼드 마르텐사이트의 분율이 70% 미만일 경우 목표하는 강도를 얻을 수 없다. 베이나이트는 불충분 냉각속도로 인해 불가피하게 생성되는 미세조직이며, 강도를 저하시키는 주요 인자이며 분율이 작을수록 좋다. 베이나이트의 분율이 20%를 초과하는 경우 목표하는 강도를 얻을 수 없다. 페라이트는 생산 중 불가피하게 생성되는 미세조직으로 분율이 작을수록 유리하다. 페라이트의 분율이 10%를 초과하게 되면 강도 및 성형성을 저하시킨다.If the fraction of tempered martensite is less than 70%, the target strength cannot be achieved. Bainite is a microstructure that is inevitably created due to insufficient cooling rate, and is a major factor in reducing strength, and the smaller the fraction, the better. If the bainite fraction exceeds 20%, the target strength cannot be achieved. Ferrite is a microstructure that is inevitably created during production, and the smaller the fraction, the more advantageous it is. If the ferrite fraction exceeds 10%, strength and formability decrease.
또한, 상술한 바와 같은 합금 원소 조성을 가지는 본 발명의 일 실시예에 따른 상기 냉연 도금 강판의 최종 미세조직에서 마르텐사이트 내부에 직경 10nm 이상의 탄화물의 밀도는 1mm2당 1.0x107개 이상이고 평균 직경 크기는 50nm 이하이다. 탄화물의 생성은 마르텐사이트 내 고용 탄소(C)를 감소시켜 강도가 저하되는 반면에 내부 전위의 이동을 제한하여 항복강도를 증가하게 한다. 이 때 효과적으로 전위의 움직임을 막기 위해서는 직경 10nm 이상의 크기를 가져야 한다. 탄화물의 개수가 적을 경우에도 이러한 효과를 보기 어렵다. 반면 탄화물이 지나치게 성장하게 되면 변형 시에 미세한 크랙을 발생시키는 발원지로 작용하게 되어 가공성이 열화되고 마르텐사이트 내 고용 탄소를 크게 저하시켜 목표하는 강도를 얻을 수 없게 된다. 석출물의 크기 및 밀도는 투과 전자 현미경(TEM)을 통하여 관찰하였으며 관찰 방법은 50~70nm 박막 샘플을 15000배의 배율로 촬영하여 석출물의 평균 크기와 분포를 계산하였다. 탄화물은 투과 전자 현미경의 촬영 이미지 상에서 어두운 입자로 표현되므로 쉽게 구분이 가능하다. 직경은 석출물의 가장 짧은 단면을 기준으로 측정하였다. 구 오스테나이트의 평균 결정립 크기는 10㎛ 이하로 한다. 오스테나이트의 입경이 미세할수록 마르텐사이트 결정립 또한 미세해지므로 높은 항복 강도를 얻기 유리하다. 결정립 크기는 작을수록 유리하며 엄격하게는 5㎛ 이하로 제어할 수 있다. In addition, in the final microstructure of the cold-rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention having the alloy element composition described above, the density of carbides with a diameter of 10 nm or more inside the martensite is 1.0x10 7 or more per 1 mm 2 and the average diameter size is is less than 50nm. The formation of carbides reduces the dissolved carbon (C) in martensite, lowering strength, while limiting the movement of internal dislocations and increasing yield strength. At this time, in order to effectively prevent the movement of dislocations, it must have a diameter of 10 nm or more. Even when the number of carbides is small, it is difficult to see this effect. On the other hand, if carbides grow excessively, they act as a source of microscopic cracks during deformation, which deteriorates machinability and significantly reduces dissolved carbon in martensite, making it impossible to obtain the target strength. The size and density of the precipitates were observed through a transmission electron microscope (TEM), and the average size and distribution of the precipitates were calculated by photographing a 50-70 nm thin film sample at 15,000 times magnification. Carbides are easily distinguished because they appear as dark particles in images captured by a transmission electron microscope. The diameter was measured based on the shortest cross section of the precipitate. The average grain size of old austenite is 10㎛ or less. The finer the austenite grain size is, the finer the martensite grains are, so it is advantageous to obtain high yield strength. The smaller the grain size, the more advantageous it is, and can be strictly controlled to 5㎛ or less.
이하에서는 상술한 합금 원소 조성을 가지는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조 방법을 설명한다. Hereinafter, a method of manufacturing a cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention having the above-described alloy element composition will be described.
냉연 도금 강판의 제조 방법Manufacturing method of cold rolled plated steel sheet
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따르는 냉연강판의 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다. 도 4 및 도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조방법에서 권취온도가 각각 620℃ 및 720℃인 경우 열연 미세조직을 촬영한 사진이다. Figure 3 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention. Figures 4 and 5 are photographs taken of the hot-rolled microstructure when the coiling temperature is 620°C and 720°C, respectively, in the method of manufacturing a cold-rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 3을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따르는 냉연강판의 제조 방법은 (a) 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강재를 제공하는 단계(S100); (b) 상기 강재를 재가열온도(SRT)가 1150 ~ 1300℃이며, 열간 압연종료온도(FDT)가 800 ~ 1000℃인 조건으로 열간 압연하는 단계(S200); (c) 상기 열간 압연된 강재를 500 ~ 650℃에서 권취하는 단계(S300); (d) 상기 강재를 냉간 압연하는 단계(S400); (e) 상기 냉간 압연된 강재를 800 ~ 900℃에서 소둔 열처리하는 단계(S500); (f) 상기 소둔 열처리된 강재를 도금 처리하는 단계(S600); 및 (g) 상기 도금 처리된 강재를 100 ~ 250℃에서 템퍼링하는 단계(S700); 를 포함한다. Referring to Figure 3, the method of manufacturing a cold rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention is (a) carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, aluminum (Al): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight %, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.3% by weight, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb) and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): 0 to 0.003 Providing a steel material consisting of iron (Fe) and other unavoidable impurities less than % by weight (S100); (b) hot rolling the steel under conditions where the reheating temperature (SRT) is 1150 to 1300°C and the hot rolling end temperature (FDT) is 800 to 1000°C (S200); (c) winding the hot rolled steel at 500 to 650°C (S300); (d) cold rolling the steel (S400); (e) annealing heat treatment of the cold rolled steel at 800 to 900°C (S500); (f) plating the annealed heat-treated steel (S600); and (g) tempering the plated steel at 100 to 250°C (S700); Includes.
광의의 열간 압연하는 단계(S200)에서는, 상술한 소정의 조성의 강판을 재가열하는 단계를 포함한다. 상기 강판은 제강 공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 제조될 수 있다. The hot rolling step (S200) in the broad sense includes the step of reheating the steel sheet of the above-described predetermined composition. The steel plate can be manufactured through a continuous casting process after obtaining molten steel of a desired composition through a steelmaking process.
일 실시예에서, 상기 강재는 1150 ~ 1300℃의 온도에서 재가열될 수 있다. 상기 강판은 상술한 온도에서 재가열될 때, 연속주조 공정 시에 편석된 성분이 재고용되며, 슬라브 내 조직 균일화 및 석출물 용해에 영향을 미친다. 재가열온도가 1150℃보다 낮을 경우, 석출물의 완전한 재용해에 어려움이 있으며, 각종 탄화물의 고용이 충분하지 않을 수 있으며, 연속주조공정시 편석된 성분들이 충분히 고르게 분포되지 않는 문제가 있을 수 있다. 재가열온도가 1300℃를 초과할 경우, 오스테나이트 결정립 크기가 조대해져 미세한 열연조직을 얻기 어려우며 강도 확보가 어려울 수 있다. 또한, 1300℃를 초과할 경우 가열 비용이 증가하고 공정 시간이 추가되어, 제조비용 상승 및 생산성 저하를 가져올 수 있다.In one embodiment, the steel may be reheated at a temperature of 1150 to 1300°C. When the steel sheet is reheated at the above-mentioned temperature, the components segregated during the continuous casting process are re-dissolved, which affects the uniformity of the structure within the slab and the dissolution of precipitates. If the reheating temperature is lower than 1150°C, it is difficult to completely re-dissolve the precipitates, various carbides may not be sufficiently dissolved, and there may be a problem in which segregated components are not distributed sufficiently evenly during the continuous casting process. If the reheating temperature exceeds 1300°C, the austenite grain size becomes coarse, making it difficult to obtain a fine hot-rolled structure and securing strength. Additionally, if the temperature exceeds 1300°C, heating costs increase and process time is added, which may lead to increased manufacturing costs and reduced productivity.
재가열된 상기 강재를 열간 압연한다. 상기 열간 압연은 열간 압연 종료온도(FDT)가 800 ~ 1000℃인 범위가 되도록 수행된다. 상기 열간 압연 종료온도가 800℃ 미만이면, 미재결정 영역에서의 압연이 진행됨으로써, 압연 부가가 커질 수 있다. 열간 압연은 압하율이 90% 이상일 수 있다. 열연 미세조직은 마르텐사이트, 베이나이트, 페라이트로 이루어진다. 열간 압연 이후 냉각은 1 ~ 100℃/s 의 냉각 속도로 진행하며, 냉각 속도가 빠를수록 평균 결정립도 감소에 유리하다The reheated steel is hot rolled. The hot rolling is performed so that the hot rolling end temperature (FDT) is in the range of 800 to 1000°C. If the hot rolling end temperature is less than 800°C, the rolling addition may increase as rolling progresses in the non-recrystallized region. Hot rolling can have a reduction ratio of 90% or more. The hot rolled microstructure consists of martensite, bainite, and ferrite. Cooling after hot rolling is carried out at a cooling rate of 1 to 100°C/s, and the faster the cooling rate, the more advantageous it is to reduce the average grain size.
계속하여, 상기 열간 압연된 강재를 권취하는 단계(S300)를 수행한다. 권취온도(CT)는 500 ~ 650℃에서 수행될 수 있다. 500℃ 미만의 온도에서 권취 시 열연코일의 형상을 불균일하게 하고 냉간 압연 시 부하를 유발하며 석출물의 형성이 어려워 석출강화 효과를 충분히 얻기 어려우며, 650℃ 초과 시 강판의 중심부와 엣지부의 냉각속도 차이에 의한 불균일 미세조직을 야기한다. 불균일한 미세조직은 중심부와 엣지부의 강도 차이 뿐 아니라 평탄도 불량이 발생할 수 있다. 특히 니오븀(Nb)이 첨가된 경우 권취 온도는 600℃ 이하가 바람직하며 600℃를 초과할 경우 석출물이 성장하여 목표하는 강도를 이룰 수 없다. 티타늄(Ti) 및 바나듐(V)이 첨가된 경우에도 650℃를 초과한 고온 권취 시 석출물 및 결정립이 조대화되어 강도 및 굽힘성이 저하된다(도 4 및 도 5 참조).Subsequently, a step (S300) of winding the hot rolled steel material is performed. Coiling temperature (CT) can be performed at 500 to 650°C. When coiled at a temperature below 500℃, the shape of the hot-rolled coil becomes non-uniform, causes load during cold rolling, and formation of precipitates is difficult, making it difficult to obtain sufficient precipitation strengthening effect. When it exceeds 650℃, it is difficult to obtain sufficient precipitation strengthening effect due to the difference in cooling rate between the center and edge of the steel sheet. This causes uneven microstructure. Non-uniform microstructure can cause differences in strength between the center and edges as well as poor flatness. In particular, when niobium (Nb) is added, the coiling temperature is preferably 600°C or lower. If it exceeds 600°C, precipitates grow and the target strength cannot be achieved. Even when titanium (Ti) and vanadium (V) are added, precipitates and crystal grains become coarse when coiled at high temperatures exceeding 650°C, thereby reducing strength and bendability (see Figures 4 and 5).
상기 강재를 냉간 압연하는 단계(S400)는 40 ~ 60%의 압하율로 수행될 수 있으며, 이 범위 내에서 압하율이 높을수록 조직 미세화 효과로 인한 성형성 상승 효과가 있다. 상기 냉간 압하율이 40% 미만이면 재결정이 충분히 발생하지 않아 소둔 시 미재결정 발생이 우려되며 균일한 미세조직을 얻기 어려우며, 냉간 압하율이 60%를 초과하면 롤포스가 높아져 공정 부하가 높아진다. The step of cold rolling the steel (S400) may be performed at a reduction ratio of 40 to 60%, and within this range, the higher the reduction ratio, the higher the formability due to the structure refinement effect. If the cold rolling reduction rate is less than 40%, recrystallization does not occur sufficiently, so there is a risk of non-recrystallization occurring during annealing, and it is difficult to obtain a uniform microstructure. If the cold rolling reduction rate exceeds 60%, the roll force increases and the process load increases.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조방법에서 냉연 공정 후의 열처리 구성을 도해하는 도면이다. Figure 6 is a diagram illustrating the heat treatment configuration after the cold rolling process in the method of manufacturing a cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 6과 도 3을 함께 참조하면, 상기 냉간 압연된 강재를 800 ~ 900℃에서 소둔 열처리하는 단계(S500)를 수행한다. 소둔온도는 재결정과 석출물의 조대화에 영향을 미치는 인자로, 800℃ 미만 시 미재결정 발생이 우려되며, 900℃ 초과 시 석출물이 조대해져 석출강화 효과가 줄며, 이로 인해 목표 강도를 얻기 어렵다. Referring to FIGS. 6 and 3 together, a step (S500) of annealing the cold rolled steel at 800 to 900° C. is performed. Annealing temperature is a factor that affects recrystallization and coarsening of precipitates. If it is below 800℃, there is a risk of non-recrystallization occurring. If it exceeds 900℃, the precipitates become coarse and the precipitation strengthening effect is reduced, making it difficult to achieve the target strength.
구체적인 예를 들면, 소둔 열처리 공정(도 6의 '단상소둔 공정')은 1 ~ 10℃의 승온 속도로 Ac3 이상의 온도까지 승온할 수 있다. 바람직하게는 800 ~ 900℃ 사이의 온도에서 60 ~ 600초로 유지할 수 있다. 이후 평균 3 ~ 20℃/s 냉각 속도로 2차 냉각시 종료온도(RCS)인 250 ~ 500℃까지 냉각하고 10 ~ 100초간 유지할 수 있다. For a specific example, the annealing heat treatment process ('single-phase annealing process' in FIG. 6) can increase the temperature to a temperature of Ac3 or higher at a temperature increase rate of 1 to 10°C. Preferably, it can be maintained at a temperature between 800 and 900°C for 60 to 600 seconds. Afterwards, it can be cooled to 250-500℃, which is the end temperature (RCS) during secondary cooling, at an average cooling rate of 3-20℃/s and maintained for 10-100 seconds.
상기 소둔 열처리된 강재를 도금 처리하는 단계(S600)를 수행한다. 구체적인 예를 들면, 상기 도금 처리하는 단계(도 6의 '도금')는 상기 소둔 열처리된 강재를 450 ~ 550℃의 도금욕에서 도금하는 단계; 및 상기 강재를 450 ~ 650℃에서 합금화 열처리하는 단계;를 포함할 수 있다. A step (S600) of plating the annealed heat-treated steel material is performed. For a specific example, the plating step ('plating' in FIG. 6) includes plating the annealed heat-treated steel material in a plating bath at 450 to 550°C; and alloying heat treatment of the steel at 450 to 650°C.
상기 도금 처리된 강재를 100 ~ 250℃에서 템퍼링하는 단계(S700)를 수행한다. 구체적인 예를 들면, 템퍼링 공정(도 6의 '저온 템퍼링')은 100 ~ 250℃ 온도로 3 ~ 12시간 동안 수행한다. 100℃ 이하일 경우 목표로 하는 항복 강도를 얻기 어렵고 250℃ 이상으로 할 경우 인장강도가 지나치게 감소하고 목표로 하는 굽힘성을 얻기 어렵다. A step (S700) of tempering the plated steel material at 100 to 250°C is performed. For a specific example, the tempering process ('low temperature tempering' in Figure 6) is performed at a temperature of 100 to 250°C for 3 to 12 hours. If it is below 100℃, it is difficult to obtain the target yield strength, and if it is above 250℃, the tensile strength is excessively reduced and it is difficult to obtain the target bendability.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 냉연 도금 강판의 제조방법에서 열처리 전후의 응력-변형도 선도를 나타낸다. 도 7에서 '1단 열처리'는 상술한 소둔 열처리하는 단계(S500)에 해당하며, '2단 열처리'는 상술한 템퍼링하는 단계(S700)에 해당한다. 도 7을 참조하면, 템퍼링 공정 후 항복강도가 증가함을 확인할 수 있다. Figure 7 shows a stress-strain diagram before and after heat treatment in the method of manufacturing a cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention. In Figure 7, '1st stage heat treatment' corresponds to the annealing heat treatment step (S500) described above, and '2nd stage heat treatment' corresponds to the tempering step (S700) described above. Referring to Figure 7, it can be seen that the yield strength increases after the tempering process.
본 발명은 통상적인 연속 소둔공정 이후 100 ~ 250℃의 템퍼링 공정을 포함한다. 해당 온도 범위에서 템퍼링 시 마르텐사이트 내부의 전위가 감소하고 탄소가 전위 및 래스(lath) 경계로 고착된다. 템퍼링 온도 및 시간에 따라 탄화물이 형성되며 온도 및 시간이 증가할수록 크기는 비례하여 증가한다. 결과적으로 마르텐사이트 고용 탄소 감소로 강도는 감소하나 연성 및 굽힘성은 향상된다. 또한 전위 및 래스(lath) 경계로 고착된 탄소와 새로이 형성된 미세 탄화물로 인해 항복강도는 향상된다. The present invention includes a tempering process at 100 to 250°C after a conventional continuous annealing process. During tempering in this temperature range, the dislocations inside the martensite decrease and the carbon is fixed at the dislocations and lath boundaries. Carbide is formed depending on the tempering temperature and time, and as the temperature and time increase, the size increases proportionally. As a result, the strength decreases due to the reduction of carbon employed in martensite, but ductility and bendability improve. Additionally, the yield strength is improved due to carbon fixed to dislocations and lath boundaries and newly formed fine carbides.
상술한 단계(S100) 내지 단계(S700)를 수행하여 구현한 본 발명의 일 실시예에 의한 냉연 도금 강판의 항복강도는 1200 ~ 1450MPa이고, 인장강도는 1500 ~ 1700MPa이고, 연신율은 5% 이상이고, 항복비가 75% 이상이며, 굽힘 가공성(R/t)은 5.0 이하일 수 있다. The yield strength of the cold rolled plated steel sheet according to an embodiment of the present invention implemented by performing the above-described steps (S100) to (S700) is 1200 to 1450 MPa, the tensile strength is 1500 to 1700 MPa, and the elongation is 5% or more. , the yield ratio is 75% or more, and the bending workability (R/t) may be 5.0 or less.
한편, 상술한 단계(S100) 내지 단계(S700)를 수행하여 구현한 본 발명의 일 실시예에 의한 강판의 최종 미세조직은 70% 이상 100% 미만의 템퍼드 마르텐사이트, 0 초과 20% 이하의 베이나이트 및 0 초과 10% 이하의 페라이트로 이루어질 수 있다. Meanwhile, the final microstructure of the steel sheet according to an embodiment of the present invention implemented by performing the above-described steps (S100) to (S700) is tempered martensite of 70% or more and less than 100%, and tempered martensite of more than 0 and less than 20%. It may be composed of bainite and ferrite in an amount greater than 0 and less than 10%.
기존 연속소둔 공정을 통해 제조된 1.5GPa급 냉연 도금강판은 높은 마르텐사이트 분율을 확보하기 위해 많은 양의 망간(Mn)을 첨가하며 이로 인해 우수한 굽힘 가공성을 얻기 어렵다. 또한 저항복비 한계를 가지고 있어 충돌 에너지 흡수능이 부족하다. 본 발명의 일 실시예에 따른 제조방법에 따르면 인장강도 1.5GPa급의 고항복비 (YP/TS) 75% 이상의 냉연 합금화 용융아연 도금 강판을 제조 할 수 있는 방법을 제공한다. 이러한 제조방법으로 구현한 강판을 자동차용 충돌부재 부품으로 사용할 경우 충돌성능이 우수하며 차체 경량화를 통해 연비 개선에 기여 할 수 있을 것으로 기대된다.1.5 GPa grade cold-rolled plated steel sheet manufactured through the existing continuous annealing process adds a large amount of manganese (Mn) to secure a high martensite fraction, making it difficult to obtain excellent bending workability. Additionally, it has a limited resistance compound ratio and lacks the ability to absorb collision energy. According to the manufacturing method according to an embodiment of the present invention, a method for manufacturing a cold-rolled alloyed hot-dip galvanized steel sheet with a tensile strength of 1.5 GPa and a high yield ratio (YP/TS) of 75% or more is provided. When steel plates made using this manufacturing method are used as collision parts for automobiles, they have excellent crash performance and are expected to contribute to improving fuel efficiency by reducing the weight of the car body.
실험예Experiment example
이하 본 발명의 이해를 돕기 위해 바람직한 실험예를 제시한다. 다만, 다음의 실험예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명이 다음의 실험예에 의해 한정되는 것은 아니다. Below, preferred experimental examples are presented to aid understanding of the present invention. However, the following experimental examples are only intended to aid understanding of the present invention, and the present invention is not limited by the following experimental examples.
표 1은 본 실험예에서 조성 성분계의 구체적인 합금 원소 조성(단위: 중량%)을 나타낸 것이고, 표 2는 표 1에 기재한 조성 성분계와 공정 조건으로 구현한 비교예 1~10 및 실시예 1~4의 시편에 대한 기계적 특성 및 분석 결과를 나타낸 것이다. Table 1 shows the specific alloy element composition (unit: weight %) of the composition in this experimental example, and Table 2 shows Comparative Examples 1 to 10 and Examples 1 to 10 implemented with the composition and process conditions shown in Table 1. The mechanical properties and analysis results for
표 1을 참조하면, 조성 성분계 A, C, D는 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)인 본 발명의 일 실시예의 조성을 만족한다. Referring to Table 1, composition A, C, and D are carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, aluminum (Al) ): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than or equal to 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.1% by weight 0.3% by weight, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than 0.003% by weight, and the remainder iron (Fe) satisfies the composition of one embodiment of the present invention.
한편, 표 1의 조성 성분계 B는, 본 발명의 일 실시예에 따른 강판의 조성과 달리, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량% 범위를 벗어난다. Meanwhile, the composition B of Table 1, unlike the composition of the steel sheet according to an embodiment of the present invention, contains at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V): 0.01 to 0.1 Weight% is out of range.
분
계castle
minute
total
(℃)Winding temperature
(℃)
온도
(℃)tempering
temperature
(℃)
시간
(h)tempering
hour
(h)
(nm)Precipitate average size
(nm)
(MPa)YP
(MPa)
(MPa)TS
(MPa)
(%)EL
(%)
(YP/TS)X100surrender fee
(YP/TS)X100
표 2를 참조하면, 본 발명의 실시예1 내지 실시예4는 탄소(C): 0.24 ~ 0.30중량%, 실리콘(Si): 0.05 ~ 0.3중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 2.5중량%, 알루미늄(Al): 0.01 ~ 0.05중량%, 인(P): 0 초과 0.02중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.01중량% 이하, 크롬(Cr): 0.2 ~ 0.5중량%, 몰리브덴(Mo): 0.1 ~ 0.3중량%, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소: 0.01 ~ 0.1중량%, 붕소(B): 0 초과 0.003중량% 이하 및 나머지 철(Fe)인 조성범위를 만족하며, 권취온도가 500 ~ 650℃인 범위를 만족하며, 템퍼링 온도가 100 ~ 250℃이며, 템퍼링 시간이 3 ~ 12시간인 것을 만족한다. Referring to Table 2, Examples 1 to 4 of the present invention include carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, Aluminum (Al): 0.01 to 0.05% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo) : 0.1 to 0.3% by weight, at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb) and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than or equal to 0.003% by weight, and the remainder iron (Fe) satisfies the composition range, the coiling temperature satisfies the range of 500 ~ 650℃, the tempering temperature satisfies 100 ~ 250℃, and the tempering time satisfies 3 ~ 12 hours.
이러한 조성과 공정조건을 만족하는 본 발명의 실시예1 내지 실시예4의 강판은 항복강도가 1200 ~ 1450MPa이고, 인장강도가 1500 ~ 1700MPa이고, 연신율은 5% 이상이고, 항복비가 75% 이상이며, 굽힘 가공성(R/t)은 5.0 이하인 범위를 만족함을 확인할 수 있다. 또한, 최종 미세조직에서 마르텐사이트 내부에 직경 10nm 이상의 탄화물의 밀도가 1mm2당 1.0x107개 이상이고 평균 직경 크기는 50nm 이하인 범위를 만족한다. The steel sheets of Examples 1 to 4 of the present invention that satisfy these compositions and process conditions have a yield strength of 1200 to 1450 MPa, a tensile strength of 1500 to 1700 MPa, an elongation of 5% or more, and a yield ratio of 75% or more. , it can be confirmed that the bending workability (R/t) satisfies the range of 5.0 or less. In addition, in the final microstructure, the density of carbides with a diameter of 10 nm or more inside the martensite is 1.0x10 7 or more per 1 mm 2 and the average diameter satisfies the range of 50 nm or less.
한편, 본 발명의 비교예1, 비교예4, 비교예5, 비교예6은, 발명의 일 실시예에 따른 강판 제조방법의 공정조건과 달리, 템퍼링 온도가 100 ~ 250℃의 범위를 미달하여 만족하지 못한다. 이러한 비교예들을 살펴보면, 항복강도가 1200 ~ 1450MPa인 범위에 미달하는 문제점이 나타남을 확인할 수 있다.On the other hand, in Comparative Example 1, Comparative Example 4, Comparative Example 5, and Comparative Example 6 of the present invention, unlike the process conditions of the steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the invention, the tempering temperature was below the range of 100 to 250 ° C. Not satisfied. Looking at these comparative examples, it can be seen that the problem of the yield strength falling short of the range of 1200 to 1450 MPa appears.
본 발명의 비교예3은, 발명의 일 실시예에 따른 강판 제조방법의 공정조건과 달리, 템퍼링 온도가 100 ~ 250℃의 범위를 초과하여 만족하지 못한다. 이러한 비교예를 살펴보면, 인장강도가 1500 ~ 1700MPa인 범위에 미달하는 문제점이 나타남을 확인할 수 있다.Comparative Example 3 of the present invention, unlike the process conditions of the steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention, is not satisfied as the tempering temperature exceeds the range of 100 to 250°C. Looking at these comparative examples, it can be seen that the problem of the tensile strength falling short of the range of 1500 to 1700 MPa appears.
본 발명의 비교예2는, 발명의 일 실시예에 따른 강판 제조방법의 공정조건과 달리, 템퍼링 시간이 3 ~ 12시간의 범위를 초과하여 만족하지 못한다. 이러한 비교예를 살펴보면, 인장강도가 1500 ~ 1700MPa인 범위에 미달하는 문제점이 나타남을 확인할 수 있다.Comparative Example 2 of the present invention, unlike the process conditions of the steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention, is not satisfied as the tempering time exceeds the range of 3 to 12 hours. Looking at these comparative examples, it can be seen that the problem of the tensile strength falling short of the range of 1500 to 1700 MPa appears.
본 발명의 비교예4, 비교예5, 비교예6은, 발명의 일 실시예에 따른 강판 제조방법의 공정조건과 달리, 템퍼링 시간이 3 ~ 12시간의 범위를 미달하여 만족하지 못한다. 이러한 비교예들을 살펴보면, 항복강도가 1200 ~ 1450MPa인 범위에 미달하는 문제점이 나타남을 확인할 수 있다.Comparative Examples 4, 5, and 6 of the present invention are not satisfactory because, unlike the process conditions of the steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the invention, the tempering time falls short of the range of 3 to 12 hours. Looking at these comparative examples, it can be seen that the problem of the yield strength falling short of the range of 1200 to 1450 MPa appears.
본 발명의 비교예6, 비교예7은, 발명의 일 실시예에 따른 강판 제조방법의 조성과 달리, 티타늄(Ti), 니오븀(Nb) 및 바나듐(V)의 군에서 선택된 적어도 하나 이상의 원소가 0.01 ~ 0.1중량%의 범위를 초과하여 만족하지 못한다. 이러한 비교예들을 살펴보면, 티타늄의 초과 첨가로 고용 탄소량이 크게 줄어 항복강도가 1200 ~ 1450MPa인 범위에 미달하며, 강판의 굽힘 가공성(R/t)은 5.0 이하인 범위를 만족하지 못하는 문제점이 나타남을 확인할 수 있다.Comparative Examples 6 and 7 of the present invention, unlike the composition of the steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention, contain at least one element selected from the group of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V). It is not satisfied if it exceeds the range of 0.01 to 0.1% by weight. Looking at these comparative examples, it can be seen that the amount of dissolved carbon is greatly reduced due to the excessive addition of titanium, so the yield strength falls below the range of 1200 to 1450 MPa, and the bending workability (R/t) of the steel sheet does not satisfy the range of 5.0 or less. You can.
본 발명의 비교예8, 비교예9, 비교예10은, 발명의 일 실시예에 따른 강판 제조방법의 공정조건과 달리, 권취온도가 500 ~ 650℃의 범위를 초과하여 만족하지 못한다. 이러한 비교예들을 살펴보면, 석출물이 과다 성장하게 되어 석출물 밀도가 1mm2당 1.0x107개 이상인 범위를 미달하여 만족하지 못하는 문제점이 나타남을 확인할 수 있다. In Comparative Example 8, Comparative Example 9, and Comparative Example 10 of the present invention, unlike the process conditions of the steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the invention, the coiling temperature was not satisfied as it exceeded the range of 500 to 650°C. Looking at these comparative examples, it can be seen that the precipitates grow excessively and the precipitate density falls below the range of 1.0x10 7 or more per 1 mm 2 , resulting in an unsatisfactory problem.
도 8은 본 발명의 실험예에 따른 냉연 도금 강판에서 석출물 개수와 석출물 크기를 나타낸 그래프이다. Figure 8 is a graph showing the number and size of precipitates in a cold-rolled plated steel sheet according to an experimental example of the present invention.
도 8을 참조하면, 점선 사각형 내에 위치하는 석출물은 개수가 1mm2당 1.0x107개 내지 1.0x109개이고 평균 직경 크기는 10nm 내지 50nm인 범위를 만족함을 확인할 수 있다. 석출물인 탄화물의 생성은 마르텐사이트 내 고용 탄소(C)를 감소시켜 강도가 저하되는 반면에 내부 전위의 이동을 제한하여 항복강도를 증가하게 한다. 이 때 효과적으로 전위의 움직임을 막기 위해서는 직경 10nm 이상의 크기를 가져야 한다. 탄화물의 개수가 적을 경우에도 이러한 효과를 보기 어렵다. 반면 탄화물이 지나치게 성장하게 되면 변형 시에 미세한 크랙을 발생시키는 발원지로 작용하게 되어 가공성을 열화시키고 마르텐사이트 내 고용 탄소를 크게 저하시켜 목표하는 강도를 얻을 수 없게 된다. Referring to FIG. 8, it can be seen that the number of precipitates located within the dotted rectangle is 1.0x10 7 to 1.0x10 9 per 1 mm 2 and the average diameter satisfies the range of 10 nm to 50 nm. The formation of carbides, which are precipitates, reduces dissolved carbon (C) in martensite, lowering strength, while limiting the movement of internal dislocations and increasing yield strength. At this time, in order to effectively prevent the movement of dislocations, it must have a diameter of 10 nm or more. Even when the number of carbides is small, it is difficult to see this effect. On the other hand, if carbides grow excessively, they act as a source of microscopic cracks during deformation, which deteriorates workability and greatly reduces dissolved carbon in martensite, making it impossible to obtain the target strength.
이상에서 설명한 본 발명의 기술적 사상이 전술한 실시예 및 첨부된 도면에 한정되지 않으며, 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 여러 가지 치환, 변형 및 변경이 가능하다는 것은, 본 발명의 기술적 사상이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어 명백할 것이다.The technical idea of the present invention described above is not limited to the above-described embodiments and the accompanying drawings, and various substitutions, modifications, and changes are possible without departing from the technical idea of the present invention. It will be clear to those skilled in the art.
Claims (5)
(b) 상기 강재를 재가열온도(SRT)가 1150 ~ 1300℃이며, 열간 압연종료온도(FDT)가 800 ~ 1000℃인 조건으로 열간 압연하는 단계;
(c) 상기 열간 압연된 강재를 500 ~ 650℃에서 권취하는 단계;
(d) 상기 강재를 냉간 압연하는 단계;
(e) 상기 냉간 압연된 강재를 800 ~ 900℃에서 소둔 열처리하는 단계;
(f) 상기 소둔 열처리된 강재를 도금 처리하는 단계;
(g) 상기 도금 처리된 강재를 냉각하는 단계; 및
(h) 상기 냉각된 강재를 재차 가열하여 100 ~ 250℃에서 템퍼링하는 단계; 를 포함하고,
상기 (e) 단계는 상기 냉간 압연된 강재를 800 ~ 900℃에서 소둔하는 단계; 및 상기 강재를 3 ~ 20℃/s의 냉각속도로 250 ~ 500℃까지 냉각하고 10 ~ 100초간 유지하는 단계;를 포함하고,
상기 (g) 단계에서 상기 강재를 냉각하는 냉각속도는 상기 (e) 단계에서 소둔 후 상기 강재를 냉각하는 냉각속도보다 상대적으로 느리며,
상기 (h) 단계는 상기 재차 가열된 강재를 100 ~ 250℃에서 3 ~ 12시간 동안 일정한 온도로 유지하며 템퍼링하여 탄화물을 형성시키는 것을 특징으로 하며,
상기 (g) 단계를 수행함으로써 마르텐사이트가 형성되며, 상기(h) 단계를 수행함으로써 템퍼드 마르텐사이트가 형성되는,
냉연 도금 강판의 제조방법.(a) Carbon (C): 0.24 to 0.30% by weight, Silicon (Si): 0.05 to 0.3% by weight, Manganese (Mn): 1.0 to 2.5% by weight, Aluminum (Al): 0.01 to 0.05% by weight, Phosphorus (P) ): more than 0 and less than 0.02% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.01% by weight, chromium (Cr): 0.2 to 0.5% by weight, molybdenum (Mo): 0.1 to 0.3% by weight, titanium (Ti), niobium ( Providing a steel material consisting of at least one element selected from the group of Nb) and vanadium (V): 0.01 to 0.1% by weight, boron (B): more than 0 and less than 0.003% by weight, and the remainder of iron (Fe) and other inevitable impurities. ;
(b) hot rolling the steel under conditions where the reheating temperature (SRT) is 1150 to 1300°C and the hot rolling end temperature (FDT) is 800 to 1000°C;
(c) winding the hot rolled steel at 500 to 650°C;
(d) cold rolling the steel;
(e) annealing heat treatment of the cold rolled steel at 800 to 900°C;
(f) plating the annealed heat-treated steel;
(g) cooling the plated steel material; and
(h) heating the cooled steel again and tempering it at 100 to 250°C; Including,
Step (e) includes annealing the cold rolled steel at 800 to 900°C; And cooling the steel to 250 to 500°C at a cooling rate of 3 to 20°C/s and maintaining it for 10 to 100 seconds,
The cooling rate for cooling the steel in step (g) is relatively slower than the cooling rate for cooling the steel after annealing in step (e),
The step (h) is characterized in that the reheated steel is maintained at a constant temperature at 100 to 250°C for 3 to 12 hours and tempered to form carbide,
Martensite is formed by performing step (g), and tempered martensite is formed by performing step (h).
Manufacturing method of cold rolled plated steel sheet.
상기 (f) 단계는 상기 소둔 열처리된 강재를 450 ~ 550℃의 도금욕에서 도금하는 단계; 및 상기 강재를 450 ~ 650℃에서 합금화 열처리하는 단계;를 포함하는,
냉연 도금 강판의 제조방법.According to claim 1,
Step (f) includes plating the annealed heat-treated steel in a plating bath at 450 to 550°C; And alloying heat treatment of the steel at 450 to 650°C.
Manufacturing method of cold rolled plated steel sheet.
상기 (b) 단계는 90% 이상의 압하율로 열간 압연하는 단계를 포함하고,
상기 (d) 단계는 40 ~ 60%의 압하율로 냉간 압연하는 단계를 포함하는,
냉연 도금 강판의 제조방법.According to claim 1,
Step (b) includes hot rolling at a reduction ratio of 90% or more,
Step (d) includes cold rolling at a reduction ratio of 40 to 60%,
Manufacturing method of cold rolled plated steel sheet.
상기 (h) 단계를 수행한 후 상기 강판에서 석출물인 탄화물은 1mm2당 1.0x107개 내지 1.0x109개이고 평균 직경 크기는 10nm 내지 50nm인 범위를 만족하고, 상기 강판의 최종 미세조직은 70% 이상 100% 미만의 템퍼드 마르텐사이트, 0 초과 20% 이하의 베이나이트 및 0 초과 10% 이하의 페라이트로 이루어진 것을 특징으로 하는,
냉연 도금 강판의 제조방법.
According to claim 1,
After performing step (h), the number of carbides as precipitates in the steel sheet is 1.0x10 7 to 1.0x10 9 per 1 mm 2 , the average diameter satisfies the range of 10 nm to 50 nm, and the final microstructure of the steel sheet is 70%. Characterized in that it consists of tempered martensite of more than 100%, bainite of more than 0 and less than 20%, and ferrite of more than 0 and less than 10%,
Manufacturing method of cold rolled plated steel sheet.
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