KR102535020B1

KR102535020B1 - 침투성이 개선된 2개 층을 갖는 다중-스트랜드 케이블

Info

Publication number: KR102535020B1
Application number: KR1020197017159A
Authority: KR
Inventors: 엠마누엘 클레망; 마리안나 슈발리에; 알렉상드르 자네티; 스테판 로랑; 레미 피노
Original assignee: 꽁빠니 제네날 드 에따블리세망 미쉘린
Priority date: 2016-12-20
Filing date: 2017-12-20
Publication date: 2023-05-22
Also published as: US11535982B2; JP2020514561A; EP3559337B1; JP7038714B2; EP3559337A1; CN110088390A; US20200115850A1; KR20190095924A; FR3060616A1; CN110088390B; WO2018115727A1

Abstract

본 발명은 케이블(50)에 관한 것으로서, 그러한 케이블은 내부 층(C1) 및 외부 층(C3)을 포함하는 내부 스트랜드(TI); Q'=1개의 내부 와이어(F1')의 내부 층(C1'), 피치(p2')로 내부 층(C1') 주위에 권취된 M'개의 중간 와이어(F2')의 중간 층(C2'), 및 피치(p3')로 중간 층(C2') 주위에 권취된 N'개의 외부 와이어(F3')의 외부 층(C3')을 포함하는, L>1개의 외부 스트랜드(TE)를 포함하고; 케이블의 외부 층(CE)은 케이블(50)의 권취 방향으로 케이블의 내부 층(CI) 주위에 권취되고; 각각의 내부 및 외부 스트랜드(TI, TE)의 각각의 외부 층(C3, C3')은 케이블(50)의 권취 방향에 대향되는 동일 권취 방향으로 권취되고; 그리고 케이블(50)의 외부 층(CE)은 언로딩되고: 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3' ≤ 0.57이다.

Description

침투성이 개선된 2개 층을 갖는 다중-스트랜드 케이블

본 발명은 특히 타이어, 특히 산업용 중장비 차량용 타이어를 보강하기 위해서 이용될 수 있는 다중-스트랜드 코드에 관한 것이다.

반경방향 카카스 보강부를 갖는 타이어는 트레드, 2개의 확장 불가 비드, 비드를 트레드에 연결하는 2개의 측벽, 및 카카스 보강부와 트레드 사이에서 원주방향으로 배열되는 벨트 또는 크라운 보강부를 포함한다. 이러한 크라운 보강부는, 금속 또는 직물 유형의, 코드 또는 모노필라멘트와 같은 보강 요소로 보강될 수 있는, 탄성중합체 화합물로 제조된 복수의 플라이(ply)를 포함한다.

크라운 보강부는 일반적으로, 작업 플라이 또는 교차 플라이로 종종 지칭되는, 적어도 2개의 중첩된 크라운 플라이를 포함하고, 일반적으로 금속인 그 보강 요소들은 하나의 플라이 내에서 사실상 서로 평행하게 그러나 서로 다른 플라이 내에서 서로 교차되게 배치되고, 다시 말해서, 일반적으로 10°내지 45°인 각도만큼, 중앙 원주방향 평면에 대해서, 대칭적 또는 비대칭적으로 경사진다. 작업 플라이는 일반적으로, 타이어 안내 기능을 실시하기 위해서 매우 작은 연신율을 나타내는 보강 요소를 포함한다.

크라운 보강부는 또한, 경우에 따라 폭이 달라질 수 있는 그리고 보강 요소를 포함하거나 포함하지 않을 수 있는, 여러 가지 다른 보조 플라이 또는 탄성중합체 화합물의 층을 포함할 수 있다. 예로서, 벨트의 나머지를 외부 공격 또는 천공으로부터 보호하는 역할을 하는 보호 플라이로 알려진 것, 또는, 반경방향으로 작업 플라이의 외측 또는 내측에 있든지 간에, 실질적으로 원주 방향으로 배향된 보강 요소를 포함하는 ("0-도" 플라이로 알려진) 후핑 플라이(hooping ply)로 또한 알려진 것을 언급할 수 있다. 보호 플라이는 일반적으로, 압입자, 예를 들어 돌에 의해서 인가되는 응력의 영향 하에서 변형되도록, 큰 연신율을 나타내는 보강 요소를 포함한다.

WO2015/090920의 예에서 개시된 바와 같은 2-층 다중-스트랜드 금속 코드를 포함하는 작업 플라이 보강 요소가 종래 기술로부터 알려져 있다. 이러한 코드는 내부 스트랜드로 구성된 코드의 내부 층 및 코드의 내부 층 주위로 나선으로 랩핑된(wrapped) 6개의 외부 스트랜드로 구성된 코드의 외부 층을 포함한다.

각각의 내부 및 외부 스트랜드는, 단일 내부 와이어로 구성된, 스트랜드의 내부 층, 6개의 와이어로 구성된 중간 층, 및 11개의 외부 와이어로 구성된, 스트랜드의 외부 층을 포함한다. 내부 스트랜드의 중간 층 및 외부 층은 내부 스트랜드의 내부 층 및 중간 층 주위로 S-방향으로 각각 권취(wound)된다. 각각의 외부 스트랜드의 중간 층 및 외부 층은 각각의 외부 스트랜드의 내부 층 및 중간 층 주위로 Z-방향으로 각각 권취된다. 외부 스트랜드는 코드의 권취 방향으로 내부 스트랜드 주위로 나선으로 권취되고, 이러한 방향은 S-방향이다. 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 중간 층의 각각의 피치(p2, p2')는 14　mm이고, 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 외부 층의 피치(p3, p3')는 20　mm이다.

특히 건설 플랜트 유형의, 산업용 중장비 차량의 타이어는 수 많은 공격을 받는다. 구체적으로, 이러한 유형의 타이어는 일반적으로 불균일한 도로 표면 상에서 주행하고, 종종 트레드의 천공을 초래한다. 이러한 천공은 부식제, 예를 들어, 공기 및 물의 진입을 허용하고, 그러한 부식제는 크라운 보강부, 특히 크라운 플라이의 금속 보강 요소를 산화시키고, 타이어의 수명을 상당히 감소시킨다.

타이어 수명 증가를 위한 하나의 해결책은 이러한 부식제의 확산을 억제하는 것이다. 그에 따라, 코드의 제조 중에 탄성중합체 화합물로 각각의 내부 및 중간 층을 덮는 것이 제안될 수 있다. 이러한 프로세스 중에, 존재하는 탄성중합체 화합물은, 각각의 스트랜드의 각각의 층 사이에 존재하는 모세관에 침투하고, 그에 따라 부식제의 확산을 방지한다. 일반적으로 현장에서 고무처리되는(rubberized in situ) 코드로서 지칭되는 그러한 코드가 종래 기술로부터 잘 알려져 있다.

타이어 수명 증가를 위한 다른 해결책은 코드의 파단력을 높이는 것이다. 일반적으로, 파단력은, 코드를 구성하는 와이어의 직경을 증가시킴으로써 및/또는 와이어의 수 및/또는 각각의 와이어의 개별적인 강도를 증가시킴으로써, 증가된다. 그러나, 필요한 값, 예를 들어 0.50 mm 초과로 와이어의 직경을 보다 더 증가시키는 것은, 코드의 가요성 저하를 초래하고, 이는 바람직하지 않다. 와이어의 수를 증가시키는 것은 일반적으로 탄성중합체 화합물이 스트랜드를 침투할 수 있는 능력의 저하를 초래한다. 최종적으로, 각각의 와이어의 개별적인 강도 증가는 와이어 제조에 이용되는 설비에서의 상당한 투자를 수반한다.

본 발명의 목적은, 종래 기술의 코드에 비해서, 개선된 외부 스트랜드의 침투성 그리고 보다 양호한 내부 스트랜드에 대한 탄성중합체 화합물의 접근성을 나타내고, 그에 따라 코드 내로의 그리고 코드를 따른 부식제의 진입 및 확산을 감소시킬 수 있는 코드이다.

본 발명에 따른 코드

이를 위해서, 본 발명의 하나의 대상은 2-층 다중-스트랜드 코드이며, 이는:

- Q개의 내부 와이어(들)로 구성된 내부 층 및 내부 층 주위에 권취된 N'개의 외부 와이어로 구성된 외부 층을 포함하는, 적어도 2개의 층을 갖는 내부 스트랜드로 구성된 코드의 내부 층,

- Q'=1개의 내부 와이어로 구성된 내부 층, 피치(p2')로 내부 층 주위에 권취된 M'개의 중간 와이어로 구성된 중간 층, 및 피치(p3')로 중간 층 주위에 권취된 N'개의 외부 와이어로 구성된 외부 층을 포함하는, 3개의 층을 갖는 L>1개의 외부 스트랜드로 구성된 코드의 외부 층을 포함하고,

- 코드의 외부 층이 코드의 권취 방향으로 코드의 내부 층 주위에 권취되고;

- 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 각각의 외부 층이, 코드의 권취 방향에 대향되는 동일 권취 방향으로, 각각, 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 내부 및 중간 층 주위에 각각 권취되고;

- 코드의 외부 층이 탈포화되고(desaturated), 그리고

- 피치(p2' 및 p3')가 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3'≤ 0.57을 만족시킨다.

알려진 바와 같이, 스트랜드의 피치는, 코드의 축에 평행하게 측정된, 이러한 스트랜드의 길이를 나타내고, 그 후에 이러한 피치를 갖는 스트랜드가 코드의 상기 축 주위에서 완전한 회전(turn)을 이룬다는 것을 기억할 수 있을 것이다. 유사하게, 와이어의 피치는, 와이어가 위치되는 스트랜드의 축에 평행하게 측정된, 이러한 와이어의 길이를 나타내고, 그 후에 이러한 피치를 갖는 와이어가 스트랜드의 상기 축 주위에서 완전한 회전을 이룬다.

스트랜드 또는 와이어의 층의 권취 방향은, 그러한 스트랜드 또는 와이어가 코드 또는 스트랜드의 축에 대해서 형성하는 방향을 의미한다. 권취 방향은 문자 Z 또는 S에 의해서 공통적으로 표시된다.

피치, 권취 방향, 및 와이어 및 스트랜드의 직경은 표준 ASTM D2969-04, 2014에 따라 결정된다.

정의에 의해서, 스트랜드의 탈포화 층은, 탄성중합체 화합물이 통과할 수 있게 하는 스트랜드 사이의 충분한 공간이 남아있는 것이다. 본 발명에 따라, 스트랜드의 외부 층이 탈포화되고, 이는 외부 스트랜드가 접촉되지 않고 2개의 인접한 외부 스트랜드 사이에 충분한 공간이 있어 탄성중합체 화합물이 내부 스트랜드까지 전달될 수 있다는 것을 의미한다. 다시 말해서, 그리고 다시 정의에 의해서, 평균적으로, 2개의 인접한 외부 스트랜드가 내접될 수 있는 원형 엔벨로프(envelope)를 분리하는 가장 짧은 거리로서, 코드의 주 축에 수직인 코드의 횡단면 상에서의, 외부 스트랜드의 외부 층 내의 스트랜드간 거리는 0이 아니다.

바람직하게, 외부 스트랜드의 외부 층 내의 스트랜드간 거리는 30 ㎛ 이상, 더 바람직하게 40 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 50 ㎛ 이상이다. 하나의 매우 바람직한 실시예에서, 외부 스트랜드의 외부 층 내의 스트랜드간 거리는 70 ㎛ 이상, 바람직하게 100 ㎛ 이상, 더 바람직하게 150 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 200 ㎛ 이상이다.

"적어도 2개의 층"은, 내부 스트랜드가, 특정 실시예에서, 2개의 층을 포함한다는 것을 의미하고, 이는 단지 2개의 층을 포함하나 단지 하나 또는 3개의 층을 포함하지 않는다는 것을 의미하고; 다른 실시예에서, 내부 스트랜드가 3개의 층을 포함할 수 있고, 이는 단지 3개의 층을 포함하나, 단지 2개 또는 4개의 층은 포함하지 않는다는 것을 의미한다.

본 발명에서, 코드는 2개의 스트랜드의 층을 가지고, 이는 코드가, 2개보다 많거나 적지 않은, 스트랜드의 2개의 층으로 구성된 조립체를 포함한다는 것을 의미하고, 이는 조립체가, 1개도 아니고, 3개도 아니고, 단지 2개인, 스트랜드의 2개의 층을 갖는다는 것을 의미한다. 코드의 외부 층이 코드의 내부 층과 접촉되어 코드의 내부 층 주위에 권취된다.

본 발명에 따른 코드는, 예를 들어 비율 (p3'-p2')/p3'이 0.30과 동일한 그리고 본 발명에 의해서 침투성이 개선될 수 있는 WO2015/090920의 예의 코드와 같이, 비율 (p3'-p2')/p3'이 본 발명에 따른 비율 범위를 벗어나는 코드와 비교하여 개선된 침투성을 갖는다. 본 발명을 연구한 발명자들은, 이러한 비율이 각각의 외부 스트랜드 내의 탄성중합체 화합물의 통과를 위한 비교적 큰 반경방향 창(window)을 획득할 수 있게 한다는 가설을 가정하였다. 반경방향 통과 창은, 한편으로, 외부 스트랜드의 외부 층의 2개의 인접 와이어 사이의 코드의 주 축에 평행한 평면 상으로 투사된 공간과, 다른 한편으로, 이러한 외부 스트랜드의 중간 층의 2개의 인접한 와이어 사이의 코드 주 축에 평행한 평면 상으로 투사된 공간 사이의 교차부인 것으로 정의된다. 그러한 반경방향 통과 창이 도 14에 도시되어 있다.

또한, 코드의 외부 층이 탈포화된다는 사실로 인해서, 본 발명에 따른 코드는, 탄성중합체 화합물이 통과할 수 있게 하는 외부 스트랜드 사이의 공간을 갖는다. (외부 스트랜드가 서로 쌍으로 접촉되는 것에 인해서) 코드의 외부 층이 포화되고 그에 의해서 코드에 인가되는 장력을 흡수하는 아치(arch)를 형성하는 것으로 인해서 비교적 큰 파단력을 가지는 코드가 종래 기술로부터 알려져 있다. 본 발명에 따른 코드에서, 내부 스트랜드 주위의 아치가 파괴되지만, 비율 (p3'-p2')/p3' 및 코드의 외부 층의 탈포화 특성에 의해서 가능해지는 외부 스트랜드의 큰 침투성은, 탄성중합체 화합물이, 한편으로 외부 스트랜드 사이에, 그리고 다른 한편으로 외부 스트랜드와 내부 스트랜드 사이에 침투될 수 있게 한다. 이러한 방식으로, 아치가 적어도 부분적으로 복원되고 코드의 파단력의 저하가 그에 따라 제한되는 한편, 동시에 코드에 그 우수한 침투성을 제공한다. 또한, 이러한 특징은 탄성중합체 화합물이 내부 및 외부 스트랜드의 외부 층들 사이에 침투할 수 있게 하고, 그에 따라 내부 및 외부 스트랜드 사이에서 힘의 반경방향 성분을 적어도 부분적으로 흡수하는 탄성중합체 화합물의 완충을 생성한다.

본 발명에 따라, 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 각각의 외부 층의 권취 방향에 대향되는 코드의 권취 방향은, 특히 외부 스트랜드 사이에서, 보다 양호한 침투성을 코드에 제공한다. 본 발명자는, 코드의 권취 방향이 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 외부 층의 권취 방향과 동일하고 외부 스트랜드의 외부 와이어가 내부 스트랜드의 외부 와이어를 가로질러 포인트와 덜 유사한(less point-like) 그리고 더 선형인 접촉 구역을 형성하여, 탄성중합체 화합물이 가능한 한 멀리 내부 스트랜드를 통과하는 것을 방지하는 WO2015/090920의 예에서의 코드와 달리, 이러한 권취 방향들로 인해서, 외부 스트랜드의 외부 와이어가 내부 스트랜드의 외부 와이어를 가로질러 비교적 포인트와 유사한 접촉 구역을 형성한다는 가설을 가정한다.

본 발명으로 인해서 그리고 p2'와 p3' 사이의 관계로 인해서, 각각의 외부 스트랜드는 원통형 층을 갖는 스트랜드이다. 매우 유리하게, 내부 스트랜드는, 이러한 내부 스트랜드가 2개의 층 또는 3개의 층을 가지는지의 여부와 관계없이, 원통형 층을 갖는 스트랜드이다. 스트랜드의 여러 층이 상이한 피치들로 권취될 때 및/또는 이러한 층의 권취 방향들이 층마다 상이할 때, 그러한 원통형 층이 얻어진다는 것을 기억할 수 있을 것이다. 모든 층의 피치가 동일하고 모든 층의 권취 방향이 동일하며 훨씬 더 작은 침투성을 나타내는 콤팩트한(compact) 층을 갖는 스트랜드와 달리, 원통형 층을 갖는 스트랜드는 매우 큰 침투 가능성을 갖는다.

선택사항으로서 그리고 바람직하게, 일 실시예에서, 코드는 어떠한 중합체 화합물도 가지지 않으며, 특히 코드는 내부 스트랜드를 덮는 어떠한 중합체 화합물의 어떠한 외피도 가지지 않는다. 다른 실시예에서, 코드는 어떠한 탄성중합체 화합물도 가지지 않으며, 특히 코드는 내부 스트랜드를 덮는 어떠한 탄성중합체 화합물의 어떠한 외피도 가지지 않는다.

유리하게, 코드는 금속이다. "금속 코드"라는 용어는, 정의에 의해서, 금속 재료로 주로(즉, 이러한 와이어의 50% 초과) 또는 전체적으로(와이어의 100%) 구성된 와이어로 형성된 코드를 의미하는 것으로 이해된다. 그러한 금속 코드는 바람직하게 강 코드로 구현되고, 더 바람직하게 이하에서 "탄소강"으로 지칭되는 펄라이트(또는 페라이트-펄라이트) 탄소강으로 제조된, 또는 스테인리스 강(정의에 의해서, 적어도 11% 크롬 및 적어도 50% 철을 포함하는 강)으로 제조된 코드로 구현된다. 그러나, 다른 강 또는 다른 합금을 물론 이용할 수 있다.

탄소 강이 유리하게 사용될 때, 그 탄소 함량(강의 중량%)은 바람직하게 0.4% 내지 1.2%, 특히 0.5% 내지 1.1%이고; 이러한 함량은 타이어에서 필요한 기계적 특성과 와이어의 가공성 사이의 양호한 절충을 나타낸다.

특히 탄소강 또는 스테인리스 강이든지 간에, 사용되는 금속 또는 강은, 예를 들어, 금속 코드의 및/또는 그 구성 요소의 가공성, 또는 코드 및/또는 타이어 자체의 사용 특성, 예를 들어, 접착 특성, 부식 저항 또는 시효에 대한 저항을 개선하는 금속 층으로 그 자체가 코팅될 수 있다. 하나의 바람직한 실시예에 따라, 사용되는 강은 황동(Zn-Cu 합금) 또는 아연의 층으로 덮인다.

바람직하게, 미리 결정된(내부 또는 외부) 스트랜드의 하나의 동일 층의 와이어 모두가 실질적으로 동일한 직경을 갖는다. 유리하게, 외부 스트랜드 모두가 실질적으로 동일한 직경을 갖는다. "실질적으로 동일한 직경"은, 와이어 또는 스트랜드가 산업적 공차 내에서 동일 직경을 갖는다는 것을 의미한다.

유리하게, 각각의 스트랜드의 각각의 와이어는 0.15 mm로부터 0.60 mm까지, 바람직하게 0.20 mm로부터 0.50 mm까지, 더 바람직하게 0.25 mm로부터 0.45 mm까지, 그리고 보다 더 바람직하게 0.28　mm로부터 0.42 mm까지의 범위의 직경을 갖는다.

중합체 화합물 또는 중합체계 화합물은, 화합물이 적어도 하나의 중합체를 포함한다는 것을 의미한다. 바람직하게, 그러한 중합체는 열가소성체, 예를 들어, 폴리에스테르 또는 폴리아미드, 열경화 중합체, 탄성중합체, 예를 들어 천연 고무, 열가소성 탄성중합체 또는 이러한 중합체의 조합일 수 있다.

탄성중합체 화합물 또는 탄성중합체계 화합물은, 화합물이 적어도 하나의 탄성중합체 또는 하나의 고무(2개의 용어는 동의어이다) 그리고 적어도 하나의 다른 성분을 포함한다는 것을 의미한다. 바람직하게, 탄성중합체 화합물은 또한 가황처리 시스템 및 충진제를 포함한다. 더 바람직하게, 탄성중합체는 디엔 탄성중합체이다.

유리하게, 외부 스트랜드는 40 mm으로부터 100 mm까지의 범위 그리고 바람직하게 50 mm로부터 90 mm까지의 범위의 피치로 내부 스트랜드 주위에서 나선으로 권취된다.

유리하게, 피치(p2' 및 p3')는 관계 0.38 ≤ (p3'-p2')/p3'; 바람직하게 0.40 ≤ (p3'-p2')/p3'; 더 바람직하게 0.43 ≤ (p3'-p2')/p3'; 그리고 보다 더 바람직하게 0.45 ≤ (p3'-p2')/p3'을 만족시킨다. 비율 (p3'-p2')/p3'이 클수록, 또는 다시 말해서, p3'와 p2' 사이의 차이가 클수록, 각각의 외부 스트랜드의 구조적 안정성이 더 양호하다. 구체적으로, 각각의 외부 스트랜드의 중간 및 외부 층의 피치가 상이한 정도가 클수록, 중간 와이어와 외부 와이어가 서로 더 많이 교차하고(이어서, 중간 와이어 및 외부 와이어 사이의 접촉이 비교적 포인트-유사 접촉이 된다), 외부 와이어가 중간 와이어를 보다 양호하게 기계적으로 유지할 것이고, 각각의 외부 스트랜드의 침투성이 더 양호해질 것이며, 이어서, 그 중간 및 외부 층의 와이어는 각각의 중간 및 외부 층 내에서 균일하게 분산될 것이다. 이러한 기계적 무결성(integrity)은, 한편으로, 코드의 제조 중에, 조립 툴에 의해서 가해지는 기계적 힘의 영향 하에서, 모두 함께 그룹화된 중간 층의 모든 와이어가 서로 접촉되는 것을 피할 수 있게 하고, 다른 한편으로, 코드를 포함하는 플라이 또는 코드를 포함하는 타이어의 제조 중에, 코드에 침투하는 탄성중합체 화합물의 압력의 영향 하에서, 모두 함께 그룹화된 중간 층의 모든 와이어가 서로 접촉되는 것을 피할 수 있게 한다.

또한, 주어진 피치(p3')에서, 비율 (p3'-p2')/p3' 증가에 의해서, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층의 와이어간 거리가 감소된다. 당업자는, 각각의 외부 스트랜드의 침투성 저하를 예상할 것이다. 그러나, 완전히 예상을 벗어나, 후술되는 비교 테스트에서와 같이, 비율 (p3'-p2')/p3' 증가에 의해서, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층의 와이어간 거리가 확실하게 감소되나, 탄성중합체 화합물에 대한 반경방향 통과 창의 크기가 증가되며, 이는, 각각의 외부 스트랜드의 침투성이 상당히 개선된다는 것을 의미한다.

유리하게, 피치(p2' 및 p3')는 관계 (p3'-p2')/p3' ≤ 0.55 그리고 바람직하게 (p3'-p2')/p3' ≤ 0.53을 만족시킨다. 이러한 값 미만에서, 탄성중합체 화합물에 대한 반경방향 통과 창의 크기가 최대이고, 각각의 외부 스트랜드의 침투성을 최적화할 수 있게 한다.

유리하게, 그러한 피치(p2')는 8 mm ≤ p2' ≤ 16 mm, 바람직하게 8 mm ≤ p2' ≤ 14 mm 그리고 더 바람직하게 8 mm ≤ p2' ≤ 12 mm이다.

유리하게, 피치(p3')는 10 mm ≤ p3' ≤ 40 mm, 바람직하게 15 mm ≤ p3' ≤ 35 mm, 더 바람직하게 15 mm ≤ p3' ≤ 25 mm 그리고 보다 더 바람직하게 17 mm ≤ p3' ≤ 23 mm이다.

이러한 바람직한 범위 내의 피치(p2' 및 p3')는, 타이어 사용과 양립 가능한 기계적 특성, 비교적 낮은 비용 및 비교적 가벼운 선형 코드 중량을 나타내는 코드를 획득할 수 있게 한다.

정의에 의해서, 스트랜드의 직경은, 그러한 스트랜드가 내측에서 둘러싸일 수 있는 가장 작은 원의 직경이다.

내부 스트랜드(TI)는 직경(DI)을 가지고, 각각의 외부 스트랜드(TE)는 직경(DE)을 갖는다.

유리하게, L=6인 경우에, DI/DE>1, 바람직하게 DI/DE≥1.05 그리고 더 바람직하게 DI/DE≥1.10이다. 이어서, 이는 외부 스트랜드 사이의 탄성중합체 화합물의 통과를 보다 촉진한다. 유리하게, L=6인 경우에, DI/DE≤1.40, 바람직하게 DI/DE≤1.35 그리고 더 바람직하게 DI/DE≤1.30이다. 이어서, 이는 외부 스트랜드 사이에서 과다 공간을 가지는 것을 방지하고, 그에 따라, 한편으로, 코드의 구조적 안정성을 보장하고, 다른 한편으로, 가능한 한 많은 외부 스트랜드를 배치하는 한편 동시에 탄성중합체 화합물이 외부 스트랜드 사이를 통과할 수 있게 하는 것에 의해서 파단력을 최대화한다. 이어서, 이는 코드의 외부 직경을 제한하고, 그에 따라 플라이 내에 놓일 수 있는 금속의 질량을 최대화한다. 또한, 플라이의 두께가 감소되고, 그에 따라 타이어의 가열, 구름 저항(rolling resistance) 및 질량이 감소된다.

또한, DI/DE의 이러한 바람직한 값에서, 외부 스트랜드 사이의 탄성중합체 화합물의 통과를 촉진하면서, 코드의 아치의 복원이 촉진된다.

유리하게, L=7인 경우에 DI/DE≥1.30, 바람직하게 DI/DE≥1.35 그리고 더 바람직하게 DI/DE≥1.40이다. 유리하게, L=7인 경우에, DI/DE≤1.70, 바람직하게 DI/DE≤1.65 그리고 더 바람직하게 DI/DE≤1.60이다.

유리하게, L=8인 경우에, DI/DE≥1.60, 바람직하게 DI/DE≥1.65 그리고 더 바람직하게 DI/DE≥1.70이다. 유리하게, L=8인 경우에, DI/DE≤2.0, 바람직하게 DI/DE≤1.95 그리고 더 바람직하게 DI/DE≤1.90이다.

유리하게, L=9인 경우에, DI/DE≥2.00, 바람직하게 DI/DE≥2.05 그리고 더 바람직하게 DI/DE≥2.10이다. 유리하게, L=9인 경우에, DI/DE≤2.50, 바람직하게 DI/DE≤2.45 그리고 더 바람직하게 DI/DE≤2.40이다.

L=6인 경우와 유사한 방식으로, L=7, 8 또는 9인 경우에, 비교적 큰 DI/DE 값에서, 외부 스트랜드 사이의 탄성중합체 화합물의 통과가 더 촉진되고, 그리고 비교적 작은 DI/DE 값에서, 코드의 구조적 안정성이 보장되고, 파단력이 최대화되는 한편 동시에 탄성중합체 화합물이 외부 스트랜드 사이를 통과할 수 있게 하고, 코드의 외경이 제한되고, 플라이의 두께가 감소되고, 그에 따라 타이어의 가열, 구름 저항 및 질량이 감소된다. 마지막으로, 코드의 아치가 또한 복원된다.

일 실시예에서, L은 6, 7, 8, 9 또는 10이고, 바람직하게 L=6, 7 또는 8이고, 더 바람직하게 L=6이다.

선택적으로, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 내부 와이어의 직경(d1') 이상인 직경(d1)을 가지며, 바람직하게 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 내부 와이어의 직경(d1')과 동일한 직경(d1)을 갖는다. 따라서, 동일 직경의 와이어가 각각의 내부 및 외부 스트랜드의 내부 층에서 이용되고, 그에 의해서 코드의 제조 중에 관리될 필요가 있는 상이한 와이어들의 수를 제한한다.

선택적으로, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 이상인 직경(d1)을 가지며, 바람직하게 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 초과의 직경(d1)을 갖는다.

선택적으로, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 이상인 직경(d1)을 가지며, 바람직하게 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 초과의 직경(d1)을 갖는다.

선택적으로, 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 이상인 직경(d3)을 가지며, 바람직하게 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 초과의 직경(d3)을 갖는다. 바람직하게, 특징적인 d3>d3'으로 인해서, 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어는, 코드가 장력하에 있을 때, 외부 스트랜드에 의해서 내부 스트랜드 상에 가해지는 힘의 반경방향 성분을 견디게 할 수 있다. 이러한 특징적인 d3>d3'은, 외부 스트랜드에 의해서 형성된 아치를 포함하는 코드와 비교할 때 또는 d3≤d3'인 코드와 비교할 때, 코드의 파단력을 복원하거나 심지어 개선할 수 있게 한다. 바람직하게, 1 < d3/d3' ≤ 2, 더 바람직하게 1 < d3/d3' ≤ 1.5 그리고 보다 더 바람직하게 1 < d3/d3' ≤ 1.25 또는 1.25 < d3/d3' ≤ 1.5이다.

침투성과 파단력 사이의 절충을 촉진하는 실시예에서, 코드의 외부 층은 불완전하게 불포화된다.

스트랜드로 불완전하게 불포화된 층에서는, 층의 X개의 스트랜드와 동일한 직경을 가지는 적어도 하나의 (X+1)번째 스트랜드를 부가하기 위한 이러한 층 내의 공간이 충분치 않다. 이러한 특정 경우에, 코드의 외부 층의 L개의 외부 스트랜드와 동일한 직경을 갖는 적어도 하나의 (L+1)번째 외부 스트랜드를 부가하기 위한 외부 층 내의 공간이 충분치 않다. 따라서, 코드의 외부 층의 스트랜드간 거리(E)의 합계(SIE)는 SIE < DE이다. 합계(SIE)는 층 내의 인접 스트랜드의 각각의 쌍을 분리하는 스트랜드간 거리(E)의 합계이다. 층의 스트랜드간 거리는, 코드의 주 축에 수직인 코드의 단면 내에서, 평균적으로, 층의 2개의 인접 스트랜드를 분리하는 가장 짧은 거리로서 정의된다. 따라서, 스트랜드간 거리(E)는, 합계(SIE)를 층 내의 스트랜드를 분리하는 공간의 수로 나누는 것에 의해서 계산된다.

본 발명에 따른 코드의 외부 스트랜드

유리하게, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층의 와이어간 거리의 합계(SI2')는 SI2' < d3'이고, 여기에서 d3'는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경이고, 바람직하게 SI2' ≤ 0.8 x d3'이다. 합계(SI2')는 층 내의 인접 와이어들의 각각의 쌍을 분리하는 와이어간 거리의 합계이다. 층의 와이어간 거리는, 코드의 주 축에 수직인 코드의 단면 내에서, 평균적으로, 층의 2개의 인접 와이어들을 분리하는 가장 짧은 거리로서 정의된다. 따라서, 와이어간 거리는, 합계(SI2')를 층 내의 와이어들을 분리하는 공간의 수로 나누는 것에 의해서 계산된다.

각각의 외부 스트랜드의 외부 층의 외부 와이어의 직경(d3')이 바람직하게 합계(SI2')보다 크기 때문에, 외부 와이어가 중간 층에 침투하는 것이 방지된다. 이어서, 이는 양호한 구조적 안정성을 보장하고, 그에 의해서 탄성중합체 화합물에 대한 반경방향 통과 창의 변경 위험을 감소시키고 그에 따라 각각의 외부 스트랜드의 양호한 침투성의 저하 위험을 감소시킨다.

유리하게, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층은 탈포화되고, 바람직하게 불완전하게 불포화된다.

정의에 의해서, 와이어의 탈포화 층은, 탄성중합체 화합물이 통과할 수 있게 하는 와이어들 사이의 충분한 공간이 남아있는 것이다. 따라서, 탈포화된 층은, 이러한 층 내의 와이어가 닿지 않는다는 것, 그리고 탄성중합체 화합물이 층을 통과할 수 있게 하는 층 내의 2개의 인접 와이어들 사이의 충분한 공간이 있다는 것을 의미하고, 이는 층 내의 와이어간 거리가 0이 아니라는 것을 의미한다.

바람직하게, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층 내의 와이어간 거리는 5 ㎛ 이상, 더 바람직하게 10 ㎛ 이상, 보다 더 바람직하게 20 ㎛ 이상, 그리고 매우 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 하나의 매우 유리한 실시예에서, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층 내의 와이어간 거리는 35 ㎛ 이상, 더 바람직하게 50 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 60 ㎛ 이상이다.

각각의 외부 스트랜드의 중간 층이 탈포화된다는 사실은, 유리하게, 탄성중합체 화합물이 각각의 외부 스트랜드 내로 그리고 통해서 보다 용이하게 통과하게 한다.

정의에 의해서, 불완전하게 불포화된 층에서는, 층의 P개의 와이어와 동일한 직경을 가지는 적어도 하나의 (P+1)번째 와이어를 부가하기 위한 이러한 층 내의 공간이 충분치 않다. 이러한 특정 경우에, 중간 층의 M'개의 중간 와이어와 동일한 직경을 갖는 적어도 하나의 (M'+1)번째 중간 와이어를 부가하기 위한 중간 층 내의 공간이 충분치 않다. 다시 말해서, 외부 스트랜드의 불완전하게 불포화된 중간 층은, 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')가 중간 층(C2')의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 미만이라는 것을 의미한다.

각각의 외부 스트랜드의 중간 층이 불완전하게 불포화된다는 사실은, 중간 층의 구조적 안정성을 보장할 수 있게 한다. 이어서, 이는 외부 와이어가 중간 층을 침투할 위험을 줄이고, 그러한 위험은 탄성중합체 화합물에 대한 반경방향 통과 창을 변경할 수 있고 그에 따라 각각의 외부 스트랜드의 양호한 침투성을 저하시킬 수 있는 것이다.

또한, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층이 불완전하게 불포화된다는 사실은, 각각의 외부 스트랜드가 비교적 많은 수의 중간 와이어를 포함하도록 그리고 그에 따라 비교적 큰 파단력을 나타내도록 보장할 수 있게 한다.

유리하게, 각각의 외부 스트랜드의 외부 층은 탈포화되고, 바람직하게 완전하게 불포화된다. 중간 층과 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드의 외부 층이 탈포화된다는 사실은, 유리하게, 탄성중합체 화합물이 각각의 외부 스트랜드 내로 그리고 통해서 보다 용이하게 통과하게 한다.

정의에 의해서, 그리고 이미 구체적으로 전술한 바와 같이, 와이어의 탈포화 층은, 탄성중합체 화합물이 통과할 수 있게 하는 와이어들 사이의 충분한 공간이 남아있는 것이다. 따라서, 탈포화된 층은, 이러한 층 내의 와이어가 닿지 않는다는 것, 그리고 탄성중합체 화합물이 층을 통과할 수 있게 하는 층 내의 2개의 인접 와이어들 사이의 충분한 공간이 있다는 것을 의미하고, 이는 층 내의 와이어간 거리가 0이 아니라는 것을 의미한다.

바람직하게, 각각의 외부 스트랜드의 외부 층 내의 와이어간 거리는 5 ㎛ 이상, 더 바람직하게 10 ㎛ 이상, 보다 더 바람직하게 20 ㎛ 이상, 그리고 매우 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 하나의 매우 유리한 실시예에서, 각각의 외부 스트랜드의 외부 층 내의 와이어간 거리는 35 ㎛ 이상, 더 바람직하게 50 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 60 ㎛ 이상이다.

정의에 의해서, 완전히 불포화된 층에서는, 완전히 불포화된 층과 반대로, 층의 P개의 와이어와 동일한 직경을 갖는 적어도 하나의 (P+1)번째 와이어를 부가하기 위한 충분한 공간이 이러한 층 내에 있고, 그에 따라, 복수의 와이어가 서로 접촉되게 또는 서로 접촉되지 않게 할 수 있다. 이러한 특정 경우에, 외부 층의 N'개의 외부 와이어와 동일한 직경을 갖는 적어도 하나의 (N'+1)번째 와이어를 부가하기 위한 각각의 외부 스트랜드의 외부 층 내의 공간이 충분하다. 다시 말해서, 외부 스트랜드의 불완전하게 불포화된 외부 층은, 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')가 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 초과라는 것을 의미한다.

각각의 외부 스트랜드의 외부 층이 완전하게 불포화된다는 사실은, 각각의 외부 스트랜드 내로의 탄성중합체 화합물의 침투를 최대화할 수 있게 한다.

하나의 유리한 실시예에서, 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 이상인 직경(d1')을 가지며, 바람직하게 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 초과의 직경(d1')을 갖는다. d1'>d3'인 직경의 이용은, 외부 층을 통한 탄성중합체 화합물의 침투성을 촉진할 수 있게 한다.

다른 유리한 실시예에서, 각각의 외부 스트랜드의 각각의 내부 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 이상인 직경(d1')을 가지며, 바람직하게 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 초과의 직경(d1')을 갖는다. d1'>d2'인 직경의 바람직한 이용은, 중간 층을 통한 탄성중합체 화합물의 침투성을 촉진할 수 있게 한다.

바람직한 실시예에서, Q'=1, M'=5 또는 6 및 N'=10, 11 또는 12이고, 바람직하게 Q'=1, M'=5 또는 6, N'=10 또는 11이고, 더 바람직하게 Q'=1, M'=6 및 N'=11이다.

더 유리하게, Q'=1, M'=5 또는 6, N'=10 또는 11이고,

- 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어는 상기 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 이상인 직경(d1')을 가지고, 그리고

- 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어는 상기 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 이상인 직경(d1')을 갖는다.

보다 더 유리하게, Q'=1, M'=6, N'=11이고,

- 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어는 상기 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 초과인 직경(d1')을 가지고, 그리고

- 각각의 외부 스트랜드의 내부 와이어는 상기 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3') 초과인 직경(d1')을 갖는다.

그러한 외부 스트랜드는, 전술한 바와 같은 구조적 안정성 및 침투성의 장점을 나타낸다. 특히, 중간 및 외부 층이 탈포화되고, 중간 층이 불완전하게 포화되며, 외부 층이 완전히 불포화된다는 사실은, 상이한 직경의 와이어들을 이용함으로써 얻어진다.

매우 유리하게, 직경(d2')을 갖는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어 및 직경(d3')을 갖는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 외부 와이어에서, d2'=d3'이다. 따라서, 동일 직경의 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 중간 및 외부 층에서 이용되고, 그에 의해서 코드의 제조 중에 관리될 필요가 있는 상이한 와이어들의 수를 제한한다.

본 발명에 따른 코드의 내부 스트랜드

유리하게, 내부 스트랜드의 외부 층은 탈포화되고, 바람직하게 완전하게 불포화된다. 내부 스트랜드의 외부 층이 탈포화된다는 사실은, 유리하게, 탄성중합체 화합물이 내부 스트랜드의 중심까지 멀리 용이하게 통과하게 한다.

바람직하게, 내부 스트랜드의 외부 층 내의 와이어간 거리는 5 ㎛ 이상, 더 바람직하게 10 ㎛ 이상, 보다 더 바람직하게 20 ㎛ 이상, 그리고 매우 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 하나의 매우 유리한 실시예에서, 내부 스트랜드의 외부 층 내의 와이어간 거리는 35 ㎛ 이상, 더 바람직하게 50 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 60 ㎛ 이상이다.

내부 스트랜드의 외부 층은 바람직하게 완전하게 포화되고, 즉, 외부 층의 N개의 와이어와 동일한 직경을 가지는 적어도 하나의 (N+1)번째 와이어를 부가하기 위한 외부 층 내의 공간이 충분하다. 다시 말해서, 내부 스트랜드의 완전하게 불포화된 외부 층은, 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)가 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3) 초과라는 것을 의미한다.

내부 스트랜드의 외부 층이 완전하게 불포화된다는 사실은, 내부 스트랜드 내로의 탄성중합체 화합물의 침투를 최대화할 수 있게 한다.

일부 바람직한 실시예에서, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3) 이상인 직경(d1)을 갖는다.

일 실시예에서, 내부 스트랜드는 2개의 층을 갖는다. 이러한 실시예에서, 내부 스트랜드의 외부 층은 내부 스트랜드의 내부 층과 접촉되게 내부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다. 이러한 실시예에서, 내부 스트랜드는, 2개 보다 많거나 적지 않은, 2개의 와이어의 층으로 구성된 와이어의 집합체를 포함하고, 이는, 와이어의 집합체가, 1개도 아니고, 3개도 아닌, 단지 2개의, 와이어의 2개의 층을 갖는다는 것을 의미한다.

하나의 바람직한 실시예에서, Q>1, 바람직하게 Q=2, 3 또는 4이다. Q가 1인 경우에, 코드에 인가되는 반복적인 압축 하중의 영향 하에서, 내부 스트랜드의 내부 와이어가 내부 스트랜드 및 심지어 코드를 반경방향으로 빠져 나가려 하는 위험이 있을 수 있다. 내부 스트랜드(Q>1)의 내부 층 내의 몇몇 와이어의 존재로 인해서, 이러한 위험이 감소되고, 이어서 압축 하중은 내부 층의 복수의 와이어에 걸쳐 분산된다.

제1 대안적 형태에서, Q=2 및 N=7 또는 8, 바람직하게 Q=2, N=7이다.

제2 대안적 형태에서, Q=3 및 N=7, 8 또는 9, 바람직하게 Q=3, N=8이다.

제3 대안적 형태에서, Q=4 및 N=7, 8, 9 또는 10, 바람직하게 Q=4, N=9이다.

매우 유리하게, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3)과 동일한 직경(d1)을 갖는다. 따라서, 동일 직경의 와이어가 내부 스트랜드의 내부 및 외부 층에서 바람직하게 이용되고, 그에 의해서 코드의 제조 중에 관리될 필요가 있는 상이한 와이어들의 수를 제한한다.

코드의 제1 실시예에서, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층은 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로 각각의 외부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다.

Q>1인, 이러한 제1 실시예의 제1 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 나선으로 권취된다.

Q>1인, 이러한 제1 실시예의 제2 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 대향되는 권취 방향으로, 나선으로 권취된다.

코드의 제2 실시예에서, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층은 코드의 권취 방향과 대향되는 권취 방향으로 각각의 외부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다.

Q>1인, 이러한 제2 실시예의 제1 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 나선으로 권취된다.

Q>1인, 이러한 제2 실시예의 제2 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 대향되는 권취 방향으로, 나선으로 권취된다. 코드의 제2 실시예의 이러한 특히 바람직한 제2 대안예에서, 인접 층들의 와이어들이 함께-마찰되고 그에 따라 그 마모가 제한된다.

따라서, 본 발명의 맥락에서, 내부 스트랜드가 2개의 층을 갖는 경우에, 이하의 표 A에서 비교된 권취 방향의 조합들을 예상할 수 있다.

[표 A]

코드의 파단력을 개선하는 다른 특히 유리한 실시예에서, 내부 스트랜드는 3개의 층을 가지며:

내부 층 주위에 권취된 M개의 중간 와이어로 구성된 중간 층, 및

중간 층 주위에 권취된 N개의 외부 와이어로 구성된 외부 층을 포함한다.

이러한 실시예에서, 내부 스트랜드의 외부 층은 내부 스트랜드의 중간 층과 접촉되어 내부 스트랜드의 중간 층 주위에 권취되고, 내부 스트랜드의 중간 층은 내부 스트랜드의 내부 층과 접촉되어 내부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다. 이러한 실시예에서, 내부 스트랜드는, 3개 보다 많거나 적지 않은, 3개의 와이어의 층으로 구성된 와이어의 집합체를 포함하고, 이는, 와이어의 집합체가, 2개도 아니고, 4개도 아닌, 단지 3개의 와이어의 층을 갖는다는 것을 의미한다.

유리하게, 중간 층의 와이어간 거리의 합계(SI2)는 SI2 < d3이고, 여기에서 d3는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경이고, 바람직하게 SI2 ≤ 0.8 x d3이다. 외부 스트랜드와 유사한 방식으로, 내부 스트랜드의 외부 층의 외부 와이어의 직경(d3)이 바람직하게 합계(SI2)보다 크기 때문에, 외부 와이어가 중간 층에 침투하는 것이 방지된다. 이어서, 이는 양호한 구조적 안정성을 보장하고, 그에 의해서 탄성중합체 화합물에 대한 반경방향 통과 창의 변경 위험을 감소시키고 그에 따라 내부 스트랜드의 양호한 침투성의 저하 위험을 감소시킨다.

유리하게, 내부 스트랜드의 중간 층은 탈포화되고, 바람직하게 불완전하게 불포화된다.

바람직하게, 내부 스트랜드의 중간 층 내의 와이어간 거리는 5 ㎛ 이상, 더 바람직하게 10 ㎛ 이상, 보다 더 바람직하게 20 ㎛ 이상, 그리고 매우 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 하나의 매우 유리한 실시예에서, 내부 스트랜드의 중간 층 내의 와이어간 거리는 35 ㎛ 이상, 더 바람직하게 50 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 60 ㎛ 이상이다.

내부 스트랜드의 중간 층이 탈포화된다는 사실은, 유리하게, 탄성중합체 화합물이 내부 스트랜드의 중심까지 멀리 용이하게 통과하게 한다.

내부 스트랜드의 중간 층은 바람직하게 불완전하게 불포화되고, 즉, 중간 층의 M개의 와이어와 동일한 직경을 가지는 적어도 하나의 (M+1)번째 와이어를 부가하기 위한 중간 층 내의 공간이 충분하지 않다. 다시 말해서, 내부 스트랜드의 불완전하게 불포화된 중간 층은, 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)의 합계(SI2)가 중간 층(C2)의 중간 와이어(F2)의 직경(d2) 미만이라는 것을 의미한다.

내부 스트랜드의 중간 층이 불완전하게 불포화된다는 사실은, 중간 층의 구조적 안정성을 보장할 수 있게 한다. 또한, 내부 스트랜드의 중간 층이 불완전하게 불포화된다는 사실은, 내부 스트랜드가 비교적 많은 수의 중간 와이어를 포함하도록 그리고 그에 따라 비교적 큰 파단력을 나타내도록 보장할 수 있게 한다.

일부 바람직한 실시예에서, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3) 초과인 직경(d1)을 갖는다. d1>d3인 직경의 이용은, 외부 층을 통한 탄성중합체 화합물의 침투성을 촉진할 수 있게 한다.

일부 바람직한 실시예에서, 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어가 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2) 이상인 직경(d1)을 가지며, 바람직하게 내부 스트랜드의 각각의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2) 초과의 직경(d1)을 갖는다. d1>d2인 직경의 바람직한 이용은, 중간 층을 통한 탄성중합체 화합물의 침투성을 촉진할 수 있게 한다.

이러한 실시예의 바람직한 대안적 형태에서, Q=1, 2, 3 또는 4, 바람직하게 Q=1, 2 또는 3 그리고 더 바람직하게 Q=1 또는 3이다.

하나의 바람직한 실시예에서, Q=1이다. Q가 1인 실시예에서, 그리고, 본 발명에서와 달리 코드가 불충분하게 침투될 때, 코드에 인가되는 반복적인 압축 하중의 영향 하에서, 내부 스트랜드의 내부 와이어가 내부 스트랜드 및 심지어 코드를 반경방향으로 빠져 나가려 하는 위험이 있다. 본 발명에 의해서, 내부 스트랜드의 우수한 침투로 인해서 그리고 Q=1이라는 사실에도 불구하고, 탄성중합체 화합물은 내부 스트랜드 주위의, 특히 내부 스트랜드의 외부 층 및 중간 층 주위의 랩핑 층과 유사한 작용을 하고, 그에 따라, 반복된 압축 하중 하에서도, 내부 와이어가 외부로 나오는 것을 방지한다.

Q=1인 실시예에서, M개의 중간 와이어가 피치(p2)로 내부 층 주위에 권취되고, N개의 외부 와이어가 피치(p3)로 중간 층 주위에 권취되며, 피치(p2 및 p3)는 이어서: 0.36 ≤ (p3-p2)/p3 ≤ 0.57를 만족시킨다. 그러한 비율 (p3-p2)/p3은, 내부 스트랜드 내의 탄성중합체 화합물에 대한 비교적 큰 반경방향 통과 창을 획득하게 할 수 있다.

유리하게, 피치(p2 및 p3)는 관계 0.38 ≤ (p3-p2)/p3; 바람직하게 0.40 ≤ (p3-p2)/p3; 더 바람직하게 0.43 ≤ (p3-p2)/p3; 그리고 보다 더 바람직하게 0.45 ≤ (p3-p2)/p3를 만족시킨다. 외부 스트랜드와 유사한 방식으로, 비율 (p3-p2)/p3이 클수록 또는, 다시 말해서, p3와 p2 사이의 차이가 클수록, 내부 스트랜드의 구조적 안정성이 더 양호해진다.

유리하게, 피치(p2 및 p3)는 또한 관계 (p3-p2)/p3 ≤ 0.55 그리고 바람직하게 (p3-p2)/p3 ≤ 0.53을 만족시킨다. 이러한 값 미만에서, 탄성중합체 화합물에 대한 반경방향 통과 창의 크기가 최대이고, 내부 스트랜드의 침투성을 최적화할 수 있게 한다.

유리하게, 그러한 피치(p2)는 8 mm ≤ p2 ≤ 16 mm, 바람직하게 8 mm ≤ p2 ≤ 14 mm 그리고 더 바람직하게 8 mm ≤ p2 ≤ 12 mm이다.

유리하게, 피치(p3)는 10 mm ≤ p3 ≤ 40 mm, 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 35 mm, 더 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 25 mm 그리고 보다 더 바람직하게 17 mm ≤ p3 ≤ 23 mm이다.

이러한 바람직한 범위 내의 피치(p2 및 p3)는, 타이어 사용과 양립 가능한 기계적 특성, 비교적 낮은 비용 및 비교적 가벼운 선형 코드 중량을 나타내는 코드를 획득할 수 있게 한다.

하나의 바람직한 실시예에서, Q=1, M=5 또는 6 및 N=10, 11 또는 12, 바람직하게 Q=1, M=5 또는 6, N=10 또는 11 그리고 더 바람직하게 Q=1, M=6 및 N=11이다.

더 유리하게

- Q=1, M=5 또는 6, N=10 또는 11이고,

- 내부 스트랜드의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2) 이상인 직경(d1)을 가지고, 그리고

- 내부 스트랜드의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3) 이상인 직경(d1)을 갖는다.

보다 더 유리하게

- Q=1, M=6, N=11이고,

- 내부 스트랜드의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2) 초과인 직경(d1)을 가지고, 그리고

- 내부 스트랜드의 내부 와이어는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어의 직경(d3) 초과인 직경(d1)을 갖는다.

그러한 내부 스트랜드는, 전술한 바와 같은 구조적 안정성 및 침투성의 장점을 나타낸다. 특히, 중간 및 외부 층이 탈포화되고, 중간 층이 불완전하게 포화되며, 외부 층이 완전히 불포화된다는 사실은, 상이한 직경의 와이어들을 이용함으로써 얻어진다.

다른 바람직한 실시예에서, Q=3, M=8 또는 9 및 N=13, 14 또는 15, 바람직하게 Q=3, M=8 또는 9, N=14 또는 15, 더 바람직하게 Q=3, M=9, N=14 또는 15 그리고 보다 더 바람직하게 Q=3, M=9 및 N=15이다. Q=3인 실시예에서, 그리고, 본 발명의 코드와 달리, 코드가 불충분하게 침투될 때, 부식제가 코드를 따라 확산되도록 매우 촉진하는 중앙 모세관의 경계를 결정하는 Q=3 내부 와이어들 사이에서 부식제가 상당히 확산하려 하는 위험이 존재한다. 본 발명에 의해서 그리고 Q=3이고 코드가 우수하게 매우 양호하게 침투된 실시예에서, 탄성중합체 화합물은 부식제가 중앙 모세관에 접근하는 것을 방지하고, 중앙 모세관 자체가 침투된 최적의 경우에, 이러한 부식제가 코드를 따라서 확산되는 것을 방지한다.

더 유리하게

- Q=3, M=8 또는 9, N=14 또는 15이고,

보다 더 유리하게

- Q=3, M=9, N=14 또는 15이고,

매우 유리하게, 직경(d2)을 갖는 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어 및 직경(d3)을 갖는 내부 스트랜드의 각각의 외부 와이어에서, d2=d3이다. 따라서, 동일 직경의 와이어가 내부 스트랜드의 중간 및 외부 층에서 이용되고, 그에 의해서 코드의 제조 중에 관리될 필요가 있는 상이한 와이어들의 수를 제한한다.

바람직하게, 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어가 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 이상인 직경(d2)을 가지며, 바람직하게 내부 스트랜드의 각각의 중간 와이어는 각각의 외부 스트랜드의 각각의 중간 와이어의 직경(d2') 초과의 직경(d2)을 갖는다.

이러한 제1 실시예의 제1 대안적 형태에서, 내부 스트랜드의 중간 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 내부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다.

이러한 제1 실시예의 제2 대안적 형태에서, 내부 스트랜드의 중간 층은, 코드의 권취 방향과 대향되는 권취 방향으로, 내부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다.

본원에서 설명된 이러한 제1 실시예의 제1 및 제2 대안적 형태의 각각에서, Q>1인 경우에, 내부 스트랜드의 내부 층은 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 또는 대안으로서, 코드의 권취 방향에 대향되는 권취 방향으로 나선으로 권취된다.

이러한 제2 실시예의 제1 대안적 형태에서, 내부 스트랜드의 중간 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 내부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다.

이러한 제2 실시예의 제2 대안적 형태에서, 내부 스트랜드의 중간 층은, 코드의 권취 방향과 대향되는 권취 방향으로, 내부 스트랜드의 내부 층 주위에 권취된다. 코드의 제2 실시예의 이러한 특히 바람직한 제2 대안적 형태에서, 인접 층들의 와이어들이 함께-마찰되고 그에 따라 그 마모가 제한된다.

본원에서 설명된 이러한 제2 실시예의 제1 및 제2 대안적 형태의 각각에서, Q>1인 경우에, 내부 스트랜드의 내부 층은 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 또는 대안으로서, 코드의 권취 방향에 대향되는 권취 방향으로 나선으로 권취된다.

따라서, 본 발명의 맥락에서, 내부 스트랜드가 3개의 층을 갖는 경우에, 이하의 표 B에서 비교된 권취 방향의 조합들을 예상할 수 있고, 여기에서 ND는 이하를 만족시킨다:

- 내부 스트랜드의, 단일 와이어로 구성되는, 내부 층의 경우에, 와이어는 방향을 가지지 않는데, 이는 그 피치가 무한하기 때문이고, 그리고

- 내부 스트랜드의, 몇 개의 와이어(Q>1)로 구성되는, 내부 층의 경우에, 권취 방향은 또한 Z와 같이 단지 S일 수 있다.

[표 B]

일 실시예에서, 내부 스트랜드는 현장에서 고무처리되는 유형이다. 그러한 스트랜드는, 코드의 조립에 앞서서, 적어도 2개의 반경방향으로 인접한 와이어의 층 사이에 배열된, 가능하게는 반경방향으로 인접한 각각의 와이어의 층 사이에 배열된 중합체 화합물, 특히 탄성중합체 화합물의 층을 포함한다. 현장에서 고무처리되는 그러한 스트랜드는 특히 WO2010/054790에서 설명된다. 다른 실시예에서, 내부 스트랜드는 현장에서 고무처리되지 않는 유형이다. 코드의 조립에 앞서서, 현장에서 고무처리되지 않는다는 것은, 내부 스트랜드가 다양한 층의 와이어로 구성되고 어떠한 중합체 화합물, 특히 어떠한 탄성중합체 화합물도 가지지 않는다는 것을 의미한다.

본 발명에 따른 타이어

본 발명의 다른 대상은 전술한 바와 같은 적어도 하나의 코드를 포함하는 타이어이다.

바람직하게, 그러한 타이어는, 2개의 비드 내에 고정되고, 트레드가 위에 위치되는 크라운 보강부가 반경방향으로 위에 위치되는 카카스 보강부를 가지며, 크라운 보강부는 2개의 측벽에 의해서 상기 비드에 결합되며, 전술한 바와 같은 적어도 하나의 코드를 포함한다.

하나의 바람직한 실시예에서, 크라운 보강부는 보호 보강부 및 작업 보강부를 포함하고, 작업 보강부는 전술한 바와 같은 적어도 하나의 코드를 포함하고, 보호 보강부는 트레드와 작업 보강부 사이에서 반경방향으로 개재된다.

코드는 가장 특히, "중장비 차량" - 즉, 지하철, 버스, 도로 화물 수송 차량(로리, 트랙터, 트레일러), 비포장 차량, 농업용 차량 또는 건설 플랜트 차량, 또는 다른 운송 또는 취급 차량 - 과 같은 중장비 차량으로부터 선택된 산업용 차량을 위한 것이다.

바람직하게, 그러한 타이어는 건설 플랜트 유형의 차량을 위한 것이다. 따라서, 타이어는, 그러한 타이어가 장착되는 림(rim)의 안착부의 인치 직경이 40 인치 이상인 크기를 갖는다.

본 발명은, 단지 비제한적인 예에 의해서 주어진 그리고 첨부 도면을 참조한 이하의 설명으로부터 보다 잘 이해될 것이다.

도 1은 본 발명에 따른 타이어의 원주방향에 수직인 횡단면도이다.
도 2는 도 1의 영역 II의 상세도이다.
도 3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 [(0.38+(6+11)x0.35)+6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 코드에 관한, (직선적 및 정치적(at rest)인 것으로 가정되는) 코드의 축에 수직인 개략적 단면도이다.
도 4는 본 발명의 제2 실시예에 따른 [(0.38+(6+12)x0.35)+6x(0.38+(6+12)x0.30)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 5는 본 발명의 제3 실시예에 따른 [(0.38+(6+11)x0.35)+6x(0.35+(5x0.35+11x0.30)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 6은 본 발명의 제4 실시예에 따른 [(1+6+12)x0.40+7x(0.32+(6+11)x0.26)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 7은 본 발명의 제5 실시예에 따른 [(3+9+15)x0.38+6x(0.45+(6+11)x0.38)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 8은 본 발명의 제6 실시예에 따른 [(0.38+(6+11)x0.35)+6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 9는 본 발명의 제7 실시예에 따른 [(0.60+6x0.50+11x0.45)+6x(0.45+(6+11)x0.38)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 10은 본 발명의 제8 실시예에 따른 [(2+7)x0.45 +6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 11은 본 발명의 제9 실시예에 따른 [(3+8)x0.42 +6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도 12는 본 발명의 제10 실시예에 따른 [(4+9)x0.40 +6x(0.38+(6+11)x0.30)]+0.28 코드의, 도 3의 도면과 유사한 도면이다.
도13은 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드 조립 이전의 외부 스트랜드의 축을 포함하는 평면 상으로 투영된 개략도이다.
도 14는 도 13의 외부 스트랜드의 중간 층의 와이어 및 외부 층의 와이어에 의해서 경계 지어지는 반경방향 통과 창을 도시한 영역(XIV)의 상세도이다.
"a 내지 b"라는 표현으로 표시되는 값들의 임의 범위는 a 초과로부터 b 미만으로 확장되는(즉, a 및 b의 종료점을 배제하는) 값들의 범위를 나타내는 반면, "a로부터 b까지"라는 표현으로 표시되는 값들의 임의 범위는 종료점 "a"로부터 종료점 "b"까지 확장되는, 즉 엄격한 종료점 "a" 및 "b"를 포함하는 값의 범위를 의미한다.

본 발명에 따른 타이어의 예

타이어의 일반적인 각각의 축방향 배향(X), 반경방향 배향(Y) 및 원주방향 배향(Z)에 상응하는 기준 프레임(X, Y, Z)이 도면에 도시되어 있다.

타이어의 "중앙 원주방향 평면"(M)은, 타이어의 회전 축에 수직이고 각각의 비드의 환형 보강 구조물들로부터 동일 거리에 위치되는 평면이다.

도 1 및 도 2는 본 발명에 따른 그리고 전반적인 참조부호 10으로 표시된 타이어를 도시한다.

타이어(10)는 건설 플랜트 유형의, 예를 들어, "덤퍼" 유형의 중장비 차량을 위한 것이다. 따라서, 타이어(10)는 53/80R63 유형의 치수를 갖는다.

타이어(10)는 크라운 보강부(14)에 의해서 보강된 크라운(12), 2개의 측벽(16) 및 2개의 비드(18)를 가지며, 이러한 비드(18)의 각각은 환형 구조물, 본 경우에 비드 와이어(20)로 보강된다. 크라운 보강부(14) 위에 트레드(22)가 반경방향으로 위치되고, 측벽(16)에 의해서 비드(18)에 연결된다. 카카스 보강부(24)는 2개의 비드(18) 내에 고정되고, 이러한 경우에, 2개의 비드 와이어(20) 주위로 권취되며, 타이어(20)의 외측을 향해서 배치되는 전환부(26)를 포함하고, 이는 여기에서 휠 림(28) 상에 피팅된 것으로 도시되어 있다. 카카스 보강부(24) 위에는 크라운 보강부(14)가 반경방향으로 놓인다.

카카스 보강부(24)는 반경방향 카카스 코드(미도시)에 의해서 보강된 적어도 하나의 카카스 플라이(30)를 포함한다. 카카스 코드는 실질적으로 서로 평행하게 배치되고, 중앙 원주방향 평면(M)(2개의 비드(18) 사이의 중간에 위치되고 크라운 보강부(14)의 중간을 통과하는 타이어의 회전 축에 수직인 평면)과 80°내지 90°의 각도를 형성하도록 서로 다른 비드(18)에서 연장된다.

타이어(10)는 또한, 타이어(10)의 반경방향 내부 면(34)을 형성하고 타이어(10) 내측의 공간으로부터 유입되는 공기의 확산으로부터 카카스 플라이(30)를 보호하기 위한, (일반적으로 "내부 라이너"로 알려진) 탄성중합체로 구성된 밀봉 플라이(32)를 포함한다.

크라운 보강부(14)는, 타이어(10)의 외측으로부터 내측을 향해서 반경방향으로, 트레드(22)의 내측에 반경방향으로 배열된 보호 보강부(36), 보호 보강부(36)의 내측에 반경방향으로 배열된 작업 보강부(38), 및 작업 보강부(38)의 내측에 반경방향으로 배열된 부가적인 보강부(40)를 포함한다. 그에 따라, 보호 보강부(36)는 트레드(22)와 작업 보강부(38) 사이에 반경방향으로 개재된다. 작업 보강부(38)는 보호 보강부(36)와 부가적인 보강부(40) 사이에 반경방향으로 개재된다.

보호 보강부(36)는, 보호 금속 코드를 포함하는 제1 및 제2 보호 플라이(42, 44)를 포함하고, 제1 플라이(42)는 제2 플라이(44)의 내측에 반경방향으로 배열된다. 선택적으로, 보호 금속 코드는 타이어의 원주방향(Z)과 적어도 10°, 바람직하게 10° 로부터 35° 범위, 그리고 더 바람직하게 15°로부터 30°의 각도를 형성한다.

작업 보강부(38)는, 제1 및 제2 작업 플라이(46, 48)를 포함하고, 제1 플라이(46)는 제2 플라이(48)의 내측에 반경방향으로 배열된다. 각각의 플라이(46, 48)는 적어도 하나의 코드(50)를 포함한다. 선택적으로, 작업 금속 코드(50)는 서로 다른 작업 플라이에서 서로 교차되고, 타이어의 원주방향(Z)과 60° 이하, 바람직하게 15° 로부터 40° 범위의 각도를 형성한다.

팽창과 관련된 기계적 응력을 부분적으로 흡수하기 위한 목적의, 제한 블록으로도 지칭되는, 부가적인 보강부(40)는, 예를 들어 그리고 자체적으로 공지된 바와 같이, 타이어(10)의 원주방향(Z)과 10°이하, 바람직하게 5°내지 10°범위의 각도를 만드는, 예를 들어 FR 2 419 181 또는 FR 2 419 182에 설명된 바와 같은, 부가적인 금속 보강 요소를 포함한다.

본 발명의 제1 실시예에 따른 코드

도 3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)를 도시한다.

코드(50)는 금속이고, 2개의 원통형 층을 갖는 다중-스트랜드 유형이다. 따라서, 코드(50)를 구성하는 스트랜드의, 더 많지도 않고 더 적지도 않은, 2개의 층이 있다는 것을 이해할 것이다. 스트랜드의 층은 인접하고 동심적이다. 코드(50)는, 타이어 내로 통합되지 않을 때, 중합체 화합물 및 탄성중합체 화합물을 가지지 않는다.

코드(50)는 코드(50)의 내부 층(CI) 및 코드(50)의 외부 층(CE)을 포함한다. 내부 층(CI)은 단일 내부 스트랜드(TI)로 구성된다. 외부 층(CE)은 L>1 외부 스트랜드로 구성되고, 이는 복수의 외부 스트랜드(TE)를 의미한다. 이러한 경우에, L=6, 7, 8, 9 또는 10, 바람직하게 L=6, 7 또는 8 그리고 이러한 경우에 L=6이다.

코드(50)는 또한 단일 랩핑 와이어로 구성된 랩퍼(F)를 포함한다.

내부 스트랜드(TI)는 무한 피치를 갖는다.

외부 층(CE)은 코드의 권취 방향으로, 이러한 경우에 S-방향으로 내부 층(CI) 주위에 권취된다. 외부 스트랜드(TI)는, 40 mm ≤ p ≤ 100 mm 및, 바람직하게 50 mm ≤ p ≤ 90 mm가 되도록 하는 피치(p)로, 내부 스트랜드(TI) 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p=70 mm이다.

랩퍼(F)는 랩퍼의 권취 방향으로, 이러한 경우에 코드의 권취 방향에 반대로, 이러한 경우에 Z-방향으로 외부 층(CE) 주위로 권취된다. 랩핑 와이어는, 2 mm ≤ pf ≤ 10 mm 및, 바람직하게, 3 mm ≤ pf ≤ 8 mm가 되도록 하는 피치(pf)로, 외부 스트랜드(TE) 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, pf=5.1 mm이다.

랩퍼(F)가 없는 코드(50)를 의미하는, 내부 층(CI) 및 외부 층(CE)으로 구성된 조립체는 4　mm 이상이고, 6　mm 이하, 바람직하게 5　mm 이하, 그리고 더 바람직하게 4.3　mm 이하인 직경(D)을 갖는다. 여기에서, D=4.9　mm이다.

코드(50)의 외부 층(CE)은 탈포화된다. 2개의 인접 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 30 ㎛ 이상, 더 바람직하게 40 ㎛ 이상, 그리고 보다 더 바람직하게 50 ㎛ 이상이다. 이러한 실시예에서, 외부 스트랜드의 외부 층의 스트랜드간 거리는 70 ㎛ 이상이다. 여기에서, E=87.3 ㎛이다.

내부 스트랜드(TI)는 직경(DI)을 가지고, 각각의 외부 스트랜드(TE)는 직경(DE)을 가지며, 그에 따라 비율 DI/DE>1, 바람직하게 DI/DE≥1.05 및 더 바람직하게 DI/DE≥1.10이다. 이러한 비율 DI/DE은 또한, DI/DE≤1.40, 바람직하게 DI/DE≤1.35 및 더 바람직하게 DI/DE≤1.30가 되도록 한다. 이러한 경우에, DI=1.78 mm, DE=1.580 mm 및 DI/DE=1.13이다.

코드(50)의 외부 층(CE)은 불완전하게 불포화된다(unsaturated). 구체적으로, SIE=6 x 0.087=0.52 mm이고, 이는 DE=1.58 mm보다 작은 값이다.

코드(50)의 내부 스트랜드(TI)

내부 스트랜드(TI)는 적어도 2개의 층을 갖는다. 이러한 경우에, 내부 스트랜드(TI)는 3개의 층을 갖는다. 내부 스트랜드(TI)는, 더 많지도 않고 더 적지도 않은, 3개의 층을 포함하고, 이러한 경우에 3개의 층으로 구성된다.

내부 스트랜드(TI)는 Q개의 내부 와이어(들)(F1)로 구성된 내부 층(C1), 내부 층(C1) 주위로 나선으로 권취된 M개의 중간 와이어(F2)로 구성된 중간 층(C2), 및 내부 층(C1) 주위에 그리고 중간 층(C2) 주위에 그리고 그와 접촉되게 나선으로 권취된 N개의 외부 와이어(F3)로 구성된 외부 층(C3)을 포함한다.

Q=1, 2, 3 또는 4이고, 바람직하게 Q=1, 2 또는 3 이상이고, 더 바람직하게 여기에서 Q=1이다.

Q=1, M=5 또는 6, 그리고 N=10, 11 또는 12이고, 바람직하게 Q=1, M=5 또는 6 및 N=10 또는 11이고, 여기에서 Q=1, M=6 및 N=11이다.

내부 와이어(F1)는 무한 피치를 갖는다.

내부 스트랜드(TI)의 중간 층(C2)은 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 내부 스트랜드(TI)의 내부 층(C1) 주위로 권취된다. M개의 중간 와이어(F2)는, 8 mm ≤ p2 ≤ 16 mm 그리고 바람직하게 8 mm ≤ p2 ≤ 14 mm가 되게 하는 피치(p2)로 내부 와이어(F1) 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p2=14 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은, 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 그리고 내부 스트랜드(TI)의 중간 층(C2)과 동일한 방향(Z)으로, 내부 스트랜드(TI)의 내부 층(C1) 및 중간 층(C2) 주위에 권취된다. N개의 외부 와이어(F3)는, 10 mm ≤ p3 ≤ 40 mm, 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 35 mm, 더 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 25 mm 그리고 보다 더 바람직하게 17 mm ≤ p3 ≤ 23 mm가 되도록 하는 피치(p3)로, M개의 중간 와이어(F2) 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p3=20 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 중간 층(C2)은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)는 5 ㎛ 이상이다. 와이어간 거리(I2)는 바람직하게 10 ㎛ 이상이고, 여기에서 11.6 ㎛이다. 중간 층(C2)이 불완전하게 불포화되기 때문에, 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)의 합계(SI2)는 중간 층(C2)의 중간 와이어(F2)의 직경(d2) 미만이다. 여기에서, 합계 SI2=6 x 0.0116=0.07 mm이고, 이는 엄격하게 d2=0.35 mm 미만의 값이다.

중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)의 합계(SI2)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3) 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3 이하이다. 여기에서, 합계 SI2=6 x 0.0116=0.07 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.35 mm 미만의 값이다.

내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 5 ㎛ 이상이다. 와이어간 거리(I3)는 바람직하게 10 ㎛ 이상이고, 더 바람직하게 20 ㎛ 이상이고, 보다 더 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 이러한 실시예에서, 와이어간 거리(I3)는 바람직하게 35 ㎛ 이상이고, 여기에서 45 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기에서, 합계 SI3=11 x 0.045=0.50 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.35 mm보다 큰 값이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부, 중간 및 외부 와이어는 각각 직경(d1, d2 및 d3)을 갖는다. 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어 직경(d1), 중간 와이어 직경(d2) 및 외부 와이어 직경(d3)은 0.15　mm로부터 0.60　mm까지, 바람직하게 0.20　mm로부터 0.50　mm까지, 더 바람직하게 0.25　mm로부터 0.45　mm까지, 그리고 보다 더 바람직하게 0.28　mm로부터 0.42　mm까지의 범위이다.

내부 스트랜드(TI)의 내부 와이어(F1)는 내부 스트랜드(TI)의 각각의 중간 와이어(F2)의 직경(d2) 이상인 직경(d1)을 갖는다. 내부 스트랜드(TI)의 내부 와이어(F1)는 내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)의 직경(d3) 이상인 직경(d1)을 갖는다. 내부 스트랜드(TI)의 각각의 중간 와이어(F2)의 각각의 직경(d2) 및 내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)의 각각의 직경(d3)은 d2=d3이다.

이러한 경우에, d1>d2 및 d1>d3이고, d1=0.38 mm, d2=d3=0.35 mm이다.

코드(50)의 외부 스트랜드(TE)

각각의 외부 스트랜드(TE)는 3개의 층을 갖는다. 따라서, 각각의 외부 스트랜드(TE)는, 더 많지도 않고 더 적지도 않은, 3개의 층을 포함하고, 이러한 경우에 3개의 층으로 구성된다. 각각의 외부 스트랜드(TE)는 Q'=1개의 내부 와이어로 구성된 내부 층(C1'), 내부 층(C1') 주위로 나선으로 권취된 M'개의 중간 와이어(F2')로 구성된 중간 층(C2'), 및 내부 층(C1') 주위에 그리고 중간 층(C2') 주위에 그리고 그와 접촉되게 나선으로 권취된 N'개의 외부 와이어(F3')로 구성된 외부 층(C3')을 포함한다.

Q'=1, M'=5 또는 6이고, N'=10, 11 또는 12이고, 바람직하게 여기에서 Q'=1, M'=5 또는 6이고, N'=10 또는 11이고, 여기에서 Q'=1, M'=6, N'=11이다.

내부 와이어(F1')는 무한 피치를 갖는다.

각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')은 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 각각의 외부 스트랜드(TE)의 내부 층(C1') 주위로 권취된다. M'개의 중간 와이어(F2')는, 8 mm ≤ p2' ≤ 16 mm, 바람직하게 8 mm ≤ p2' ≤ 14 mm, 그리고 더 바람직하게 8 mm ≤ p2' ≤ 12 mm가 되도록 하는 피치(p2')로 내부 와이어(들)(F1') 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p2'=10 mm이다.

각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은, 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 그리고 각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')과 동일한 방향(Z)으로 그리고 내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)과 동일한 방향(Z)으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2') 주위로 권취된다. N'개의 외부 와이어(F3')는, 10 mm ≤ p3' ≤ 40 mm, 바람직하게 15 mm ≤ p3' ≤ 35 mm, 더 바람직하게 15 mm ≤ p3' ≤ 25 mm, 그리고 보다 더 바람직하게 17 mm ≤ p3' ≤ 23 mm가 되도록 하는 피치(p3')로, M'개의 중간 와이어(F2') 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p3'=20 mm이다.

피치(p2' 및 p3')는 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3'≤ 0.57을 만족시킨다.

0.38 ≤ (p3'-p2')/p3'; 바람직하게 0.40 ≤ (p3'-p2')/p3'; 더 바람직하게 0.43 ≤ (p3'-p2')/p3'; 그리고 보다 더 바람직하게 0.45 ≤ (p3'-p2')/p3'이다.

(p3'-p2')/p3' ≤ 0.55 및 바람직하게 (p3'-p2')/p3' ≤ 0.53이다.

이러한 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.50이다.

각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M'개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')는 5 ㎛ 이상이다. 와이어간 거리(I2')는 바람직하게 10 ㎛ 이상이고, 더 바람직하게 20 ㎛ 이상이고, 보다 더 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 이러한 실시예에서, 와이어간 거리(I2')는 바람직하게 35 ㎛ 이상이고, 여기에서 35.4 ㎛이다. 중간 층(C2')이 불완전하게 불포화되기 때문에, 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')는 중간 층(C2')의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 미만이다. 여기에서, 합계 SI2'=6 x 0.0354=0.21 mm이고, 이는 엄격하게 d2'=0.30 mm 미만의 값이다.

또한, 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3' 이하이다. 여기에서, 합계 SI2'=6 x 0.0354=0.21 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.30 mm 미만의 값이다.

각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N'개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')는 5 ㎛ 이상이다. 와이어간 거리(I3')는 바람직하게 10 ㎛ 이상이고, 더 바람직하게 20 ㎛ 이상이고, 보다 더 바람직하게 30 ㎛ 이상이다. 이러한 실시예에서, 와이어간 거리(I3')는 바람직하게 35 ㎛ 이상이고, 더 바람직하게 50 ㎛ 이상이고, 여기에서 55.4 ㎛이다. 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기에서, 합계 SI3'=11 x 0.0554=0.61 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.30 mm 초과의 값이다.

각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 내부, 중간 및 외부 와이어는 각각 직경(d1', d2' 및 d3')을 갖는다. 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어 직경(d1'), 중간 와이어 직경(d2') 및 외부 와이어 직경(d3')은 0.15　mm로부터 0.60　mm까지, 바람직하게 0.20　mm로부터 0.50　mm까지, 더 바람직하게 0.25　mm로부터 0.45　mm까지, 그리고 보다 더 바람직하게 0.28　mm로부터 0.42　mm까지의 범위이다.

각각의 외부 스트랜드(TE)의 내부 와이어(F1')는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 이상인 직경(d1')을 갖는다. 각각의 외부 스트랜드(TE)의 내부 와이어(F1')는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 이상인 직경(d1')을 갖는다. 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 각각의 직경(d2') 및 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 각각의 직경(d3')은 d2'=d3'이다.

이러한 경우에, d1'>d2' 및 d1'>d3'이고, d1'=0.38 mm, d2'=d3'=0.30 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 내부 와이어(F1')의 직경(d1') 이상인 직경(d1)을 가지고, 바람직하게 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 내부 와이어(F1')의 직경(d1')과 동일한 직경(d1)을 갖는다. 여기에서, d1=d1'=0.38 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 이상인 직경(d1)을 가지고, 바람직하게 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2')보다 큰 직경(d1)을 갖는다. 여기에서, d1=0.38 mm > d2'=0.30 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 이상인 직경(d1)을 가지고, 바람직하게 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 큰 직경(d1)을 갖는다. 여기에서, d1=0.38 mm > d3'=0.30 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 중간 와이어(F2)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 이상인 직경(d2)을 갖는다. 바람직하게, 여기에서, d2=0.35 mm > d2'=0.30 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3)의 직경(d3') 이상인 직경(d3)을 갖는다. 바람직하게, 여기에서, d3=0.35 mm > d3'=0.30 mm이다.

각각의 와이어는, 2500 ≤ Rm ≤ 3100 MPa이 되도록하는, Rm으로 표시되는 파단 강도를 갖는다. 이러한 와이어를 위한 강으로서 SHT("수퍼 고장력") 등급이 있다. 더 우수한 등급, 예를 들어, UT("울트라 장력") 또는 MT("메가 장력") 등급의 와이어가 이용될 수 있는 바와 같이, 다른 와이어, 예를 들어, 더 낮은 등급, 예를 들어 NT("일반 장력") 또는 HT("고장력") 등급의 와이어가 이용될 수 있다.

본 발명에 따른 코드의 제조 방법

본 발명에 따른 코드는, 당업자에게 잘 알려진 단계를 포함하는 방법을 이용하여 제조된다. 따라서, 금속 와이어 또는 스트랜드를 조립하기 위한 이하의 2가지 가능한 기술이 있다는 것을 기억할 수 있을 것이다:

케이블링에 의한 기술으로서: 이러한 경우에, 와이어 또는 스트랜드는 그 자체의 축을 중심으로 하는 트위스트를 겪지 않는데, 이는 조립 지점 이전 및 이후의 동시적 회전 때문인, 기술;

또는 트위스팅에 의한 기술로서: 이러한 경우에, 와이어 또는 스트랜드 모두는 집합적 트위스트 및 그 자체의 축을 중심으로 하는 개별적 트위스트 모두를 겪으며, 그에 의해서 와이어 또는 스트랜드의 각각에서 언트위스팅 토크(untwisting torque)를 생성하는, 기술.

전술한 내부 스트랜드는, 바람직하게 인 라인으로(in line) 그리고 연속적으로 실시되는, 이하의 단계를 포함하는 방법에 따라 제조된다:

- 첫 번째로, 제1 조립 지점에서 중간 층(C2)을 형성하기 위해서, 트위스팅 또는 케이블링에 의해서, M개의 중간 와이어를 피치(p2)로 그리고 Z-방향으로 내부 층(C1)의 Q개의 내부 와이어(들) 주위에서 조립하는 제1 단계;

- 이어지는, 제2 조립 지점에서 외부 층(C3)을 형성하기 위해서, 트위스팅 또는 케이블링에 의해서, N개의 외부 와이어를 피치(p3)로 그리고 Z-방향으로 중간 층(C2)의 M개의 중간 와이어 주위에서 조립하는 제2 단계;

- 바람직하게 최종적인 트위스트-밸런싱(twist-balancing) 단계.

각각의 외부 스트랜드(TE)를 제조하기 위해서, 유사한 방법이 준용되어 이용된다.

"트위스트 밸런싱"은, 당업자에게 잘 알려진 바와 같이, 외부 층 내에서와 같이 중간 층 내에서, 스트랜드의 각각의 와이어에 인가된 잔류 토크의 제거(또는 트위스트의 탄성 복원)을 의미한다.

이러한 최종 트위스트-밸런싱 단계 후에, 스트랜드의 제조가 완료된다. 각각의 스트랜드는, 다중-스트랜드 코드를 획득하기 위해서 기본 스트랜드를 함께 케이블링하는 추후의 동작에 앞서서, 저장을 위해서, 하나 이상의 수용 릴 상으로 권취된다.

본 발명의 다중-스트랜드 코드를 제조하기 위해서, 당업자에게 잘 알려진 바와 같은 방법은, 스트랜드를 조립하기 위한 비율의(rated) 케이블링 또는 트위스팅 기계를 이용하여, 이전에 얻어진 스트랜드를 함께 케이블링 또는 트위스팅한다.

따라서, L개의 외부 스트랜드(TE)가 피치(p)로 그리고 S-방향으로 내부 스트랜드(TI) 주위에 조립되어 코드(50)를 형성한다. 가능하게는, 마지막 조립 단계에서, 랩퍼(F)가, 피치(pf)로 그리고 Z-방향으로, 이전에 얻어진 조립체의 주위에 권취된다.

이어서, 코드는, 캘린더링(calendering)에 의해서, 래디얼 타이어의 크라운 보강부의 제조를 위해서 통상적으로 이용되는, 천연 고무 및 보강 충진제로서의 카본 블랙을 기초로 하는 알려진 조성물로 형성된 복합 직물 내로 통합된다. 이러한 조성물은 본질적으로, 탄성중합체 및 보강 충진제(카본 블랙)에 더하여, 산화 방지제, 스테아르산, 오일 익스텐더(oil extender), 접착 촉진제로서의 코발트 나프테네이트, 및 최종적으로 가황처리 시스템(황, 가속제 및 ZnO)을 포함한다.

이러한 코드로 보강된 복합 직물은, 코드의 양 측면 상에 중첩되고 1 내지 4 mm(포함)의 두께를 각각 가지는, 탄성중합체 화합물의 2개의 얇은 층으로 형성된 탄성중합체 화합물 매트릭스를 갖는다. 캘린더링 피치(코드가 탄성중합체 화합물 직물 내에 놓이는 피치)는 4 mm로부터 8 mm 범위이다.

이어서, 이러한 복합 직물은 타이어 제조 방법 중에 크라운 보강부 내의 작업 플라이로서 이용되고, 그러한 방법의 단계는 당업자에게 알려져 있다.

본 발명의 제2 실시예에 따른 코드

도 4는 본 발명의 제2 실시예에 따른 코드(51)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다.

코드(51)의 내부 스트랜드(TI)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제2 실시예에 따른 코드(51)의 내부 스트랜드에서 Q=1, M=6 및 N=12이고, 내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은 탈포화되고, 이러한 경우에 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 12 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 작다. 여기에서, 합계 SI3=12 x 0.012=0.14 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.35 mm 미만의 값이다.

코드(51)의 외부 스트랜드(TE)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제2 실시예에 따른 코드(51)의 각각의 외부 스트랜드에서 Q'=1, M'=6 및 N'=12이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은 탈포화되고, 이러한 경우에 완전히 불포화된다. 평균적으로 N'개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')는 25.7 ㎛이다. 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기에서, 합계 SI3'=12 x 0.0257=0.31 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.30 mm 초과의 값이다.

본 발명에 따라, 피치 p2'=10 mm 및 p3'=20 mm는 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3'≤ 0.57을 만족시킨다. 이러한 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.50이다.

본 발명의 제3 실시예에 따른 코드

도 5는 본 발명의 제3 실시예에 따른 코드(52)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제3 실시예에 따른 코드(52)에서 D=5.1　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI) 및 각각의 외부 스트랜드(TE)의 직경(DE)은 DI=1.78 mm, DE=1.650 mm 및 DI/DE=1.07이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=50.6 ㎛이다.

코드(52)의 내부 스트랜드(TI)

제3 실시예에 따른 코드(52)의 내부 스트랜드는 제1 실시예에 따른 코드(50)의 내부 스트랜드와 동일하다.

코드(52)의 외부 스트랜드(TE)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제3 실시예에 따른 코드(52)의 각각의 외부 스트랜드(TE)에서 Q'=1, M'=5 및 N'=11이다.

본 발명에 따라, 피치(p2' 및 p3')는 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3'≤ 0.57을 만족시킨다. 이러한 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.50이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M'개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')는 57.5 ㎛이다.

중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3' 이하이다. 여기에서, 합계 SI2'=5 x 0.0575=0.29 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.30 mm 미만의 값이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N'개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')는 74.7 ㎛이다. 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기에서, 합계 SI3'=11 x 0.0747=0.82 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.30 mm 초과의 값이다.

외부 스트랜드(TE)의 내부 와이어(F1')는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2')과 동일한 직경(d1')을 갖는다. 각각의 외부 스트랜드(TE)의 내부 와이어(F1')는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 초과인 직경(d1')을 갖는다. 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 각각의 직경(d2') 및 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 각각의 직경(d3')은 d2'>d3'이다.

이러한 경우에, d1'=d2'>d3' 및 d1'=d2'=0.35 mm이고, d3'=0.30 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 중간 와이어(F2)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2')과 동일한 직경(d2)을 갖는다. 바람직하게, 여기에서, d2=d2'=0.35 mm이다.

제1 실시예에 따른 코드(50)와 달리, 제3 실시예에 따른 코드(52)의 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 내부 와이어(F1')의 직경(d1') 이상의 직경(d1)을 갖는다. 여기에서, 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 내부 와이어(F1')의 직경(d1') 초과인 직경(d1)을 갖는다. 여기에서, d1=0.38 mm > d1'=0.35 mm이다.

또한, d1=0.38 mm > d2'=0.35 mm이다.

제1 실시예에 따른 코드(50)와 유사한 방식으로, d1=0.38 mm > d3'=0.30 mm이다.

본 발명의 제4 실시예에 따른 코드

도 6은 본 발명의 제4 실시예에 따른 코드(53)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제4 실시예에 따른 코드(53)에서, 외부 층(CE)은 L=7 외부 스트랜드(TE)로 구성된다. 랩퍼(F)가 없는 코드(53)를 의미하는, 내부 층(CI) 및 외부 층(CE)으로 구성된 조립체는 직경 D=4.7　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI) 및 각각의 외부 스트랜드(TE)의 직경(DE)은 비율 DI/DE≥1.30, 바람직하게 DI/DE≥1.35 그리고 더 바람직하게 DI/DE≥1.40이다. 이러한 비율 DI/DE은 또한, DI/DE≤1.70, 바람직하게 DI/DE≤1.65 및 더 바람직하게 DI/DE≤1.60이다. 이러한 경우에, DI=2.01 mm, DE=1.36 mm 및 DI/DE=1.48이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=90.1 ㎛이다.

코드(53)의 내부 스트랜드(TI)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제4 실시예에 따른 코드(53)의 내부 스트랜드(TI)에서 Q=1, M=5 또는 6이고, N=10, 11 또는 12이고 바람직하게 여기에서 Q=1, M=6 및 N=12이다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 내부 스트랜드(TI)의 중간 층(C2)이 포화된다. 평균적으로 M개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)는 0 ㎛이다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 5 ㎛ 미만이다. 여기에서, 이는 4.9 ㎛이다.

제1 실시예에서와 달리, 각각의 내부 와이어(F1), 중간 와이어(F2) 및 외부 와이어(F3)는 동일한 직경을 가지고, 그에 따라 d1=d2=d3이고 여기에서 0.40 mm이다.

코드(53)의 외부 스트랜드(TE)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제4 실시예에 따른 코드(53)의 각각의 외부 스트랜드(TE)에서 d1'=0.32　mm, d2'=d3'=0.26 mm이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M'개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')는 27.1 ㎛이다.

중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3' 이하이다. 여기에서, 합계 SI2'=6 x 0.0271=0.16 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.26 mm 미만의 값이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N'개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')는 46.6 ㎛이다. 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기에서, 합계 SI3'=11 x 0.0466=0.51 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.26 mm 초과의 값이다.

제1 실시예와 달리, d1=0.40 mm > d1'=0.32 mm이다. 추가로, d1=0.40 mm > d2'=d3'=0.26 mm 이다. 또한, d2=0.40 mm > d2'=0.26 mm 및 d3=0.40 mm > d3'=0.26 mm이다.

본 발명의 제5 실시예에 따른 코드

도 7은 본 발명의 제5 실시예에 따른 코드(54)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제5 실시예에 따른 코드(54)에서 D=6.3　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI) 및 각각의 외부 스트랜드(TE)의 직경(DE)은 DI=2.340 mm, DE=1.970 mm 및 DI/DE=1.19이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=160 ㎛이다.

코드(54)의 내부 스트랜드(TI)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제5 실시예에 따른 코드(54)의 내부 스트랜드(TI)에서 Q=1, 2, 3 또는 4, 바람직하게 Q=1, 2 또는 3 그리고 더 바람직하게 여기에서 Q=3이다.

Q=3, M=8 또는 9 및 N=13, 14 또는 15이고, 바람직하게 Q=3, M=8 또는 9, N=14 또는 15이고, 더 바람직하게 Q=3, M=9, N=14 또는 15이고 보다 더 바람직하게 여기에서 Q=3, M=9 및 N=15이다.

내부 스트랜드(TI)의 내부 층(C1)은 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 권취된다. 대안으로서, 이러한 방향은 코드의 권취 방향(S)에 대한 방향과 동일할 수 있다. Q개의 내부 와이어(F1)는, 5 mm ≤ p1 ≤ 10 mm가 되게 하는 피치(p1)로 나선으로 권취된다. 여기에서, p1=6.5 mm이다.

제1 실시예와 달리, M개의 중간 와이어(F2)는 피치 p2=12 mm로 내부 와이어(F1) 주위에서 나선으로 권취되고, N개의 외부 와이어(F3)는 피치 p3=18 mm로 중간 와이어(F2) 주위에서 나선으로 권취된다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 유사하게, 내부 스트랜드(TI)의 중간 층(C2)이 탈포화되고 완전히 불포화된다. 평균적으로 M개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)는 14.6 ㎛이다. 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)의 합계(SI2)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3) 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3 이하이다. 여기에서, 합계 SI2=9 x 0.0146=0.13 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.38 mm 미만의 값이다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 7 ㎛이다.

제1 실시예에서와 달리, 각각의 내부 와이어(F1), 중간 와이어(F2) 및 외부 와이어(F3)는 동일한 직경을 가지고, 그에 따라 d1=d2=d3이고 여기에서 0.38 mm이다.

코드(54)의 외부 스트랜드(TE)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제5 실시예에 따른 코드(54)의 각각의 외부 스트랜드(TE)에서 d1'=0.45 mm, d2'=d3'=0.38 mm이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M'개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')는 25.7 ㎛이다.

중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3' 이하이다. 여기에서, 합계 SI2'=6 x 0.0257=0.15 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.38 mm 미만의 값이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N'개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')는 57.5 ㎛이다. 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기에서, 합계 SI3'=11 x 0.0575=0.63 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.38 mm 초과의 값이다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제5 실시예에 따른 코드(54)에서:

내부 스트랜드(TI)의 각각의 중간 와이어(F2)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2')과 동일한 직경(d2)을 갖는다. 여기에서, d2=d2'=0.38 mm이고,

내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3)의 직경(d3')과 동일한 직경(d3)을 갖는다. 여기에서, d3=d3'=0.38 mm이다.

제1 실시예와 달리, d1=0.38 mm < d1'=0.45 mm이다. 또한, d1=d2=d3=d2'=d3'=0.38 mm이다.

본 발명의 제6 실시예에 따른 코드

도 8은 본 발명의 제6 실시예에 따른 코드(55)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다. 제6 실시예에 따른 코드(55)는, 그 내부 스트랜드(TI)와 관련하여 제1 실시예에 따른 코드(50)와 상이하다.

코드(55)의 내부 스트랜드(TI)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제6 실시예에 따른 코드(55)의 내부 스트랜드(TI)에서 피치(p2 및 p3)는 0.36 ≤ (p3-p2)/p3 ≤ 0.57을 만족시킨다. 유리하게, 피치(p2 및 p3)는 관계 0.38 ≤ (p3-p2)/p3; 바람직하게 0.40 ≤ (p3-p2)/p3; 더 바람직하게 0.43 ≤ (p3-p2)/p3; 그리고 보다 더 바람직하게 0.45 ≤ (p3-p2)/p3을 만족시킨다. 유리하게, 피치(p2 및 p3)는 또한 관계 (p3-p2)/p3 ≤ 0.55 그리고 바람직하게 (p3-p2)/p3 ≤ 0.53을 만족시킨다.

그러한 피치(p2)는 8 mm ≤ p2 ≤ 16 mm, 바람직하게 8 mm ≤ p2 ≤ 14 mm 그리고 더 바람직하게 8 mm ≤ p2 ≤ 12 mm; 여기에서 p2=10 mm이다.

그러한 피치(p3)는 10 mm ≤ p3 ≤ 40 mm, 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 35 mm 그리고 더 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 25 mm; 여기에서 p3=20 mm이다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 평균적으로 M개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)는 8.2 ㎛이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 내부 스트랜드의 외부 층(C3)은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 45 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기에서, 합계 SI3=11 x 0.045=0.5 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.35 mm 초과의 값이다.

코드(55)의 외부 스트랜드(TE)

본 발명에 따라, 그리고 제1 실시예에서와 같이, 피치 p2'=10 mm 및 p3'=20 mm는 관계 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3'≤ 0.57를 만족시킨다. 이러한 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.50이다.

본 발명의 제7 실시예에 따른 코드

도 9는 본 발명의 제7 실시예에 따른 코드(56)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제7 실시예에 따른 코드(56)에서 D=6.4　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI) 및 각각의 외부 스트랜드(TE)의 직경(DE)은 DI=2.5 mm, DE=1.97 mm 및 DI/DE=1.27이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=238.9 ㎛이다.

코드(56)의 내부 스트랜드(TI)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제7 실시예에 따른 코드(56)의 내부 스트랜드(TI)에서 d1>d2>d3이고, 여기에서 d1=0.60　mm, d2=0.50　mm, 및 d3=0.45 mm이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 내부 스트랜드(TI)의 중간 층(C2)은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)는 39.1 ㎛이다. 중간 층(C2)의 와이어간 거리(I2)의 합계(SI2)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3) 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3 이하이다. 여기에서, 합계 SI2=6 x 0.0391=0.23 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.45 mm 미만의 값이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 107.2 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기에서, 합계 SI3=11 x 0.1072=1.18 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.45 mm 초과의 값이다.

코드(56)의 외부 스트랜드(TE)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제7 실시예에 따른 코드(56)의 각각의 외부 스트랜드(TE)에서, M개의 중간 와이어(F2')는, 8 mm ≤ p2' ≤ 16 mm, 바람직하게 8 mm ≤ p2' ≤ 14 mm가 되도록 하는 피치(p2')로 내부 와이어(F1') 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p2'=12.5 mm이다. N개의 외부 와이어(F3')는 피치 p3'=25 mm로 중간 와이어(F2') 주위에서 나선으로 권취된다.

제1 실시예와 달리, d1'=0.45 mm이고, d2'=d3'=0.38 mm이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')은 탈포화되고 불완전하게 불포화된다. 평균적으로 M'개의 중간 와이어들을 분리하는 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')는 29.1 ㎛이다.

중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 미만이고, 바람직하게 0.8 x d3' 이하이다. 여기에서, 합계 SI2'=6 x 0.0291=0.17 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.38 mm 미만의 값이다.

본 발명의 제1 실시예와 유사한 방식으로, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N'개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')는 61.3 ㎛이다. 외부 층(C3')의 와이어간 거리(I3')의 합계(SI3')는 외부 층(C3')의 외부 와이어(F3')의 직경(d3')보다 크다. 여기에서, 합계 SI3'=11 x 0.0613=0.67 mm이고, 이는 엄격하게 d3'=0.38 mm 초과의 값이다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예에서와 같이, 내부 스트랜드(TI)의 각각의 중간 와이어(F2)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 이상인 직경(d2)을 갖는다. 바람직하게, 여기에서, d2=0.50 mm > d2'=0.38 mm이다. 마찬가지로, 내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3)의 직경(d3') 이상인 직경(d3)을 갖는다. 바람직하게, 여기에서, d3=0.45 mm > d3'=0.38 mm이다.

제1 실시예와 달리, d1=0.60 mm > d1'=0.45 mm이다. 또한, d1=0.60 mm > d2'=d3'=0.38 mm이다. 또한, d2=0.50 mm > d2'=0.38 mm이고 d3=0.45 mm > d3'=0.38 mm이다.

본 발명의 제8 실시예에 따른 코드

도 10은 본 발명의 제8 실시예에 따른 코드(57)를 도시한다. 제1 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제1 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다. 제8 실시예에 따른 코드(57)는, 그 내부 스트랜드(TI)와 관련하여 제1 실시예에 따른 코드(50)와 상이하다.

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 제8 실시예에 따른 코드(57)에서 D=4.96　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI)은 DI=1.8 mm이고 DI/DE=1.14이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=97.3 ㎛이다.

코드(57)의 내부 스트랜드(TI)

전술한 코드(50)의 제1 실시예와 달리, 내부 스트랜드(TI)는 2개의 층을 갖는다. 내부 스트랜드(TI)는, 더 많지도 않고 더 적지도 않은, 2개의 층을 포함하고, 이러한 경우에 2개의 층으로 구성된다.

내부 스트랜드(TI)는 Q개의 내부 와이어(들)(F1)로 구성된 내부 층(C1), 및 내부 층(C1) 주위에 그리고 그와 접촉되어 나선으로 권취된 N개의 외부 와이어(F3)로 구성된 외부 층(C3)을 포함한다.

Q>1, 바람직하게 Q=2, 3 또는 4이고, 여기에서 Q=2이다. 여기에서, Q=2, N=7 또는 8이고, 바람직하게 Q=2 및 N=7이다.

내부 와이어(F1)는 피치 p1=7.7 mm로 나선으로 권취된다.

내부 스트랜드(TI)의 내부 층(C1)은 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 나선으로 권취된다.

내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은, 코드의 권취 방향(S)에 대향되는 권취 방향(Z)으로 그리고 내부 스트랜드(TI)의 내부 층(C1)과 동일한 방향(Z)으로, 내부 스트랜드(TI)의 내부 층(C1) 주위에 권취된다. N개의 외부 와이어(F3)는, 10 mm ≤ p3 ≤ 40 mm, 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 35 mm, 보다 더 바람직하게 15 mm ≤ p3 ≤ 25 mm가 되도록 하는 피치(p3)로, 내부 와이어(F1) 주위에서 나선으로 권취된다. 여기에서, p3=15.4 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 124.2 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기에서, 합계 SI3=7 x 0.1242=0.87 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.45 mm 초과의 값이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)의 직경(d3) 이상인 직경(d1)을 갖는다. 이러한 경우에, d1=d3=0.45 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 이상인 직경(d1)을 가지고, 여기에서 내부 스트랜드(TI)의 각각의 내부 와이어(F1)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경 d2'=0.30　mm보다 큰 그리고 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경 d3'=0.30　mm보다 큰 직경 d1=0.45　mm을 갖는다.

내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)는, 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3)의 직경(d3') 이상인 직경(d3)을 가지고, 여기에서, 내부 스트랜드(TI)의 각각의 외부 와이어(F3)는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경 d3'=0.30　mm 보다 큰 직경 d3=0.45　mm를 갖는다.

코드(57)의 외부 스트랜드(TE)

본 발명의 제9 실시예에 따른 코드

도 11은 본 발명의 제9 실시예에 따른 코드(58)를 도시한다. 제8 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제8 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다. 제9 실시예에 따른 코드(58)는, 그 내부 스트랜드(TI)와 관련하여 제8 실시예에 따른 코드(57)와 상이하다.

전술한 제8 실시예와 달리, 제9 실시예에 따른 코드(58)에서는 D=4.91　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI)은 DI=1.75 mm이고 DI/DE=1.14이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=71 ㎛이다.

코드(58)의 내부 스트랜드(TI)

제8 실시예와 달리, Q=3, N=7, 8 또는 9이고, 여기에서 Q=3 및 N=8이다. 또한, d1=d3=0.42 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 75.8 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기에서, 합계 SI3=8 x 0.0758=0.61 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.42 mm 초과의 값이다.

코드(58)의 외부 스트랜드(TE)

본 발명에 따라, 그리고 제8 실시예에서와 같이, 피치 p2'=10 mm 및 p3'=20 mm는 관계 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3'≤ 0.57을 만족시킨다. 이러한 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.50이다.

본 발명의 제10 실시예에 따른 코드

도 12는 본 발명의 제10 실시예에 따른 코드(59)를 도시한다. 제8 실시예의 요소와 유사한 요소는 동일한 참조부호로 표시된다. 달리 언급하지 않는 한, 제8 실시예와 비교되는 차이점만을 설명한다. 제10 실시예에 따른 코드(59)는, 그 내부 스트랜드(TI)와 관련하여 제8 실시예에 따른 코드(50)와 상이하다.

전술한 제8 실시예와 달리, 제10 실시예에 따른 코드(59)에서는 D=4.93　mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 직경(DI)은 DI=1.773 mm이다.

2개의 인접한 외부 스트랜드(TE)를 분리하는 평균 스트랜드간 거리(E)는 여기에서 E=84 ㎛이다.

코드(59)의 내부 스트랜드(TI)

제8 실시예와 달리, Q=4, N=7, 8 또는 9이고, 여기에서 Q=4 및 N=9이다. 또한, d1=d2=0.40 mm이다.

내부 스트랜드(TI)의 외부 층(C3)은 탈포화되고 완전하게 불포화된다. 평균적으로 N개의 외부 와이어들을 분리하는 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)는 56.4 ㎛이다. 외부 층(C3)의 와이어간 거리(I3)의 합계(SI3)는 외부 층(C3)의 외부 와이어(F3)의 직경(d3)보다 크다. 여기에서, 합계 SI3=9 x 0.0564=0.61 mm이고, 이는 엄격하게 d3=0.40 mm 초과의 값이다.

코드(59)의 외부 스트랜드(TE)

전술한 여러 코드의 특징이 이하의 표 C 및 표 D에 요약되어 있다.

[표 C]

[표 D]

비교 테스트 및 측정

코드 투과성 테스트

그러한 투과성 테스트는 당업자에게 잘 알려져 있고, 주어진 기간 동안 일정 압력하에서 테스트 시편을 따라서 통과되는 공기의 부피를 측정함으로써, 테스트되는 코드의 공기에 대한 길이방향 투과성을 결정할 수 있게 한다. 당업자에게 잘 알려진, 그러한 테스트의 원리는 공기에 대해서 불투과적이 되게 하는 코드의 처리에 관한 효과를 나타내는 것이고; 이는 예를 들어 표준 ASTM D2692-98에서 설명되어 있다.

그러한 테스트는 제조된 그대로 그리고 시효 처리되지 않은 코드에서 실시한다. 미가공 코드(raw cord)가 코팅 화합물로 지칭되는 탄성중합체 화합물로 미리 외측에서 코팅된다. 이를 위해서, 평행하게 놓인 (코드 사이의 거리: 20 mm) 일련의 10개의 코드가, 미가공 상태의 디엔 탄성중합체 화합물의 2개의 층 또는 "스킴(skim)" (80 x 200 mm로 측정되는 2개의 직사각형) 사이에 배치되고, 각각의 스킴은 5 mm의 두께를 가지고; 이어서 이들 모두가 몰드 내에서 부동화되고, 각각의 코드는, 코드가 몰드 내에 배치될 때 코드가 직선으로 놓이도록 보장하기에 충분한 장력(예를 들어, 3 daN) 하에서 유지되고; 이어서, 이는 약 120 ℃의 온도 및 15 바아의 압력(80 x 200 mm로 측정되는 직사각형 피스톤)에서 약 10 내지 12시간 동안 가황처리(경화)된다. 그 후에, 전체가 몰드로부터 제거되고, 그에 따라 코팅된 코드의 10개의 테스트 시편이, 특성화(characterizing)를 위해서, 7x7x60 mm로 측정되는 평행육면체의 형상으로 절취된다.

코팅 탄성중합체 화합물로서 이용되는 화합물은, 천연 (펩타이즈화된) 고무 및 카본 블랙 N330(65 phr)을 기초로 하고, 또한 이하의 일반적인 첨가제: 황(7 phr), 술펜아미드 가속제(1 phr), ZnO(8 phr), 스테아르산(0.7 phr), 산화 방지제(1.5 phr), 코발트 나프테네이트(1.5 phr)(phr는 탄성중합체 100 부당 중량 부를 의미함)를 포함하는, 타이어에서 통상적으로 이용되는 디엔 탄성중합체 화합물이고; 코팅 탄성중합체 화합물의 E10 계수는 약 10 MPa이다.

공기가 1 바아의 압력에서 코드의 유입구 단부 내로 주입되고 배출구 단부에서의 공기의 부피가 (예를 들어, 0으로부터 500 cm³/분까지 교정된) 유량계를 이용하여 측정되는 방식으로, 테스트가, 경화된 상태에서 그 주위의 탄성중합체 화합물(또는 코팅 탄성중합체 화합물)로 코팅된, 6 cm 길이의 코드에 대해서 실행되었다. 측정 중에, 코드의 길이방향 축을 따라서, 일 단부로부터 타 단부까지 코드를 따라서 통과되는 공기의 양만이 측정에 의해서 고려되도록, 코드의 샘플은 압축된 기밀 밀봉부(예를 들어, 조밀 발포체 또는 고무로 제조된 밀봉부) 내에서 부동화되고; 기밀 밀봉부 자체의 기밀성은, 중실형(solid) 탄성중합체-화합물 테스트 시편을 이용하여, 즉 코드가 없이 미리 체크된다.

코드의 길이방향 불투과성이 클수록, 측정되는 (10개의 시편에 대해서 평균화된) 평균 공기 유량이 적다. 측정이 ±0.2 cm3/분의 정밀도로 이루어짐에 따라, 0.2 cm3/분 이하의 측정 값은 0인 것으로 간주되고; 이는, 그 축을 따라서(즉, 그 길이방향으로) 기밀(완전한 기밀)인 것으로 설명될 수 있는 코드에 상응한다.

탄성중합체 화합물에 의한 스트랜드의 침투성의 표시

탄성중합체 화합물에 의해서 침투될 수 있는 스트랜드의 능력은, 중간 층(C2')의 2개의 인접 와이어(F2')에 의해서 그리고 외부 층(C3')의 2개의 인접 와이어(F3')에 의해서 형성된 반경방향 통과 창의 크기를 시뮬레이트함으로써, 이하의 테스트에서 결정되었다. 그러한 창은, 그 주 축(P)을 따른 외부 스트랜드의 개략도를 도시하는 도 13 및 전술한 반경방향 통과 창(S)을 도시하는 도 14에서 도시되어 있다.

그러한 스트랜드의 침투성에 관한 표시는 공기에 대한 스트랜드의 불투과성에 관한 화상을 제공한다. 구체적으로, 창의 크기가 클수록, 침투성 표시가 클수록, 탄성중합체 화합물이 스트랜드에 침투하기 더 쉽고 스트랜드는 공기에 대해서 더 불투과적이 된다. 침투성은 스트랜드에 적용된 전술한 침투성 테스트에 의해서 또한 결정될 수 있다. 그럼에도 불구하고, 스트랜드가 평가될 수 있는 속력으로 인해서, 본 발명자는 투과성 테스트에 대한 창(S)의 시뮬레이션 및 계산을 할 수 있었다.

권취 방향의 영향

이하의 표 1은, 2개의 제어 코드(T1 및 T2)에 대한 그리고 본 발명에 따른 코드(50)에 대한 투과성 테스트의 그리고 침투성 표시 테스트의 결과를 비교한다.

이러한 테스트의 결과가 100을 기초로 표시되었다: 따라서, 이러한 테스트 중 하나에 대한 100보다 큰 결과는, 테스트된 코드 또는 스트랜드가 제어 코드 또는 스트랜드보다, 이 경우에 코드(T1) 또는 코드(T1)의 스트랜드보다 우수한 불투과성 또는 침투성을 나타낸다는 것을 의미한다.

본 발명에 따른 코드(50)가, 제어 코드(T1)의 2배 초과의 불투과성을 나타냈다는 것, 그리고 이러한 것이, 본 발명에 따른 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2') 및 외부 층(C3')의 비율 (p3'-p2')/p3'만에 의한 것임을 주목할 수 있을 것이다.

제어 코드(T1, T2)의 비교는, 외부 층(C3 및 C3')이 L개의 외부 스트랜드(TE)(코드(T1))의 권취 방향에 대향되는 동일 방향으로 권취된다는 사실이, 코드의 양호한 불투과성을 보장할 수 있게 하는 본 발명의 본질적인 특징이라는 것을 보여준다.

코드(50)의 피치(p3')에 따른 외부 스트랜드에 대한 침투성 표시의 평가

전술한 설명과 비교하여 코드의 모든 다른 구조적 특징을 변화없이 유지하면서, 다양한 p3'의 값에 대해서 p2'의 값을 변경함으로써, 본 발명에 따른 코드(50)의 외부 스트랜드와 유사한 다양한 외부 스트랜드가 시뮬레이트되었다.

이러한 시뮬레이션의 결과가, 각각의 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.30이 되도록 제어 스트랜드에 대해서 100을 기초로 다양한 표 2 내지 표 6에서 비교되었다. 따라서, 테스트된 스트랜드에 대한 창 크기 값(St)에 대해서 그리고 제어 스트랜드에 대한 창 크기 값(S0)에 대해서, 침투성 표시는 St*100/S0와 같다. 따라서, 100을 초과하는 결과는, 테스트된 스트랜드가 상응 제어 스트랜드보다 우수한 침투성을 나타낸다는 것을 의미한다. 침투성 표시가 120 이상일 때 창의 크기가 상당히 더 큰 것으로 평가되었고, 이는 테스트된 스트랜드 내의 창의 크기가 제어 스트랜드의 창 크기보다 20% 더 클 때를 의미한다.

각각의 표 2 내지 표 6은 15, 17, 20, 23, 25 mm와 동일한 피치(p3')에 각각 상응한다.

비록 p2'가 증가될 때 와이어간 거리(I2')가 증가되지만, 반경방향 통과 창에 대한 최대값이, 반드시 가장 큰 값일 필요가 없는 I2' 값에 대해서 얻어진다는 것을 주목할 수 있을 것이다. 따라서, 본 발명의 실행 전에, 당업자는, I2'가 작을수록 스트랜드의 침투성이 더 작아진다는 가정으로부터 시작하여, I2'에 대한 비교적 작은 값을 산출하는 p2' 값에 대한 최대 침투성을 예측하기 어려울 것이다.

0.36으로부터 0.57까지 범위의 비율 (p3'-p2')/p3'에 대한, 그리고 테스트되는 각각의 p3' 값에 대한 간격 내에서, 침투성 표시에 대한 값은, 상응 제어 스트랜드에 대해서 얻어진 것보다 상당히 더 크다.

코드(51) 내지 코드(59)의 외부 스트랜드에 대한 침투성 표시의 평가

본 발명의 제1 실시예에 따른 코드(50)와 유사한 방식으로, 전술한 설명과 비교하여 각각의 코드의 모든 다른 구조적 특징을 변화없이 유지하면서, p3'의 값을 전술한 값으로 고정하는 한편 p2'의 값을 변경함으로써, 본 발명의 여러 실시예에 따른 코드(51) 내지 코드(59)의 여러 외부 스트랜드가 시뮬레이트되었다.

이러한 시뮬레이션의 결과가, 각각의 경우에, (p3'-p2')/p3'=0.30이 되도록 제어 스트랜드에 대해서 100을 기초로 다양한 표 7 내지 표 12에서 비교되었다. 따라서, 테스트된 스트랜드에 대한 창 크기 값(St)에 대해서 그리고 제어 스트랜드에 대한 창 크기 값(S0)에 대해서, 침투성 표시는 St*100/S0와 같다. 따라서, 100을 초과하는 결과는, 테스트된 스트랜드가 상응 제어 스트랜드보다 우수한 침투성을 나타낸다는 것을 의미한다. 침투성 표시가 120 이상일 때 창의 크기가 상당히 더 큰 것으로 평가되었고, 이는 테스트된 스트랜드 내의 창의 크기가 제어 스트랜드의 창 크기보다 20% 더 클 때를 의미한다.

비록 p2'가 증가될 때 와이어간 거리(I2')가 증가되지만, 반경방향 통과 창의 크기에 대한 최대값이, 반드시 가장 큰 값일 필요가 없는 I2' 값에 대해서 얻어진다는 것을 주목할 수 있을 것이다. 따라서, 본 발명의 실행 전에, 당업자는, I2'가 작을수록 스트랜드의 침투성이 더 작아진다는 가정으로부터 시작하여, I2'에 대한 비교적 작은 값을 산출하는 p2' 값에 대한 최대 침투성을 예측하기 어려울 것이다.

표 7 내지 표 12는, 여러 코드 구성에 대해서, 탄성중합체 화합물의 외부 스트랜드 내로의 침투, 및 그에 따라 이러한 탄성중합체 화합물이 가지는 내부 스트랜드에 접근할 수 있는 능력이, (p3'-p2')/p3'=0.30인 제어 코드와의 비교에 의해서, 0.36로부터 0.57까지의 범위의 비율 (p3'-p2')/p3'에서 상당히 개선된다는 것을 보여준다.

물론, 본 발명은 전술한 예시적인 실시예로 제한되지 않는다.

산업상 실현 가능성, 비용 및 전체적인 성능 때문에, 통상적인 원형 횡단면을 갖는 선형 와이어, 즉 직선 와이어를 갖는 발명을 구현하는 것이 바람직하다.

특징들이 서로 양립될 수만 있다면, 전술한 또는 앞서서 예상된 여러 실시예의 특징들을 또한 조합할 수 있다.

전술하지 않은 일 실시예에서, L=8, DI/DE≥1.60이고, 바람직하게 DI/DE≥1.65이고 그리고 더 바람직하게 DI/DE≥1.70 및 DI/DE≤2.0인 경우에, 바람직하게 DI/DE≤1.95이고 더 바람직하게 DI/DE≤1.90이다.

전술하지 않은 다른 실시예에서, L=9, DI/DE≥2.00이고, 바람직하게 DI/DE≥2.05이고 더 바람직하게 DI/DE≥2.10 및 DI/DE≤2.50인 경우에, 바람직하게 DI/DE≤2.45이고 더 바람직하게 DI/DE≤2.40이다.

전술하지 않은 제1 실시예에서, 내부 스트랜드(TI)가 2개의 층, 또는 3개의 층을 가지는 경우에, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 각각의 외부 스트랜드의 내부 층 주위로 권취된다.

Q>1인, 이러한 제1 실시예의 제1 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 나선으로 권취된다. Q>1인, 이러한 제1 실시예의 제2 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 대향되는 권취 방향으로, 나선으로 권취된다.

전술하지 않은 코드의 제2 실시예에서, 내부 스트랜드(TI)가 2개의 층, 또는 3개의 층을 가지는 경우에, 각각의 외부 스트랜드의 중간 층은, 코드의 권취 방향에 대향되는 권취 방향으로, 각각의 외부 스트랜드의 내부 층 주위로 권취된다. Q>1인, 이러한 제2 실시예의 제1 대안예에서, 내부 스트랜드의 내부 층은, 코드의 권취 방향과 동일한 권취 방향으로, 나선으로 권취된다.

앞서서 예상된 실시예 및 대안예의 권취 방향은 또한 Z와 같이 단지 S일 수 있다.

Claims

2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59)에 있어서:
- Q개의 내부 와이어(F1)로 구성된 내부 층(C1) 및 내부 층(C1) 주위에 권취된 N개의 외부 와이어(F3)로 구성된 외부 층(C3)을 포함하는, 적어도 2개의 층(C1, C3)을 갖는 내부 스트랜드(TI)로 구성된 코드의 내부 층(CI),
- Q'=1개의 내부 와이어(F1')로 구성된 내부 층(C1'), 피치(p2')로 내부 층(C1') 주위에 권취된 M'개의 중간 와이어(F2')로 구성된 중간 층(C2'), 및 피치(p3')로 중간 층(C2') 주위에 권취된 N'개의 외부 와이어(F3')로 구성된 외부 층(C3')을 포함하는, 3개의 층(C1', C2', C3')을 갖는 L>1개의 외부 스트랜드(TE)로 구성된 코드의 외부 층(CE)을 포함하고,
- 코드의 외부 층(CE)이 코드의 권취 방향으로 코드의 내부 층(CI) 주위에 권취되고;
- 각각의 내부 및 외부 스트랜드(TI, TE)의 각각의 외부 층(C3, C3')이, 코드의 권취 방향에 대향되는 동일 권취 방향으로, 각각, 각각의 내부 및 외부 스트랜드(TI, TE)의 내부 층(C1) 및 중간 층(C2') 주위에 각각 권취되고;
- 코드의 외부 층(CE)이 탈포화되고, 그리고
- 피치(p2' 및 p3')는 관계: 0.36 ≤ (p3'-p2')/p3' ≤ 0.57를 만족시키는 것을 특징으로 하는, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
0.38 ≤ (p3'-p2')/p3'이고,
(p3'-p2')/p3' ≤ 0.55인, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
피치(p2')가 8 mm ≤ p2' ≤ 16 mm이고,
피치(p3')가 10 mm ≤ p3' ≤ 40 mm인, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
내부 스트랜드(TI)가 직경(DI)을 가지고, 각각의 외부 스트랜드(TE)가 직경(DE)을 가지며:
- L=6인 경우에, DI/DE>1이며 DI/DE≤1.40이고,
- L=7인 경우에, DI/DE≥1.30이며 DI/DE≤1.70이고,
- L=8인 경우에, DI/DE≥1.60이며 DI/DE≤2.0이고,
- L=9인 경우에, DI/DE≥2.00이며 DI/DE≤2.50인, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')의 와이어간 거리(I2')의 합계(SI2')가 SI2' < d3'이고, d3'는 각각의 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경인, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
각각의 외부 스트랜드(TE)의 중간 층(C2')이 탈포화되는, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
각각의 외부 스트랜드(TE)의 외부 층(C3')이 탈포화되는, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
L이 6, 7, 8, 9 또는 10인, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 있어서,
- Q'=1, M'=6, N'=11이고,
- 각각의 외부 스트랜드(TE)의 내부 와이어(F1')가 상기 외부 스트랜드(TE)의 각각의 중간 와이어(F2')의 직경(d2') 초과인 직경(d1')을 가지고, 그리고
- 각각의 외부 스트랜드(TE)의 내부 와이어(F1')가 상기 외부 스트랜드(TE)의 각각의 외부 와이어(F3')의 직경(d3') 초과인 직경(d1')을 가지는, 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59).
제1항에 따른 적어도 하나의 2-층 다중-스트랜드 코드(50; 51; 52; 53; 54; 55; 56; 57; 58; 59)를 포함하는 것을 특징으로 하는, 타이어(10).
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