CN112449659A - 具有改进的渗透性的双层多线股帘线 - Google Patents

Abstract

本发明公开一种帘线(50)，其包括内部线股(TI)和L>1根外部线股(TE)。内部线股(TI)包括：由Q＝2、3、或4根内部丝线(F1)组成的内层(C1)；由以捻距p2进行缠绕的M根中间丝线(F2)组成的中间层(C2)；由以捻距p3进行缠绕的N根外部丝线(F3)组成的外层(C3)。帘线的外层(CE)在帘线(50)的缠绕方向上进行缠绕。每根内部线股和每根外部线股(TI、TE)的各自外层(C3、C3’)在相同的缠绕方向上进行缠绕，所述缠绕方向与帘线(50)的缠绕方向相反。帘线(50)的外层(CE)为未饱和的。内部线股(TI)的中间层(C2)为未饱和的并且内部线股(TI)的外层(C3)为未饱和的。以下适用于捻距p2和p3：如果Q＝2，则0.33≤(p3‑p2)/p3≤0.45；如果Q＝3，则0.35≤(p3‑p2)/p3≤0.42；如果Q＝4，则0.28≤(p3‑p2)/p3≤0.43。

Description

具有改进的渗透性的双层多线股帘线

技术领域

本发明涉及多线股帘线，所述多线股帘线可以特别用于增强轮胎，尤其是重型工业车辆的轮胎。

背景技术

具有径向胎体增强件的轮胎包括胎面、两个不可伸展的胎圈、将胎圈连接至胎面的两个胎侧、以及沿周向设置在胎体增强件与胎面之间的带束层或胎冠增强件。胎体增强件和胎冠增强件包括多个由弹性体配混物制成的帘布层，所述帘布层可以由增强元件增强，所述增强元件例如为金属或织物类型的帘线或单丝。

胎体增强件锚固在每个胎圈中并且由胎冠增强件径向覆盖。胎体增强件包括含有胎体增强金属丝状元件的单个胎体帘布层。每个胎体增强金属丝状元件与轮胎的周向方向形成在80°至90°之间的角度。

胎冠增强件通常包括至少两个叠置的胎冠帘布层(有时称作工作帘布层或交叉帘布层)，所述胎冠帘布层的通常为金属的增强元件在帘布层内几乎彼此平行地设置但是从一个帘布层至另一个帘布层交叉，亦即它们(对称或不对称地)相对于周向正中平面以通常介于10°至45°之间的角度倾斜。工作帘布层通常包括表现出非常低的伸长的增强元件，以便执行其引导轮胎的功能。

胎冠增强件还可以包括各种其它辅助帘布层或弹性体配混物层，所述辅助帘布层或弹性体配混物层具有可根据情况而改变的宽度，并且可以包含或不包含增强元件。举例而言，可以提及所谓的保护帘布层或者所谓的环箍帘布层，所述保护帘布层具有保护带束层的其余部分免受外部攻击或穿孔的作用，所述环箍帘布层(被称为“零度”帘布层)含有基本上在周向方向上定向的增强元件，其不论相对于工作帘布层沿径向位于外侧还是内侧。保护帘布层通常包括表现出高伸长的增强元件，从而使得它们在由致凹体(例如石头)施加的应力的作用下变形。

在现有技术中已知一种用于上文所述的帘布层的增强元件，其包括双层多线股金属帘线，如在WO2011064065、WO2016202620和WO2009048054的实施例中公开。这些帘线包括帘线内层和帘线外层，所述帘线内层由内部线股构成，所述帘线外层由围绕所述帘线内层以螺旋形式进行缠绕的六根外部线股构成。

每根内部线股和外部线股包括：线股内层，该层由两根、三根或四根内部丝线构成；中间层，其由七根至九根中间丝线构成；以及外层，其由十二根至十五根外部丝线构成。内部线股的中间层和外层分别围绕内部线股的内层和中间层在Z方向上进行缠绕。每根外部线股的中间层和外层分别围绕每根外部线股的内层和中间层在Z方向上进行缠绕。外部线股围绕内部线股在帘线的缠绕方向(该方向为S方向)上以螺旋形式进行缠绕。

重型工业车辆(特别是建筑工地类型的重型工业车辆)的轮胎遭受许多攻击。特别地，这种类型的轮胎通常在不平坦的道路表面上行驶，有时造成胎面的穿孔。这些穿孔允许腐蚀剂(例如空气和水)进入，所述腐蚀剂氧化各种增强件(特别是胎冠帘布层)的金属增强元件，因此显著降低轮胎的寿命。

增加轮胎的寿命的一种解决方案是对抗这些腐蚀剂的扩散。因此可以进行这样的设置，即在制造帘线期间用弹性体配混物覆盖内层和中间层的每个层。在此过程中，存在的弹性体配混物渗透存在于每根线股的每个层之间的毛细管，从而防止腐蚀剂扩散。这样的帘线通常称为原位橡胶化的帘线，在现有技术中是众所周知的。

增加轮胎的寿命的另一种解决方案是增加帘线的断裂力。通常，通过增加构成帘线的丝线的直径和/或通过增加丝线的数量和/或每根丝线的独立强度来增加断裂力。然而，还进一步增加丝线的直径，例如超过0.50mm，必然导致帘线的挠性降低，这是不可取的。增加丝线的数量通常导致弹性体配混物渗透线股的能力降低。最后，增加每根丝线的独立强度需要对用于制造丝线的设备进行大量投资。

发明内容

本发明的目的是一种帘线，与现有技术的帘线相比，该帘线表现出弹性体配混物对其内部线股的更好的渗透性，由此使得可以减少腐蚀剂对帘线的侵入和沿着帘线的扩散。

根据本发明的帘线

为此目的，本发明的一个主题为双层多线股帘线，其包括：

-由具有三个层的内部线股构成的帘线内层，所述内部线股包括：

·由以捻距p1进行缠绕的Q＝2、3或4根内部丝线构成的内层，所述内层在内部线股的内层方向上进行缠绕，

·由围绕内层以捻距p2进行缠绕的M根中间丝线构成的中间层，所述中间层在内部线股的中间层方向上进行缠绕，和

·由围绕中间层以捻距p3进行缠绕的N根外部丝线构成的外层，

-由L>1根具有至少两个层的外部线股构成的帘线外层，所述外部线股包括：

·由Q’根内部丝线构成的内层，和

·由围绕内层进行缠绕的N’根外部丝线构成的外层，

其中:

-p1与p2不同和/或内部线股的内层方向与内部线股的中间层方向不同；

-帘线外层围绕帘线内层在帘线的缠绕方向上进行缠绕；

-每根内部线股和外部线股的各自外层分别围绕每根内部线股的中间层和每根外部线股的内层在相同的缠绕方向上各自进行缠绕，所述缠绕方向与帘线的缠绕方向相反；

-帘线外层为未饱和的；

-内部线股(TI)的中间层(C2)为未饱和的；

-内部线股(TI)的外层(C3)为未饱和的；并且

-捻距p2和p3满足关系式：

-在Q＝2的情况下，0.33≤(p3-p2)/p3≤0.45，

-在Q＝3的情况下，0.35≤(p3-p2)/p3≤0.42，

-在Q＝4的情况下，0.28≤(p3-p2)/p3≤0.43。

应回顾的是，如已知的那样，线股的捻距表示平行于帘线的轴线测量的该线股的长度，具有该捻距的线股在所述长度之后围绕帘线的所述轴线完成一整圈。类似地，丝线的捻距表示平行于该丝线所处的线股的轴线测量的该丝线的长度，具有该捻距的丝线在所述长度之后围绕线股的所述轴线完成一整圈。

具有线股或具有丝线的层的缠绕方向意指线股或丝线相对于帘线或线股的轴线形成的方向。缠绕方向通常用字母Z或S表示。

根据2014年的标准ASTM D2969-04确定丝线以及线股的捻距、缠绕方向和直径。

根据定义，具有线股的未饱和层为使得线股之间留有足够的空间以允许弹性体配混物通过的层。具有线股的未饱和外层意指外部线股不接触并且在两根相邻外部线股之间存在足够的空间来允许弹性体配混物通过直至内部线股。相反，具有线股的饱和层使得在层的丝线之间没有足够的空间来允许弹性体配混物通过，例如因为层中每对的两根线股彼此接触。

有利地，具有外部线股的外层的线股间距大于或等于30μm，在与帘线的主轴线垂直的帘线横截面上，所述线股间距限定为平均分隔圆形包络线(两根相邻外部线股内接于所述圆形包络线中)的最短距离。优选地，分隔两根相邻外部线股的平均线股间距E大于或等于70μm，更优选大于或等于100μm，还更优选大于或等于150μm，高度优选大于或等于200μm。

“至少两个层”意指在某些实施方案中，每根外部线股可以包括两个层，这意味着包括仅两个层，而不包括它们中的仅一个层或三个层；以及在其它实施方案中，每根外部线股可以包括三个层，这意味着包括仅三个层，而不包括它们中的仅两个层或四个层。

在本发明中，帘线有两个具有线股的层，这意味着它包括这样的组件，即所述组件既不多也不少地由两个具有线股的层构成，这意味着所述组件有两个具有线股的层，不是一个层，也不是三个层，而是仅两个层。帘线的外层以与帘线的内层接触的方式围绕帘线的内层进行缠绕。

根据本发明的帘线与以下所述帘线相比具有改进的渗透性，所述帘线为其中比值(p3-p2)/p3在根据本发明的比值范围之外的帘线，如例如在WO2011064065、WO2016202622和WO2009048054的实施例中的帘线，通过本发明可以改进这些帘线的渗透性。本发明的发明人提出如下假设：该比值使得可以获得相对大的径向窗口以使弹性体配混物在内部线股内通过。径向通过窗口限定为以下两个空间之间的相交处：所述空间一方面为在内部线股的外层的两根相邻丝线之间投影到与帘线的主轴线平行的平面上的空间，另一方面为在内部线股的中间层的两根相邻丝线之间投影到与帘线的主轴线平行的平面上的空间。这种径向通过窗口示于图25中。

此外，由于帘线的外层为未饱和的事实，所以根据本发明的帘线具有在外部线股之间的允许弹性体配混物通过的空间。从现有技术中已知的是这样的帘线，即所述帘线因帘线的外层饱和(因为外部线股成对地彼此接触)，从而形成吸收施加至帘线上的拉伸力的拱形，所以具有相对较高的断裂力。在根据本发明的帘线中，尽管围绕内部线股的拱形被破坏，但是可能是由比值(p3-p2)/p3赋予内部线股的高渗透性以及帘线外层的不饱和性质允许弹性体配混物一方面在外部线股之间渗透，另一方面在外部线股与内部线股之间渗透。因此以这种方式，在赋予帘线优良的渗透性的同时，拱形至少部分地恢复，并使得帘线的断裂力的下降受到限制。此外，该特征允许弹性体配混物在内部线股的外层与外部线股的外层之间渗透，从而形成弹性体配混物缓冲体，该缓冲体至少部分地吸收内部线股与外部线股之间的力的径向分量。

根据本发明，帘线的与每根内部线股和外部线股的各自外层的缠绕方向相反的缠绕方向赋予帘线更好的渗透性，特别是在外部线股之间的渗透性。本发明人提出如下假设：借助于这些缠绕方向，外部线股的外部丝线与内部线股的外部丝线交叉从而形成与以下现有技术的帘线不同的相对呈点状的接触区域，所述现有技术的帘线中帘线的缠绕方向与每根内部线股和外部线股的外层的缠绕方向相同并且外部线股的外部丝线与内部线股的外部丝线交叉，从而形成不太呈点状而是更呈线型的接触区域，这妨碍了弹性体配混物通过直至内部线股。

由于本发明以及p2和p3之间的关系并且由于p1和p2之间的关系以及内部线股的内层和中间层的方向，内部线股具有圆柱状的层。非常有利地，每根外部线股为具有圆柱状层的线股，不论该外部线股是具有两个层还是三个层。需回顾的是，这样的圆柱状层在线股的各个层以与其成对的层不同的捻距进行缠绕时和/或在这些层的缠绕方向从一个层到另一个层不同时获得。具有圆柱状层的线股是极其高度可渗透的，这不同于具有紧凑层的如下所述线股，所述线股中所有层的捻距相同并且所有层的缠绕方向相同，从而所述线股表现出低得多的渗透性。

作为选择和优选，在一个实施方案中，帘线不具有任何聚合物配混物，特别是帘线不具有任何覆盖内部线股的任何聚合物配混物的护层。在另一个实施方案中，帘线不具有任何弹性体配混物，特别是帘线不具有任何覆盖内部线股的任何弹性体配混物的护层。

有利地，帘线由金属制得。术语“金属帘线”根据定义理解为意指由主要(即这些丝线中大于50％的丝线)或完全(100％的丝线)是金属材料构成的丝线形成的帘线。这种金属帘线优选使用钢帘线，更优选由珠光体(或铁素体-珠光体)碳钢(下文被称为“碳钢”)制成的帘线，或由不锈钢(根据定义为包含至少11％的铬和至少50％的铁的钢)制成的帘线实施。然而，当然有可能使用其它钢或其它合金。

当有利地使用碳钢时，其碳含量(钢的重量％)优选在0.4％至1.2％之间，特别是在0.5％至1.1％之间；这些含量代表轮胎所需的机械性能与丝线的可用性之间的良好折衷。

所使用的金属或钢，无论其特别是碳钢还是不锈钢，其本身可以涂覆有金属层，所述金属层例如改进了金属帘线和/或其组成元件的加工性，或者改进了帘线和/或轮胎本身的使用性能，例如粘合性、抗腐蚀或抗老化的性能。根据优选的实施方案，所使用的钢覆盖有黄铜(Zn-Cu合金)层或锌层。

优选地，预定(内部或外部)线股的同一层的丝线全部具有基本上相同的直径。有利地，外部线股全部具有基本上相同的直径。“基本上相同的直径”意指丝线或线股具有在工业容差内的相同直径。

有利地，每根线股的每根丝线具有在0.15mm至0.60mm，优选0.20mm至0.50mm，更优选0.22mm至0.40mm，还更优选0.24mm至0.35mm范围内的直径。

聚合物配混物或聚合物的配混物意指配混物含有至少一种聚合物。优选地，这样的聚合物可以为热塑体例如聚酯或聚酰胺，热固性聚合物，弹性体例如天然橡胶，热塑性弹性体，或这些聚合物的组合。

弹性体配混物或弹性体的配混物意指配混物含有至少一种弹性体或一种橡胶(这两个术语是同义的)、以及至少一种其它组分。优选地，弹性体配混物还含有硫化体系和填料。更优选地，弹性体为二烯弹性体。

有利地，外部线股以螺旋形式围绕内部线股以范围为40mm至100mm，优选50mm至90mm的捻距进行缠绕。

有利地：

-在Q＝2的情况下，0.36≤(p3-p2)/p3，优选0.38≤(p3-p2)/p3，

-在Q＝3的情况下，0.36≤(p3-p2)/p3，优选0.38≤(p3-p2)/p3，

-在Q＝4的情况下，0.32≤(p3-p2)/p3，优选0.36≤(p3-p2)/p3。

比值(p3-p2)/p3越高或换言之在p3与p2之间的差值越大，内部线股的结构稳定性越好。具体地，内部线股的中间层和外层的捻距不同的程度越大，中间丝线和外部丝线相对于彼此的交叉越大(中间丝线与外部丝线之间的接触则为相对呈点状的接触)，外部丝线将更好地机械性包住中间丝线，并且内部线股的渗透性将更好，所述内部线股的中间层和外层的丝线则将在中间层和外层的每个层内均匀分布。这种机械完整性使得一方面可以避免在制造帘线的过程中中间层的所有丝线在组装工具施加的机械力的作用下以彼此接触的方式全部组合在一起，另一方面可以避免在制造包含帘线的帘布层或包含帘线的轮胎的过程中中间层的所有丝线在弹性体配混物渗透帘线的压力的作用下以彼此接触的方式全部组合在一起。

此外，对于给定的捻距p3，通过增大比值(p3-p2)/p3，内部线股的中间层的丝线间距减小。本领域技术人员将预期看到内部线股的渗透性下降。然而，完全出乎意料地，如下文所述的对比测试所示，通过增大比值(p3-p2)/p3，内部线股的中间层的丝线间距确实减小，但是用于弹性体配混物的径向通过窗口的尺寸增加，这意味着内部线股的渗透性明显提高。

有利地：

-在Q＝2的情况下，(p3-p2)/p3≤0.42，优选(p3-p2)/p3≤0.40，

-在Q＝3的情况下，(p3-p2)/p3≤0.40，

-在Q＝4的情况下，(p3-p2)/p3≤0.40，优选(p3-p2)/p3≤0.38。

低于这些值，用于弹性体配混物的径向通过窗口的尺寸处于最大，从而使得可以优化内部线股的渗透性。

有利地，捻距p1满足3mm≤p1≤16mm，优选4mm≤p1≤13mm，更优选5mm≤p1≤10mm。

有利地，捻距p2满足8mm≤p2≤20mm，优选9mm≤p2≤18mm，更优选10mm≤p2≤16mm。

有利地，捻距p3满足10mm≤p3≤40mm，优选12mm≤p3≤30mm，更优选15mm≤p3≤25mm。

在这些优选范围内的捻距p1、p2和p3使得可以获得这样的帘线，即所述帘线表现出与轮胎用途相匹配的机械性能、相对较低的成本以及相对较低的线型帘线重量。

根据定义，线股的直径为可在其内与线股外接的最小圆的直径。内部线股TI具有直径DI，并且每根外部线股TE具有直径DE。

有利地，在L＝6的情况下，DI/DE>1，优选DI/DE≥1.05，更优选DI/DE≥1.10。这样则更好地促进弹性体配混物在外部线股之间通过。有利地，在L＝6的情况下，DI/DE≤1.40，优选DI/DE≤1.35，更优选DI/DE≤1.30。这样则避免了在外部线股之间留出过多的空间，从而一方面确保帘线的结构稳定性，另一方面通过铺设尽可能多的外部线股来最大化断裂力并同时允许弹性体配混物在外部线股之间通过。于是这样限制了帘线的外径，因此使可铺设在帘布层中的金属的质量最大化。此外，帘布层的厚度减小，因此轮胎的发热、滚动阻力和质量也减小。

另外，对于这些优选的DI/DE值，在还进一步促进弹性体配混物在外部线股之间通过的同时，也促进了帘线的拱形的恢复。

有利地，在L＝7的情况下，DI/DE≥1.30，优选DI/DE≥1.35，更优选DI/DE≥1.40。有利地，在L＝7的情况下，DI/DE≤1.70，优选DI/DE≤1.65，更优选DI/DE≤1.60。

有利地，在L＝8的情况下，DI/DE≥1.60，优选DI/DE≥1.65，更优选DI/DE≥1.70。有利地，在L＝8的情况下，DI/DE≤2.0，优选DI/DE≤1.95，更优选DI/DE≤1.90。

有利地，在L＝9的情况下，DI/DE≥2.00，优选DI/DE≥2.05，更优选DI/DE≥2.10。有利地，在L＝9的情况下，DI/DE≤2.50，优选DI/DE≤2.45，更优选DI/DE≤2.40。

以与L＝6的情况类似的方式，在L＝7、8或9的情况下，对于相对高的DI/DE值，进一步促进了弹性体配混物在外部线股之间的通过，并且对于相对低的DI/DE值，确保了帘线的结构稳定性，使断裂力最大化，并同时允许弹性体配混物在外部线股之间通过，帘线的外径受到限制，帘布层的厚度减小，因此轮胎的发热、滚动阻力和质量也减小。最后，帘线的拱形也得以恢复。

在一个实施方案中，L等于6、7、8、9或10，优选L＝6、7或8，更优选L＝6。

在促进帘线的渗透性的实施方案中，帘线的外层为完全不饱和的。

根据定义，与不完全为不饱和的层相反，具有线股的完全不饱和的层使得在该层中存在足够的空间来添加至少一根具有与层的X根线股相同直径的第(X+1)根线股，因此多根线股可以或不可以彼此接触。在该特定情况下，在帘线外层中存在足够的空间来添加至少一根具有与帘线外层的L根外部线股相同直径的第(L+1)根线股。因此，有利地，帘线外层的线股间距E的总和SIE满足SIE≥DE。总和SIE为分隔在层中的每对相邻线股的线股间距E的总和。在与帘线的主轴线垂直的帘线截面上，层的线股间距限定为平均分隔该层中两根相邻线股的最短距离。因此，线股间距E通过总和SIE除以分隔层中线股的空间数量来算出。

在促进渗透性与断裂力之间的折衷的另一实施方案中，帘线的外层不完全为不饱和的。

具有线股的不完全为不饱和的层使得在该层中没有足够的空间来添加至少一根具有与层的X根线股相同直径的第(X+1)根线股。在该特定情况下，在外层中没有足够的空间来添加至少一根具有与帘线外层的L根外部线股相同直径的第(L+1)根外部线股。因此，帘线外层的线股间距E的总和SIE满足SIE<DE。

任选地，内部线股的每根外部丝线具有的直径d3大于或等于每根外部线股的每根外部丝线的直径d3’，优选地，内部线股的每根外部丝线具有的直径d3大于每根外部线股的每根外部丝线的直径d3’。优选地，借助于特征d3>d3’，当帘线处于张力下时，内部线股的每根外部丝线也许能够承受由外部线股施加在内部线股上的力的径向分量。与包括由外部线股形成的拱形的帘线相比较或者与其中d3≤d3’的帘线相比较，该特征d3>d3’使得可以恢复或甚至改进帘线的断裂力。优选地，1<d3/d3’≤2，更优选1<d3/d3’≤1.5，还更优选1<d3/d3’≤1.25或1.25<d3/d3’≤1.5。

根据本发明的帘线的内部线股

在一些实施方案中，M＝7、8、9或10，N＝12、13、14或15。

在第一变体形式中，Q＝2，M＝7或8，并且N＝12或13。M＝7和/或N＝12的情况有利于内部线股的中间层或外层的未饱和，因此有利于内部线股的渗透性。M＝8和/或N＝13的情况使中间丝线或外部丝线的数量最大化，因此使帘线的断裂强度最大化。

在第二变体形式中，Q＝3，M＝8或9，并且N＝13或14。M＝8和/或N＝13的情况有利于内部线股的中间层或外层的未饱和，因此有利于内部线股的渗透性。M＝9和/或N＝14的情况使中间丝线或外部丝线的数量最大化，因此使帘线的断裂强度最大化。

在第三变体形式中，Q＝4，M＝9或10，并且N＝14或15。M＝9和/或N＝14的情况有利于内部线股的中间层或外层的未饱和，因此有利于内部线股的渗透性。M＝10和/或N＝15的情况使中间丝线或外部丝线的数量最大化，因此使帘线的断裂强度最大化。

在这些实施方案中，尤其是在Q＝3或4的实施方案中，当线股未被充分渗透时，存在可看到腐蚀剂在Q＝3或4根内部丝线之间明显扩散的风险，所述Q＝3或4根内部丝线界定了中央毛细管，这非常促进腐蚀剂沿着线股扩散。该不利可通过使线股能够被弹性体配混物渗透来克服，所述弹性体配混物则防止腐蚀剂进入中央毛细管，并且在中央毛细管本身被渗透的极致情况下防止这些腐蚀剂沿着线股扩散。

有利地，中间层的丝线间距的总和SI2满足SI2<d3，优选SI2≤0.8x d3，其中d3为内部线股的每根外部丝线的直径。总和SI2为分隔中间层中每对相邻丝线的丝线间距的总和。在与帘线的主轴线垂直的帘线截面上，层的丝线间距限定为平均分隔该层中两根相邻丝线的最短距离。因此，丝线间距通过总和SI2除以分隔中间层中丝线的空间数量来算出。因为内部线股的外层的外部丝线的直径d3优选大于总和SI2，所以避免了外部丝线进入中间层。这样则确保了良好的构造稳定性，由此又减小了改变用于弹性体配混物的径向通过窗口的风险，因而减小了使内部线股的良好渗透性降低的风险。

有利地，内部线股的中间层为未饱和的。

根据定义，具有丝线的未饱和层为使得丝线之间留有足够的空间以允许弹性体配混物通过的层。因此，未饱和的层意指该层中丝线不接触并且在该层中两根相邻丝线之间存在足够的空间来允许弹性体配混物穿过该层。相反，具有丝线的饱和层使得在层的丝线之间没有足够的空间来允许弹性体配混物通过，例如因为层中每对的两根丝线彼此接触。

有利地，内部线股的中间层的丝线间距大于或等于5μm。优选地，内部线股的中间层的丝线间距大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，还更优选大于或等于50μm，高度优选大于或等于60μm。

内部线股的中间层为未饱和的事实有利地使得弹性体配混物更容易通过直至内部线股的中心，因此使得内部线股对腐蚀不那么敏感。

在促进内部线股的渗透性与断裂力之间的折衷的实施方案中，内部线股的中间层不完全为不饱和的。

根据定义，具有丝线的不完全为不饱和的层使得在该层中没有足够的空间来添加至少一根具有与层的X根丝线相同直径的第(X+1)根丝线。在该特定情况下，在中间层中没有足够的空间来添加至少一根具有与中间层的M根中间丝线相同直径的第(M+1)根中间丝线。换言之，内部线股的不完全为不饱和的中间层意指中间层的丝线间距I2的总和SI2小于中间层的中间丝线的直径d2。因此，有利地，内部线股的中间层的丝线间距的总和SI2满足SI2<d2。

内部线股的中间层不完全为不饱和的事实使得可以确保中间层的结构稳定性。这样则减小了外部丝线进入中间层的风险，其中外部丝线进入中间层将改变用于弹性体配混物的径向通过窗口并因此使内部线股的良好渗透性降低。此外，内部线股的中间层不完全为不饱和的事实使得可以确保内部线股包括相对高数量的中间丝线并因此表现出相对高的断裂力。

在促进内部线股的渗透性的另一个实施方案中，内部线股的中间层为完全不饱和的。

根据定义，具有丝线的完全不饱和的层使得在该层中存在足够的空间来添加至少一根具有与层的X根丝线相同直径的第(X+1)根丝线，因此多根丝线可以与彼此接触或不接触。在该特定情况下，在内部线股的中间层中存在足够的空间来添加至少一根具有与中间层的M根中间丝线相同直径的第(M+1)根中间丝线。换言之，内部线股的完全不饱和的中间层意指中间层的丝线间距I2的总和SI2大于或等于中间层的中间丝线的直径d2。因此，有利地，每根外部线股的中间层的丝线间距的总和SI2满足SI2≥d2。

有利地，内部线股的外层为未饱和的，优选完全不饱和的。以与中间层类似的方式，内部线股的外层为未饱和的事实有利地使得弹性体配混物更容易通入并穿过内部线股，因此使得内部线股对腐蚀不那么敏感。

有利地，内部线股的外层的丝线间距大于或等于5μm。优选地，内部线股的外层的丝线间距大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，还更优选大于或等于50μm，高度优选大于或等于60μm。

根据定义，具有丝线的完全不饱和的层使得在该层中存在足够的空间来添加至少一根具有与层的X根丝线相同直径的第(X+1)根丝线，因此多根丝线可以与彼此接触或不接触。在该特定情况下，在内部线股的外层中存在足够的空间来添加至少一根具有与外层的N根外部丝线相同直径的第(N+1)根外部丝线。换言之，内部线股的完全不饱和的外层意指外层的丝线间距I3的总和SI3大于或等于外层的外部丝线的直径d3。因此，有利地，内部线股的外层的丝线间距的总和SI3满足SI3≥d3。总和SI3为分隔外层中每对相邻丝线的丝线间距的总和。在与帘线的主轴线垂直的帘线截面中，层的丝线间距限定为平均分隔该层中两根相邻丝线的最短距离。因此，丝线间距通过总和SI3除以分隔外层中丝线的空间数量来算出。

内部线股的外层为完全不饱和的事实使得能够使渗入内部线股的弹性体配混物最大化，因此使得内部线股对腐蚀更加不那么敏感。

在一些优选的实施方案中，内部线股的每根内部丝线具有的直径d1大于或等于内部线股的每根中间丝线的直径d2，高度优选1≤d1/d2≤1.10。使用满足d1>d2的直径使得能够促进弹性体配混物穿过中间层的渗透性。当d1＞d2时，则非常优选1≤d1/d2≤1.10，这使得一方面可以控制中间层的结构稳定性，另一方面可以由于d1和d2之间的差值产生相对少量的未饱和而使本发明更加有益。使用满足d1＝d2的直径使得能够限制在制造帘线中要管理的不同丝线的数量，并且还使得由于d1和d2之间的等值没有产生未饱和而使本发明更加有益。

在一些优选的实施方案中，内部线股的每根内部丝线具有的直径d1大于或等于内部线股的每根外部丝线的直径d3，高度优选1≤d1/d3≤1.10。使用满足d1>d3的直径使得可以促进弹性体配混物穿过外层的渗透性。当d1＞d3时，则非常优选1≤d1/d3≤1.10，这使得一方面可以控制外层的结构稳定性，另一方面可以由于d1和d3之间的差值产生相对少量的未饱和而使本发明更加有益。使用满足d1＝d3的直径使得能够限制在制造帘线中要管理的不同丝线的数量，并且还使得由于d1和d3之间的等值没有产生未饱和而使本发明更加有益。

在一些优选的实施方案中，内部线股的每根中间丝线具有的直径d2等于内部线股的每根外部丝线的直径d3。使用满足d2＝d3的直径使得能够限制在制造帘线中要管理的不同丝线的数量。

有利地，内部线股为非原位橡胶化的类型。非原位橡胶化意指在组装帘线的外层之前以及在组装帘线之前，内部线股由各个层的丝线构成而并不具有任何聚合物配混物，尤其是不具有任何弹性体配混物。

根据本发明的帘线的外部线股

有利地，每根外部线股的外层为未饱和的，优选为完全不饱和的。外部线股的外层为不饱和的事实有利地使得弹性体配混物更容易通过直至每根外部线股的中心，因此使得每根外部线股对腐蚀不那么敏感。

有利地，每根外部线股的外层的丝线间距大于或等于5μm。优选地，每根外部线股的外层的丝线间距大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，还更优选大于或等于50μm，高度优选大于或等于60μm。

每根外部线股的外层优选为完全不饱和的。

根据定义，具有丝线的完全不饱和的层使得在该层中存在足够的空间来添加至少一根具有与层的X'根丝线相同直径的第(X'+1)根丝线，因此多根丝线可以与彼此接触或不接触。在该特定情况下，在外层中存在足够的空间来添加至少一根具有与外层的N'根丝线相同直径的第(N’+1)根丝线。换言之，外部线股的完全不饱和的外层意指外层的丝线间距I3’的总和SI3’大于或等于外层的外部丝线的直径d3’。因此，有利地，每根外部线股的外层的丝线间距的总和SI3’满足SI3’≥d3’。总和SI3’为分隔外层中每对相邻丝线的丝线间距的总和。在与帘线的主轴线垂直的帘线截面上，层的丝线间距限定为平均分隔该层中两根相邻丝线的最短距离。因此，丝线间距通过总和SI3’除以分隔外层中丝线的空间数量来算出。

每根外部线股的外层为完全不饱和的事实使得能够使渗入每根外部线股的弹性体配混物最大化，因此使得每根外部线股对腐蚀更加不那么敏感。

在一些优选的实施方案中，每根外部线股的每根内部丝线具有的直径d1’大于或等于每根外部内部线股的每根外部丝线的直径d3’，高度优选1≤d1'/d3'≤1.10。使用满足d1’>d3’的直径使得可以促进弹性体配混物穿过外层的渗透性。当d1’>d3’时，则非常优选1≤d1’/d3’≤1.10，这使得一方面可以控制外层的结构稳定性，另一方面可以由于d1’和d3’之间的差值产生相对少量的未饱和而使每根外部线股的良好渗透性更加有益。使用满足d1’＝d3’的直径使得能够限制在制造帘线中要管理的不同丝线的数量，并且还使得由于d1’和d3’之间的等值没有产生未饱和而使本发明更加有益。

在一个实施方案中，每根外部线股为原位橡胶化的类型。这种线股在组装帘线之前包括聚合物配混物层，尤其是弹性体配混物层，该层设置在至少两个径向相邻的具有丝线的层之间，可以设置在径向相邻的具有丝线的层的每个层之间。原位橡胶化的这种线股尤其为在WO2010054790中所描述的。

在另一个实施方案中，每根外部线股为非原位橡胶化的类型。非原位橡胶化意指在组装帘线之前，每根外部线股由各个层的丝线构成而并不具有任何聚合物配混物，尤其是不具有任何弹性体配混物。

双层的外部线股

在有利于帘线的直径与断裂强度之间的折衷的一个实施方案中，每根外部线股具有两个层。在该实施方案中，每根外部线股的外层围绕外部线股的内层以与外部线股的内层接触的方式进行缠绕。在该实施方案中，每根外部线股包括这样的丝线集合体，即所述丝线集合体既不多也不少地由两个具有丝线的层构成，这意味着所述丝线集合体有两个具有丝线的层，不是一个层，也不是三个层，而是仅两个层。

在优选的实施方案中，Q’＝1、2、3或4。

在一个实施方案中，Q’＝1，N’＝5或6，优选Q’＝1，N’＝6。

在相对于Q’＝1的实施方案而言能够增加帘线的断裂强度的优选实施方案中，Q’＝2、3或4，优选Q’＝3或4。与其中Q’＝1并且在施加到帘线上的反复压缩负荷的作用下存在可看到每根外部线股的内部丝线从每根外部线股甚至是帘线沿径向伸出来的风险的实施方案不同，在每根内部线股的内层中存在多根丝线(Q’>1)使得可以降低这种风险，因为压缩力则是分布在内层的多根丝线上。

在Q’>1的这些实施方案中，有利地，每根外部线股具有圆柱状层，亦即为这样的线股，即其中Q’根内部丝线在每根外部线股的内层方向上以捻距p1’进行缠绕，N’根外部丝线围绕中间层在每根外部线股的外层方向上以捻距p3’进行缠绕，p1’与p3’不同和/或每根外部线股的内层方向与内部线股的外层方向不同。

在Q’>1的这些优选实施方案中，尤其是在Q’＝3或4的实施方案中，当线股未被充分渗透时，存在可看到腐蚀剂在Q’＝3或4根内部丝线之间明显扩散的风险，所述Q’＝3或4根内部丝线界定了中央毛细管，这非常促进腐蚀剂沿着每根线股扩散。该不利可通过使线股能够被弹性体配混物渗透来克服，所述弹性体配混物则防止腐蚀剂进入中央毛细管，并且在中央毛细管本身被渗透的极致情况下防止这些腐蚀剂沿着线股扩散。

在Q’>1的优选实施方案中，N’＝7、8、9或10，优选N’＝8、9或10，更优选N’＝8或9。

在第一替代形式中，Q’＝2并且N’＝7或8，优选地，Q’＝2，N’＝7。

在第二替代形式中，Q’＝3并且N’＝7、8或9，优选地，Q’＝3，N’＝8。

在第三变体形式中，Q’＝4并且N’＝7、8、9或10，优选地，Q’＝4，N’＝9。

在帘线的第一实施方案中，内部线股的中间层围绕内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上进行缠绕。

在该第一实施方案的第一替代形式中，在Q’>1的情况下，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在该第一实施方案的第二替代形式中，在Q’>1的情况下，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在以上所述的该第一实施方案的第一和第二替代形式中的每一个中，内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕，或者作为替代形式，在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。优选地，内部线股的内层在与内部线股的中间层的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在帘线的第二实施方案中，内部线股的中间层围绕内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上进行缠绕。

在该第二实施方案的第一替代形式中，在Q>1的情况下，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在该第二实施方案的第二替代形式中，在Q>1的情况下，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。在帘线的第二实施方案的该特别优选的第二替代形式中，限制了相邻层的丝线相互摩擦，因此限制了磨损。

在以上所述的该第二实施方案的第一和第二替代形式中的每一个中，内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕，或者作为替代形式，在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。优选地，内部线股的内层在与内部线股的中间层的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

因此，在本发明的环境中，在外部线股具有两个层的情况下，可以设想整理于下表A中的缠绕方向的组合。

表A

三层的外部线股

在改进帘线的断裂力的另一个特别有利的实施方案中，每根外部线股具有三个层并且包括：

·由Q’≥1根内部丝线构成的内层，

·由围绕内层进行缠绕的M’>1根中间丝线构成的中间层，和

·由围绕所述中间层进行缠绕的N’>1根外部丝线构成的外层。

在该实施方案中，每根外部线股的外层围绕外部线股的中间层以与外部线股的中间层接触的方式进行缠绕，外部线股的中间层围绕外部线股的内层以与外部线股的内层接触的方式进行缠绕。在该实施方案中，内部线股包括这样的丝线集合体，即所述丝线集合体既不多也不少地由三个具有丝线的层构成，这意味着所述丝线集合体有三个具有丝线的层，不是两个层，也不是四个层，而是仅三个层。

在优选的实施方案中，Q’＝1、2、3或4。

在一些实施方案中，Q’＝1。在Q’＝1的实施方案中，当帘线未被充分渗透时，在施加到帘线上的反复压缩负荷的作用下，存在可看到每根外部线股的内部丝线从每根外部线股甚至是帘线沿径向伸出来的风险。由于每根外部线股的优良渗透性，尽管Q’＝1的事实，弹性体配混物仍起到类似于围绕每根外部线股特别是围绕每根外部线股中外层和中间层的包覆层的作用，从而即使在反复的压缩负荷下，也避免了内部丝线脱出。

在Q’＝1的这些实施方案中，有利地，每根外部线股具有圆柱状层，亦即为这样的线股，即其中M’根中间丝线围绕内层在外部线股的中间层方向上以捻距p2'进行缠绕，N'根外部丝线围绕中间层在外部线股的外层方向上以捻距p3’进行缠绕，p2’与p3’不同和/或外部线股的中间层方向与外部线股的外层方向不同。

在一个实施方案中，Q’＝1，M’＝5或6并且N’＝10、11或12，优选地，Q’＝1，M’＝5或6并且N’＝10或11，更优选地，Q’＝1，M’＝6并且N’＝11。

在相对于Q’＝1的实施方案而言能够增加帘线的断裂强度的优选实施方案中，Q’＝2、3或4，优选Q’＝3或4。

在Q’>1的这些实施方案中，有利地，每根外部线股具有圆柱状层，亦即为这样的线股，即其中Q’根内部丝线在外部线股的内层方向上以捻距p1’进行缠绕，M’根中间丝线围绕内层在外部线股的中间层方向上以捻距p2’进行缠绕，并且N'根外部丝线围绕中间层在外部线股的外层方向上以捻距p3’进行缠绕，p1’、p2’和p3’各自彼此不同和/或外部线股的相邻层的方向不同。

此外，优选地，M’根中间丝线围绕内层以捻距p2’进行缠绕，并且N’根外部丝线围绕中间层以捻距p3’进行缠绕，捻距p2’和p3’满足关系式：

-在Q’＝2的情况下，0.33≤(p3'-p2')/p3'≤0.45，

-在Q’＝3的情况下，0.35≤(p3'-p2')/p3'≤0.42，

-在Q’＝4的情况下，0.28≤(p3'-p2')/p3'≤0.43。

这种比值(p3’-p2’)/p3’使得可以获得在每根外部线股内的相对大的用于弹性体配混物的径向通过窗口。

有利地，捻距p2’和p3’满足关系式：

-在Q’＝2的情况下，0.36≤(p3'-p2')/p3’，优选0.38≤(p3'-p2')/p3’，

-在Q’＝3的情况下，0.36≤(p3'-p2')/p3’，优选0.38≤(p3'-p2')/p3’，

-在Q’＝4的情况下，0.32≤(p3'-p2')/p3’，优选0.36≤(p3'-p2')/p3’。

以与内部线股类似的方式，比值(p3’-p2’)/p3’越高或换言之在p3’与p2’之间的差值越大，每根外部线股的结构稳定性越好。

有利地，捻距p2’和p3’满足关系式：

-在Q’＝2的情况下，(p3'-p2')/p3'≤0.42，优选(p3'-p2')/p3'≤0.40，

-在Q’＝3的情况下，(p3'-p2')/p3'≤0.40，

-在Q’＝4的情况下，(p3'-p2')/p3'≤0.40，优选(p3'-p2')/p3'≤0.38。

低于这些值，用于弹性体配混物的径向通过窗口的尺寸处于最大，从而使得可以优化每根外部线股的渗透性。

有利地，捻距p1’满足3mm≤p1’≤16mm，优选4mm≤p1’≤13mm，更优选5mm≤p1’≤10mm。

有利地，捻距p2’满足8mm≤p2’≤20mm，优选9mm≤p2’≤18mm，更优选10mm≤p2’≤16mm。

有利地，捻距p3’满足10mm≤p3’≤40mm，优选12mm≤p3’≤30mm，更优选15mm≤p3’≤25mm。

在这些优选范围内的捻距p1’、p2’和p3’使得可以获得这样的帘线，即所述帘线表现出与轮胎用途相匹配的机械性能、相对较低的成本以及相对较低的线型帘线重量。

在Q’>1的这些优选实施方案中，尤其是在Q’＝3或4的实施方案中，当线股未被充分渗透时，存在可看到腐蚀剂在Q’＝3或4根内部丝线之间明显扩散的风险，所述Q’＝3或4根内部丝线界定了中央毛细管，这非常促进腐蚀剂沿着每根线股扩散。该不利可通过使线股能够被弹性体配混物渗透来克服，所述弹性体配混物则防止腐蚀剂进入中央毛细管，并且在中央毛细管本身被渗透的极致情况下防止这些腐蚀剂沿着线股扩散。

在Q’>1的优选实施方案中，Q’＝2、3或4，M’＝7、8、9或10，N’＝13、14或15，优选Q’＝3或4，M’＝8、9或10，N’＝14或15，更优选Q’＝3，M’＝8或9，N’＝14或15，还更优选Q’＝3，M’＝9，N’＝15。

有利地，中间层的丝线间距的总和SI2’满足SI2’<d3’，优选SI2’≤0.8x d3’，其中d3’为每根外部线股的每根外部丝线的直径。以与内部线股类似的方式，因为每根外部线股的外层的外部丝线的直径d3’优选大于总和SI2’，所以避免了外部丝线进入中间层。这样则确保了良好的结构稳定性，由此减小改变用于弹性体配混物的径向通过窗口的风险，因而减小使每根外部线股的良好渗透性降低的风险。总和SI2'为分隔中间层中每对相邻丝线的丝线间距的总和。在与帘线的主轴线垂直的帘线截面上，层的丝线间距限定为平均分隔该层中两根相邻丝线的最短距离。因此，丝线间距通过总和SI2'除以分隔中间层中丝线的空间数量来算出。

有利地，每根外部线股的中间层为未饱和的。

有利地，每根外部线股的中间层的丝线间距大于或等于5μm。优选地，每根外部线股的中间层中丝线间距大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，还更优选大于或等于50μm，高度优选大于或等于60μm。

每根外部线股的中间层为未饱和的事实有利地使得弹性体配混物更容易通过直至每根外部线股的中心，因此使得每根外部线股对腐蚀不那么敏感。

在促进每根外部线股的渗透性与断裂力之间的折衷的实施方案中，每根外部线股的中间层不完全为不饱和的。

根据定义，具有丝线的不完全为不饱和的层使得在该层中没有足够的空间来添加至少一根具有与层的X’根丝线相同直径的第(X’+1)根丝线。在该特定情况下，在中间层中没有足够的空间来添加至少一根具有与中间层的M’根中间丝线相同直径的第(M’+1)根中间丝线。换言之，外部线股的不完全为不饱和的中间层意指中间层的丝线间距I2’的总和SI2’小于中间层的中间丝线的直径d2’。因此，有利地，每根外部线股的中间层的丝线间距的总和SI2’满足SI2’<d2’。

每根外部线股的中间层不完全为不饱和的事实使得可以确保中间层的结构稳定性。此外，每根外部线股的中间层不完全为不饱和的事实使得可以确保外部线股包括相对较高数量的中间丝线并因此表现出相对较高的断裂力。

在促进每根外部线股的渗透性的另一个实施方案中，每根外部线股的中间层为完全不饱和的。

根据定义，具有丝线的完全不饱和的层使得在该层中存在足够的空间来添加至少一根具有与层的X'根丝线相同直径的第(X'+1)根丝线，因此多根丝线可以彼此接触或不接触。在该特定情况下，在每根外部线股的中间层中存在足够的空间来添加至少一根具有与中间层的M’根中间丝线相同直径的第(M’+1)根中间丝线。换言之，外部线股的完全不饱和的中间层意指中间层的丝线间距I2’的总和SI2’大于中间层的中间丝线的直径d2’。因此，有利地，每根外部线股的中间层的丝线间距的总和SI2’满足SI2’≥d2’。

在一些优选的实施方案中，每根外部线股的每根内部丝线具有的直径d1’大于或等于每根外部线股的每根中间丝线的直径d2’，高度优选1≤d1’/d2’≤1.10。使用满足d1’>d2’的直径使得能够促进弹性体配混物穿过中间层的渗透性。当d1’>d2’时，则非常优选d1’/d2’≤1.10，这使得一方面可以控制中间层的结构稳定性，另一方面可以由于d1’和d2’之间的差值产生相对少量的未饱和而使每根外部线股的良好渗透性更加有益。使用满足d1’＝d2’的直径使得能够限制在制造帘线中要管理的不同丝线的数量，并且还使得由于d1’和d2’之间的等值没有产生未饱和而使本发明更加有益。

在一些优选的实施方案中，每根外部线股的每根中间丝线具有的直径d2’等于每根外部线股的每根外部丝线的直径d3’。使用满足d2’＝d3’的直径使得能够限制在制造帘线中要管理的不同丝线的数量。

在帘线的第一实施方案中，内部线股的中间层围绕内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上进行缠绕。

在该第一实施方案的第一替代形式中，每根外部线股的中间层围绕外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上进行缠绕。

在该第一实施方案的第二替代形式中，每根外部线股的中间层围绕外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上进行缠绕。

在以上所述的该第一实施方案的第一和第二替代形式中的每一个中，在Q’>1的情况下，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕，或者作为替代形式，在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。优选地，每根外部线股的内层在与外部线股的中间层的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在以上所述的该第一实施方案的第一和第二替代形式中的每一个中，内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕，或者作为替代形式，在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。优选地，内部线股的内层在与内部线股的中间层的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在帘线的第二实施方案中，内部线股的中间层围绕内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上进行缠绕。

在该第二实施方案的第一替代形式中，每根外部线股的中间层围绕外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上进行缠绕。

在该第二实施方案的第二替代形式中，每根外部线股的中间层围绕外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上进行缠绕。在帘线的第二实施方案的该特别优选的第二替代形式中，限制了相邻层的丝线相互摩擦，因此限制了磨损。

在以上所述的该第二实施方案的第一和第二替代形式中的每一个中，在Q’>1的情况下，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕，或者作为替代形式，在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。优选地，每根外部线股的内层在与外部线股的中间层的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在以上所述的该第一实施方案的第一和第二替代形式中的每一个中，内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕，或者作为替代形式，在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。优选地，内部线股的内层在与内部线股的中间层的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

因此，在本发明的环境中，在内部线股具有三个层的情况下，可以设想整理于下表B中的缠绕方向的组合，其中ND表示：

-在每根外部线股的内层为由单根丝线构成的层的情况下，因为丝线的捻距为无穷的，所以该丝线没有方向，以及

-在每根外部线股的内层为由多根丝线(Q’>1)构成的层的情况下，缠绕方向可以为S，也可以为Z。

表B

根据本发明的轮胎

本发明的另一个主题为包括如上所限定的帘线的轮胎。

帘线最特别地旨在用于选自重型车辆(例如“重型负载车辆”，即地铁、大客车、道路运输车辆(卡车、牵引车、拖车)、越野车辆)的工业车辆，农业车辆或建筑工地车辆，或者其它运输或搬运车辆。

优选地，所述轮胎用于建筑工地类型的车辆。层的尺寸为W R U型，其中如本领域技术人员所知的，W表示：

-由ETRTO定义的标称纵横比H/B(在H/B形式的情况下)，H为轮胎的横截面高度，B为轮胎的横截面宽度，

-H.00或B.00(在其为H.00或B.00形式的情况下)，其中H＝B，H和B如上所限定，

U表示旨在将轮胎安装于其上的轮辋座的直径(以英寸计)，R表示轮胎的胎体增强件的类型，在该情况中为径向。

这种尺寸的示例例如为40.00R 57或59/80R 63。

优选U≥35，更优选U≥49，甚至更优选U≥57。

在一个实施方案中，轮胎具有胎体增强件，所述胎体增强件锚固在两个胎圈中并且在径向上由胎冠增强件覆盖，所述胎冠增强件本身由胎面覆盖，所述胎冠增强件通过两个胎侧接合至所述胎圈，所述胎体增强件包括至少一个如上所限定的帘线。

在另一个实施方案中，轮胎具有胎体增强件，所述胎体增强件锚固在两个胎圈中并且在径向上由胎冠增强件覆盖，所述胎冠增强件本身由胎面覆盖，所述胎冠增强件通过两个胎侧接合至所述胎圈并且包括至少一个如上所限定的帘线。

有利地，胎体增强件包括至少一个胎体帘布层，所述胎体帘布层包括丝状金属胎体增强元件，每个丝状金属胎体增强元件与轮胎的周向方向形成在80°至90°之间的角度。

有利地，胎冠增强件包括工作增强件，所述工作增强件包括至少一个如上文所限定的帘线。

有利地，工作增强件包括至少一个工作帘布层，所述工作帘布层包括基本上相互平行设置的丝状金属工作增强元件，每个丝状金属工作增强元件与轮胎的周向方向形成至多等于60°，优选范围为15°至40°的角度，并且由如上文所限定的帘线形成。

在一个有利的实施方案中，工作增强件包括至少第一和第二工作帘布层，第一和第二工作帘布层各自分别包括基本上相互平行地设置在第一和第二工作帘布层各自中的第一和第二丝状金属工作增强元件，第一和第二丝状金属工作增强元件各自与轮胎的周向方向形成至多等于60°，优选范围为15°至40°的角度，并且由如上文所限定的帘线形成。任选地，第一和第二丝状金属工作增强元件从一个工作帘布层至另一个工作帘布层交叉，这意味着由第一丝状金属增强元件和轮胎的周向方向所成的角度的方向与由第二丝状金属增强元件和轮胎的周向方向所成的角度的方向相反。

有利地，胎冠增强件包括保护增强件，所述保护增强件包括至少一个保护帘布层，所述保护帘布层包括基本上相互平行设置的丝状金属增强元件，每个丝状金属保护增强元件与轮胎的周向方向形成至少等于10°，优选范围为10°至35°，优选为15°至30°的角度。

在一个有利的实施方案中，保护增强件包括第一和第二保护帘布层，第一和第二保护帘布层各自分别包括基本上相互平行地设置在第一和第二保护帘布层各自中的第一和第二丝状金属保护元件，第一和第二丝状金属保护增强元件各自与轮胎的周向方向形成至少等于10°，优选范围为10°至35°，优选为15°至30°的角度。

在优选的实施方案中，保护增强件沿径向插置在胎面和工作增强件之间。

有利地，胎冠增强件包括附加增强件，所述附加增强件包括至少一个附加帘布层，所述附加帘布层包括基本上相互平行地设置在附加帘布层中的附加丝状金属增强元件，每个丝状金属增强元件与轮胎的周向方向形成至多等于10°，优选范围为5°至10°的角度。

在一个有利的实施方案中，附加增强件包括第一和第二附加帘布层，第一和第二附加帘布层各自分别包括基本上相互平行地设置在第一和第二附加帘布层各自中的第一和第二附加丝状金属增强元件，第一和第二附加丝状金属增强元件各自与轮胎的周向方向形成至多等于10°，优选范围为5°至10°的角度。

附图说明

通过阅读如下说明将更好地理解本发明，所述说明参考附图仅以非限制性示例的方式给出，其中：

-图1为与根据本发明的轮胎的周向方向垂直的横截面的视图；

-图2为图1的区域II的细节图；

-图3、图4和图5分别为根据本发明第一、第二和第三实施方案的帘线的垂直于帘线轴线(假设其为直的并且是静止的)的截面示意图；

-图6、图7和图8分别为根据本发明第四、第五和第六实施方案的帘线的与图3、图4和图5相似的视图；

-图9、图10和图11分别为根据本发明第七、第八和第九实施方案的帘线的与图3、图4和图5相似的视图；

-图12、图13和图14分别为根据本发明第十、第十一和第十二实施方案的帘线的与图3、图4和图5相似的视图；

-图15、图16和图17分别为根据本发明第十三、第十四和第十五实施方案的帘线的与图3和图4相似的视图；

-图18、图19和图20分别为根据本发明第十六、第十七和第十八实施方案的帘线的与图3、图4和图5相似的视图；

-图21、图22和图23分别为根据本发明第十九、第二十和第二十一实施方案的帘线的与图3、图4和图5相似的视图；

-图24为在组装根据本发明第一实施方案的帘线之前投影到包含外部线股的轴线的平面上的示意图；以及

-图25示出由图24中内部线股的中间层的丝线和外层的丝线界定的径向通过窗口的区域XXV的细节图。

具体实施方式

通过表述“在a和b之间”表示的任何数值范围代表从大于a延伸至小于b的数值范围(即不包括端点a和b)，而通过表述“a至b”表示的任何数值范围意指从端点“a”延伸直至端点“b”的数值范围，即包括严格端点“a”和“b”。

根据本发明的轮胎的实施例

附图示出了参考系X、Y、Z，其分别对应于轮胎通常的轴向方向(X)、径向方向(Y)和周向方向(Z)。

轮胎的“周向正中平面”M为这样的平面，即所述平面垂直于轮胎的旋转轴线，与每个胎圈的环形增强结构等距设置，并且穿过胎冠增强件的中间。

图1和图2示出用整体标记10表示的根据本发明的轮胎。

轮胎10用于建筑工地类型的重型车辆，例如“自卸车”类型的重型车辆。因此，轮胎10具有53/80R63类型的尺寸。

轮胎10具有由胎冠增强件14增强的胎冠12、两个胎侧16和两个胎圈18，这些胎圈18的每一者由环形结构增强，在该情况中由胎圈线20增强。胎冠增强件14由胎面22径向覆盖并且通过胎侧16连接到胎圈18。胎体增强件24锚固在两个胎圈18中，在该情况下围绕两个胎圈线20缠绕并且包括朝向轮胎20的外侧设置的卷边26，所述轮胎20在此显示为装配在车轮轮辋28上。胎体增强件24由胎冠增强件14径向覆盖。

胎体增强件24包括至少一个胎体帘布层30，所述胎体帘布层30包括丝状金属胎体增强元件31，并且从一个胎圈18延伸至另一个胎圈18从而与轮胎10的周向方向Z形成在80°至90°之间的角度。

轮胎10还包括由弹性体构成的密封帘布层32(通常被称为“内衬”)，所述密封帘布层32限定了轮胎10的径向内表面34并且旨在保护胎体帘布层30免受来自轮胎10内部空间的空气扩散的影响。

胎冠增强件14沿径向从轮胎10的外侧朝向内侧包括：保护增强件36，其沿径向设置在胎面22的内侧；工作增强件38，其沿径向设置在保护增强件36的内侧；以及附加增强件80，其沿径向设置在工作增强件38的内侧。保护增强件36因此沿径向插置在胎面22与工作增强件38之间。工作增强件38沿径向插置在保护增强件36与附加增强件80之间。

保护增强件36包括第一和第二保护帘布层42、44，第一帘布层42沿径向设置在第二帘布层44的内侧。第一和第二保护帘布层42、44各自分别包括基本上相互平行地设置在第一和第二保护帘布层42、44各自中的第一和第二丝状金属保护增强元件43、45。第一和第二丝状金属保护增强元件43、45各自与轮胎的周向方向Z形成至少等于10°，优选在10°至35°，更优选15°至30°的范围内的角度。

工作增强件38包括第一和第二工作帘布层46、48，第一帘布层46沿径向设置在第二帘布层48的内侧。第一和第二工作帘布层46、48各自分别包括基本上相互平行地设置在第一和第二工作帘布层46、48各自中的第一和第二丝状金属工作增强元件47、49。第一和第二丝状金属工作增强元件47、49各自与轮胎10的周向方向Z形成至多等于60°，优选在15°至40°的范围内的角度。任选地，第一和第二丝状金属工作增强元件47、49从一个工作帘布层至另一个工作帘布层交叉，这意味着由第一丝状金属增强元件47和轮胎的周向方向Z所成的角度的方向与由第二丝状金属增强元件49和轮胎10的周向方向Z所成的角度的方向相反。

附加增强件80也被称为限制块，其功能是至少部分地对抗充气的机械应力，其包括第一和第二附加帘布层82、84，第一和第二附加帘布层82、84各自分别包括基本上相互平行地设置在第一和第二附加帘布层82、84各自中的第一和第二附加丝状金属增强元件83、85。第一和第二附加丝状金属增强元件83、85各自与轮胎10的周向方向Z形成至多等于10°，优选在5°至10°的范围内的角度。附加丝状金属增强元件例如为如在FR 2 419 181或FR 2419 182中所描述的附加丝状金属增强元件。

在一个实施方案中，第一和第二丝状金属增强元件47、49各自由根据本发明的帘线形成，例如由下文所描述的帘线50形成。

在另一个实施方案中，每个丝状金属胎体增强元件31由根据本发明的帘线形成，例如由下文所描述的帘线50形成。

在又一个实施方案中，第一和第二丝状金属增强元件47、49的每一者以及每个丝状金属胎体增强元件31由根据本发明的帘线形成，这些帘线可以根据它们是否为丝状金属增强元件31、47或49而相同或不同。

根据本发明第一实施方案的帘线

图3示出根据本发明的第一实施方案的帘线50。

帘线50为金属并且为具有两个圆柱状层的多线股类型。因此，将理解不多不少地存在两个具有制成帘线50的线股的层。具有线股的层相邻并且同中心。当帘线50未被整合到轮胎中时，帘线50不具有聚合物配混物和弹性体配混物。

帘线50包括帘线50的内层CI以及帘线50的外层CE。内层CI由单根内部线股TI构成。外层CE由L>1根外部线股构成，这意味着由多根外部线股TE构成。在该情况中，L＝6、7、8、9或10，优选L＝6、7或8，在该情况下L＝6。

帘线50还包括由单根包覆丝线构成的包覆物F。

内部线股TI具有无限捻距。

外层CE围绕内层CI在帘线的缠绕方向(在该情况中为S方向)上进行缠绕。外部线股TI围绕内部线股TE以满足40mm≤p≤100mm，优选50mm≤p≤90mm的捻距p并以螺旋形式进行缠绕。在此，p＝70mm。

包覆物F围绕外层CE在包覆物的缠绕方向，在该情况中在与帘线的缠绕方向相反的方向(在该情况中为Z方向)上进行缠绕。包覆线围绕外部线股TE以满足2mm≤pf≤10mm，优选3mm≤pf≤8mm的捻距pf并以螺旋形式进行缠绕。在此，pf＝5.1mm。

由内层CI和外层CE构成的组件(这意味着帘线50没有包覆物F)具有大于或等于4mm并且小于或等于6mm，优选小于或等于5.5mm，更优选小于或等于5.0mm，还更优选小于或等于4.50mm的直径D。在此，D＝4.20mm。

帘线50的外层CE为未饱和的。分隔两根相邻外部线股TE的平均线股间距E大于或等于30μm，优选大于或等于70μm，更优选大于或等于100μm，还更优选大于或等于150μm，高度优选大于或等于200μm。在该实施方案中，具有外部线股的外层的线股间距大于或等于100μm。在此，E＝113μm。

内部线股TI具有直径DI，每根外部线股TE具有直径DE，它们满足比值DI/DE>1，优选DI/DE≥1.05，更优选DI/DE≥1.10。该比值DI/DE还满足DI/DE≤1.40，优选DI/DE≤1.35，更优选DI/DE≤1.30。在该情况中，DI＝1.56mm，DE＝1.32mm并且DI/DE＝1.18。

帘线50的外层CE不完全为不饱和的。具体地，SIE＝6x 0.113＝0.68mm，其为低于DE＝1.32mm的值。

帘线50的外部线股TE

每根外部线股TE具有至少两个层。在该情况中，每根外部线股TE为三层的线股。每根外部线股TE不多不少地包括三个层，在该情况中是由三个层构成。

每根外部线股TE包括：由Q’根内部丝线F1’构成的内层C1’；由M’根中间丝线F2’构成的中间层C2’，所述中间丝线F2’围绕内层C1’以螺旋形式进行缠绕；以及由N’根外部丝线F3’构成的外层C3’，所述外部丝线F3’以螺旋形式围绕内层C1’并围绕中间层C2’以与中间层C2’接触的方式进行缠绕。

Q’＝1、2、3或4，在此更优选Q’＝1。

其中Q’＝1，M’＝5或6并且N’＝10、11或12，优选地，Q’＝1，M’＝5或6并且N’＝10或11，在此，Q’＝1，M’＝6并且N’＝11。

内部丝线F1’具有无限捻距。

每根外部线股TE的中间层C2’围绕外部线股TE的内层C1’在外部线股的中间层缠绕方向(在该情况中在方向Z上)进行缠绕，所述中间层缠绕方向与帘线的缠绕方向S相反。M’根中间丝线F2’以螺旋形式围绕内部丝线F1’以满足8mm≤p2’≤20mm，优选9mm≤p2’≤18mm，更优选10mm≤p2'≤16mm的捻距p2’进行缠绕。在此，p2’＝14mm。

每根外部线股TE的外层C3’围绕外部线股TE的内层C1’和中间层C2’在外部线股的外层缠绕方向(在该情况中在方向Z上)进行缠绕，所述外层缠绕方向与帘线的缠绕方向S相反，并且是在与每根外部线股TE的中间层C2’相同的方向Z。N根外部丝线F3’以螺旋形式围绕M’根中间丝线F2’以满足10mm≤p3’≤40mm，优选12mm≤p3’≤30mm，更优选15mm≤p3’≤25mm的捻距p3’进行缠绕。在此，p3’＝20mm。

因为p1’与p2’不同并且p2’与p3’不同，所以每根外部线股TE具有圆柱状的层。

每根外部线股TE的中间层C2’为未饱和的并且不完全为不饱和的。中间层C2’的平均分隔M’根中间丝线的丝线间距I2’大于或等于5μm，在此等于9μm。因为中间层C2’不完全为不饱和的，所以中间层C2’的丝线间距I2’的总和SI2’小于中间层C2’的中间丝线F2’的直径d2’。在此，总和SI2’＝6x 0.009＝0.05mm，其为严格小于d2’＝0.26mm的值。

中间层C2’的丝线间距I2’的总和SI2’小于外层C3’的外部丝线F3’的直径d3’，优选小于或等于0.8x d3’。在此，总和SI2’＝6x 0.009＝0.05mm，其为严格小于d3’＝0.26mm的值。

每根外部线股TE的外层C3’为未饱和的并且为完全不饱和的。外层C3’的平均分隔N’根外部丝线的丝线间距I3’有利地大于或等于5μm，优选大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，在此等于36μm。外层C3’的丝线间距I3的总和SI3’大于外层C3’的外部丝线F3’的直径d3’。在此，总和SI3’＝11x 0.036＝0.39mm，其为严格大于d3’＝0.26mm的值。

每根外部线股TE的每根内部丝线、每根中间丝线和每根外部丝线分别具有直径d1’、d2’和d3’。每根外部线股TE的每根内部丝线的直径d1’、每根中间丝线的直径d2’和每根外部丝线的直径d3’的范围为0.15mm至0.60mm，优选为0.20mm至0.50mm，更优选为0.22mm至0.40mm，还更优选为0.24mm至0.35mm。

每根外部线股TE的内部丝线F1’具有的直径d1’大于或等于每根外部线股TE的每根中间丝线F2’的直径d2’，非常优选1≤d1’/d2’≤1.10。每根外部线股TE的内部丝线F1’具有的直径d1’大于或等于每根外部线股TE的每根外部丝线F3’的直径d3’，非常优选1≤d1’/d3’≤1.10。每根外部线股TE的每根中间丝线F2’的各自直径d2’和每根外部线股TE的每根外部丝线F3’的各自直径d3’满足d2’＝d3’。

在该情况中，d1’>d2’，d1’>d3’，并且d1’＝0.28mm，d2’＝d3’＝0.26mm。

帘线50的内部线股TI

内部线股TI具有三个层。因此，内部线股TI不多不少地包括三个层，在该情况中是由三个层构成。

内部线股TI包括：由Q＝2、3或4根内部丝线构成的内层C1；由M根中间丝线F2构成的中间层C2，所述中间丝线F2围绕内层C1以螺旋形式进行缠绕；以及由N根外部丝线F3构成的外层C3，所述外部丝线F3以螺旋形式围绕内层C1并围绕中间层C2以与中间层C2接触的方式进行缠绕。

M＝7、8、9或10，N＝12、13、14或15，并且在此Q＝2，M＝7或8，N＝12或13。在该情况中，帘线50满足Q＝2，M＝7和N＝12。

内部线股TI的内层C1以螺旋形式在内部线股的内层缠绕方向(在该情况中在方向Z)进行缠绕，所述内层缠绕方向与帘线的缠绕方向S相反。Q根内部丝线F1以螺旋形式并以满足3mm≤p1≤16mm，优选4mm≤p1≤13mm，还更优选5mm≤p1≤10mm的捻距p1进行缠绕。在此，p1＝6mm。

内部线股TI的中间层C2围绕内部线股TI的内层C1在内部线股的中间层缠绕方向(在该情况中在方向Z上)进行缠绕，所述中间层缠绕方向与帘线的缠绕方向S相反。M根中间丝线F2以螺旋形式围绕内部丝线F1以满足8mm≤p2≤20mm，优选9mm≤p2≤18mm，更优选10mm≤p2≤16mm的捻距p2进行缠绕。在此，p2＝11mm。

内部线股TI的外层C3围绕内部线股TI的中间层C2在内部线股TI的外层缠绕方向(在该情况中在方向Z上)进行缠绕，所述外层缠绕方向与帘线的缠绕方向S相反，并且是在与内部线股TI的内层C1和中间层C2相同的方向Z以及与每根外部线股TE的外层C3’相同的方向Z。N根外部丝线F3以螺旋形式围绕M根中间丝线F2以满足10mm≤p3≤40mm，优选12mm≤p3≤30mm，更优选15mm≤p3≤25mm的捻距p3进行缠绕。在此，p3＝18mm。

捻距p2和p3满足关系式0.33≤(p3-p2)/p3≤0.45。

0.36≤(p3-p2)/p3，优选0.38≤(p3-p2)/p3。

(p3-p2)/p3≤0.42，优选(p3-p2)/p3≤0.40。

在该情况中，(p3-p2)/p3＝0.39。

因为p1与p2不同并且p2与p3不同，所以内部线股具有圆柱状的层。

内部线股TI的中间层C2为未饱和的并且在该情况中为完全不饱和的。中间层C2的平均分隔M根中间丝线的丝线间距I2有利地大于或等于5μm，优选大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，还更优选大于或等于50μm，并且在该实施方案中，丝线间距I2’非常优选大于或等于60μm，在此等于75μm。因为中间层C2不完全为不饱和的，所以中间层C2的丝线间距I2的总和SI2小于中间层C2的中间丝线F2的直径d2。在此，总和SI2＝7x0.075＝0.52mm，其为严格大于d2＝0.26mm的值。

内部线股TI的外层C3为未饱和的并且为完全不饱和的。外层C3的平均分隔N根外部丝线的丝线间距I3有利地大于或等于5μm，优选大于或等于15μm，更优选大于或等于35μm，还更优选大于或等于50μm，并且在该实施方案中，丝线间距I2非常优选大于或等于60μm，在此等于71μm。外层C3的丝线间距I3的总和SI3大于外层C3的外部丝线F3的直径d3。在此，总和SI3＝12x 0.071＝0.85mm，其为严格大于d3＝0.26mm的值。

内部线股TI的每根内部丝线、每根中间丝线和每根外部丝线分别具有直径d1、d2和d3。内部线股TI的每根内部丝线的直径d1、每根中间丝线的直径d2和每根外部丝线的直径d3的范围为0.15mm至0.60mm，优选为0.20mm至0.50mm，更优选为0.22mm至0.40mm，还更优选为0.24mm至0.35mm。

内部线股TI的内部丝线F1具有的直径d1大于或等于内部线股TI的每根中间丝线F2的直径d2，高度优选1≤d1/d2≤1.10。内部线股TI的内部丝线F1具有的直径d1大于或等于内部线股TI的每根外部丝线F3的直径d3，高度优选1≤d1/d3≤1.10。内部线股TI的每根中间丝线F2的各自直径d2和内部线股TI的每根外部丝线F3的各自直径d3满足d2＝d3。

在该情况中，d1＝d2＝d3，并且d1＝d2＝d3＝0.26mm。

内部线股TI的每根外部丝线F3具有的直径d3大于或等于每根外部线股TE的每根外部丝线F3的直径d3’。在此，d3＝0.26mm＝d3'＝0.26mm。

每根丝线具有表示为Rm的断裂强度，满足2500≤Rm≤3100MPa。用于这些丝线的钢被称为SHT(“Super High Tensile”)级。可以使用其它丝线，例如次级的丝线，如NT(“Normal Tensile”)或HT(“High Tensile”)级的丝线，也可以使用更高级的丝线，如UT(“Ultra Tensile”)或MT(“Mega Tensile”)级的丝线。

用于制备根据本发明的帘线的方法

根据本发明的帘线通过使用包括本领域技术人员公知的步骤的方法制得。

前述内部线股根据包括如下步骤的已知方法制得，优选依次连续地进行：

-首先是组装的第一步骤，通过以捻距p1在Z方向上绞合内层C1的Q根内部丝线F1从而在第一组装点形成内层C1；

-接着是组装的第二步骤，通过围绕内层C1的Q根内部丝线F1以捻距p2在Z方向上绞合或捻合M根中间丝线F2从而在第二组装点形成中间层C2；

-接着是组装的第三步骤，通过围绕中间层C2的M根中间丝线F2以捻距p3在Z方向上绞合或捻合N根外部丝线F3从而在第三组装点形成外层C3和每根内部线股TI；

-优选进行最终的捻合平衡步骤。

在使用以下步骤制造外部线股的步骤中，优选依次连续地进行：

-在Q>1的情况中，首先是组装的第一步骤，通过以捻距p1在Z方向上绞合内层C1的Q根内部丝线F1从而在第一组装点形成内层C1；在Q＝1的实施方案中，略去第一组装步骤；

-接着是组装的第二步骤，通过围绕内层C1’的Q’根内部丝线F1’以捻距p2’在Z方向上绞合或捻合M’根中间丝线F2’从而在第一组装点形成中间层C2’；

-接着是组装的第三步骤，通过围绕中间层C2’的M’根中间丝线F2’以捻距p3’在Z方向上绞合或捻合N’根外部丝线F3’从而在第二组装点形成外层C3’和每根外部线股TE；

-优选进行最终的捻合平衡步骤。

如本领域技术人员所公知的，在此“捻合平衡”意指对如同在外层中那样施加在中间层中的线股的每根丝线上的剩余扭矩(或者捻合的弹性复位)进行消除。

在该最终的捻合平衡步骤之后，完成线股的制造。在随后通过绞合组装基本线股以获得多线股帘线的操作之前，每根线股缠绕至一个或多个接收卷筒上用于存储。

因此，将L根外部线股TE围绕内部线股TI以捻距p在S方向上组装从而形成帘线50。可行地，在最后的组装步骤中，将包覆物F以捻距pf在Z方向上围绕先前获得的组件进行缠绕。

然后通过压延将帘线并入由基于天然橡胶和炭黑(作为增强填料)的已知配混物形成的复合织物中，所述复合织物通常用于制造子午线轮胎的胎冠增强件。除了弹性体和增强填料(炭黑)之外，该配混物基本上还含有抗氧化剂、硬脂酸、增量油、作为粘合促进剂的环烷酸钴、以及最后的硫化体系(硫、促进剂和ZnO)。

由这些帘线增强的复合织物具有由两个弹性体配混物薄层形成的弹性体配混物基质，所述两个弹性体配混物薄层在帘线的每一侧上叠置并且分别具有在1mm和4mm之间(包括端值)的厚度。压延涂覆捻距(帘线铺设在弹性体配混物织物中的捻距)的范围为4mm至8mm。

这些复合织物然后在制造轮胎的方法的过程中用作胎冠增强件中的工作帘布层，所述方法的步骤在其它方面是本领域技术人员已知的。

根据本发明第二实施方案的帘线

图4示出根据本发明的第二实施方案的帘线51。与第一实施方案类似的元件以相同的标记表示。

与上文所述的第一实施方案不同，根据第二实施方案的帘线51满足Q＝3，M＝8或9并且N＝13或14，在此满足Q＝3，M＝8并且N＝13。

根据本发明，在Q＝3的情况中，0.35≤(p3-p2)/p3≤0.42。

有利地0.36≤(p3-p2)/p3，优选0.38≤(p3-p2)/p3。还有利地(p3-p2)/p3≤0.40。在该特定情况下，如在第一方案中，(p3-p2)/p3＝0.39。

根据本发明第三实施方案的帘线

图5示出根据本发明的第三实施方案的帘线52。与第一实施方案类似的元件以相同的标记表示。

与上文所述的帘线50的第一实施方案不同，根据第三实施方案的帘线52满足Q＝4，M＝9或10并且N＝14或15，在此满足Q＝4，M＝9并且N＝14。

根据本发明，在Q＝4的情况中，0.28≤(p3-p2)/p3≤0.43。

有利地0.32≤(p3-p2)/p3，优选0.36≤(p3-p2)/p3。还有利地(p3-p2)/p3≤0.40。在该特定情况下，如在第一方案中，(p3-p2)/p3＝0.39。还将可以设想其中优选(p3-p2)/p3≤0.38的帘线。

根据本发明第四至第二十一实施方案的帘线

图6至图23示出根据本发明的第四至第二十一实施方案的帘线53至70。

在下表1至表5中汇总了根据本发明的不同实施方案的不同帘线50至70的特征。

对比测试和测量

帘线透气性测试

这种透气性测试是本领域技术人员公知的，使得可以通过测量在给定时间段内在恒定压力下穿过测试试样的空气的体积，从而确定测试帘线对空气的纵向透过性。如本领域技术人员公知的，这种测试的原理用以证实对帘线进行的处理使得帘线不透气的有效性；其例如已描述于标准ASTM D2692-98中。

这种测试在原始制得的非老化帘线上进行。未处理的帘线预先在外侧涂覆有被称作涂覆配混物的弹性体配混物。出于该目的，将一系列平行铺设的10个帘线(帘线之间的距离：20mm)设置在两个处于未处理状态的二烯弹性体配混物层或“表层”(两个尺寸为80x200mm的矩形)之间，每个表层具有5mm的厚度；然后将所有物质固定在模具中，使用夹持模具使每个帘线保持在足够的张力(例如3daN)下从而保证当将其放置在模具中时其笔直铺设；然后在约120℃的温度和15巴的压力下硫化(固化)约10至12个小时(尺寸为80x 200mm的矩形活塞)。之后，将整体从模具中移出，以尺寸为7x7x60 mm的平行六面体的形状切割出10个由此经涂覆的帘线的测试试样，以用于表征。

用作涂覆弹性体配混物的配混物为常规用于轮胎的二烯弹性体配混物，基于天然(胶溶)橡胶和炭黑N330(65phr)，还含有以下常用添加剂：硫(7phr)，次磺酰胺促进剂(1phr)，ZnO(8phr)，硬脂酸(0.7phr)，抗氧化剂(1.5phr)，环烷酸钴(1.5phr)(phr意指重量份/100份弹性体)；涂覆弹性体配混物的E10模量为约10MPa。

测试是在6cm长的帘线上进行的，所述帘线周围因此涂覆有处于固化状态的弹性体配混物(或涂覆弹性体配混物)，所述测试以如下方式进行：在1巴的压力下将空气注入帘线的入口端，然后使用流量计(经校准，例如从0至500cm³/min)测量出口端处的空气体积。在测量过程中，将帘线的样本固定在压缩气密性密封件(例如由致密泡沫或橡胶制成的密封件)中，从而使得测量中仅考虑沿着帘线的纵向轴线从一个端部到另一个端部穿过帘线的空气的量；使用固体弹性体配混物测试试样(即不具有帘线的测试试样)预先检查气密性密封件本身的气密性。

帘线的纵向不透气性越高，测量的平均空气流速(10个试样的平均值)越低。由于测量取±0.2cm3/min的精度，小于或等于0.2cm3/min的测量值都认为是零；它们对应于沿着帘线轴线(即在帘线的纵向方向上)可被描述为气密(完全气密)的帘线。

弹性体配混物对线股的渗透性的指标

通过模拟由中间层C2的两根相邻丝线F2和外层C3的两根相邻丝线F3形成的径向通过窗口的尺寸，在以下测试中确定线股的被弹性体配混物渗透的能力。这样的窗口示于图24和图25中，图24示出内部线股沿其主轴线P的示意图，图25示出上文限定的径向通过窗口S。

这种线股渗透性指标描绘了线股对空气的不透过性。具体地，窗口的尺寸越大，渗透性指标越高，弹性体配混物越容易渗透线股，从而线股对空气的不透过性越大。渗透性也可以通过上文所述的施加至线股的透气性测试来确定。然而，为了线股可被评估的速度，本发明人倾向于在透气性测试中模拟和计算窗口S。

缠绕方向的影响

下表6整理了两种对照帘线T1和T2的透气性测试结果和渗透性指标测试结果。

这些测试的结果以基数100来表示。因此，对于这些测试中的任何一个测试而言，高于100的结果意指所测试的帘线或线股相对于对照帘线或线股(在这种情况下为帘线T1或帘线T1的线股)表现出优良的不透气性或渗透性。

尽管帘线T1和T2的Q＝1，但是通过换位，可以推断出本发明的一个必要特征是在Q＝2、3或4的情况下使外层C3和C3’在与L根外部线股TE(帘线T1)的缠绕方向相反的同一方向上进行缠绕，这是使得可以确保帘线的良好不透气性的特征。

根据帘线50的捻距p3对外部线股的渗透性指标的评估

通过针对p3的各种值改变p2的值来模拟与根据本发明的帘线50、51和52的内部线股类似的各种内部线股，其中与上述描述相比，帘线的所有其它结构特征保持不变。

这些模拟的结果整理于各个表50.1至表52.6中，在各个情况中以相对于满足Q＝2时(p3-p2)/p3＝0.31、Q＝3时(p3-p2)/p3＝0.33并且Q＝4时(p3-p2)/p3＝0.25的对照线股的基数100计。因此，对于测试线股的窗口尺寸值St和对照线股的窗口尺寸值S0，渗透性指标等于St*100/S0。因此，高于100的结果意指测试线股相对于对应的对照线股表现出优良的渗透性。可估计的是，当渗透性指标大于或等于120时(这意味着当测试线股中窗口的尺寸比对照线股的尺寸高20％时)，窗口的尺寸显著更高。

各个表50.1至表52.6分别对应于等于12mm、14mm、16mm、18mm、20mm和23mm的捻距p3。

应注意，尽管当p2增加时丝线间距I2增加，但是针对不一定是最高值的I2值可获得径向通过窗口的最大值。因此，在进行本发明之前，本领域技术人员从假设I2越低，线股的渗透性越低开始，将难以预测针对产生相对低的I2值的p2值而言的最大渗透性。

在比值(p3-p2)/p3的区间(在Q＝2的情况中其为0.33至0.45，在Q＝3的情况中其为0.35至0.42，在Q＝4的情况中其为0.28至0.43)内，对于每个测试的p3值，渗透性指标的值显著高于对应的对照线股获得的值。

帘线53至70的内部线股的渗透性指标的评估

以与帘线50、51和52类似的方式，通过在将p3的值设定为上文所述的值的同时改变p2的值来模拟根据本发明的各种实施方案的帘线56至70的各种外部线股(帘线53、54和55的外部线股与帘线50、51和52的外部线股相同)，其中与上述描述相比，各个帘线的所有其它结构特征保持不变。

这些模拟的结果整理于不同的表56至表66中，在各个情况中以相对于满足Q＝2时(p3-p2)/p3＝0.31、Q＝3时(p3-p2)/p3＝0.33并且Q＝4时(p3-p2)/p3＝0.25的对照线股的基数100计。因此，对于测试线股的窗口尺寸值St和对照线股的窗口尺寸值S0，渗透性指标等于St*100/S0。因此，高于100的结果意指测试线股相对于对应的对照线股表现出优良的渗透性。可估计的是，当渗透性指标大于或等于120时(这意味着当测试线股中窗口的尺寸比对照线股的尺寸高20％时)，窗口的尺寸显著更高。

应注意，尽管当p2增加时丝线间距I2增加，但是针对不一定是最高值的I2值可获得径向通过窗口的尺寸的最大值。因此，在进行本发明之前，本领域技术人员从假设I2越低，线股的渗透性越低开始，将难以预测针对产生相对低的I2值的p2值而言的最大渗透性。

在比值(p3-p2)/p3的区间(在Q＝2的情况中其为0.33至0.45，在Q＝3的情况中其为0.35至0.42，在Q＝4的情况中其为0.28至0.43)内，对于每个测试的p3值，渗透性指标的值显著高于对应的对照线股获得的值。

表56至表66表明，对于不同的帘线构造，与Q＝2时(p3-p2)/p3＝0.31、Q＝3时(p3-p2)/p3＝0.33并且Q＝4的情况中(p3-p2)/p3＝0.25的对照帘线相比，对于在Q＝2的情况中范围为0.33至0.45、在Q＝3的情况中范围为0.35至0.42并且在Q＝4的情况中范围为0.28至0.43的比值(p3-p)/p3，弹性体配混物对外部线股的渗透显著改进并且因此该弹性体配混物具有的进入内部线股的能力显著改进。

当然，本发明不限于上文描述的示例性实施方案。

出于工业可行性、成本和整体性能的原因，优选使用具有常规圆形横截面的线型丝线(亦即笔直的丝线)实施本发明。

还可以组合上文描述或设想的各种实施方案的特征，前提是这些特征彼此相容。

在上文未描述的一个实施方案中，在L＝7的情况中，DI/DE≥1.30，优选DI/DE≥1.35，更优选DI/DE≥1.40，并且DI/DE≤1.70，优选DI/DE≤1.65，更优选DI/DE≤1.60。

在上文未描述的另一个实施方案中，在L＝8的情况中，DI/DE≥1.60，优选DI/DE≥1.65，更优选DI/DE≥1.70，并且DI/DE≤2.0，优选DI/DE≤1.95，更优选DI/DE≤1.90。

在上文未描述的又一个实施方案中，在L＝9的情况中，DI/DE≥2.00，优选DI/DE≥2.05，更优选DI/DE≥2.10，并且DI/DE≤2.50，优选DI/DE≤2.45，更优选DI/DE≤2.40。

在上文未描述的第一实施方案中，在每根外部线股TE具有两个层或三个层的情况中，内部线股的中间层围绕内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上进行缠绕。

在该第一实施方案的第一替代形式中，其中Q>1，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。在该第一实施方案的第二替代形式中，其中Q>1，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

在上文未描述的帘线的第二实施方案中，在每根外部线股TE具有两个层或三个层的情况中，内部线股的中间层围绕内部线股的内层在与帘线的缠绕方向相反的缠绕方向上进行缠绕。在该第二实施方案的第一替代形式中，其中Q>1，每根外部线股的内层在与帘线的缠绕方向相同的缠绕方向上以螺旋形式进行缠绕。

上文设想的实施方案和替代形式的缠绕方向可以为S，也可以为Z。

Claims (15)

1.双层多线股帘线(50)，其特征在于，其包括：

-由具有三个层(C1、C2、C3)的内部线股(TI)构成的帘线内层(CI)，所述内部线股(TI)包括：

·由以捻距p1进行缠绕的Q＝2、3或4根内部丝线(F1)构成的内层(C1)，所述内层(C1)在内部线股(TI)的内层(C1)方向上进行缠绕，

·由围绕内层(C1)以捻距p2进行缠绕的M根中间丝线(F2)构成的中间层(C2)，所述中间层(C2)在内部线股(TI)的中间层(C2)方向上进行缠绕，和

·由围绕中间层(C2)以捻距p3进行缠绕的N根外部丝线(F3)构成的外层(C3)，

-由L>1根具有至少两个层(C1’、C3’)的外部线股(TE)构成的帘线外层(CE)，所述外部线股(TE)包括：

·由Q’根内部丝线(F1’)构成的内层(C1’)，和

·由围绕内层(C1’)进行缠绕的N’根外部丝线(F3’)构成的外层(C3’)，

其中:

-p1与p2不同和/或内部线股(TI)的内层(C1)方向与内部线股(TI)的中间层(C2)方向不同；

-帘线外层(CE)围绕帘线内层(CI)在帘线的缠绕方向上进行缠绕；

-每根内部线股和每根外部线股(TI、TE)的各自外层(C3、C3’)分别围绕每根内部线股和每根外部线股(TI、TE)的中间层(C2)和内层(C1’)在相同的缠绕方向上各自进行缠绕，所述缠绕方向与帘线的缠绕方向相反；

-帘线外层(CE)为未饱和的；

-内部线股(TI)的中间层(C2)为未饱和的；

-内部线股(TI)的外层(C3)为未饱和的；并且

-捻距p2和p3满足关系式：

-在Q＝2的情况中，0.33≤(p3-p2)/p3≤0.45，

-在Q＝3的情况中，0.35≤(p3-p2)/p3≤0.42，

-在Q＝4的情况中，0.28≤(p3-p2)/p3≤0.43。

2.根据前一权利要求所述的帘线(50)，其中：

-在Q＝2的情况中，0.36≤(p3-p2)/p3，优选0.38≤(p3-p2)/p3，

-在Q＝3的情况中，0.36≤(p3-p2)/p3，优选0.38≤(p3-p2)/p3，

-在Q＝4的情况中，0.32≤(p3-p2)/p3，优选0.36≤(p3-p2)/p3。

3.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中：

-在Q＝2的情况中，(p3-p2)/p3≤0.42，优选(p3-p2)/p3≤0.40，

-在Q＝3的情况中，(p3-p2)/p3≤0.40，

-在Q＝4的情况中，(p3-p2)/p3≤0.40，优选(p3-p2)/p3≤0.38。

4.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，捻距p1满足3mm≤p1≤16mm，优选4mm≤p1≤13mm，更优选5mm≤p1≤10mm。

5.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，捻距p2满足8mm≤p2≤20mm，优选9mm≤p2≤18mm，更优选10mm≤p2≤16mm。

6.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，捻距p3满足10mm≤p3≤40mm，优选12mm≤p3≤30mm，更优选15mm≤p3≤25mm。

7.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，内部线股TI具有的直径DI和每根外部线股TE具有的直径DE满足：

-在L＝6的情况中，DI/DE>1，优选DI/DE≥1.05，更优选DI/DE≥1.10，

-在L＝7的情况中，DI/DE≥1.30，优选DI/DE≥1.35，更优选DI/DE≥1.40，

-在L＝8的情况中，DI/DE≥1.60，优选DI/DE≥1.65，更优选DI/DE≥1.70，

-在L＝9的情况中，DI/DE≥2.00，优选DI/DE≥2.05，更优选DI/DE≥2.10。

8.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，内部线股TI具有的直径DI和每根外部线股TE具有的直径DE满足：

-在L＝6的情况中，DI/DE≤1.40，优选DI/DE≤1.35，更优选DI/DE≤1.30，

-在L＝7的情况中，DI/DE≤1.70，优选DI/DE≤1.65，更优选DI/DE≤1.60，

-在L＝8的情况中，DI/DE≤2.0，优选DI/DE≤1.95，更优选DI/DE≤1.90，

-在L＝9的情况中，DI/DE≤2.50，优选DI/DE≤2.45，更优选DI/DE≤2.40。

9.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，L等于6、7、8、9或10，优选L＝6、7或8，更优选L＝6。

10.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，M＝7、8、9或10，并且N＝12、13、14或15。

11.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，内部线股(TI)的中间层(C2)的丝线间距(I2)的总和SI2满足SI2<d3，优选SI2≤0.8x d3，其中d3为内部线股(TI)的每根外部丝线(F3)的直径。

12.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，内部线股(TI)的外层(C3)为完全不饱和的。

13.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，每根外部线股(TE)的外层(C3’)为未饱和的，优选为完全不饱和的。

14.根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)，其中，内部线股(TI)的每根内部丝线(F1)具有的直径d1大于或等于内部线股(TI)的每根中间丝线(F2)的直径d2，优选1≤d1/d2≤1.10。

15.一种轮胎(10)，其特征在于，所述轮胎(10)包括根据前述权利要求中任一项所述的帘线(50)。

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