KR102438958B1 - level measuring device - Google Patents
level measuring device Download PDFInfo
- Publication number
- KR102438958B1 KR102438958B1 KR1020207018141A KR20207018141A KR102438958B1 KR 102438958 B1 KR102438958 B1 KR 102438958B1 KR 1020207018141 A KR1020207018141 A KR 1020207018141A KR 20207018141 A KR20207018141 A KR 20207018141A KR 102438958 B1 KR102438958 B1 KR 102438958B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- antenna
- diameter
- opening
- transmission
- furnace
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/22—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water
- G01F23/28—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measuring physical variables, other than linear dimensions, pressure or weight, dependent on the level to be measured, e.g. by difference of heat transfer of steam or water by measuring the variations of parameters of electromagnetic or acoustic waves applied directly to the liquid or fluent solid material
- G01F23/284—Electromagnetic waves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/46—Details or accessories
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D21/00—Arrangements of monitoring devices; Arrangements of safety devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Control Of Amplification And Gain Control (AREA)
Abstract
마이크로파를 사용하여, 취련 중의 슬래그면의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있을 수 있는 레벨 계측 장치를 제공한다. 레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 후드 개구부(6) 상방에 배치하여 노 내의 슬래그면(3)으로부터 멀리 떨어지게 하고 있고, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)로의 지금이나 슬래그의 부착을 억제할 수 있고, 그만큼, 취련 중의 슬래그면(3)의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있다. 또한, 레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11)의 직경 φ1을 수신 안테나(12)의 직경 φ2보다도 크게 하여, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 후드 개구부(6) 상방에 배치함으로써, 슬래그면(3)의 레벨 계측 시에 있어서의 불필요 반사를 억제할 수 있고, 취련 중의 슬래그면(3)의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있다.The level measuring apparatus which can perform the measurement of the slag surface during blow-heating more accurately than before using a microwave is provided. In the level measuring device 10, the transmitting antenna 11 and the receiving antenna 12 are arranged above the hood opening 6 to be far away from the slag surface 3 in the furnace, and the transmitting antenna 11 and the receiving antenna Adhesion of the metal and slag to (12) can be suppressed, and the measurement of the slag surface 3 in blow temper can be performed more accurately than before that much. Further, in the level measuring device 10 , the diameter φ 1 of the transmission antenna 11 is made larger than the diameter φ 2 of the reception antenna 12 , and the transmission antenna 11 and the reception antenna 12 are connected to the hood opening 6 . By arrange|positioning above, the unnecessary reflection at the time of the level measurement of the slag surface 3 can be suppressed, and the measurement of the slag surface 3 in blow temper can be performed more accurately than before.
Description
본 발명은, 노의 내부에 있어서의 슬래그면의 레벨을 계측하기 위한 레벨 계측 장치에 관한 것이다.The present invention relates to a level measuring device for measuring the level of a slag surface inside a furnace.
전로 제강 프로세스에 있어서 생산성을 향상시키기 위해서는, 산소 등의 가스를 슬래그면에 분사할 때, 송산 속도를 올려서, 취련에 요하는 시간을 단축하는 것이 중요해진다. 그러나, 송산 속도를 올리면, 슬로핑(포밍한 슬래그가 노구로부터 흘러넘치는 현상)이나, 스피팅(분류에 의해 슬래그가 비산하는 현상)이 발생하여 수율의 저하를 초래할 뿐만 아니라, 노구나, 전로의 노구 상방에 마련한 연도(이하, 배기 후드라고도 칭함) 등에 지금이나 슬래그가 부착되어 버려, 조업이 저해되는 등의 문제가 발생할 가능성이 있다. 따라서, 생산성의 향상을 도모하기 위해서는, 전로의 내용물의 레벨을 측정하여, 슬로핑의 예조로 되는 슬래그의 포밍 거동 등을 정확하게 실시간으로 파악하는 것이 중요해진다.In order to improve productivity in a converter steelmaking process, when spraying gas, such as oxygen, to a slag surface, it becomes important to raise an air supply speed|rate and to shorten the time required for blow tempering. However, when the feed rate is increased, sloping (the phenomenon in which the formed slag overflows from the furnace furnace) and spitting (the phenomenon in which the slag scatters due to classification) occurs, which not only leads to a decrease in yield, but also causes the furnace or converter There is a possibility that slag adheres to the flue (hereinafter, also referred to as an exhaust hood) provided above the furnace opening, etc., and problems, such as operation being inhibited, may arise. Therefore, in order to improve productivity, it becomes important to measure the level of the contents of the converter and accurately grasp in real time the forming behavior of slag used as a preliminary example of sloping.
그 때문에, 예를 들어 특허문헌 1에 도시하는 바와 같이, 마이크로파를 사용한 레이더 방식의 레벨계를 사용하여, 전로에 장입된 용융물의 욕면 레벨을 측정하는 방법이 제안되어 있다. 여기서, 슬래그가 포밍하면, 마이크로파의 반사율이 크게 저하되기 때문에, 지향성이 높은 안테나를 사용할 필요가 있기 때문에, 특허문헌 1에서는, 안테나의 선단을 잘라내고, 또한 안테나의 지향성을 노의 중심 방향을 향한 한 쌍의 안테나를 사용하고 있다.Therefore, as shown in
그러나, 특허문헌 1에 나타내는 방법에서는, 안테나의 지향성을 노의 중심 방향을 향하기 위해서, 전로 상부의 배기 후드 내부에 안테나 선단을 삽입할 필요가 있다. 전로 취련(이하, 단순히 취련이라고도 칭함) 중의 배기 후드 내에는, 지금이나 슬래그가 비산하고 있기 때문에, 배기 후드 내에 마련한 안테나 선단에도, 이들 지금이나 슬래그가 부착되고, 안테나에 의한 마이크로파의 측정을 저해해 버릴 우려가 있다. 그 때문에, 특허문헌 1에서는, 취련 중의 슬래그면의 측정을 정확하게 행할 수 없는 우려가 있었다.However, in the method shown in
또한, 전로나 배기 후드의 상방 공간에는, 각종 배관이나 기계 등이 배치되어 있기 때문에, 안테나를 전로나 배기 후드의 바로 근처에 설치하기 위한 공간을 충분히 확보할 수 없고, 결과적으로, 안테나를 전로나 배기 후드로부터 거리를 이격하여 설치하지 않을 수 없는 경우가 있다. 그러한 경우에는, 안테나로부터의 마이크로파가, 전로 상방의 다양한 장해물로 반사해 버리는 경우가 있고, 정말로 검출하고 싶은 슬래그면에서의 반사 마이크로파를 검출할 수 없어, 슬래그면의 측정을 정확하게 행할 수 없는 우려가 있었다.In addition, since various pipes and machines are arranged in the space above the converter or the exhaust hood, it is not possible to sufficiently secure a space for installing the antenna in the immediate vicinity of the converter or the exhaust hood. It may be necessary to install it away from the exhaust hood. In such a case, the microwave from the antenna may be reflected by various obstacles above the converter, so that the reflected microwave on the slag surface that is to be detected cannot be detected, and there is a risk that the measurement of the slag surface cannot be performed accurately. there was.
본 발명은, 상기와 같은 문제를 감안하여 이루어진 것이고, 마이크로파를 사용하여, 취련 중의 슬래그면의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있는 레벨 계측 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.This invention was made in view of the above problems, and an object of this invention is to provide the level measurement apparatus which can perform the measurement of the slag surface during blow-heating more accurately than before using a microwave.
본 발명의 레벨 계측 장치는, 노의 내부에 있어서의 슬래그면의 레벨을 계측하는 레벨 계측 장치에 있어서, 상기 노의 상방에 마련된 배기 후드의, 상기 슬래그면과 대향하는 위치에 개구된 후드 개구부와, 상기 후드 개구부의 상방에 마련되고, 상기 후드 개구부를 통해 상기 노의 내부를 향하여 마이크로파를 조사하는 송신 안테나와, 상기 송신 안테나와는 별체로, 상기 후드 개구부의 상방에 마련되고, 상기 후드 개구부를 통해 상기 노의 내부로부터의 반사 마이크로파를 수신하는 수신 안테나와, 상기 송신 안테나 및 상기 수신 안테나의 각 선단에 마련되고, 상기 송신 안테나 및 상기 수신 안테나의 안테나 이득을 높이는 렌즈부와, 상기 반사 마이크로파로부터, 상기 슬래그면의 레벨을 산출하는 레벨 산출부를 구비하고, 상기 송신 안테나의 직경이, 상기 수신 안테나의 직경보다 크고, 상기 송신 안테나의 직경을 φ1로 하고, 상기 후드 개구부의 직경을 d로 한 때, φ1>d/2를 만족시키는, 구성을 갖는다.The level measuring device of the present invention is a level measuring device for measuring the level of a slag surface inside a furnace, the exhaust hood provided above the furnace comprising: a hood opening opened at a position opposite to the slag surface; , a transmitting antenna provided above the hood opening and irradiating microwaves toward the inside of the furnace through the hood opening, separately from the transmitting antenna, provided above the hood opening, a receiving antenna for receiving reflected microwaves from the inside of the furnace through a lens unit provided at respective ends of the transmitting antenna and the receiving antenna to increase antenna gains of the transmitting antenna and the receiving antenna; , a level calculation unit for calculating the level of the slag surface, wherein the diameter of the transmission antenna is larger than the diameter of the reception antenna, the diameter of the transmission antenna is φ 1 , and the diameter of the hood opening is d When , it has a configuration that satisfies φ 1 >d/2.
본 발명에 따르면, 송신 안테나 및 수신 안테나를 후드 개구부 상방에 배치하여 노 내의 슬래그면에서 멀리 떨어지게 한 점에서, 송신 안테나 및 수신 안테나로의 지금이나 슬래그의 부착을 억제할 수 있고, 그만큼, 취련 중의 슬래그면의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있다. 또한, 본 발명에 따르면, 송신 안테나 및 수신 안테나를 별체로 하고, 송신 안테나의 직경을 수신 안테나의 직경보다도 크게 함으로써, 슬래그면의 레벨 계측 시에 있어서의 불필요 반사를 억제할 수 있고, 취련 중의 슬래그면의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있다. 또한, 본 발명에 따르면, 렌즈부에 의해 송신 안테나 및 수신 안테나의 각 안테나 이득이 높여짐으로써, 슬래그면의 레벨 계측 시에 있어서의 S/N비를 향상시킬 수 있다.According to the present invention, since the transmitting antenna and the receiving antenna are disposed above the hood opening to be far away from the slag surface in the furnace, it is possible to suppress the adhesion of slag to the transmitting antenna and the receiving antenna. The measurement of the slag surface can be performed more accurately than before. Further, according to the present invention, by making the transmitting antenna and the receiving antenna separate and making the diameter of the transmitting antenna larger than the diameter of the receiving antenna, unnecessary reflection at the time of level measurement of the slag surface can be suppressed, and slag during blow tempering Surface measurement can be performed more accurately than before. Further, according to the present invention, since the respective antenna gains of the transmitting antenna and the receiving antenna are increased by the lens unit, the S/N ratio at the time of measuring the level of the slag surface can be improved.
도 1은, 본 발명의 레벨 계측 장치를 사용한 전로의 구성을 도시하는 개략도이다.
도 2는, 송신 안테나 및 수신 안테나의 배치 위치의 설명에 제공하는 개략도이다.
도 3은, 거리와 빔 직경의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 4는, 송신 안테나 직경과 조사 영역 직경의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 5는, 송신 안테나 직경과 간섭 길이의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 6은, 송신 안테나 직경 및 수신 안테나 직경이 동일한 비교예 1의 레벨 계측 장치를 도시하는 개략도이다.
도 7은, 거리와 AD 입력의 관계를 나타낸 그래프이다.
도 8은, 송수신 안테나를 사용한 비교예 2의 레벨 계측 장치의 회로 구성을 도시하는 회로도이다.
도 9는, 본 발명의 레벨 계측 장치의 회로 구성을 도시하는 회로도이다.
도 10은, 다른 실시 형태의 송신 안테나 및 수신 안테나의 구성을 도시하는 개략도이다.
도 11은, 다른 실시 형태에 의한 송신 안테나 및 수신 안테나의 배치 위치의 설명에 제공하는 개략도이다.
도 12는, 다른 실시 형태에 있어서의 송신 안테나 직경과 간섭 길이의 관계를 나타낸 그래프이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is the schematic which shows the structure of the converter using the level measuring apparatus of this invention.
2 is a schematic diagram provided for explanation of the arrangement positions of the transmit antenna and the receive antenna.
3 is a graph showing the relationship between the distance and the beam diameter.
4 is a graph showing the relationship between the diameter of the transmission antenna and the diameter of the irradiation area.
5 is a graph showing the relationship between a transmission antenna diameter and an interference length.
6 is a schematic diagram showing a level measuring device of Comparative Example 1 in which the transmission antenna diameter and the reception antenna diameter are the same.
7 is a graph showing the relationship between distance and AD input.
Fig. 8 is a circuit diagram showing a circuit configuration of a level measuring device of Comparative Example 2 using a transmission/reception antenna.
It is a circuit diagram which shows the circuit structure of the level measuring apparatus of this invention.
Fig. 10 is a schematic diagram showing the configuration of a transmit antenna and a receive antenna according to another embodiment.
11 is a schematic diagram provided for explanation of the arrangement positions of a transmission antenna and a reception antenna according to another embodiment.
12 is a graph showing the relationship between a transmission antenna diameter and an interference length in another embodiment.
<본 발명의 레벨 계측 장치에 대해서><About the level measuring device of the present invention>
도 1은, 본 발명의 레벨 계측 장치(10)와, 본 발명의 레벨 계측 장치(10)가 사용되는 전로 제강 프로세스에 있어서의 전로(1)의 구성을 도시한 개략도이다.1 : is the schematic which showed the structure of the
전로 제강 프로세스에서는, 전로(1)의 내부(이하, 단순히 노 내라고도 칭함)에 용선(2)을 장입하고, 이러한 용선(2)에 대하여 랜스(4)로부터 산소 등의 가스를 불어 넣음으로써, 용선(2)의 성분 조정을 행하여 용강을 생성한다. 이러한 용융물의 표면에는, 처리의 진행에 따라 슬래그가 생성된다. 본 발명에 의한 레벨 계측 장치(10)는, 이렇게 노 내에 형성되는 슬래그면(3)의 레벨을 실시간으로 계측할 수 있게 이루어져 있다. 본 발명에 있어서, 「슬래그면」이란, 노 내에서 외부에 노출한, 용융 상태의 슬래그 표면을 말한다. 슬래그면(3)의 「레벨」이란, 노 내 저부나 소정 기준 위치에서 본, 노 내에 있어서의 슬래그면(3)의 높이를 말한다.In the converter steelmaking process, the
전로(1)에서 행하여지는 처리에서는, 증기나 더스트 등이 발생하기 때문에, 발생하는 더스트 등을 외부 환경에 방출시키지 않기 위해서, 전로(1)의 상방에 개방한 노구 부근에 단부를 갖고, 상방으로 연장되는 배기 후드(5)가 마련되어 있다. 이 배기 후드(5)에는, 랜스(4)를 전로(1) 내에 삽입하기 위한 랜스용 개구부 외에, 노구 상방에 후드 개구부(6)가 개구되어 있다. 또한, 후드 개구부(6)의 주위에는 상방으로 연장하여 설치된 개구 형성부(7)가 배관상의 구조물로서 마련되어 있다.In the process performed in the
개구 형성부(7)는, 전로(1) 상방의 상부 자유 공간과 노 내를, 후드 개구부(6)를 통해 연통시키고 있고, 예를 들어 서브랜스(도시하지 않음)를, 필요에 따라, 후드 개구부(6)를 통해 노 내에 삽입할 수 있다.The
후드 개구부(6)는, 배기 후드(5)의 상벽면이며, 또한 노 내의 슬래그면(3)과 대향하는 위치에 개구되어 있고, 개구 형성부(7)의 상방으로부터 삽입된 봉상의 서브랜스가, 후드 개구부(6)를 통해서, 슬래그면(3) 상에 배치될 수 있다.The
이러한 구성에 추가하여, 본 발명에 의한 레벨 계측 장치(10)는, 서브랜스가 삽입되는 후드 개구부(6)의 상방에, 안테나 설치 개구부(9a)가 개구된 안테나 설치부(9)를 갖고 있다. 안테나 설치부(9)에는, 전로에서 행하여지는 공정의 종류에 따라, 적절히, 이동 기구를 사용하여 안테나부(10a) 또는 서브랜스 장치 중 어느 것이 설치된다. 안테나부(10a)가 설치될 때에는, 안테나 설치 개구부(9a)를 통해, 마이크로파가 조사되고, 또한, 수신되게 되지만, 한편으로, 서브랜스 장치가 설치 되는 경우에는, 안테나 설치 개구부(9a), 개구 형성부(7) 및 후드 개구부(6)를 통해, 서브랜스가, 슬래그면이나 용강을 향하여 삽입되게 된다. 그 때문에, 안테나 설치 개구부(9a)의 직경, 개구 형성부(7)의 개구 직경 및 후드 개구부(6)의 직경은, 서브랜스의 삽입을 용이하게 하기 위해서, 대략 동일한 크기로 형성된다. 또한, 안테나 설치 개구부(9a), 후드 개구부(6) 및 개구 형성부(7)의 개구는, 그 중심 위치가, 연직 방향으로 직선상으로 나열되도록 형성된다.In addition to this configuration, the level measuring
레벨 계측 장치(10)는, 후드 개구부(6)에 서브랜스가 비삽입일 때에, 안테나 설치부(9)의 안테나 설치 개구부(9a)에 안테나부(10a)를 배치시킨다. 레벨 계측 장치(10)는, 레벨 산출부(10b)를 갖고 있고, 당해 레벨 산출부(10b)에 의해, 안테나부(10a)로부터 노 내를 향하여 송신한 송신 신호를 기초로 수취한 수신 신호에 기초하여 연산이 행하여져, 슬래그면(3)의 높이를 산출하여 슬래그면(3)의 레벨 계측을 행할 수 있다. 여기서, 안테나 설치부(9)의 안테나 설치 개구부(9a)는, 그 직경이 후드 개구부(6)의 직경 d와 대략 동등하고(대략 동일 직경), 또한, 그 중심축이 후드 개구부(6)의 중심축과 동일 축 상에 배치되어 있다.The
후드 개구부(6)의 직경 d는, 전로(1)로부터의 증기나, 지금이나 슬래그의 비산이 배기 후드(5) 밖으로 누설되는 것을 방지하고, 전로(1)나 배기 후드(5)의 상방에 있는 각종 배관이나 기계 등의 배치로부터 허용되는 범위에서, 서브랜스의 사용이 용이하게 되게 하고, 또한, 레벨 계측 장치(10)에 있어서의 안테나부(10a)의 안테나 특성이나, 마이크로파의 파장, 슬래그면(3)의 레이더 반사 단면적 등에 기초하여 최적의 크기로 선정되어 있다.The diameter d of the hood opening 6 prevents the scattering of steam or slag from the
안테나 설치부(9)는, 후드 개구부(6) 주변에 형성된 개구 형성부(7)의 최상부에 있는 플랜지 상부(7a)로부터, 소정의 높이에 안테나 설치 개구부(9a)를 갖고 있고, 안테나 설치 개구부(9a)에 설치된 안테나부(10a)를 후드 개구부(6)로부터 멀리 떨어지게 하고 있다. 이에 의해, 안테나 설치부(9)는, 노 내의 슬래그면(3)으로부터 안테나부(10a)를 멀리 떨어지게 할 수 있는 만큼, 슬래그면(3)으로부터 비산한 지금이나 슬래그가 안테나부(10a)까지 도달하기 어려워져, 지금이나 슬래그가 안테나부(10a)에 부착되는 것을 억제할 수 있다. 또한, 거리의 자유도를 높게 취할 수 있기 때문에, 전로(1)나 배기 후드(5)의 상방에 있는 각종 배관이나 기계 등의 배치에 속박되기 어려워진다.The
이 실시 형태의 경우, 안테나 설치부(9)에는, 안테나부(10a)가 설치되어 있는 것 외에, 당해 안테나부(10a)와 노 내 사이에 단열판(14)이 마련되어 있다. 단열판(14)은, 예를 들어 알루미나(Al2O3), 질화규소(Si3O4), 이산화규소(SiO2) 등과 같이, 마이크로파가 투과 가능한 무기 세라믹스에 의해 형성되어 있다. 이에 의해, 단열판(14)은, 안테나부(10a)와 노 내 사이에서 마이크로파의 송수신을 가능하게 하면서, 노 내에서의 열을 저감하여 열에 의해 안테나부(10a)가 손상되는 것을 방지할 수 있다.In the case of this embodiment, the
안테나부(10a)는, 마이크로파를 후드 개구부(6)를 통해 노 내를 향하여 조사하는 송신 안테나(11)와, 당해 송신 안테나(11)와는 별체로 마련되고, 노 내의 슬래그면(3)으로부터 반사하여 후드 개구부(6)를 통과한 반사 마이크로파를 수신하는 수신 안테나(12)를 구비하고 있다. 또한, 노 내를 향하여 조사되는 마이크로파의 주파수로서는, 노 내가 좁고, 또한 슬래그면(3)에 있어서의 마이크로파의 반사율이 작다는 특성에서, 10[GHz] 초과 90[GHz] 이하, 바람직하게는 35[GHz] 이상 85[GHz] 이하인 것이 바람직하다.The
이러한 구성에 추가하여, 송신 안테나(11)는, 직경이 수신 안테나(12)의 직경보다도 크게 형성되어 있다. 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)는, 각각, 예를 들어 원추형의 혼 안테나이고, 개구된 확경의 선단을 노 내를 향하여, 확경의 선단을 인접시켜서 안테나 설치 개구부(9a)의 면 내에 배치하고 있다. 본 실시 형태의 경우, 송신 안테나(11)는, 확경의 선단에 있어서의 직경이, 수신 안테나(12)의 확경 선단에 있어서의 직경보다도 크게 형성되어 있다. 송신 안테나(11)에 있어서의 선단의 직경과, 수신 안테나(12)에 있어서의 선단의 직경을 합친 거리는, 후드 개구부(6)의 직경 d와 같다. 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 선단은, 후드 개구부(6)와 대략 동일한 직경인 안테나 설치 개구부(9a)의 직경 방향의 대략 전역에 걸쳐서 배치되어 있다.In addition to this configuration, the
송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)에는, 각 선단에, 예를 들어 폴리테트라플루오로에틸렌(테플론(등록 상표))으로 이루어지는 렌즈부(13)가 마련되어 있다. 송신 안테나(11)는, 슬래그면(3)에 조사하는 마이크로파를 렌즈부(13)에 의해 수렴 시킴으로써, 송신 안테나(11)의 안테나 이득을 높일 수 있다. 또한, 수신 안테나(12)는, 슬래그면(3)으로부터의 반사 마이크로파를 렌즈부(13)에 의해 수렴시킴으로써, 수신 안테나(12)의 안테나 이득을 높일 수 있다.The transmitting
여기서, 레벨 계측 장치(10)는, 마이크로파를 이용한 FM-CW 방식의 레벨 계측을 행할 수 있다. 이 경우, 노 내에 조사하는 마이크로파의 주파수 변조 폭과, 당해 마이크로파의 소인 주기는, 미리 소정의 값으로 설정되어 있다. 송신 안테나(11)로부터 노 내를 향하여 조사되는 마이크로파(이하, 단순히 송신파라고도 칭함)의 주파수는, 시간의 경과와 함께 연속적이고 또한 직선적으로 변화한다.Here, the
한편, 계측 대상물로 되는 슬래그면(3)에 의해 반사되어서 수신 안테나(12)에서 수신되는 반사 마이크로파(이하, 단순히 수신파라고도 칭함)는, 수신 안테나(12)로부터 슬래그면(3)까지의 거리(이하, 이격 거리라고도 칭함)에 비례한 지연 Δt(초)를 발생하게 된다. 그 결과, 어떤 동시각에 있어서의 송신파와 수신파 사이에는, 이격 거리에 대응한 주파수의 차 Δf(Hz)가 발생한다. 이러한 송신파 및 수신파가 믹서에 의해 혼합되면, Δf에 상당하는 주파수 성분을 가진 차주파 신호(이하, 비트파 또는 비트 신호라고도 칭함)로 된다.On the other hand, the reflected microwave (hereinafter simply referred to as a reception wave) reflected by the
송신파와 수신파의 시간적 지연 Δt는, 마이크로파가 송신 안테나(11)로부터 슬래그면(3)에서 반사하여 수신 안테나(12)까지 되돌아가기 위하여 요하는 시간에 상당한다. 이격 거리를 산출한다는 처리는, 비트 신호의 주파수(비트 주파수 Δf)를 산출하는 것과 등가이다. 여기서, 현실의 계측 환경에 있어서는, 믹서에 의해 생성되는 비트 신호(비트파)에는, 여러가지의 주파수 성분이 서로 섞인 복합파로 되는 경우가 많다.The temporal delay Δt of the transmission wave and the reception wave corresponds to the time required for the microwave to return to the
따라서, 이러한 복수의 주파수 성분으로 이루어지는 비트 신호의 주파수를 구하기 위해서, 레벨 산출부(10b)에서는, 복수의 주파수 성분으로 이루어지는 비트 신호를 기초로 푸리에 변환 처리를 행하고, 주파수 스펙트럼 신호를 생성한 후, 주파수 스펙트럼 신호로부터 구하고 싶은 이격 거리가 메인 피크에서 부여되는 거리 파형을 생성하여, 이격 거리에 기초하여 노 내에 있어서의 슬래그면(3)의 레벨을 특정할 수 있다.Therefore, in order to obtain the frequency of the bit signal composed of such a plurality of frequency components, the
그런데, 안테나부(10a)로부터(즉, 안테나 설치부(9)로부터), 노 내에 연통한 후드 개구부(6)까지의 거리가 이격되면 이격될수록, 배기 후드(5) 내에 비산하는 지금이나 슬래그가, 안테나부(10a)나 단열판(14)에 도달하기 어려워진다. 따라서, 배기 후드(5) 내에 비산하는 지금이나 슬래그가, 안테나부(10a)나 단열판(14)에 부착되는 것을 억제할 수 있고, 슬래그면(3)의 측정 장해로 되는 것을 방지할 수 있다.However, as the distance from the
한편으로, 안테나부(10a)로부터, 후드 개구부(6)까지의 거리가 이격되면 이격될수록, 송신 안테나(11)로부터 발하는 송신파의 직경이 넓어진다. 이렇게 송신 파가 넓어진 경우에는, 송신파가 노 내에 도달하기 전에, 후드 개구부(6)의 주변에 형성된 개구 형성부(7)의 상부에 있는 플랜지 상부(7a)에 닿는다. 그 결과, 슬래그면(3)에서 반사한 마이크로파 이외의, 불필요 반사가 발생해 버리기 때문에, 슬래그면(3)의 측정이 저해되어 버린다.On the other hand, as the distance from the
그래서, 안테나 설치부(9)로부터 후드 개구부(6)까지의 거리가 이격되어 있는 경우에도, 불필요 반사를 억제할 수 있는, 송신 안테나(11)의 직경(이하, 송신 안테나 직경이라고도 칭함)을 검토하였다.Therefore, even when the distance from the
선단에 렌즈부(13)를 마련한 송신 안테나(11)로부터 방사되는 마이크로파는, 일반적으로, 다음 식과 같은 가우스 빔의 전반을 따르는 것이 알려져 있다.It is known that the microwave radiated from the
[수 4][Number 4]
단, ω(x)은 안테나로부터 거리 x에 있는 위치에서의 빔 반경을 나타내고, ω0은 빔 웨스트 반경을 나타내고, λ는 마이크로파의 파장을 나타낸다. 송신 안테나(11)로부터 조사되는 마이크로파에 적용시키면, ω0은 송신 안테나(11)로부터의 거리가 0에서의 빔 반경에 상당한다.However, ω(x) represents the beam radius at a position at a distance x from the antenna, ω 0 represents the beam west radius, and λ represents the wavelength of the microwave. When applied to microwaves irradiated from the transmit
이어서, 도 2에 도시한 바와 같이, 송신 안테나(11)의 직경(이하, 송신 안테나 직경이라고도 칭함)을 φ1[m](=2ω0)로 하고, 송신 안테나(11)로부터 개구 형성부(7)의 플랜지 상부(7a)의 높이 위치까지의 거리 r에서의 송신파의 조사 영역 직경을 φ3[m](=2ω)으로 하고, 상기 수 4를 사용하여 조사 영역 직경 φ3을 계산하면, 조사 영역 직경 φ3은, 사용하는 마이크로파의 주파수 f[Hz]에 따라 변화하고, 다음 식으로 표시된다. 단, c는 광속[m/s]으로 한다.Next, as shown in FIG. 2 , the diameter of the transmission antenna 11 (hereinafter also referred to as the diameter of the transmission antenna) is φ 1 [m] (= 2 ω 0 ), and the opening forming part ( If the irradiation area diameter of the transmitted wave at the distance r to the height position of the flange
[수 5][Number 5]
상기 수 5를 사용하여, 마이크로파(송신파)의 주파수를 40[GHz]으로 하고, 송신 안테나 직경 φ1을 20 내지 280[mm]으로 한 때에, 거리 r에 대한 송신파의 조사 영역 직경 φ3을 구한 바, 도 3에 도시하는 것과 같은 결과가 얻어졌다.Using
도 3으로부터 명백해진 바와 같이, 송신 안테나 직경 φ1이 작을수록, 근거리에서의 조사 영역 직경 φ3은 작아지고, 송신 안테나 직경 φ1이 클수록, 근거리에서의 조사 영역 직경 φ3은 커진다. 그러나, 송신 안테나(11)로부터 먼 곳에 이격됨(거리 r이 커짐)에 따라서, 이 경향은 역전되고, 송신 안테나 직경 φ1이 클수록, 조사 영역 직경 φ3은 작아진다.As is apparent from Fig. 3, the smaller the transmission antenna diameter phi 1 is, the smaller the irradiation area diameter phi 3 in the near field, and the larger the transmission antenna diameter phi 1 is, the larger the irradiation area diameter phi 3 in the near field. However, as it is spaced farther away from the transmit antenna 11 (distance r becomes larger), this tendency is reversed, and the larger the transmit antenna diameter phi 1 is, the smaller the irradiation area diameter phi 3 becomes.
그 때문에, 송신 안테나(11)의 선단으로부터, 개구 형성부(7) 상부의 플랜지 상부(7a)의 높이 위치까지의 일반적인 거리 r은 3 내지 5[m] 정도이기 때문에, 그러한 일반적인 노에 있어서의 송신 안테나(11)로부터 3 내지 5[m] 이격된 플랜지 상부(7a)의 위치에 있어서, 조사 영역 직경 φ3을 작게 하기 위한 최적의 송신 안테나 직경 φ1의 범위가 존재하는 것이 밝혀졌다.Therefore, since the general distance r from the tip of the transmitting
거리 r=4[m]에 있어서의 조사 영역 직경 φ3을 송신 안테나 직경 φ1에 대하여 계산한 바, 도 4에 도시하는 것과 같은 결과를 얻었다. 거리 r=4[m]에 있어서는, 송신 안테나 직경 φ1이 195[mm]일 때에, 가장 조사 영역 직경 φ3이 작아진다. 또한, 거리 r=3[m]인 경우에는, 송신 안테나 직경 φ1이 169[mm]일 때에 조사 영역 직경 φ3이 최소로 되고, 거리 r=5[m]인 경우에는, 송신 안테나 직경 φ1이 219[mm]일 때에 조사 영역 직경 φ3이 최소로 된다. 따라서, 송신 안테나 직경 φ1은, 거리 r이 3 내지 5[m]일 때, 169 내지 219[mm]로 하는 것이 바람직하다.When the irradiation area diameter phi 3 at the distance r=4 [m] was calculated with respect to the transmission antenna diameter phi 1 , the same results as those shown in FIG. 4 were obtained. At a distance r=4 [m], when the transmission antenna diameter phi 1 is 195 [mm], the irradiation area diameter phi 3 becomes the smallest. In the case of distance r = 3 [m], the irradiation area diameter φ 3 becomes the minimum when the transmission antenna diameter φ 1 is 169 [mm], and when the distance r = 5 [m], the transmission antenna diameter φ When 1 is 219 [mm], the irradiation area diameter phi 3 becomes the minimum. Therefore, the transmission antenna diameter phi 1 is preferably 169 to 219 [mm] when the distance r is 3 to 5 [m].
이어서, 후드 개구부(6)의 직경 d가 전로 취련 설비 상의 제약으로부터 정해진 경우, 도 2에 도시한 바와 같이, 송신 안테나 직경 φ1과 수신 안테나 직경 φ2의 합이 직경 d와 동등해지는 것과 같은 안테나 치수로 하는 것이 바람직하다. 이에 의해, 후드 개구부(6)의 개구 면적을 유효하게 활용할 수 있기 때문에, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)에 있어서의 송수신의 효율을 좋게 할 수 있다.Next, when the diameter d of the
이때, 송신 안테나 직경 φ1의 값에 의해 송신 안테나(11)의 중심축 Z1과 후드 개구부(6)(즉, 안테나 설치 개구부(9a))의 중심축 Z2의 수평 방향 거리가 변화한다. 그 결과, 노 내와 연통하는 개구 형성부(7) 상부의 플랜지 상부(7a)와, 송신 안테나(11)로부터의 송신파와의 간섭량도 변화한다. 그래서, 도 2에 도시한 바와 같이, 송신 안테나 직경 φ1과, 중심축 Z1, Z2의 위치 변화를 고려하여, 플랜지 상부(7a)와 조사 영역 직경 φ3이 간섭하는 길이(이하, 간섭 길이라고 칭함) Li=φ3/2-φ1/2를 산출하였다.At this time, the horizontal distance between the central axis Z1 of the
거리 r=4[m]에 있어서의 간섭 길이 Li의 계산 결과를, 도 5에 나타낸다. 송신 안테나 직경 φ1이 커지면 커질수록, 조사 영역 직경 φ3이 작아짐과 함께, 송신 안테나(11)의 중심축 Z1이 후드 개구부(6)의 중심축 Z2에 가까이 가기 때문에, 간섭 길이 Li는 작아진다.The calculation result of the interference length Li at the distance r=4 [m] is shown in FIG. As the transmission antenna diameter φ 1 increases, the irradiation area diameter φ 3 decreases and the central axis Z1 of the
여기서, 도 1과의 대응 부분에 동일 부호를 붙여서 도시하는 도 6과 같이, 비교예 1로서, 송신 안테나(111)의 직경과 수신 안테나(112)의 직경이 동등한 안테나부(100a)를 갖는 레벨 계측 장치(100)에 대하여 검토한다. 여기서, 레벨 계측 장치(100)에 있어서, 상술한 바와 같이, 송신 안테나(111)로부터의 송신파와 수신 안테나(112)에서의 수신파로부터 얻어진 비트 신호를 기초로 푸리에 변환 처리를 행하고, 횡축을 주파수(Hz)로 한 주파수 스펙트럼 신호를 생성하였다.Here, as shown in FIG. 6 by attaching the same reference numerals to the corresponding parts in FIG. 1 , as Comparative Example 1, the diameter of the transmitting
이어서, 얻어진 주파수 스펙트럼 신호를 기초로, 횡축을 거리[m]로 변환하고, 종축을 AD 입력[dB]으로 한, 도 7과 같은 파형(이하, 「거리 파형」이라고도 칭함)을 생성하였다. 이 거리 파형에 있어서, 거리가 18 내지 25[m]에 있어서 메인 피크를 부여하는 위치가, 구하고 싶은 이격 거리(안테나부(100a)로부터 슬래그면(3)까지의 거리)에 대응한다.Then, based on the obtained frequency spectrum signal, the horizontal axis was converted into distance [m], and the vertical axis was AD input [dB], and a waveform as shown in Fig. 7 (hereinafter also referred to as "distance waveform") was generated. In this distance waveform, the position giving the main peak at a distance of 18 to 25 [m] corresponds to the desired separation distance (distance from the
송신 안테나(111) 및 수신 안테나(112)를 별체로 한 경우, 공간적으로 분할한 송신 안테나(111) 및 수신 안테나(112) 사이에는, 미소한 송신 신호의 스니크가 발생한다. 또한, 도 7에서는, 송신 안테나(111) 및 수신 안테나(112)의 선단을 기준(거리 0[m])으로 하지 않고, 거리 파형을 생성하는 레벨 산출부(10b) 내의 AD 변환기(도시하지 않음)의 위치를 기준(거리 0[m])으로 하고 있다. 따라서, 도 7에 있어서, 스니크 웨이브를 나타내는 피크는, 횡축에 있어서 거리 0[m]에 나타나고 있지 않고, 거리 1[m] 정도 어긋나서 나타나 있다.When the transmitting
도 7에 있어서, 횡축의 거리 2 내지 4[m] 전후에 나타나 있는 피크는, 개구 형성부(7) 상부의 플랜지 상부(7a)로부터의 불필요 반사를 나타내고 있다.In FIG. 7 , peaks appearing before and after a distance of 2 to 4 [m] along the horizontal axis indicate unnecessary reflection from the flange
일반적으로, 스니크 웨이브는 불가피하게 발생하기 때문에, 안테나부(100a)의 회로 설계상, 스니크 웨이브가 발생하는 상태에서, 필요한 반사 마이크로파의 측정을 할 수 있도록 감도 등의 설계가 이루어진다. 그 때문에, 불필요 반사의 크기를, 스니크 웨이브의 크기보다 작게 할 수 있으면, 구하고 싶은 거리를 문제없이 측정하는 것이 가능하게 되므로, 불필요 반사의 크기를, 스니크 웨이브의 크기에 대하여 작게 하는 것이 중요하다.In general, since the sneak wave is unavoidably generated, in the circuit design of the
도 7에 도시하는 바와 같이, 송신 안테나(111)의 직경과 수신 안테나(112)의 직경이 동등한 레벨 계측 장치(100)에서는, 플랜지 상부(7a)로부터의 불필요 반사의 크기와, 스니크 웨이브의 크기가 거의 동등해진다고 하는 결과가 얻어졌다. 그 때문에, 이 비교예 1의 상태보다 불필요 반사를 작게 할 수 있으면, 거리의 측정이 가능하게 된다.As shown in Fig. 7, in the
도 7에 도시하는 불필요 반사는, 간섭 길이 Li가 있음으로써 발생하고 있기 때문에, 도 7에 있어서의 경우보다도, 간섭 길이 Li를 작게 하면, 불필요 반사도 작아진다고 생각된다. 따라서, 불필요 반사를 스니크 웨이브 이하로 억제하기 위해서는, 도 5로부터, 송신 안테나 직경 φ1을 크게 하는, 즉, 송신 안테나 직경 φ1을 수신 안테나 직경 φ2보다도 크게 하는(φ1>d/2) 것이 좋다.Since the unnecessary reflection shown in FIG. 7 is generated by the presence of the interference length Li, it is considered that if the interference length Li is made smaller than in the case in FIG. 7, the unnecessary reflection also becomes smaller. Therefore, in order to suppress unnecessary reflection to the sneak wave or less, from Fig. 5, the transmission antenna diameter φ 1 is increased, that is, the transmission antenna diameter φ 1 is made larger than the reception antenna diameter φ 2 (φ 1 >d/2). ) is good.
여기서, 슬래그면(3)의 반사율, 혹은, 슬래그면(3)의 레이더 반사 단면적은, 슬래그가 포밍하면 크게 저하되고, 포밍한 슬래그면(3)의 위치가, 일정 이상 멀리에 있으면, 측정할 수 없게 되는 것이 발명자들의 검토에 의해 밝혀졌다. 이 점에 대해서, 이하, 레이더 방정식을 사용하여 설명한다.Here, the reflectance of the
레이더 반사 단면적을 σ[㎡], 레벨 계측 장치(10)의 성능인 송신 출력을 Pt[mW], 송신 안테나 이득을 G1, 수신 안테나 이득을 G2, 노구 상방 환경에서의 1[m]당의 마이크로파의 투과율을 T, 마이크로파의 파장을 λ[m]로 하면, 슬래그면(3)에서 반사하여 수신 안테나(12)에 되돌아 오는 수신 신호 강도 Pr[mW]은, 하기의 수 6에서 부여된다. 또한, 여기에서의 R은, 계측 대상으로 되는 슬래그면(3)이 형성된 때의, 수신 안테나(12)로부터 슬래그면(3)까지의 거리(이격 거리)[m]를 나타낸다. 또한, 송신 안테나(11)과 수신 안테나(12) 사이의 거리는, 수신 안테나(12)로부터 슬래그면(3)까지의 이격 거리 R에 비하여 충분히 짧기 때문에, 송신 안테나(11)로부터 슬래그면(3)까지의 이격 거리도 R로 간주해도 지장 없다.The radar reflection cross-sectional area is σ [m2], the transmission output that is the performance of the
[수 6][Number 6]
이 수신 신호 강도 Pr[mW]이, 레벨 계측 장치(10)의 최소 수신 전력 Smin의 10배보다도 크면, 레벨 계측 장치(10)에 있어서 반사 마이크로파의 측정이 가능하게 된다. 이것을 부등식으로 나타내면, 하기의 수 7로 된다.When the received signal strength P r [mW] is greater than 10 times the minimum received power S min of the
[수 7][Number 7]
여기서, 송신 안테나 이득 G1은 송신 안테나(11)의 선단에 있어서의 개구 면적에 의해 결정되고, 수신 안테나 이득 G2는 수신 안테나(12)의 선단에 있어서의 개구 면적에 의해 결정된다. 예를 들어 원추형의 혼 안테나를 사용하는 경우에는, 그 안테나 직경(개구 직경이라고도 칭함)을 φn(n=1, 2이고, φ1은, 송신 안테나 직경을 나타내고, φ2는, 수신 안테나 직경을 나타냄)[m]으로 하고, 안테나 이득 Gn(n=1, 2이고, G1은 송신 안테나 이득을 나타내고, G2는 수신 안테나 이득을 나타냄)으로 한 때, 하기의 수 8로 나타낼 수 있다.Here, the transmission antenna gain G 1 is determined by the opening area at the tip of the
[수 8][Number 8]
η는 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 개구 효율이다. 또한, 개구 효율 η는, 개구 직경과, 안테나의 길이와의 비가 동일한 원추 혼 안테나라면 동일해지고, 여기에서는, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 개구 효율 η는 동일하게 하고 있다. 반사 마이크로파의 측정 가능 조건을 나타낸 상기 수 7은, 상기 수 8을 사용하면, 하기의 수 9와 같이 나타낼 수 있다.η is the aperture efficiency of the transmit
[수 9][Number 9]
여기서, 우선 처음에, 송수신 공통의 송수신 안테나를 노구 상방에 설치한 일반적인 레벨 계측 장치(후술함)를 비교예 2로 하고, 상기 수 9에 나타낸 측정 가능 조건을 비교예 2가 만족시키는지 여부를 검토한다. 비교예 2의 레벨 계측 장치에서는, 최소 수신 전력 Smin이 10-8[mW] 정도이다. 이 비교예 2의 레벨 계측 장치에 있어서는, 일반적인 파라미터로서, 송신 출력 Pt를 10[mW], 마이크로파의 파장 λ를 6.67[mm](주파수 45[GHz]), 송수신 안테나의 개구 효율 η를 0.25, 마이크로파의 투과율 T를 0.98, 슬래그면의 레이더 반사 단면적 σ를 10-4.3[㎡], 슬래그면(3)이 형성된 때의, 송수신 안테나로부터 슬래그면(3)까지의 이격 거리 R을 25[m], 송수신 안테나의 직경 φ(송수신 안테나만 마련하고 있기 때문에, φ=φ1=φ2)를 250[mm]로 하면, 측정 가능 조건을 나타낸 상기 수 9의 부등식을 만족시키지 않는다. 이것으로부터, 이 레벨 계측 장치에 대해서, 상기와 같은 송신 출력 Pt, 파장 λ, 개구 효율 η 등으로 한 때에는, 취련 중의 슬래그면(3)의 레벨을 상시 측정은 불가능하다.Here, first, a general level measurement device (to be described later) in which a transmission/reception common transmission/reception antenna is installed above the furnace opening is used as Comparative Example 2, and whether the measurable condition shown in
따라서, 슬래그면(3)의 레벨을 상시 측정하기 위해서는, 상기 수 9의 좌변을 크게 하거나, 혹은 우변을 작게 할 필요가 있다.Therefore, in order to always measure the level of the
먼저, 상기 수 9의 좌변에 대하여 검토한다. 좌변에서 변경 가능한 파라미터로서는, 안테나 이득 Gn(수 8)과, 송신 출력 Pt가 있다. 여기서 송신 출력 Pt를 크게 한 경우에 대해서, 도 8을 사용하여 검토한다. 도 8은, 송수신 공통의 송수신 안테나(105)를 노구 상방에 설치한, 비교예 2로 되는 레벨 계측 장치(101)의 회로 구성을 나타낸다. 도 8에 도시하는 바와 같이, 비교예로 되는 레벨 계측 장치(101)는, 발진기(102)로부터 송출된 송신 신호를 파워 증폭기(103)로 증폭한 후, 써큐레이터(104)를 통해 송수신 안테나(105)에 송출하고, 당해 송수신 안테나(105)로부터 노 내를 향하여 마이크로파를 조사한다.First, the left side of the
레벨 계측 장치(101)에서는, 노 내에서의 반사 마이크로파를 송수신 안테나(105)에서 수신하면, 수신 신호로서 써큐레이터(104)를 통해 로우 노이즈 증폭기(106)에 송출된다. 레벨 계측 장치(101)는, 수신 신호를 로우 노이즈 증폭기(106)로 증폭하고, 믹서(107)에 의해, 당해 수신 신호와, 발진기(102)로부터 보내진 참조 신호가 되는 송신 신호를 승산하여 비트 신호를 생성한다. 레벨 계측 장치(101)는, 비트 신호를 IF 증폭기(108)로 증폭한 후, AD 변환기(109)로 아날로그 디지털 변환 처리를 실행하고, 얻어진 신호를 퍼스널 컴퓨터(PC)(110)에 송출한다. 퍼스널 컴퓨터(PC)(110)는, AD 변환기(109)로부터 수취한 신호에 푸리에 변환 처리 등을 행하여, 송수신 안테나(105)로부터 슬래그면(3)까지의 거리(이격 거리)가 메인 피크에서 부여되는 거리 파형을 생성하여, 이격 거리에 기초하여 노 내에 있어서의 슬래그면(3)의 레벨을 특정할 수 있다.In the
여기서, 써큐레이터(104)는 아이솔레이션 특성을 갖고 있고, 예를 들어 써큐레이터(104)의 아이솔레이션이 15[dB]였을 경우에는, 20[dBm]의 송신 신호가 파워 증폭기(103)로부터 써큐레이터(104)에 보내져도, 수신측(로우 노이즈 증폭기(106)측)으로 옮겨져 넣는 신호가 5[dBm] 발생한다. 써큐레이터(104)를 마련한 레벨 계측 장치(101)에서는, 송신 출력 Pt를 크게 하면, 써큐레이터(104)에 있어서, 송신측으로부터 직접 수신측에 옮겨져 넣는 신호도 커져 버린다.Here, the
이때, 로우 노이즈 증폭기(106)의 동작 영역(신호를 증폭 가능한 최대 전력)이나, AD 변환기(109)의 다이내믹 레인지에는 상한이 있기 때문에, 이 상한을 초과한 신호 부분에는 왜곡이 발생해 버린다. 왜곡된 신호는, 높은 주파수 성분을 가지기 때문에, 측정 주파수(비트 신호의 주파수) 영역에 있어서 큰 노이즈(광대역 노이즈)의 원인으로 된다. 결과, 최소 수신 전력 Smin도 노이즈에 따라서 커져 버려, 결국, 상기 수 9의 부등식을 만족시킬 수는 없다.At this time, since there are upper limits in the operating region (maximum power capable of amplifying a signal) of the
이어서, 상기 수 9의 좌변에 있어서의 안테나 이득 Gn(수 8)에 대하여 검토한다. 노구 상방에 있는 후드 개구부(6)의 직경 d는, 배기 후드(5)의 배기량에 영향을 주지 않는 정도의 크기(예를 들어 600[mm])로 제한할 필요가 있다. 예를 들어, 후드 개구부(6)의 직경 d에 대하여, 가능한 한 개구 치수가 큰 송수신 안테나(105)를 사용하려고 하면, 송수신 안테나(105)의 안테나 직경 φ(송수신 안테나(105)만 마련하고 있기 때문에, φ=φ1=φ2)는, d(후드 개구부(6)의 직경)로 부여된다.Next, the antenna gain G n (Equation 8) on the left side of
그러나, 후드 개구부(6)의 직경 d를, 설비 제약의 2배 정도의 크기인 600[mm]으로 하고, 송수신 안테나(105)의 주파수를, 슬래그면(3)의 레벨 계측에 최적인 45[GHz]로 한 경우, 당해 후드 개구부(6)의 직경 d에 맞춰서 설치 가능한 송수신 안테나(105)의 안테나 이득 G는, 104.9가 거의 최대이다. 그 때문에, 이것 이상, 안테나 이득 G를 크게 하는 것은, 후드 개구부(6)의 직경 d를 크게 하지 않는 한 불가능하다. 104.9의 안테나 이득 G를 갖는 송수신 안테나(105)를 사용했다고 해도, 상기 수 9의 측정 가능 조건을 만족시킬 수는 없고, 슬래그면(3)의 레벨을 상시 측정하는 것은 불가능하다.However, the diameter d of the
그래서, 본 발명자들은, 최소 수신 전력(레벨 계측 장치(10)의 감도)을 작게 하는, 즉 상기 수 9의 우변을 작게 하는 방법을 검토하였다. 본 발명에 의한 레벨 계측 장치(10)에서는, 종래의 송수신 안테나(105)를, 송신 전용의 송신 안테나(11)와, 수신 전용의 수신 안테나(12)로 분리함으로써, 써큐레이터(104)를 생략하고, 노이즈가 발생하는 원인으로 되는, 회로 내에 있어서의 송신 신호의 수신측으로의 스니크를 저감하였다. 여기서, 도 9는, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 별체로 마련한, 본 발명의 레벨 계측 장치(10)의 회로 구성을 나타낸다.Then, the present inventors examined the method of making small the minimum received power (sensitivity of the level measuring apparatus 10), ie, making the right side of the said Numerical 9 small. In the
도 9에 도시하는 바와 같이, 레벨 계측 장치(10)에서는, 발진기(22)에서 발생한 송신 신호를 파워 증폭기(23)로 증폭한 후, 이것을 송신 안테나(11)에 송출하고, 송신 안테나(11)로부터 노 내에 마이크로파를 조사한다. 레벨 계측 장치(10)는, 노 내에서의 반사 마이크로파를 수신 안테나(12)에서 수신하면, 수신 신호로서 로우 노이즈 증폭기(26)에 송출하고, 당해 로우 노이즈 증폭기(26)로 수신 신호를 증폭한 후, 믹서(27)에 의해, 당해 수신 신호와, 발진기(22)로부터 보내진 참조 신호로 되는 송신 신호를 승산하여 비트 신호를 생성한다.As shown in FIG. 9 , in the
레벨 계측 장치(10)는, 비트 신호를 IF 증폭기(28)로 증폭한 후, AD 변환기(29)로 아날로그 디지털 변환 처리를 실행하고, 얻어진 신호를 퍼스널 컴퓨터(PC)(30)에 송출한다. 퍼스널 컴퓨터(PC)(30)는, AD 변환기(29)로부터 수취한 신호에 푸리에 변환 처리 등을 실행하고, 수신 안테나(12)로부터 슬래그면(3)까지의 거리(이격 거리)가 메인 피크에서 부여되는 거리 파형을 생성하고, 이격 거리에 기초하여 노 내에 있어서의 슬래그면(3)의 레벨을 특정할 수 있다.After amplifying the bit signal by the
이와 같이, 레벨 계측 장치(10)에서는 써큐레이터(104)를 마련하고 있지 않은 점에서, 써큐레이터(104)에 있어서의 송신 신호의 스니크가 발생하는 경우가 없다. 한편, 공간적으로 분할한 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12) 사이의 아이솔레이션은 30[dB] 정도이다. 그러나, 송수신의 아이솔레이션은, 송수신 안테나(105)를 사용한 때에 15[dB]로부터 30[dB]으로 개선하고, 송신 신호의 스니크가 -20[dBm]으로 저감한다. 결과, 로우 노이즈 증폭기(26)나 AD 변환기(29)에 있어서의 신호의 왜곡 발생을 방지할 수 있다.Thus, in the
왜곡이 없으면 스니크 신호에 의해 발생하는 비트 주파수는, 주파수가 낮은 영역에 한정되기 때문에, 노 내에서의 반사 마이크로파에 기초하는 비트 주파수와 구별할 수 있다. 레벨 계측 장치(10)에서는, 도시하지 않은 하이패스 필터를 사용하여, 스니크 신호에 의해 낮은 주파수 영역에 발생한 노이즈를 제거하는 것이 가능하고, 수신 안테나(12)에 발생하는 스니크 신호는, 슬래그면(3)의 레벨 측정에 어떠한 영향을 주지 않는다. 이때, 레벨 계측 장치(10)의 최소 수신 전력 Smin은 10-14[mW]로 된다.In the absence of distortion, the beat frequency generated by the sneak signal is indistinguishable from the beat frequency based on reflected microwaves in the furnace, since it is limited to the low frequency region. In the
예를 들어, 레벨 계측 장치(10)에 있어서, 증폭한 비트 신호를 아날로그 디지털 변환 처리하는 AD 변환기(29)의 비트 레이트를, 24[bit]로 하면, 그 다이내믹 레인지는 146[dB]으로 된다. 송신 안테나(11)로부터 수신 안테나(12)로의 공간적인 스니크 신호의 강도는 -20[dBm]으로 되므로, 이것을 왜곡하지 않도록 AD 변환 처리하기 위한 다이내믹 레인지를 상한으로 하면, -164[dBm]까지의 수신 신호는 파악할 수 있게 된다. 또한, 샘플링 주파수를 2[MHz]로 하면, kBTaB(kB: 볼츠만 상수, Ta: 온도, B: 대역폭)에서 부여되는 대역 노이즈는 Ta=300[K]에 있어서 -110[dBm]이고, 2048점에서 FFT를 행함으로써, 30[dB] 저감하고, 이에 의해 최소 수신 전력 Smin은 10-14[mW](=-140[dBm])까지 개선된다.For example, if the bit rate of the
송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 별체로 마련한 경우, 송신 안테나 직경 φ1 및 수신 안테나 직경 φ2는, 도 2에 도시한 바와 같이, 후드 개구부(6)의 직경 d를 사용하여, φ1+φ2=d로 나타낼 수 있다. 그 때문에, 송수신 공통의 송수신 안테나(105)를 사용한 경우(φ=d)에 비해, 안테나 이득 Gn이 103 정도로 작아진다. 그러나, 안테나 이득 Gn이 작아져도, 최대의 이격 거리 R을 25[m]로 한 경우, 수신 신호 강도를 계산하면, 10-11[mW]로 되고, 최소 수신 전력 Smin인 10-14[mW]의 10배보다도 충분히 크기 때문에, 슬래그면(3)의 레벨이 상시 측정 가능하다.When the transmitting
이상에서, 개구의 크기에 제약이 있는 후드 개구부(6)의 상방에 안테나를 설치하는 경우, 종래의 사고 방식에서는, 안테나 이득을 크게 하기 위해서, 안테나 치수가 후드 개구부(6)의 직경 d에 수렴되는 최대 치수로 되도록, 송수신 공통의 1개의 송수신 안테나(105)를 배치하고 있다. 이에 비해, 본 발명의 레벨 계측 장치(10)에서는, 별체의 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 마련하도록 하였다. 이에 의해, 레벨 계측 장치(10)에서는, 종래, 송수신 안테나(105)를 사용함으로써 필요해지는 써큐레이터(104)를 요하지 않게 하고, 송신 신호의 스니크를 억제하여 노이즈를 저하시킴으로써, 취련 전반에 걸쳐, S/N비가 높은 레벨 계측이 가능해진다.As described above, in the case of installing the antenna above the
단, 상술한 바와 같이, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 별체로 한 경우, 송신 안테나 직경 φ1 및 수신 안테나 직경 φ2는, 후드 개구부(6)의 직경 d 사이에서, φ1+φ2=d, 즉, φ2=d-φ1의 관계가 있다(도 2). 즉, 감도의 개선과, 안테나 이득 Gn은, 트레이드오프의 관계에 있기 때문에, 송수신 공통의 송수신 안테나(105)를 사용한 쪽이 S/N비가 커지는, 직경 d의 조건도 있을 수 있다. 그래서, 송수신 안테나(105)를 배치하는 것보다도, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 배치한 쪽이 좋은 직경 d의 조건에 대하여 검토한다.However, as described above, when the
송수신 공통의 송수신 안테나(105)를 사용한 비교예 2의 경우, 최소 수신 전력 Smin이 10-8[mW]이고, 안테나 직경 φ가 d이다. 따라서, 송수신 공통의 송수신 안테나(105)에서의 측정 가능 조건은, 상기 수 9로부터 하기 수 10과 같아진다.In the case of Comparative Example 2 in which the transmission/
[수 10][Number 10]
한편, 송수신을 분리한 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 사용한 경우, 최소 수신 전력 Smin이 10-14[mW]이다. 따라서, 송수신을 분리한 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)에서의 측정 가능 조건은, 상기 수 9로부터 하기 수 11과 같아진다. 단, 송신 안테나 직경 φ1 및 수신 안테나 직경 φ2는 사용하는 마이크로파의 파장 이상인 것이 바람직하고, φ1≥λ, 또한 φ2=d-φ1≥λ, 즉 λ≤φ1≤d-λ를 만족시키는 것이 바람직하다.On the other hand, when the
[수 11][Wed 11]
따라서, 송수신을 분리한 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 사용한 경우, 가장 S/N비가 높아지는 직경 d의 조건은, 상기 수 10 및 수 11을 조합하여, 하기 수 12와 같이 나타낼 수 있다. 또한, 상술한 바와 같이, R은, 계측 대상으로 되는 슬래그면(3)이 형성된 때의, 수신 안테나(12)로부터 슬래그면(3)까지의 거리(이격 거리)를 나타내고, λ는 마이크로파의 파장을 나타내고, Pt는 레벨 계측 장치(10)에 있어서의 마이크로파의 송신 출력[mW]을 나타내고, σ는 슬래그면(3)의 레이더 반사 단면적을 나타내고, T는 1[m] 근처의 마이크로파의 투과율을 나타내고, η는 수신 안테나(12)의 개구 효율을 나타낸다. 단, λ≤φ1≤d-λ이다.Therefore, when the transmitting
[수 12][Number 12]
<작용 및 효과><action and effect>
이상의 구성에 있어서, 레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11)과 별체로 수신 안테나(12)를 마련하고, 이들 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 각 선단에 각 안테나 이득을 높이기 위한 렌즈부(13)를 각각 마련하도록 하였다. 이에 의해, 레벨 계측 장치(10)에서는, 렌즈부(13)에 의해 송신 안테나(11)의 송신 안테나 이득 G1과 수신 안테나(12)의 수신 안테나 이득 G2가 높아지고, 슬래그면(3)의 레벨 계측 시에 있어서의 S/N비를 향상시킬 수 있다.In the above configuration, in the
또한, 레벨 계측 장치(10)에서는, 상부 자유 공간과 노 내를 연통시키는 후드 개구부(6)를 형성하는 개구 형성부(7)를, 배기 후드(5)에 마련함과 함께, 후드 개구부(6)의 상방에 안테나 설치부(9)를 마련하고, 안테나 설치부(9)에 의해, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 양쪽을 후드 개구부(6) 상방에 배치시키도록 하였다. 레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 별체로 마련함으로써, 회로 내에 있어서, 송신 신호가 직접 수신측에 스니크하는 일이 없고, 스니크 신호에 의해 발생하는 노이즈의 발생을 방지할 수 있다.Moreover, in the
레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 후드 개구부(6) 상방에 배치하여 노 내의 슬래그면(3)으로부터 멀리 떨어지게 한 점에서, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)로의 지금이나 슬래그의 부착을 억제할 수 있고, 그만큼, 취련 중의 슬래그면(3)의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있다.In the
또한, 레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11)의 직경 φ1을 수신 안테나(12)의 직경 φ2보다도 크게 하여, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)를 인접시켜서 후드 개구부(6) 상방에 배치시킨 구성으로 함으로써, 슬래그면(3)의 레벨 계측 시에 있어서의 불필요 반사를 억제할 수 있고, 취련 중의 슬래그면(3)의 측정을 종래보다도 정확하게 행할 수 있을 수 있다.Further, in the
또한, 레벨 계측 장치(10)에서는, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 안테나 특성이나 슬래그면(3)의 특성을 고려하여, 후드 개구부(6)의 직경 d를 S/N비를 향상시키는데 최적인 직경 d로 선정함으로써, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 양쪽을 배치해도, 슬래그면(3)의 레벨 계측 시에 있어서의 S/N비를 향상시킬 수 있다.In addition, in the
구체적으로는, 직경 d가 상기 수 12로 표시되는 조건을 만족시킴으로써, 송신 안테나(11) 및 수신 안테나(12)의 양쪽을, 후드 개구부(6) 상방에 배치해도, 슬래그면(3)의 레벨 계측 시에 있어서의 S/N비를 향상시킬 수 있다.Specifically, the diameter d satisfies the condition expressed by the
<다른 실시 형태><Other embodiment>
상술한 실시 형태에 있어서는, 1개의 송신 안테나(11)와 1개의 수신 안테나(12)를 후드 개구부(6) 상방에 배치한 경우에 대하여 설명했지만, 본 발명은 이에 한정되지 않고, 도 10 및 도 11에 도시한 바와 같이, 1개의 송신 안테나(31)의 주위에 2개 이상의 수신 안테나(32)를 마련하여, 이들을 후드 개구부(6) 상방에 배치한 구성으로 해도 된다.In the above-described embodiment, a case has been described in which one transmit
예를 들어, 도 10에 도시하는 바와 같이, 안테나 설치 개구부(9a)에는, 송신 안테나(31)를 둘러싸도록 복수의 수신 안테나(32)가 등간격으로 배치되어 있다. 안테나 설치 개구부(9a)에서는, 송신 안테나(31)의 주연에, 각 수신 안테나(32)의 주연이 접하도록 배치되어 있다. 또한, 도 11에 도시한 바와 같이, 안테나 설치 개구부(9a)에는, 송신 안테나(31)의 중심축 Z1과, 후드 개구부(6)의 중심축 Z2가 동일 축 상에 배치되도록, 송신 안테나(31)가 배치되어 있다. 이에 의해, 후드 개구부(6)의 직경 d, 송신 안테나(31)의 직경 φ1, 수신 안테나(32)의 직경 φ2는, d=φ1+2φ2의 관계를 갖는다.For example, as shown in FIG. 10 , a plurality of
이 경우, 간섭 길이 Li는, Li=φ3/2-d/2로 표시된다. d=300[mm]인 경우의 간섭 길이 Li를, 도 12에 도시한다. 간섭 길이 Li가 0 이하인 경우, 조사 영역과 플랜지 상부(7a)는 간섭하지 않게 된다. 송신 안테나(31)로부터, 개구 형성부(7)의 플랜지 상부(7a)의 높이 위치까지의 거리 r을 4[m]로 하고, 또한 d=300[mm]으로 한 경우, 송신 안테나(31)의 직경 φ1이 148 내지 282[mm]일 때에, 간섭 길이 Li가 0 이하로 된다. 이러한 조건을 통합하면, Li=φ3/2-d/2≤0으로 되고, φ3≤d로 된다. 따라서, 상기 수 5로부터, 하기의 식과 같이 나타낼 수 있다.In this case, the interference length Li is expressed by Li=phi 3 /2-d/2. The interference length Li in the case of d=300 [mm] is shown in FIG. When the interference length Li is 0 or less, the irradiation area and the flange
[수 13][Number 13]
단, 수신 안테나(32)의 직경 φ2는, (d-φ1)/2로 부여되고, 이것이 마이크로파의 파장 이상의 크기를 가질 필요가 있다. 그러한 조건은, (d-φ1)/2≥λ이다. 또한, 송신 안테나(31)의 직경 φ1도, 마이크로파의 파장 이상의 크기를 가질 필요가 있다. 따라서, 상기 조건도 합치면, λ≤φ1≤d-2λ로 나타낼 수 있다.However, the diameter phi 2 of the receiving
또한, 상기 수 13의 부등식이 해를 갖는 조건은, 하기 수 14가, 1개 이상의 해를 갖는 조건과 같다.In addition, the condition that the inequality of the
[수 14][Number 14]
수 14에 있어서, φ1, c, r, f, d가 모두 양의 값인 것을 고려하여, φ1 2를 φ'으로 치환하여, 상기 수 14를 변형하면, 하기의 수 15로 된다.Considering that phi 1 , c, r, f, and d are all positive values in
[수 15][Wed 15]
상기 수 15에 있어서 1개 이상의 해를 갖는 조건은, 다음의 수 16으로 표시되고, 또한 수 16은, 수 17과 같이 나타낼 수 있다. 후드 개구부(6)의 직경 d는, 상기 수 13 및 하기 수 17의 조건을 만족시킬 필요가 있다. 이상과 같은 구성을 가진 다른 실시 형태에 있어서도, 상술한 실시 형태와 동일한 효과를 얻을 수 있다.The condition having one or more solutions in the
[수 16][Number 16]
[수 17][Wed 17]
또한, 상술한 실시 형태에 있어서는, 노로서, 전로 제강 프로세스에 사용하는 전로(1)를 적용한 경우에 대해서 설명했지만, 본 발명은 이것에 한정되지 않고, 예를 들어 용융 환원로 외에, 비철 금속 정련 프로세스에 사용하는 노 등 기타 여러가지 노에도 적용할 수 있다. 비철 금속 정련 프로세스로서는 예를 들어 구리 용련 프로세스를 들 수 있다.In addition, in the above-mentioned embodiment, although the case where the
또한, 상술한 실시 형태에 있어서는, 안테나 설치부(9)의 안테나 설치 개구부(9a)에 있어서의 직경을, 후드 개구부(6)의 직경 d와 대략 동일한 크기로 선정 한 경우에 대하여 설명했지만, 본 발명은 이에 한정되지 않고, 안테나 설치부(9)의 안테나 설치 개구부(9a)에 있어서의 직경은, 후드 개구부(6)의 직경 d 이상으로 하면, 여러가지 크기로 해도 된다(안테나 설치 개구부(9a)의 직경≥후드 개구부(6)의 직경 d).In addition, in the above-described embodiment, the case where the diameter of the
1: 전로(노)
3: 슬래그면
5: 배기 후드
6: 후드 개구부
7: 개구 형성부
7a: 플랜지 상부
9: 안테나 설치부
9a: 안테나 설치 개구부
10: 레벨 계측 장치
10b: 레벨 산출부
11: 송신 안테나
12: 수신 안테나1: converter (furnace)
3: slag side
5: exhaust hood
6: Hood opening
7: opening forming part
7a: flange top
9: Antenna mounting part
9a: Antenna installation opening
10: level measuring device
10b: level calculator
11: transmit antenna
12: receive antenna
Claims (6)
상기 노의 상방에 마련된 배기 후드의, 상기 슬래그면과 대향하는 위치에 개구된 후드 개구부와,
상기 후드 개구부로부터 이격되어 상방에 마련되고, 상기 후드 개구부를 통해 상기 노의 내부를 향하여 마이크로파를 조사하는 송신 안테나와,
상기 송신 안테나와는 별체로, 상기 후드 개구부로부터 이격되어 상방에 마련되고, 상기 후드 개구부를 통해 상기 노의 내부로부터의 반사 마이크로파를 수신하는 수신 안테나와,
상기 송신 안테나 및 상기 수신 안테나의 각 선단에 마련되고, 상기 송신 안테나 및 상기 수신 안테나의 안테나 이득을 높이는 렌즈부와,
상기 반사 마이크로파로부터, 상기 슬래그면의 레벨을 산출하는 레벨 산출부를
구비하고,
상기 송신 안테나의 직경이, 상기 수신 안테나의 직경보다 크고,
상기 송신 안테나의 직경을 φ1로 하고, 상기 후드 개구부의 직경을 d로 한 때, φ1>d/2를 만족시키는, 레벨 계측 장치.A level measuring device for measuring the level of a slag surface in a furnace,
a hood opening of an exhaust hood provided above the furnace, the hood opening being opened at a position opposite to the slag surface;
a transmitting antenna spaced apart from the hood opening and provided above and irradiating microwaves toward the inside of the furnace through the hood opening;
a receiving antenna separate from the transmitting antenna, provided above and spaced apart from the hood opening, and receiving reflected microwaves from the inside of the furnace through the hood opening;
a lens unit provided at respective ends of the transmitting antenna and the receiving antenna to increase antenna gains of the transmitting antenna and the receiving antenna;
A level calculation unit for calculating the level of the slag surface from the reflected microwave
provided,
A diameter of the transmitting antenna is larger than a diameter of the receiving antenna,
When the diameter of the transmission antenna is phi 1 and the diameter of the hood opening is d, phi 1 >d/2 is satisfied.
상기 노의 상방에 마련된 배기 후드의, 상기 슬래그면과 대향하는 위치에 개구된 후드 개구부와,
상기 후드 개구부의 주위에 형성되고, 상기 노의 내부로 연통하여, 상방으로 연장하여 설치된 개구 형성부와,
상기 개구 형성부로부터 이격되어 상방에 마련된 안테나 설치부와,
상기 안테나 설치부에 형성되고, 상기 후드 개구부와 동일 직경의 안테나 설치 개구부와,
상기 안테나 설치 개구부에 마련되고, 상기 노의 내부를 향하여 마이크로파를 조사하는 송신 안테나와,
상기 송신 안테나와는 별체로, 상기 안테나 설치 개구부에 마련되고, 상기 노의 내부로부터의 반사 마이크로파를 수신하는 수신 안테나와,
상기 송신 안테나 및 상기 수신 안테나의 각 선단에 마련되고, 상기 송신 안테나 및 상기 수신 안테나의 안테나 이득을 높이는 렌즈부와,
상기 반사 마이크로파로부터, 상기 슬래그면의 레벨을 산출하는 레벨 산출부를
구비하고,
상기 송신 안테나의 직경이, 상기 수신 안테나의 직경보다도 크고,
상기 송신 안테나의 직경을 φ1로 하고, 상기 후드 개구부의 직경을 d로 한 때, φ1>d/2를 만족시키는, 레벨 계측 장치.A level measuring device for measuring the level of a slag surface in a furnace,
a hood opening of an exhaust hood provided above the furnace, the hood opening being opened at a position opposite to the slag surface;
an opening forming part formed around the hood opening, communicating with the inside of the furnace, and extending upwardly;
An antenna installation unit spaced apart from the opening forming unit and provided above;
an antenna installation opening formed in the antenna installation part and having the same diameter as the hood opening;
a transmitting antenna provided in the antenna installation opening and irradiating microwaves toward the inside of the furnace;
a receiving antenna provided in the antenna installation opening separately from the transmitting antenna and receiving reflected microwaves from the inside of the furnace;
a lens unit provided at respective ends of the transmitting antenna and the receiving antenna to increase antenna gains of the transmitting antenna and the receiving antenna;
A level calculation unit for calculating the level of the slag surface from the reflected microwave
provided,
a diameter of the transmitting antenna is larger than a diameter of the receiving antenna;
When the diameter of the transmission antenna is phi 1 and the diameter of the hood opening is d, phi 1 >d/2 is satisfied.
상기 송신 안테나의 직경이, 169 내지 219[mm]인, 레벨 계측 장치.The method according to claim 2, wherein the distance from the tip of the transmitting antenna to the height position of the opening forming part is 3 to 5 [m],
A diameter of the transmitting antenna is 169 to 219 [mm], a level measuring device.
상기 후드 개구부의 직경 d[m]가, 하기의 식으로 표시되는 조건을 만족시키는, 레벨 계측 장치.
[수 1]
단, λ≤Φ1≤d-λ이고,
R은, 계측 대상으로 되는 상기 슬래그면이 형성된 때의, 상기 수신 안테나로부터 상기 슬래그면까지의 거리[m]를 나타내고, λ는 상기 마이크로파의 파장[m]을 나타내고, Pt는 상기 마이크로파의 송신 출력[mW]을 나타내고, σ는 상기 슬래그면의 레이더 반사 단면적을 나타내고, T는 1[m] 근처의 상기 마이크로파의 투과율을 나타내고, η는 상기 수신 안테나의 개구 효율을 나타내고 있다.The method according to any one of claims 2 or 3, wherein when the diameter of the transmission antenna is φ 1 [m], the diameter of the reception antenna is d-φ 1 [m],
A level measuring device in which the diameter d [m] of the hood opening satisfies the condition expressed by the following formula.
[Number 1]
provided that λ≤Φ 1 ≤d-λ,
R denotes the distance [m] from the reception antenna to the slag plane when the slag plane to be measured is formed, λ denotes the wavelength of the microwave [m], and P t denotes the microwave transmission It represents the output [mW], σ represents the radar reflection cross-sectional area of the slag surface, T represents the transmittance of the microwave near 1 [m], and η represents the aperture efficiency of the receiving antenna.
상기 수신 안테나는, 상기 송신 안테나의 주위에 2개 이상 배치되어 있는, 레벨 계측 장치.The method according to any one of claims 2 or 3, wherein the central axis of the transmitting antenna and the central axis of the hood opening are disposed on the same axis,
Two or more of the receiving antennas are arranged around the transmitting antenna.
[수 2]
[수 3]
다만, c는, 광속[m/s]을 나타내고, r은, 상기 송신 안테나로부터 상기 개구 형성부의 플랜지 상부의 높이 위치까지의 거리[m]를 나타내고, f는, 마이크로파의 주파수[Hz]를 나타내고 있다.The level measuring device according to claim 5, wherein the diameter d of the hood opening satisfies the condition expressed by the following formula.
[Number 2]
[Number 3]
Wherein, c represents the light flux [m/s], r represents the distance [m] from the transmitting antenna to the height position of the flange upper part of the opening forming part [m], f represents the frequency [Hz] of the microwave have.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2017238015A JP6822388B2 (en) | 2017-12-12 | 2017-12-12 | Level measuring device |
JPJP-P-2017-238015 | 2017-12-12 | ||
PCT/JP2018/043988 WO2019116909A1 (en) | 2017-12-12 | 2018-11-29 | Level measurement apparatus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20200087255A KR20200087255A (en) | 2020-07-20 |
KR102438958B1 true KR102438958B1 (en) | 2022-09-02 |
Family
ID=66820779
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020207018141A KR102438958B1 (en) | 2017-12-12 | 2018-11-29 | level measuring device |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6822388B2 (en) |
KR (1) | KR102438958B1 (en) |
CN (1) | CN111386446B (en) |
TW (1) | TW201928306A (en) |
WO (1) | WO2019116909A1 (en) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114136367A (en) * | 2021-11-06 | 2022-03-04 | 国网山西省电力公司电力科学研究院 | Transformer oil conservator defect monitoring device and detection method based on edge calculation |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015516573A (en) * | 2012-04-11 | 2015-06-11 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Advanced antenna protection for level measurement and other applications radar |
JP2016029212A (en) | 2014-07-23 | 2016-03-03 | Jfeスチール株式会社 | Refining method of molten iron |
JP2016180126A (en) * | 2015-03-23 | 2016-10-13 | Jfeスチール株式会社 | Slag height measuring device, slag height measuring method and preliminary treatment method of hot pig iron |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0241268A3 (en) * | 1986-04-11 | 1989-02-08 | Sclavo Inc.West Coast | Improved pulse light system fluorometer |
CA2036779A1 (en) * | 1990-02-26 | 1991-08-27 | Akio Nagamune | In-furnace level meter and antenna therefor |
CA2038823A1 (en) * | 1990-03-30 | 1991-10-01 | Akio Nagamune | In-furnace slag level measuring method and apparatus therefor |
JPH1152049A (en) * | 1997-07-31 | 1999-02-26 | Nkk Corp | Measuring device for hot water level in furnace |
US6310574B1 (en) * | 1999-08-05 | 2001-10-30 | Vega Grieshaber Kg | Level transmitter |
WO2004068081A1 (en) * | 2003-01-29 | 2004-08-12 | Saab Rosemount Tank Radar Ab | Bottom reflector for a radar-based level gauge |
DE102005056042B4 (en) * | 2005-11-24 | 2015-11-05 | Vega Grieshaber Kg | Metallised plastic antenna funnel for a level radar |
DE102008036963A1 (en) * | 2008-08-08 | 2010-02-18 | Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg | Device for determining and / or monitoring the level and / or the flow of a medium |
JP4708470B2 (en) * | 2008-11-12 | 2011-06-22 | シャープ株式会社 | Millimeter wave transmission / reception system |
AT508369B1 (en) * | 2009-06-17 | 2011-01-15 | Vatron Gmbh | METHOD AND DEVICE FOR CALCULATING A SURFACE OF A CONTAINER OF A CONTAINER |
BR112012027312B1 (en) * | 2010-04-26 | 2020-11-17 | Hatch Ltd | method of monitoring a layer of feed material in a metallurgical furnace |
JP6221708B2 (en) * | 2013-12-06 | 2017-11-01 | 新日鐵住金株式会社 | Level meter and level measurement method |
WO2016016967A1 (en) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | 新日鐵住金株式会社 | Method for measuring thickness of slag floating on surface of molten metal |
EP3168579A1 (en) * | 2015-11-13 | 2017-05-17 | VEGA Grieshaber KG | Horn antenna |
CN105758499A (en) * | 2016-04-18 | 2016-07-13 | 南京理工大学 | Non-contact type liquid level detection system and method based on ultrasonic pulse echo method |
JP6750479B2 (en) * | 2016-11-28 | 2020-09-02 | 日本製鉄株式会社 | Level measuring device and level measuring method |
-
2017
- 2017-12-12 JP JP2017238015A patent/JP6822388B2/en active Active
-
2018
- 2018-11-29 KR KR1020207018141A patent/KR102438958B1/en active IP Right Grant
- 2018-11-29 WO PCT/JP2018/043988 patent/WO2019116909A1/en active Application Filing
- 2018-11-29 CN CN201880075930.XA patent/CN111386446B/en active Active
- 2018-12-10 TW TW107144334A patent/TW201928306A/en unknown
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2015516573A (en) * | 2012-04-11 | 2015-06-11 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | Advanced antenna protection for level measurement and other applications radar |
JP2016029212A (en) | 2014-07-23 | 2016-03-03 | Jfeスチール株式会社 | Refining method of molten iron |
JP2016180126A (en) * | 2015-03-23 | 2016-10-13 | Jfeスチール株式会社 | Slag height measuring device, slag height measuring method and preliminary treatment method of hot pig iron |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TW201928306A (en) | 2019-07-16 |
JP2019105526A (en) | 2019-06-27 |
KR20200087255A (en) | 2020-07-20 |
CN111386446A (en) | 2020-07-07 |
WO2019116909A1 (en) | 2019-06-20 |
CN111386446B (en) | 2021-11-19 |
JP6822388B2 (en) | 2021-01-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100424037B1 (en) | Measuring the thickness of materials | |
CA2036779A1 (en) | In-furnace level meter and antenna therefor | |
KR102438958B1 (en) | level measuring device | |
JP5787607B2 (en) | Profile measuring device for blast furnace interior | |
JP5674542B2 (en) | Profile measurement method for blast furnace interior | |
US20230152243A1 (en) | Method and apparatus for evaluation of a status of a material in metallurgical vessels | |
JP5441730B2 (en) | Profile measuring device for blast furnace interior | |
JP2011043343A (en) | Slag thickness measuring method and measuring apparatus by microwave | |
JP6252531B2 (en) | Slag height measuring device, slag height measuring method and hot metal pretreatment method | |
JP2009097035A (en) | Method for controlling position of lance, and lance device | |
JP6750479B2 (en) | Level measuring device and level measuring method | |
JP2006214609A (en) | Antenna for microwave and microwave level meter | |
JPS63229385A (en) | Gas flow velocity measuring apparatus at blast furnace gate | |
CN111417734B (en) | Level measuring method and level measuring device | |
JP6583204B2 (en) | Slag height measuring device, slag height measuring method and hot metal pretreatment method | |
JP6147602B2 (en) | Profile measurement method for blast furnace interior | |
JP2023000239A (en) | Microwave frequency determination method, level measurement device and level measurement method | |
JP7381872B2 (en) | Level measuring device and level measuring method | |
JP6497181B2 (en) | Level meter and level measurement method | |
JP2022098550A (en) | Device and method for level measurement | |
JP6220150B2 (en) | Processing method for profile measurement data of blast furnace interior | |
JP6402789B2 (en) | Charge level measurement device antenna, charge level measurement method, and converter pretreatment method | |
JP4396841B2 (en) | Raceway depth measurement method and apparatus | |
JP2016033472A (en) | Flow rate measuring method of powder flowing through pipe | |
JP2003202371A (en) | Method and apparatus for measuring shape of furnace wall |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant |