KR102019616B1 - 응축물 재순환 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 적어도 하나의 가스 터빈(2), 증기 터빈(3) 및 적어도 하나의 폐열 증기 발생기(4)를 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트(1)이며, 폐열 증기 발생기(4)는 응축물 라인(6)이 그 내로 이어지는 적어도 하나의 응축물 예열기(5)를 포함하고, 가스 터빈 폐가스(7)의 유동의 방향에서 응축물 예열기(5)의 상류측에 연결된 공급수 예열기(8)를 포함하고, 공급수측에서 공급수 예열기의 상류측에는 공급수 펌프(9)가 연결되어 있고 이 공급수 예열기는 가스 터빈(2)용 연료 예열 유닛(10)과 연결되어 있고, 냉각된 공급수를 위한 라인(11)이 연료 예열 유닛(10)으로부터 제트 펌프(13)의 원동 매체 입구(motive medium inlet)(12) 내로 이어지고, 이 제트 펌프의 흡입 매체 입구(14)는 응축물 예열기(5)의 출구(15)에 연결되고 상기 제트 펌프의 출구(16)는 응축물 라인(6)에 연결되어 있다. 본 발명은 또한 복합 사이클 터빈 플랜트(1) 내에서의 응축물 재순환을 위한 대응 방법에 관한 것이다.

Description

응축물 재순환
본 발명은 응축물 재순환(condensate recirculation)을 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트(combined-cycle turbine plant) 및 복합 사이클 터빈 플랜트에서의 응축물 재순환을 위한 방법에 관한 것이다.
복합 사이클(CC) 터빈 플랜트에 사용되는 연료는 다른 무엇보다도 다소 상승된 황 함량을 갖는다. 가스(gas) 또는 오일(oil)의 연소시에 발생하는 수분 함량과 함께, 온도가 대응 폐가스 이슬점 미만으로 강하하면 폐열 증기 발생기의 "저온" 부분(특히, 응축물 예열기) 내에서 황산, 아황산, 물 등이 응축하여, 부식 및 궁극적으로 구성요소 고장을 유도하는 위험이 존재한다. 이 문제점은 높은 황 함량을 갖는 연료의 경우에 특히 현저하다.
온도가 폐가스 이슬점 미만으로 강하하는 것 및 이와 연계된 물/산(특히 황산)의 축적을 방지하기 위해, 복합 사이클 터빈 플랜트 내의 응축물 온도는, 응축물이 폐열 증기 발생기의 응축물 예열기에 진입하기 전에 대응 최소 온도로 증가되어야 한다. 이는 열전달이 물측으로부터 결정되고, 즉 폐가스측 파이프 벽 온도가 내부에 존재하는 응축물 온도에 대략 대응하기 때문이다. 응축물 온도는 이어서 규정된 재냉각 조건(냉각 유형, 냉각 시스템의 디자인, 주위 조건 등)에 의해 설정된다. 온도가 폐가스 이슬점 미만으로 강하하는 것을 방지하기 위한 응축물의 최소 입구 온도는 종래 일반적으로, 개별의 전기 작동식 재순환 펌프 또는 공급수 펌프의 대응 탭핑(tapping)에 의해 응축물 예열기 출구로부터 응축물 예열기 입구로 온수를 재순환함으로써 보장되어 왔다.
이들 이전의 해결책에 공통적인 것은, 이들 해결책이 (비교적 대형의 재순환 펌프 등의 결과로서) 구성요소에 대한 비교적 높은 비용을 수반하고, (사용된 구성요소의 고유 전기 요구에 기인하여) 발전소(power station)의 출력/효율을 손상한다는 사실이다.
연료 내의 황 함량이 더 높아질수록 이 비용이 더욱 더 커진다. 황 함량이 증가함에 따라, 복합 사이클 터빈 플랜트의 증기부의 출력 및 효율의 손실은 더욱 더 상당해지는데, 이는 황 함량이 증가함에 따라, 저압 증발기의 하류측에 여전히 사용될 수 있는 열(단지 이슬점을 초과하는 열만이 사용가능함)이 더 이상 응축물을 충분히 예열하기 위해 충분하지 않고 따라서 폐열 증기 발생기의 더 고온 영역으로부터의 더 높은 값의 열이 사용되어야 하기[예를 들어, 저압 증발기에서의 백업(backing up)에 의해] 때문이다. 이 더 높은 값의 열은 따라서 또한 더 이상 증기 생성을 위해 이용가능하지 않고, 복합 사이클 터빈 플랜트의 출력 및 효율이 현저히 저하된다.
황 함량이 더욱 더 증가하면, 응축물을 예열하기 위해 증기 터빈으로부터 탭핑된 또는 특히 단지 응축물 예열을 위해 폐열 증기 발생기 내에 발생된 증기가 사용되어야 한다. 이 증기는 더 이상 증기 터빈에 이용가능하지 않고, 복합 사이클 터빈 플랜트의 출력 및 효율이 더욱 더 저하된다.
본 발명의 목적은 향상된 응축물 재순환을 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트를 제공하는 것이다. 본 발명의 다른 목적은 복합 사이클 터빈 플랜트 내의 응축물 재순환을 위한 대응 방법을 제공하는 것이다.
본 발명은 적어도 하나의 가스 터빈, 증기 터빈 및 적어도 하나의 폐열 증기 발생기를 갖는 이러한 플랜트에서, 폐열 증기 발생기는 응축물 라인이 그 내로 이어지는 적어도 하나의 응축물 예열기; 및 가스 터빈 폐가스의 유동의 방향에서 응축물 예열기의 상류측에 연결된 공급수 예열기를 포함하고, 공급수측에서 이 공급수 예열기의 상류측에는 공급수 펌프가 연결되어 있고 이 공급수 예열기는 가스 터빈용 연료 예열 유닛과 연결되어 있고, 냉각된 공급수를 위한 라인이 연료 예열 유닛으로부터 제트 펌프(jet pump)의 펌프 매체 입구 내로 이어지고, 이 제트 펌프의 흡입 매체 입구는 응축물 예열기의 출구에 연결되고 상기 제트 펌프의 출구는 응축물 라인에 연결되어 있는 구성을 제공함으로써 복합 사이클 터빈 플랜트에 관련된 목적을 성취한다.
일반적으로, 복합 사이클 발전소의 효율을 증가시키기 위해, 가스 터빈의 기체 연료는 폐가스 열에 의해 대략 215℃까지 예열된다. 이를 위해, 열교환기를 거쳐 그 열을 연료 가스에 전달하는 부분 유동은 중간압 공급수 예열기의 출구로부터 분기된다. 이 이후에 상당히 냉각되는(예를 들어, 대략 70℃) 중간압 공급수 부분 질량 유동은 폐열 증기 발생기 내에서 가열될 응축물에 혼합되어 대략 60 bar로부터 대략 25 bar의 그 내부에 만연하는 압력 레벨로 프로세스에서 스로틀링된다(throttled). 이 기존에 스로틀링 제거되던 압력 에너지를 사용하기 위해, 제트 펌프가 이어서 본 발명에 따라 사용되는데, 이는 연료 예열기를 통한 통과 후에 펌프 액체로서 중간압 공급수 부분 질량 유동을 사용하고 따라서 응축물 예열기 출구(예를 들어, 대략 150℃의 온도)로부터 응축물을 흡인한다. 최종의 혼합된 유동은 폐열 증기 발생기의 응축물 예열기 가열면 내로 진입 전에 응축물 유동에 혼합되고, 따라서 전체 질량 유동의 온도는 이슬점 미만으로 저하하는 것을 방지하기 위해 필요한 정도로 상승된다.
일 유리한 실시예에서, 공급수 펌프의 출구가 제트 펌프의 펌프 매체 입구 내로 연결될 수도 있다. 액체 백업 연료가 기체 주 연료에 추가하여 또한 사용되고 연료 가스 예열기가 따라서 당연히 히트 싱크로서 사용될 수 없으면, 펌프 질량 유동 온도를 감소시키기 위해 대안적인 수단이 취해질 필요가 있으며, 그 이유는 그렇게 하지 않으면 바람직하지 않은 증발 현상이 제트 펌프 내에서 발생할 수 있기 때문이다. 한가지 가능한 수단은 펌프 액체로서 중간압 공급수 펌프의 출구로부터 아직 추가 가열되지 않은 중간압 공급수를 사용하는 것이다.
이와 관련하여, 하나의 다른 유리한 실시예에서, 공급수 예열기로부터의 공급수와 공급수 펌프로부터의 물 사이의 전환을 위한 또는 공급수 예열기로부터의 공급수와 공급수 펌프로부터의 물을 혼합하기 위한 제어 밸브가 제공된다. "고온" 및 "저온" 공급수로부터의 펌프 액체의 혼합이 따라서 또한 고려될 수 있다.
하나의 대안적인 실시예에서, 공급수 추출점이 공급수 예열기의 입구와 출구 사이에 제공되는데, 이 공급수 추출점은 제트 펌프의 펌프 매체 입구 내로 연결될 수도 있다. 공급수는 따라서, 상이한 온도의 2개의 공급수 유동들을 혼합할 필요가 없이, 정확한 온도에서 제트 펌프로 급수될 수도 있다.
하나의 다른 유리한 실시예에서, 열교환기가 1차측에서 제트 펌프의 펌프 매체 입구로의 라인 내로 그리고 2차측에서 응축물 라인 내로 연결된다. 펌프 질량 유동의 온도가 응축기 온수저장부(hotwell)로부터의 응축물에 의해 열교환기 내에서 재냉각되는 본 실시예는 비교적 높은 응축물 입구 온도를 허용하는데, 이는 일반적으로 황 함유 액체 연료에서 유리하다.
연료 내의 특히 높은 황 함량(선택적으로 낮은 응축기 압력과 조합하여)에 있어서, 제트 펌프 자체만에 의한 응축물 재순환은 더 이상 보일러의 응축물 예열기 내로 원하는 최소 입구 온도를 성취하는데 충분하지 않을 수도 있다.
이 경우에, 제트 펌프 해결책은 응축물 입구 온도를 증가시키기 위한 다른 수단(예를 들어, 증기 터빈으로부터의 추출 증기의 사용)과 어떠한 어려움도 없이 조합될 수 있다. 그러나, 황 함유 연료가 단지 긴급 연료로서만 사용되고 효율이 이 경우에 2차적인 것으로서 간주될 수도 있으면, 필요한 온도 증가가 또한 간단히 저가의 수단에 의해(예를 들어, 저온 바이패스의 개방) 성취될 수도 있는 것이 당연하다.
제트 펌프의 출구 질량 유동(재순환 질량 유동)의 양은, 그에 독립적으로 연료 가스 예열기를 위한 가열 매체의 양을 제공하기 위한 요구가 항상 남아 있더라도, 다양한 방식으로 요구에 일치하여 제어될 수도 있다. 일 유리한 실시예에서, 예를 들어, 펌프 매체용 바이패스 라인은 제트 펌프 주위로 안내될 수도 있고, 여기서 펌프 질량 유동 조절 밸브가 바이패스 라인 내에 배열되어, 펌프 질량 유동이 완전히 또는 부분적으로 이 제어된 바이패스를 거쳐 제트 펌프를 지나쳐 안내될 수도 있다. 선택적으로, 흡입 질량 유동의 또는 제트 펌프를 떠나는 혼합 유동의 추가의 제어가 또한 고려될 수 있다.
마지막으로, 출구에 비해 상승된 압력 레벨을 갖는 공급수 펌프의 다른 출구(중간압 공급수 추출) 또는 공급수 펌프에 비해 상승된 압력 레벨을 갖는 다른 공급수 펌프의 출구가 다른 제트 펌프의 펌프 매체 입구 내로 이어지면, 상기 다른 제트 펌프의 흡입 매체 입구는 마찬가지로 응축물 예열기의 출구와 연결되고 상기 다른 제트 펌프의 출구는 마찬가지로 응축물 라인과 연결되어, 2개의 제트 펌프가 응축물을 병렬로 재순환하게 되는 것이 유리하다. 이 방식으로, 상이한 온도 및 압력 스테이지(pressure stage)에서의 공급수가 연료 가스를 예열하기 위해 그리고 또한 응축물 재순환 및 예열을 위해 사용될 수도 있다. 증기 질량 유동이 강하하는 오일 동작의 경우에, 예를 들어 미사용 공급수 유동은 유의미하게 활용될 수도 있다.
방법에 관련된 목적은, 가스 동작시에, 폐열 증기 발생기의 공급수 예열기 내에서 가열된 공급수에 의해 연료가 가열되고, 공급수는 냉각되는 복합 사이클 터빈 플랜트 내의 응축물 재순환을 위한 방법에 있어서, 냉각된 공급수는 응축물 예열기의 출구로부터 응축물을 흡인하기 위한 제트 펌프 내의 펌프 질량 유동으로서 사용되고, 공급수 및 응축물로부터 발생하는 혼합된 유동은 폐열 증기 발생기 내에 배열된 응축물 예열기 내로의 진입 전에 응축물 유동에 혼합되는 것을 특징으로 하는 방법에 의해 성취된다.
복합 사이클 터빈 플랜트의 액체 연료 동작시에, 폐열 증기 발생기 내로의 진입 전에 공급수는 제트 펌프 내의 펌프 질량 유동으로서 유리하게 사용된다.
제트 펌프를 위한 펌프 질량 유동으로서 사용된 공급수의 온도가 폐열 증기 발생기 내로의 진입 전의 공급수와 가열된 공급수 사이에서 전환함으로써 또는 이들을 적합하게 혼합함으로써 제어되면 더욱이 유리하다.
제트 펌프의 동작을 위해, 공급수가 공급수의 유동의 방향에서 공급수 예열기의 출구의 상류측에 배열된 공급수 추출점에서 공급수 예열기로부터 추출되면 적합할 수도 있다.
더욱이, 펌프 질량 유동의 온도가 응축물 유동과의 열교환에서 감소되는 것이 유리하다.
펌프 질량 유동은 필요하다면 바이패스 라인을 거쳐 제어된 방식으로 완전히 또는 부분적으로 제트 펌프를 지나쳐 안내되는 것이 마찬가지로 유리하다.
마지막으로, 상이한 압력 스테이지로들의 공급수가 제트 펌프용 펌프 질량 유동으로서 사용되는 것이 유리하다.
본 발명에 의하면, 연료 예열기의 가열 매체의 복귀 유동으로부터의 이전에는 사용되지 않던 압력 구배가 제트 펌프에 의해 사용될 수 있는데, 그 목적은 응축물 예열기의 출구로부터 고온 응축물을 흡인하는 것 및 최종의 혼합된 유동을 응축기 온수저장부로부터의 응축물과의 혼합을 위해, 그리고 이에 따라 응축물 입구 온도를 상승시키기 위해 사용하는 것이다.
다수의 장점이 이 사용과 연계된다. 종래의 전기 구동식 재순환 펌프는 완전히 생략되거나 크기가 적어도 상당히 감소될 수도 있어, 발전소의 자신의 요구의 현저한 절약을 야기한다. 더욱이, 원심 펌프와 비교하여, 제트 펌프는 매우 간단히 구성되고, 따라서 저가의 구성요소이며, 부가적으로 더 적은 공급/보조 디바이스를 요구하므로(구동 모터가 없음, 기초가 없음 등) 대응하는 현저한 비용 절약을 야기한다. 더욱이, 제트 펌프는 어떠한 이동부도 포함하지 않고, 자체로 어떠한 전력 공급 등도 요구하지 않고, 따라서 원심 펌프보다 현저하게 더 신뢰적이어서, 대응하는 - 종래 통상적인 - 펌프측 중복성(redundancy)이 불필요하게 하여, 재차 비용 절약을 야기한다.
복수의 폐열 증기 발생기를 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트에서, 적합하게 치수설정된 제트 펌프와 그 바로 부근에 각각의 폐열 증기 발생기를 연계하는 것이 적당하다. 이는 배관(pipework)의 절약 및 각각의 폐열 증기 발생기의 요구에 대한 제트 펌프 동작의 향상된 적응성을 야기한다.
본 발명이 이제 개략적이고 실제 축척대로 도시되어 있지는 않은 도면을 참조하여 예로서 더 상세히 설명된다.
도 1은 종래 기술에 따른 응축물 재순환을 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트를 도시하고 있다.
도 2는 가스 동작을 위한 본 발명에 따른 응축물 재순환을 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트를 도시하고 있다.
도 3은 응축물 재순환을 위한 대안을 갖는 특히 오일 동작을 위한 본 발명에 따른 응축물 재순환을 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트를 도시하고 있다.
도 4는 부분 질량 유동 조절 밸브를 갖는 본 발명에 따른 응축물 재순환을 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트를 도시하고 있다.
도 1에 따른 복합 사이클 터빈 플랜트는 가스 터빈(2) 및 증기 터빈(3)을 포함한다. 가스 터빈(2)은 연결된 공기 압축기(33) 및 터빈(32)의 상류측에 연결된 연소 챔버(34)를 갖는 터빈(32)을 포함하고, 이 연소 챔버는 압축기(33)의 압축 공기 라인(35)에 연결되어 있다. 연소 챔버(34)는 적어도 하나의 연소기(36)를 포함한다. 터빈(32) 및 공기 압축기(33) 및 발생기(37)가 공통 샤프트(38) 상에 배열되어 있다.
응축기(40)가 물-증기 회로(39) 내에서 증기 터빈(3)의 하류측에 연결되어 있다. 게다가, 물-증기 회로(39)는 폐열 증기 발생기(4)를 포함한다. 증기 터빈(3)은 제1 압력 스테이지(26) 또는 고압부 및 제2 압력 스테이지(27) 또는 중간압부로 이루어진다. 더욱이, 증기 터빈(3)의 제3 압력 스테이지(28) 또는 저압부가 제공되고, 여기서 압력 스테이지(26, 27, 28)는 커플링(42)을 갖는 공통 샤프트(41)를 거쳐 발생기(37)를 구동한다.
가스 터빈(2) 내에서 팽창된 작업 매체(working medium) 또는 연도 가스를 폐열 증기 발생기(4)에 공급하기 위해, 폐가스 라인(43)이 폐열 증기 발생기(4)의 입구(44)에 연결되어 있다. 가스 터빈(2)으로부터의 팽창된 작업 매체, 즉 가스 터빈 폐가스(7)는 더 상세하게 설명되어 있지 않은 굴뚝의 방향으로 그 출구(45)를 거쳐 폐열 증기 발생기(4)를 떠난다.
폐열 증기 발생기(4)는, 응축물 펌프 유닛(46)이 그 내로 연결되어 있는 응축물 라인(6)을 거쳐 입구측에서 응축기(40)로부터 응축물이 공급될 수도 있는 응축물 예열기(5)를 포함한다. 응축물 예열기(5)는 중간압 탭(17)을 갖는 고압 급수 펌프(9)로 라인(47)을 거쳐 출구측에서 연결되어 있다.
고압 급수 펌프(9)는 증기 터빈(3)의 고압부(26)와 연계된 물-증기 회로(39) 내의 고압 스테이지(48)를 위해 적합한 압력 레벨로 공급수를 유도한다. 고압 하의 공급수는 고압 드럼(50)에 출구측에서 연결되어 있는 공급수 예열기(49)를 거쳐 고압 스테이지(48)에 공급될 수도 있다. 고압 드럼(50)은 폐열 증기 발생기(4) 내에 배열된 고압 증발기(51)와 연결되어 물-증기 사이클을 형성한다. 생증기(live steam)를 반출하기 위해, 고압 드럼(50)은 폐열 증기 발생기(4) 내에 배열된 고압 과열기(52)에 연결되고, 이는 증기 터빈(3)의 고압부(26)의 증기 입구(53)와 출구측에서 연결되어 있다.
증기 터빈(3)의 고압부(26)의 증기 출구(54)는 증기 터빈(3)의 중간압부(27)의 증기 입구(56)에 중간 과열기(55)를 거쳐 연결되어 있다. 그 증기 출구(57)는 증기 터빈(3)의 저압부(28)의 증기 입구(59)에 오버플로우 라인(overflow line)(58)을 거쳐 연결되어 있다. 증기 터빈(3)의 저압부(28)의 증기 출구(60)는 응축기(40)에 연결되어, 따라서 폐쇄 물-증기 회로(39)를 생성한다.
분기 라인(61)이 부가적으로 출구(17)에서 고압 급수 펌프(9)로부터 분기되고, 여기서 응축물은 중간압에 도달한다[그 이유로 출구(17)는 또한 중간압 탭(17)으로서 알려져 있음]. 이 분기 라인은 다른 공급수 예열기(8) 또는 중간압 절탄기를 거쳐 증기 터빈(3)의 중간압부(27)와 연계된 물-증기 회로(39)의 중간압 스테이지(62)에 연결되어 있다. 제2 공급수 예열기(8)는 이를 위해 중간압 스테이지(62)의 중간압 드럼(63)에 출구측에서 연결되어 있다. 중간압 드럼(63)은 폐열 증기 발생기(4) 내에 배열된, 중간압 증발기(64)로서 구성된 가열면에 연결되어, 물-증기 사이클을 형성한다. 중간압 생증기를 반출하기 위해, 중간압 드럼(63)은 중간 과열기(55)에 그리고 따라서 증기 터빈(3)의 중간압부(27)의 증기 입구(56)에 연결되어 있다.
응축물 라인(6)은 증기 터빈(3)의 저압부(28)와 연계된 물-증기 회로(39)의 저압 스테이지(65) 내로 이어진다. 저압 스테이지(65)는 폐열 증기 발생기(4) 내에 배열된, 저압 증발기(67)로서 구성된 가열면과 연결되어, 물-증기 사이클을 형성하는 저압 드럼(66)을 포함한다. 저압 생증기를 반출하기 위해, 저압 드럼(66)은, 저압 과열기(68)가 그 내로 연결되어 있는 증기 라인을 거쳐 오버플로우 라인(58)에 연결되어 있다. 도 1의 복합 사이클 터빈 플랜트의 물-증기 회로(39)는 따라서 3개의 압력 스테이지를 포함한다. 대안적으로, 그러나, 더 적은, 특히 2개의 압력 스테이지가 또한 제공될 수도 있다.
종래 기술에 따르면, 효율을 증가시키기 위해, 가스 터빈(2)을 위한 기체 연료의 예열은 폐가스 열에 의해 실행될 수도 있다. 이를 위해, 연료 예열 유닛(10)(즉, 열교환기)을 거쳐 연료 가스에 그 열을 전달하는 부분 유동이 중간압 공급수 예열기(8)의 출구로부터 분기된다. 이 이후에 상당히 냉각되는(예를 들어, 대략 70℃) 중간압 공급수 부분 질량 유동은 폐열 증기 발생기(4) 내에서 가열될 응축물에 혼합되어 대략 60 bar로부터 대략 25 bar의 그 내부에 만연하는 압력 레벨로 프로세스에서 스로틀링된다(69).
폐열 증기 발생기(4)의 "저온 단부"에서 온도가 폐가스 이슬점 미만으로 저하하는 것을 방지하기 위해, 종래 기술에 따르면, 온수가 개별 전기 동작식 재순환 펌프(30)에 의해, 응축물 예열기(5)의 출구(15)로부터 응축물 예열기(5)의 입구(29)로 또는 응축물 라인(6)으로 재순환된다.
도 2 내지 도 4는 본 발명에 따른 복합 사이클 터빈 플랜트(1)를 도시하고 있다. 도 2는 특히 가스 동작시에 응축물 재순환에 관련되는 복합 사이클 터빈 플랜트(1)의 구성요소를 도시하고 잇다. 연료 예열 유닛(10)으로부터 오는 공급수의 압력 에너지는 이제 더 이상 종래 기술에서와 같이 스로틀링(69) 제거되지 않는다. 연료 예열 유닛(10)으로부터 오는 냉각된 공급수를 위한 라인(11)은 이제 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12) 내로 이어지는데, 그 흡입 매체 입구(14)는 응축물 예열기(5)의 출구(15)와 연결되어 있고 그 출구(16)는 응축물 라인(6)과 연결되어 있다.
도 3은 특히 예를 들어, 기체 주 연료에 추가하여, 액체 백업 연료가 또한 사용되고 히트 싱크로서 연료 예열 유닛(10)이 생략되어 있는 도 2의 회로로의 부가를 도시하고 있다. 펌프 질량 유동 온도를 감소시키기 위한 어떠한 수단도 취해지지 않으면, 바람직하지 않은 증발 현상이 제트 펌프(13) 내에서 발생할 수도 있다. 한가지 가능한 수단은 예를 들어, 공급수 예열기(8)로부터의 공급수와 공급수 펌프(9)로부터의 물 사이의 전환 또는 혼합을 위해 제어 디바이스(31)를 갖는 제어 밸브(18)를 거쳐, 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12) 내로 공급수 펌프(9)의 출구(17)(즉, 중간압 탭)를 연결하는 것을 수반한다. 대안적으로, 공급수 추출점(21)이 공급수 예열기(8)의 입구(19)와 출구(20) 사이에 제공될 수도 있는데, 이 공급수 추출점은 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12) 내로 연결될 수도 있다(점선). 마지막으로, 열교환기(22)가 또한 1차측에서 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12)로의 라인(23) 내로 그리고 2차측에서 응축물 라인(6) 내로 연결될 수도 있다(점쇄선),
도 3은 또한 응축물 예열을 위한 2개의 제트 펌프의 병렬 동작의 가능성을 도시하고 있다. 특히, 이 경우에 출구(17)에 비해 상승된 압력 레벨을 갖는 공급수 펌프(9)의 다른 출구(70)[또는, 도 3에는 도시되어 있지 않은, 공급수 펌프(9)에 비해 상승된 압력 레벨을 갖는 다른 공급수 펌프의 출구]가 다른 제트 펌프(72)의 펌프 매체 입구(71) 내로 이어지고, 그 흡입 매체 입구(73)는 응축물 예열기(5)의 출구(15)에 연결되고 그 출구(74)는 응축물 라인(6)에 연결되어 있다. 이 배열 또는 그 동작은, 존재하는 급수 펌프(9)(또는 존재하는 급수 펌프들)가 이 방식으로 사용될 수도 있는 "잉여(surplus)" 용량을 갖기 때문에, 특히 정확하게는 오일 동작의 경우에 응축물 예열이 연료 내의 비교적 더 높은 황 함량에 기인하여 요구되기 때문에, 오일 동작에 대해 특히 유리하다. 도 3은 단지 고압 스테이지(48)에 대해 펌프(9)의 출구(70)에서 공급수 추출의 변형예를 도시하고 있지만, 다른 제트 펌프(72)를 동작하기 위한 모든 변형예, 즉 예를 들어 또한 고압 공급수 예열기(49)의 하류측의 공급수의 추출, 고압 공급수 예열기(49)의 상류측 및 하류측에서 추출된 공급수의 혼합 및 또한 그 사이의 지점에서 고압 공급수의 추출이, 중간압 스테이지(62) 및 제트 펌프(13)의 동작에 대해 도시된 바와 같이, 마찬가지로 고압 스테이지(48)에 대해 인식가능하다.
도 4는 펌프 매체용 바이패스 라인(24)이 제트 펌프(13) 주위로 안내되고 펌프 질량 유동 조절 밸브(25)가 바이패스 라인(24) 내에 배열되어 있는 본 발명에 따른 복합 사이클 터빈 플랜트(1)의 실시예를 도시하고 있다. 제트 펌프의 출구 질량 유량(즉, 재순환 질량 유량)의 양은 따라서 연료 가스 예열 유닛(10)을 위한 가열 매체의 양에 독립적으로 조정될 수도 있다.

Claims (14)

  1. 적어도 하나의 가스 터빈(2), 증기 터빈(3) 및 적어도 하나의 폐열 증기 발생기(4)를 갖는 복합 사이클 터빈 플랜트(1)이며, 폐열 증기 발생기(4)는 응축물 라인(6)이 그 내로 이어지는 적어도 하나의 응축물 예열기(5) 및 가스 터빈 폐가스(7)의 유동의 방향에서 응축물 예열기(5)의 상류측에 연결된 공급수 예열기(8)를 포함하고, 공급수측에서 상기 공급수 예열기의 상류측에는 공급수 펌프(9)가 연결되어 있고 상기 공급수 예열기는 가스 터빈(2)용 연료 예열 유닛(10)과 연결되어 있는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1)에 있어서,
    냉각된 공급수를 위한 라인(11)이 연료 예열 유닛(10)으로부터 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12) 내로 이어지고, 상기 제트 펌프의 흡입 매체 입구(14)는 응축물 예열기(5)의 출구(15)에 연결되고 상기 제트 펌프의 출구(16)는 응축물 라인(6)에 연결되어 있는 것을 특징으로 하는 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  2. 제1항에 있어서, 공급수 펌프(9)의 출구(17)는 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12) 내로 연결될 수 있는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 공급수 예열기(8)로부터의 공급수와 공급수 펌프(9)로부터의 물 사이의 전환을 위한 또는 공급수 예열기(8)로부터의 공급수와 공급수 펌프(9)로부터의 물을 혼합하기 위한 제어 밸브(18)가 제공되는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 공급수 추출점(21)이 공급수 예열기(8)의 입구(19)와 출구(20) 사이에 제공되고, 상기 공급수 추출점은 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12) 내로 연결될 수 있는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서, 열교환기(22)가 1차측에서 제트 펌프(13)의 펌프 매체 입구(12)로의 라인(23)에 연결되고 2차측에서 응축물 라인(6) 내로 연결되어 있는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 펌프 매체용 바이패스 라인(24)이 제트 펌프(13) 주위로 안내될 수 있고 펌프 질량 유동 조절 밸브(25)가 바이패스 라인(24) 내에 배열되어 있는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  7. 제2항에 있어서, 출구(17)에 비해 상승된 압력 레벨을 갖는 공급수 펌프(9)의 다른 출구(70) 또는 공급수 펌프(9)에 비해 상승된 압력 레벨을 갖는 다른 공급수 펌프의 출구가 다른 제트 펌프(72)의 펌프 매체 입구(71) 내로 이어지고, 상기 다른 제트 펌프의 흡입 매체 입구(73)는 응축물 예열기(5)의 출구(15)에 연결되고 상기 다른 제트 펌프의 출구(74)는 응축물 라인(6)에 연결되어 있는, 복합 사이클 터빈 플랜트(1).
  8. 가스 동작시에, 폐열 증기 발생기(4)의 공급수 예열기(8) 내에서 가열된 공급수에 의해 연료가 가열되고, 상기 공급수는 냉각되는 복합 사이클 터빈 플랜트(1) 내의 응축물 재순환을 위한 방법에 있어서,
    냉각된 공급수는 응축물 예열기(5)의 출구(15)로부터 응축물을 흡인하기 위한 제트 펌프(13) 내의 펌프 질량 유동으로서 사용되고, 공급수 및 응축물로부터 발생하는 혼합된 유동은 폐열 증기 발생기(4) 내에 배열된 응축물 예열기(5) 내로의 진입 전에 응축물 유동에 혼합되는 것을 특징으로 하는, 응축물 재순환 방법.
  9. 제8항에 있어서, 복합 사이클 터빈 플랜트(1)의 액체 연료 동작시에, 폐열 증기 발생기(4) 내로의 진입 전에 공급수는 제트 펌프(13) 내의 펌프 질량 유동으로서 사용되는, 응축물 재순환 방법.
  10. 제8항 또는 제9항에 있어서, 제트 펌프(13)를 위한 펌프 질량 유동으로서 사용된 공급수의 온도는 폐열 증기 발생기(4) 내로의 진입 전의 공급수와 가열된 공급수 사이에서 전환함으로써 또는 이들을 혼합함으로써 제어되는, 응축물 재순환 방법.
  11. 제8항에 있어서, 제트 펌프(13)의 동작을 위해, 공급수는 상기 공급수의 유동의 방향에서 공급수 예열기(8)의 출구(20)의 상류측에 배열된 공급수 추출점(21)에서 공급수 예열기(8)로부터 추출되는, 응축물 재순환 방법.
  12. 제8항 또는 제9항에 있어서, 상기 펌프 질량 유동의 온도는 응축물 유동과의 열교환에 의해 감소되는, 응축물 재순환 방법.
  13. 제8항 또는 제9항에 있어서, 상기 펌프 질량 유동은 필요하다면 바이패스 라인(24)을 거쳐 제어된 방식으로 완전히 또는 부분적으로 제트 펌프(13)를 지나쳐 안내되는, 응축물 재순환 방법.
  14. 제8항 또는 제9항에 있어서, 상이한 압력 스테이지들(26, 27)의 공급수가 제트 펌프(13, 72)용 펌프 질량 유동으로서 사용되는, 응축물 재순환 방법.
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT521050B1 (de) * 2018-05-29 2019-10-15 Fachhochschule Burgenland Gmbh Verfahren zur Steigerung der Energieeffizienz in Clausius-Rankine-Kreisprozessen
CN110425569A (zh) * 2019-08-27 2019-11-08 华能国际电力股份有限公司 一种采用烟气余热深度利用与烟气再循环的联合循环热电系统及方法
KR102441549B1 (ko) * 2020-10-30 2022-09-08 두산에너빌리티 주식회사 하이브리드 발전설비
WO2024091835A1 (en) * 2022-10-25 2024-05-02 Ge Infrastructure Technology Llc Combined cycle power plant having reduced parasitic pumping losses

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101781627B1 (ko) 2016-05-04 2017-09-25 한양대학교 산학협력단 복합발전 플랜트 및 이의 터빈연료 예열방법

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06241005A (ja) * 1993-02-17 1994-08-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 複合発電設備
US5357746A (en) * 1993-12-22 1994-10-25 Westinghouse Electric Corporation System for recovering waste heat
DE19512466C1 (de) 1995-04-03 1996-08-22 Siemens Ag Verfahren zum Betreiben eines Abhitzedampferzeugers sowie danach arbeitender Abhitzedampferzeuger
DE19527537C1 (de) * 1995-07-27 1996-09-26 Siemens Ag Verfahren zum Betreiben einer Gas- und Dampfturbinenanlage sowie danach arbeitende Anlage
DE19736885A1 (de) 1997-08-25 1999-03-04 Siemens Ag Dampferzeuger, insbesondere Abhitzedampferzeuger und Verfahren zum Betrieb dieses Dampferzeugers
DE19736888A1 (de) 1997-08-25 1998-10-01 Siemens Ag Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers und Durchlaufdampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens sowie Gas- und Dampfturbinenanlage
JP3897891B2 (ja) 1998-01-19 2007-03-28 株式会社東芝 コンバインドサイクル発電プラント
JP2001027131A (ja) * 1999-07-16 2001-01-30 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 複圧蒸気噴射型部分再生サイクルガスタービン
JP2002021508A (ja) 2000-07-07 2002-01-23 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 復水供給システム
JP2006037852A (ja) 2004-07-28 2006-02-09 Ebara Corp 排熱動力回収装置
FI118237B (fi) 2004-11-03 2007-08-31 Waertsilae Finland Oy Menetelmä ja järjestelmä lämmön talteenottamiseksi
MX2009012979A (es) 2007-05-29 2010-06-17 United Technologies Corp Control de fuente de calor de planta de energia de ciclo rankine.
ES2609260T3 (es) * 2008-04-14 2017-04-19 Siemens Aktiengesellschaft Instalación de turbinas de gas y de vapor
EP2426337A1 (de) * 2010-09-03 2012-03-07 Siemens Aktiengesellschaft Einrichtung zur Brennstoffvorwärmung sowie Verfahren zur Brennstoffvorwärmung
EP2626532A1 (de) * 2012-02-07 2013-08-14 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben einer Gasturbine
JP6116306B2 (ja) * 2013-03-25 2017-04-19 三菱日立パワーシステムズ株式会社 ガスタービン用燃料の予熱装置、これを備えているガスタービンプラント、及びガスタービン用燃料の予熱方法
JP6188192B2 (ja) 2013-03-25 2017-08-30 三菱重工業株式会社 ガスタービン用燃料の予熱装置、これを備えているガスタービンプラント、及びガスタービン用燃料の予熱方法
JP6550659B2 (ja) * 2015-07-24 2019-07-31 三菱日立パワーシステムズ株式会社 給水方法、この方法を実行する給水系統、給水系統を備える蒸気発生設備
DE102016225091A1 (de) * 2016-12-15 2018-06-21 Mahle International Gmbh Wärmerückgewinnungseinrichtung

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101781627B1 (ko) 2016-05-04 2017-09-25 한양대학교 산학협력단 복합발전 플랜트 및 이의 터빈연료 예열방법

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CN109312635A (zh) 2019-02-05
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US20190093518A1 (en) 2019-03-28
JP6692435B2 (ja) 2020-05-13

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