KR102000863B1 - METHOD FOR PRODUCING THE SAME, AND HOT STAMP FORMED PRODUCT - Google Patents
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Abstract
핫 스탬프용 강판이, 질량％로, C: 0.100％ 내지 0.600％, Si: 0.50％ 내지 3.00％, Mn: 1.20％ 내지 4.00％, Ti: 0.005％ 내지 0.100％, B: 0.0005％ 내지 0.0100％, P: 0.100％ 이하, S: 0.0001％ 내지 0.0100％, Al: 0.005％ 내지 1.000％, N: 0.0100％ 이하를 적어도 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 조성을 갖고, 강판의 표면 조도가 Rz>2.5㎛이며, 표면에 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 도포유가 도포되어 있다.A hot stamping steel sheet comprising, by mass%, 0.100 to 0.600% of C, 0.50 to 3.00% of Si, 1.20 to 4.00% of Mn, 0.005 to 0.100% of Ti, 0.0005 to 0.0100% of B, P: not more than 0.100%, S: not more than 0.0001% to not more than 0.0100%, Al: not more than 0.005% to not more than 1,000%, N: not more than 0.0100%, the balance being Fe and impurities, And a coating oil of 50 mg / m 2 to 1500 mg / m 2 is applied to the surface.
Description
본 발명은, 핫 스탬프 시의 스케일 밀착성이 우수한 핫 스탬프용 강판 및 그의 제조 방법, 그리고 그 성형체인 핫 스탬프 성형체에 관한 것이다.The present invention relates to a hot stamping steel sheet excellent in scale adhesion at the time of hot stamping, a method for producing the same, and a hot stamping molded article as a molding thereof.
자동차의 도어 가드 바나 사이드 멤버 등의 부재는, 최근의 연비 효율화의 동향에 대응하기 위해 경량화가 검토되어 있으며, 재료면에서는, 박육화해도 강도 및 충돌 안전성이 확보된다는 관점에서 강판의 고강도화가 진행되고 있다. 이하, 강도란, 인장 강도 및 항복 강도 양쪽을 의미한다. 그러나, 재료의 성형성은 강도가 상승하는데 수반해서 열화되므로, 상기 부재의 경량화를 실현하기 위해서는, 성형성과 고강도의 양쪽을 충족하는 강판을 제조할 필요가 있다. 고강도와 동시에 고성형성을 얻는 방법으로서는, 특허문헌 1 및 특허문헌 2에 기재되어 있는 잔류 오스테나이트의 마르텐사이트 변태를 이용한 TRIP(TRansformation Induced Plasticity)강이 있으며, 최근 용도가 확대되고 있다. 그러나, 이 강에 의해, 성형 시의 딥 드로잉성 및 신도는 개선되지만, 강판 강도가 높기 때문에, 프레스 성형 후의 부재의 형상 동결성이 나쁘다는 문제를 갖고 있다.The members such as door guard bars and side members of automobiles are considered to be lighter in weight in order to cope with trends in recent fuel efficiency. In terms of materials, steel plates have been intensified in terms of strength and collision safety even when they are thinned . Hereinafter, the strength refers to both the tensile strength and the yield strength. However, since the moldability of a material deteriorates with an increase in strength, it is necessary to produce a steel sheet satisfying both the formability and high strength in order to realize the weight saving of the member. As a method of obtaining high strength and high-strength formation, TRIP (Transmission Induced Plasticity) steel using martensite transformation of retained austenite described in
한편, 성형성이 떨어지는 고강도 강판을 형상 동결성 좋게 성형하는 방법으로서는, 특허문헌 3 및 특허문헌 4에 기재되어 있는 온간 프레스라고 불리는 방법이 존재한다. 이 방법은, 강판 강도가 저하되는 200℃ 내지 500℃ 정도의 온도에서 성형을 행하는 방법이다. 그런데, 780MPa 이상의 고강도 강판의 성형을 고려한 경우, 성형 온도를 상승시켰다고 해도, 여전히 강판 강도가 높아 성형하기 어려운 경우가 있거나, 가열에 의해 성형 후의 강판 강도가 저하되어버려 소정의 강도가 얻어지지 않는 경우가 있거나 하는 문제를 갖는다.On the other hand, as a method of shaping a high-strength steel sheet having poor formability in good shape and crystallinity, there is a method called warm press described in
이러한 문제를 해결하는 방법으로서, 연질의 강판을 소정의 크기로 절단한 후, 강판을 800℃ 이상의 오스테나이트 단상 영역까지 가열한 후, 특허문헌 5에 개시되어 있는 바와 같은 오스테나이트 단상 영역에서 프레스 성형을 행하고, 그 후 ?칭을 행하는 핫 스탬프라고 불리는 방법이 존재한다. 그 결과, 980MPa 이상의 고강도이면서 또한 형상 동결성이 우수한 부재의 제조가 가능하게 되었다.As a method for solving such a problem, there is a method of cutting a soft steel sheet to a predetermined size, heating the steel sheet to austenite single-phase region of 800 占 폚 or higher, and then pressing it in the austenite single- And thereafter, there is a method called a hot stamp for performing nicking. As a result, it became possible to manufacture a member having high strength of 980 MPa or more and excellent in shape crystallinity.
그러나, 핫 스탬프에서는, 강판을 가열로에 삽입하거나, 또는, 대기 중에서 통전 가열 또는 원적외 가열에 의해 800℃를 초과하는 고온까지 가열하므로, 강판 표면에 스케일이 발생한다는 문제를 갖고 있다. 이 발생한 스케일이 핫 스탬프 시에 탈리됨으로써 금형이 손모되므로, 핫 스탬프 시에서의 스케일 밀착성이 우수할 것이 요구된다. 이러한 과제를 해결하는 기술로서, 예를 들어 특허문헌 6에는, 가열로 내의 분위기를 비산화 분위기로 함으로써 스케일의 발생을 억제하는 기술이 알려져 있다. 그러나, 가열로 내의 분위기 제어를 엄격하게 실시할 필요가 있어, 설비 비용이 높아짐과 함께, 생산성이 떨어진다. 또한, 꺼낸 강판은 대기에 노출되므로, 스케일의 형성을 피할 수 없다는 문제를 갖고 있었다. 뿐만 아니라, 최근에는, 핫 스탬프의 생산성 향상을 목적으로, 대기에서 강판을 통전 가열하는 방법이 발달하고 있다. 대기 중 가열 시에는, 강판의 산화를 피하는 것이 어려워, 핫 스탬프 시의 스케일 탈리에 의한 금형 손모의 문제가 현재화하기 쉽다. 그 결과, 정기적인 금형의 보수가 필수적이다.However, in hot stamping, there is a problem that scale is generated on the surface of a steel sheet because the steel sheet is inserted into a heating furnace, or is heated up to a high temperature exceeding 800 DEG C by energization heating or out-of-round heating in the atmosphere. The resulting scale is desorbed at the time of hot stamping, so that the mold is required to have good scale adhesion at the time of hot stamping. As a technology for solving such a problem, for example,
이러한 과제를 해결하는 강판으로서, 강판 표면에 아연 도금 또는 Al 도금을 실시한 강판을 핫 스탬프에 사용함으로써 스케일의 박리에 의한 금형의 손모를 억제하는 기술이 알려져 있다. 그러나, 가열 시에 아연 도금 또는 Al의 도금은 용융해서 액상이 되므로, 강판의 반송 시 또는 프레스 시에 가열로 내 및 금형에 아연 또는 Al이 부착된다는 문제를 갖고 있었다. 부착된 아연 또는 Al의 퇴적물은, 핫 스탬프 성형체의 압입 흠집의 원인이 되어, 성형체에 부착되어 외관을 악화시킨다는 문제를 갖고 있었다. 이 때문에, 정기적으로 금형을 보수하는 것이 필요하였다.As a steel sheet to solve such a problem, there is known a technique of suppressing the damage of a metal mold due to peeling of scale by using a steel sheet which is galvanized or Al-plated on the surface of the steel sheet for hot stamping. However, zinc plating or Al plating at the time of heating has a problem in that zinc or Al is adhered to the inside of the heating furnace and to the mold at the time of conveyance or press of the steel sheet because it melts and becomes a liquid phase. The deposited zinc or Al deposit has a problem in that it causes indentation and scratching of the hot stamp formed body and adheres to the molded body to deteriorate the appearance. For this reason, it was necessary to repair the mold periodically.
이로부터, 핫 스탬프 시에 스케일 박리되지 않고, 또한 금형으로의 용융 금속의 부착이 발생하지 않는 핫 스탬프용 강판의 개발이 요구되고 있었다.Accordingly, there has been a demand for development of a steel sheet for hot stamping which does not scale-off during hot stamping and does not cause adhesion of molten metal to the metal mold.
본 발명은, 상술한 문제점을 감안하여, 핫 스탬프 시의 스케일 밀착성이 우수하고, 또한 금형으로의 용융 금속의 부착이 발생하지 않는 핫 스탬프용 강판, 그의 제조 방법 그리고 그 핫 스탬프 성형체를 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above problems, it is an object of the present invention to provide a hot stamping steel sheet which is excellent in scale adhesion at hot stamping and does not cause adhesion of molten metal to a metal mold, a method for producing the same, and a hot stamped article The purpose.
본 발명자들은, 상기 과제를 해결하는 방법에 대해서 예의 검토하였다. 그 결과, 강판의 스케일 밀착성의 개선을 의도하여, 강판 중에 Si를 0.50질량％ 내지 3.00질량％ 함유시킴과 함께, 강판에 도포되어 있는 방청유의 양을 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 범위로 하고, 강판의 표면 조도를 Rz>2.5㎛로 한다. 또한, 바람직하게는 방청유 중에 포함되는 S 함유량을 5질량％ 이하로 한다. 이에 의해, 가열 시 및 핫 스탬프 시의 스케일 밀착성이 개선되는 것을 알아내었다. 일반적으로는 도포유 중의 함유물이 지철과 스케일과의 계면에 농화함으로써 스케일 밀착성을 열화시킨다. 그런데, 이 함유물 양을 제한하는 것과, 강판 표면의 요철을 이용한 앵커 효과를 병용함으로써, 스케일 밀착성의 확보가 가능한 것을 알아내었다.The inventors of the present invention have extensively studied a method for solving the above problems. As a result, the intended improvement of scale adhesion to the steel sheet, the amount of rust preventive oil is with Sikkim containing Si 0.50% by weight to 3.00% by mass of the steel sheet, is applied to the steel sheet in the range of 50mg / m 2 to about 1500mg / m 2 , And the surface roughness of the steel sheet is Rz > 2.5 mu m. Preferably, the S content contained in the anti-corrosive oil is 5 mass% or less. Thus, it was found that the scale adhesion at the time of heating and hot stamping was improved. Generally, the content in the coating oil thickens at the interface between the base metal and the scale, thereby deteriorating the scale adhesion. It has been found that the scale adhesion can be ensured by limiting the amount of the inclusion and by using the anchor effect using the irregularities on the surface of the steel sheet.
본 발명은, 상기 지견에 기초해서 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다.The present invention has been made on the basis of the above knowledge, and its gist of the invention is as follows.
(1) 질량％로,(1) in mass%
C: 0.100％ 내지 0.600％,C: 0.100% to 0.600%,
Si: 0.50％ 내지 3.00％,Si: 0.50% to 3.00%,
Mn: 1.20％ 내지 4.00％,Mn: 1.20% to 4.00%,
Ti: 0.005％ 내지 0.100％,Ti: 0.005% to 0.100%,
B: 0.0005％ 내지 0.0100％,B: 0.0005% to 0.0100%,
P: 0.100％ 이하,P: not more than 0.100%
S: 0.0001％ 내지 0.0100％,S: 0.0001% to 0.0100%,
Al: 0.005％ 내지 1.000％,Al: 0.005% to 1.000%
N: 0.0100％ 이하,N: 0.0100% or less,
Ni: 0％ 내지 2.00％,Ni: 0% to 2.00%,
Cu: 0％ 내지 2.00％,Cu: 0% to 2.00%,
Cr: 0％ 내지 2.00％,Cr: 0% to 2.00%
Mo: 0％ 내지 2.00％,Mo: 0% to 2.00%,
Nb: 0％ 내지 0.100％,Nb: 0% to 0.100%,
V: 0％ 내지 0.100％,V: 0% to 0.100%,
W: 0％ 내지 0.100％, 및W: 0% to 0.100%, and
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0％ 내지 0.0300％REM, Ca, Ce, and Mg: 0% to 0.0300%
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 조성이며, 강판의 표면 조도가 Rz>2.5㎛이며, 표면에 도포유량 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 도포유가 도포되어 있는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판.Containing, and the balance of a composition comprising a Fe and impurities, and a surface roughness Rz of the steel sheet> 2.5㎛, applied to the surface flow rate of 50mg / m 2 to a hot, it characterized in that the coating is applied to oil of 1500mg / m 2 Steel plate for stamping.
(2) 상기 강판에 도유되는 도포유 중에 포함되는 S량이 질량％로 5％ 이하인 것을 특징으로 하는 상기 (1)에 기재된 핫 스탬프용 강판.(2) The steel sheet for hot stamping according to (1), wherein the amount of S contained in the coating oil coated on the steel sheet is 5% or less by mass%.
(3) 상기 강판의 조성이, 질량％로,(3) The steel sheet according to any one of
Ni: 0.01％ 내지 2.00％,Ni: 0.01% to 2.00%,
Cu: 0.01％ 내지 2.00％,Cu: 0.01% to 2.00%,
Cr: 0.01％ 내지 2.00％,Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01％ 내지 2.00％,Mo: 0.01% to 2.00%
Nb: 0.005％ 내지 0.100％,0.005 to 0.100% Nb,
V: 0.005％ 내지 0.100％, 및V: 0.005% to 0.100%, and
W: 0.005％ 내지 0.100％,W: 0.005% to 0.100%,
로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 핫 스탬프용 강판.(1) or (2) above, characterized in that the hot-stamped steel sheet contains one or two or more selected from the group consisting of iron and iron.
(4) 상기 강판의 조성이, 질량％로,(4) The steel sheet according to any one of (1) to
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 합계로 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 한 항에 기재된 핫 스탬프용 강판.(1) to (3), wherein the total amount of one or more elements selected from the group consisting of REM, Ca, Ce and Mg is 0.0003% to 0.0300% Steel plate.
(5) 질량％로,(5)
C: 0.100％ 내지 0.600％,C: 0.100% to 0.600%,
Si: 0.50％ 내지 3.00％,Si: 0.50% to 3.00%,
Mn: 1.20％ 내지 4.00％,Mn: 1.20% to 4.00%,
Ti: 0.005％ 내지 0.100％,Ti: 0.005% to 0.100%,
B: 0.0005％ 내지 0.0100％,B: 0.0005% to 0.0100%,
P: 0.100％ 이하,P: not more than 0.100%
S: 0.0001％ 내지 0.0100％,S: 0.0001% to 0.0100%,
Al: 0.005％ 내지 1.000％,Al: 0.005% to 1.000%
N: 0.0100％ 이하,N: 0.0100% or less,
Ni: 0％ 내지 2.00％,Ni: 0% to 2.00%,
Cu: 0％ 내지 2.00％,Cu: 0% to 2.00%,
Cr: 0％ 내지 2.00％,Cr: 0% to 2.00%
Mo: 0％ 내지 2.00％,Mo: 0% to 2.00%,
Nb: 0％ 내지 0.100％,Nb: 0% to 0.100%,
V: 0％ 내지 0.100％,V: 0% to 0.100%,
W: 0％ 내지 0.100％, 및W: 0% to 0.100%, and
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0％ 내지 0.0300％REM, Ca, Ce, and Mg: 0% to 0.0300%
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 슬래브를 주조하고, 직접 또는 일단 냉각한 후 가열해서 열간 압연을 행하여, 열연 강판을 얻는 공정과,Casting a slab containing the remainder of Fe and impurities, directly or after once cooling the steel sheet, heating and hot rolling to obtain a hot-rolled steel sheet,
상기 열연 강판을, 온도가 80℃ 이상 100℃ 미만, 인히비터를 넣은 산의 농도가 3질량％ 내지 20질량％의 수용액으로 30초 이상의 산 세정을 실시하는 공정과,Subjecting the hot-rolled steel sheet to acid pickling at a temperature of 80 ° C or more and less than 100 ° C for 30 seconds or more in an aqueous solution containing 3% by mass to 20% by mass of an acid containing an inhibitor;
상기 산 세정을 실시한 후에 방청유를 강판에 도포하는 공정,A step of applying the rust preventive oil to the steel sheet after the acid cleaning,
을 갖고,Lt; / RTI &
강판 표면의 방청유 잔존량을 50mg/m2 내지 1500mg/m2로 제한하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.Wherein the amount of the rust-preventive oil remaining on the surface of the steel sheet is limited to 50 mg / m 2 to 1500 mg / m 2 .
(6) 상기 산 세정한 열연 강판에 상기 방청유를 도포하는 것을 특징으로 하는 상기 (5)에 기재된 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.(6) The method for manufacturing a hot stamping steel sheet according to (5), wherein the rust-preventive oil is applied to the acid-washed hot-rolled steel sheet.
(7) 상기 산 세정한 열연 강판에 냉간 압연을 실시해서 냉연 강판을 얻는 공정을 더 갖고,(7) The cold rolled steel sheet according to any one of
상기 냉연 강판에 상기 방청유를 도포하는 것을 특징으로 하는 상기 (5)에 기재된 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method for manufacturing a hot stamping steel sheet according to (5), wherein the rust preventive oil is applied to the cold-rolled steel sheet.
(8) 상기 산 세정한 열연 강판에 냉간 압연을 실시하고, 또한 연속 어닐링 설비 또는 상자형 어닐링 로에서 열처리를 행하여 냉연 강판을 얻는 공정을 더 갖고,(8) A method for producing a cold-rolled steel sheet, comprising the steps of cold-rolling a pickled hot-rolled steel sheet and conducting heat treatment in a continuous annealing facility or a box-shaped annealing furnace to obtain a cold-
상기 냉연 강판에 상기 방청유를 도포하는 것을 특징으로 하는 상기 (5)에 기재된 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method for manufacturing a hot stamping steel sheet according to (5), wherein the rust preventive oil is applied to the cold-rolled steel sheet.
(9) 상기 강판에 도포하는 방청유는, 그의 S량이 질량％로 5％ 이하인 것을 특징으로 하는 상기 (5) 내지 (8) 중 어느 한 항에 기재된 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.(9) The method for producing a hot-stamping steel sheet according to any one of (5) to (8), wherein the anti-corrosive oil applied to the steel sheet has an S content of 5% or less by mass.
(10) 상기 슬래브의 조성이, 질량％로,(10) The slab according to any one of (1) to
Ni: 0.01％ 내지 2.00％,Ni: 0.01% to 2.00%,
Cu: 0.01％ 내지 2.00％,Cu: 0.01% to 2.00%,
Cr: 0.01％ 내지 2.00％,Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01％ 내지 2.00％,Mo: 0.01% to 2.00%
Nb: 0.005％ 내지 0.100％,0.005 to 0.100% Nb,
V: 0.005％ 내지 0.100％, 및V: 0.005% to 0.100%, and
W: 0.005％ 내지 0.100％,W: 0.005% to 0.100%,
로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (5) 내지 (9) 중 어느 한 항에 기재된 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.(5) to (9), characterized in that the hot-stamping steel sheet contains one or two or more selected from the group consisting of iron oxide and iron oxide.
(11) 상기 슬래브의 조성이, 질량％로,(11) The steel slab according to any one of (1) to
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 합계로 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (5) 내지 (10) 중 어느 한 항에 기재된 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.(5) to (10), wherein the total amount of one or more members selected from the group consisting of REM, Ca, Ce and Mg is 0.0003% to 0.0300% A method of manufacturing a steel sheet.
(12) 질량％로,(12) In terms of% by mass,
C: 0.100％ 내지 0.600％,C: 0.100% to 0.600%,
Si: 0.50％ 내지 3.00％,Si: 0.50% to 3.00%,
Mn: 1.20％ 내지 4.00％,Mn: 1.20% to 4.00%,
Ti: 0.005％ 내지 0.100％,Ti: 0.005% to 0.100%,
B: 0.0005％ 내지 0.0100％,B: 0.0005% to 0.0100%,
P: 0.100％ 이하,P: not more than 0.100%
S: 0.0001％ 내지 0.0100％,S: 0.0001% to 0.0100%,
Al: 0.005％ 내지 1.000％,Al: 0.005% to 1.000%
N: 0.0100％ 이하,N: 0.0100% or less,
Ni: 0％ 내지 2.00％,Ni: 0% to 2.00%,
Cu: 0％ 내지 2.00％,Cu: 0% to 2.00%,
Cr: 0％ 내지 2.00％,Cr: 0% to 2.00%
Mo: 0％ 내지 2.00％,Mo: 0% to 2.00%,
Nb: 0％ 내지 0.100％,Nb: 0% to 0.100%,
V: 0％ 내지 0.100％,V: 0% to 0.100%,
W: 0％ 내지 0.100％, 및W: 0% to 0.100%, and
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0％ 내지 0.0300％REM, Ca, Ce, and Mg: 0% to 0.0300%
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 조성을 갖고, 스케일과 지철과의 계면에, 깊이 0.2㎛ 내지 8.0㎛의 범위가 되는 요철이 100㎛당, 3개 이상 존재하고, 인장 강도가 1180MPa 이상인 것을 특징으로 하는 핫 스탬프 성형체.And a balance of Fe and impurities, wherein at least three irregularities are present per 100 mu m in the depth of 0.2 mu m to 8.0 mu m at the interface between the scale and the iron and the tensile strength is 1180 MPa or more Wherein the hot stamped article is a hot stamped article.
(13) 상기 핫 스탬프 성형체의 표면에, Si 산화물, FeO, Fe3O4 및 Fe2O3를 갖고, 상기 스케일의 두께가 10㎛ 이하인 것을 특징으로 하는 상기 (12)에 기재된 핫 스탬프 성형체.(13) The hot stamp formed article according to (12), wherein the surface of the hot stamped article has Si oxide, FeO, Fe 3 O 4 and Fe 2 O 3 , and the scale has a thickness of 10 μm or less.
(14) 상기 핫 스탬프 성형체의 조성이, 질량％로,(14) The hot stamped molded article according to any one of
Ni: 0.01％ 내지 2.00％,Ni: 0.01% to 2.00%,
Cu: 0.01％ 내지 2.00％,Cu: 0.01% to 2.00%,
Cr: 0.01％ 내지 2.00％,Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01％ 내지 2.00％,Mo: 0.01% to 2.00%
Nb: 0.005％ 내지 0.100％,0.005 to 0.100% Nb,
V: 0.005％ 내지 0.100％, 및V: 0.005% to 0.100%, and
W: 0.005％ 내지 0.100％,W: 0.005% to 0.100%,
로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (12) 또는 (13)에 기재된 핫 스탬프 성형체.(12) or (13), wherein the thermosetting resin composition contains one kind or two or more kinds selected from the group consisting of a thermosetting resin and a thermosetting resin.
(15) 상기 핫 스탬프 성형체의 조성이, 질량％로,(15) The hot stamp formed article according to any one of
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 합계 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유하는 것을 특징으로 하는 상기 (12) 내지 (14) 중 어느 한 항에 기재된 핫 스탬프 성형체.(12) to (14), wherein the total amount of one or more members selected from the group consisting of REM, Ca, Ce and Mg is 0.0003% to 0.0300% in total.
본 발명에 따르면, 핫 스탬프 시의 스케일 밀착성이 우수하고, 또한 금형으로의 용융 금속의 부착이 발생하지 않는 핫 스탬프용 강판, 그의 제조 방법 그리고 그 핫 스탬프 성형체를 제공할 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a hot stamping steel sheet which is excellent in scale adhesion at the time of hot stamping and does not cause adhesion of molten metal to a metal mold, a method for producing the same, and a hot stamp formed article thereof.
도 1은 강판의 도포유량과 강판의 표면 조도(Rz)와의 관계를 도시하는 도면이다.
도 2는 도포유 중의 S 농도가 높아지면 스케일이 박리되기 쉬워지는 것을 설명하기 위한 도면이다.
도 3은 산 세정 시간과 강판의 표면 조도(Rz)와의 관계를 도시하는 도면이다.
도 4a는 산 세정 전의 열연 강판의 표층의 마이크로 조직을 나타내는 사진이다.
도 4b는 산 세정 후의 표층의 마이크로 조직을 나타내는 사진이다.
도 5는 도포유량과 스케일의 두께와의 관계를 도시하는 도면이다.
도 6a는 본 발명예의 핫 스탬프 성형체 표면의 단면을 나타내는 사진이다.
도 6b는 비교예의 핫 스탬프 성형체 표면의 단면을 나타내는 사진이다.
도 7은 핫 스탬프 열처리 전의 표면 조도(Rz)가, 2.5 미만이면, 핫 스탬프 열처리 후의 요철의 개수 밀도가 3 미만이 되는 것을 설명하기 위한 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF DRAWINGS FIG. 1 is a diagram showing the relationship between a coating flow rate of a steel sheet and a surface roughness Rz of the steel sheet. FIG.
Fig. 2 is a view for explaining that the scale becomes liable to peel off when the S concentration in the coating oil becomes high.
3 is a diagram showing the relationship between the pickling time and the surface roughness Rz of the steel sheet.
4A is a photograph showing the microstructure of the surface layer of the hot-rolled steel sheet before pickling.
4B is a photograph showing the microstructure of the surface layer after the acid cleaning.
5 is a diagram showing the relationship between the coating flow rate and the thickness of the scale.
6A is a photograph showing a cross section of the surface of the hot stamp formed article of the present invention example.
6B is a photograph showing a cross section of the surface of the hot stamp formed article of the comparative example.
Fig. 7 is a view for explaining that the number density of irregularities after the hot stamp heat treatment becomes less than 3 when the surface roughness Rz before the hot stamp heat treatment is less than 2.5.
본 발명의 핫 스탬프용 강판은, 강판 중에 Si를 0.5질량％ 내지 3.0％ 질량％ 함유시킴과 함께, 강판에 도포되어 있는 방청유의 양을 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 범위로 하고, 강판의 표면 조도를 Rz>2.5㎛로 하는 것을 특징으로 한다. 그리고, 바람직하게는 방청유 중에 포함되는 S 함유량을 5질량％ 이하로 한다.The hot-stamping steel sheet of the present invention contains 0.5 mass% to 3.0 mass% of Si in the steel sheet and the amount of the anti-corrosive oil applied to the steel sheet is in the range of 50 mg / m 2 to 1500 mg / m 2 , The surface roughness of Rz is set to 2.5 mu m. Preferably, the S content contained in the anti-corrosive oil is 5 mass% or less.
먼저, 본 발명자들이 도포유에 착안한 이유에 대해서 설명한다.First, the reason why the present inventors paid attention to the coating material will be described.
본 발명자들은, 도금을 실시하지 않는 강판(냉연 강판, 또는, 열연 강판)의 스케일 밀착성의 개선을 목적으로, 강판의 표면 성상 및 각종 처리의 영향을 조사해 왔다. 그 결과, 탈지 후의 강판이라면 우수한 스케일 밀착성을 나타내지만, 방청유를 도포하면 스케일 밀착성이 대폭 열화되는 것을 알아내었다. 보다 상세하게는, 스케일 밀착성과 방청유와의 관계를 조사한 결과, 방청유에 불순물로서 포함되는 S량이 증가하면, 스케일이 박리되기 쉬운 경향이 있는 것이 명확해졌다. 상세한 이유는 불분명하지만, 방청유 중의 S가 스케일 밀착성에 영향을 미치고 있는 것이라 생각된다.The present inventors have investigated the surface properties of the steel sheet and the influence of various treatments for the purpose of improving the scale adhesion of the steel sheet (cold rolled steel sheet or hot rolled steel sheet) not plated. As a result, it has been found that the steel sheet after degreasing exhibits excellent scale adhesion, but when scale oil is applied, the scale adhesion is significantly deteriorated. More specifically, as a result of investigating the relationship between the scale adhesion and the anti-corrosive oil, it has become clear that the scale tends to peel off when the amount of S contained as impurities in the anti-corrosive oil increases. The reason for this is unclear, but it is considered that S in anti-rust oil affects scale adhesion.
한편으로는, 산 세정한 핫 스탬프용 열연 강판, 냉간 압연 또는 어닐링 후의 핫 스탬프용 냉연 강판은, 제조부터 사용까지의 동안에 녹이 발생하는 것을 억제하기 위해서, 광물유 등의 방청유를 도포할 필요가 있다. 특히, 산 세정 후의 강판은, 고객으로의 납품부터 사용까지의 기간이 장기간으로 되는 것을 상정하고, 1500mg/m2를 초과하는 도유를 하는 것이 일반적이었다. 본 발명자들은, 스케일 밀착성과 방청성과의 양립을 목적으로 도포유량의 영향을 조사한 결과, 도 1에 도시한 바와 같이, 도포유량과 강판의 표면 조도와의 범위를 엄격하게 제어함으로써 스케일 밀착성이 향상되는 것을 알아내었다. 도포유량은 50mg/m2 내지 1500mg/m2로 함으로써 효과가 발휘된다. 하한을 50mg/m2로 한 것은, 이 도포유량 미만이면, 우수한 방청성의 확보가 곤란하므로, 50mg/m2를 하한의 도포유량으로 하였다. 바람직하게는, 100mg/m2 이상이며, 보다 바람직하게는 200mg/m2 이상이다. 도포유량의 상한을 1500mg/m2로 한 것은, 우수한 스케일 밀착성의 효과를 얻기 위해서이다. 도포유량이 1500mg/m2를 초과하면, 스케일 밀착성이 열화되므로, 그 상한은 1500mg/m2이다. 바람직하게는 상한이 1000mg/m2이며, 보다 바람직하게는 상한이 900mg/m2이며, 더욱 바람직하게는 상한이 800mg/m2이다. 또한, 강판 표면의 도포유는, 가열 시에 타버리므로, 그을음을 발생시키는 원인이 된다. 이 때문에도, 도포유량은 적은 것이 바람직하다.On the other hand, acid-washed hot-rolled steel sheets for hot-stamping, cold-rolled or hot-stamped cold-rolled steel sheets after annealing are required to be coated with anti-corrosive oil such as mineral oil in order to prevent rust from occurring during manufacture to use. Particularly, it is general that steel plates after pickling have been coated with steel exceeding 1500 mg / m 2 on the assumption that the period from delivery to use to customers is prolonged. The present inventors investigated the influence of the coating flow rate for the purpose of achieving both scale adhesion and rust prevention performance. As a result, as shown in Fig. 1, the scale adhesion was improved by tightly controlling the coating flow rate and the surface roughness of the steel sheet I found out. Applying the flow rate effect is exhibited by a 50mg / m 2 to about 1500mg / m 2. The reason why the lower limit was set at 50 mg / m 2 is that if the coating flow rate is less than this, it is difficult to secure excellent rustproofing property, so that the coating flow rate is 50 mg / m 2 . It is preferably at least 100 mg / m 2 , more preferably at least 200 mg / m 2 . The upper limit of the coating flow rate was set to 1500 mg / m 2 in order to obtain an effect of excellent scale adhesion. When the coating flow rate exceeds 1500 mg / m 2 , the scale adhesion is deteriorated, so that the upper limit is 1500 mg / m 2 . Preferably, the upper limit is 1000 mg / m 2 , more preferably the upper limit is 900 mg / m 2 , and more preferably the upper limit is 800 mg / m 2 . In addition, the coating oil on the surface of the steel sheet is burned at the time of heating, which causes soot generation. For this reason, it is preferable that the coating flow rate is small.
도 1에 도시하는 스케일 밀착성은, φ70mm 깊이 20mm의 원통 금형에서의 열간 얕은 드로잉 시험에 의해 평가하였다. 강판을 통전 가열 장치에서, 50℃/s로, 800℃ 내지 1100℃의 온도 범위로 가열하고, 0초 내지 120초의 유지를 행한 후, 통전을 정지하고, 방냉으로 650℃까지 냉각하여, 상기 금형으로 열간 얕은 드로잉 가공을 행하였다. 성형 후의 시험체를 육안 관찰하여, 스케일이 박리된 면적이 5％ 이하인 것을 스케일 밀착성이 양호(○), 스케일이 박리된 면적이 5 내지 15％인 것을 불량(△), 스케일이 박리된 면적이 15％ 초과인 것을 열악(×)으로 하였다. 스케일이 박리된 면적이 5％ 이하인 것을 본 발명의 범위 내로 하였다.The scale adhesion shown in Fig. 1 was evaluated by a hot shallow drawing test in a cylindrical mold having a diameter of 70 mm and a depth of 20 mm. The steel sheet was heated in a temperature range of 800 占 폚 to 1100 占 폚 at 50 占 폚 / s and maintained at 0 占 폚 to 120 seconds in an energization heating apparatus, then energized, cooled to 650 占 폚 by air cooling, To perform hot shallow drawing processing. (?), The scale-peeled area was 5 to 15%, the scale was peeled (?), The scale-peeled area was 15 (X). ≪ / RTI > And the area where the scale is peeled is 5% or less is within the scope of the present invention.
가열 방법은 특별히 한정되지 않고, 스케일 밀착성의 평가가 가능하다. 예를 들어, 가열로, 원적외선, 근적외선, 및 통전 가열 중 어느 조건에서든 상관없다. 또한, 가열로에서 강판을 가열하는 경우, 가열로 내의 분위기를 제어해서 강판의 산화를 억제하여 스케일을 얇게 함으로써, 가일층 우수한 스케일 밀착성을 얻을 수 있다.The heating method is not particularly limited, and evaluation of scale adhesion can be made. For example, it may be any of a heating furnace, far-infrared ray, near-infrared ray, and energized heating. Further, when the steel sheet is heated in the heating furnace, the atmosphere in the heating furnace is controlled to suppress the oxidation of the steel sheet to reduce the scale, whereby excellent scale adhesion can be achieved.
또한, 얕은 드로잉 시험 온도는, 강판을 가공할 수 있으면 어떤 온도 영역에서든 상관없지만, 일반적으로, 핫 스탬프용 강판은 오스테나이트 영역에서의 가공과 그 후의 금형 ?칭에 의해, 높은 강도와 우수한 형상 동결성을 갖고 있다. 이로부터, Ar3 초과가 되는 650℃에서의 열간 얕은 드로잉 가공에 의해 특성 평가를 실시하였다.The shallow drawing test temperature is not limited to any temperature range as long as the steel sheet can be machined. Generally, the steel sheet for hot stamping has a high strength and excellent shape stability due to machining in the austenite region and subsequent mold- Have formed. From this, the characteristic evaluation was carried out by hot shallow drawing processing at 650 DEG C exceeding Ar3.
도유 방법으로서는 정전 도유, 스프레이, 롤 코터 등이 일반적으로 사용되지만, 도포유량을 확보할 수 있으면 도유 방법은 한정되지 않는다.Electrostatic oiling, spraying, roll coater and the like are generally used as the coating method, but the coating method is not limited as long as the coating flow rate can be ensured.
유종은 특정하지 않지만, 예를 들어 광물유계라면, NOX-RUST530F(파카쿄산(주) 제조) 등이 일반적으로 사용되지만, 도포유량이 본 발명의 범위를 충족하는 것이라면, 유종은 한정되지 않는다.Although the type of oil is not particularly specified, if it is a mineral oil system, for example, NOX-RUST530F (manufactured by Parka Kyusan Co., Ltd.) is generally used, but if the coating flow rate satisfies the range of the present invention, it is not limited.
도포유량은 측정할 수 있으면 어떤 방법으로 측정하든 상관없지만, 본 발명자들은 이하의 방법으로 측정하였다. 먼저, 방청유가 도포된 강판을 한 변이 150mm인 사각형으로 절단하고, 그 후, 100mm×100mm의 영역이 노출되도록 테이프를 붙였다. 그리고, 이 도포유와 시일을 실시한 강판(테이프의 중량을 포함함)과의 중량을 미리 측정해 둔다. 이어서, 아세톤을 포함시킨 천으로 강판 표면의 방청유를 닦아냄으로써 탈지하고, 이 탈지한 강판의 중량을 측정하여, 탈지 전후의 중량을 비교함으로써 단위 면적당 도포유량을 산출하였다. 각 강판 3군데를 실시하고, 그 부착량의 평균값을 각각의 강판의 도포유 부착량으로 하였다.The coating flow rate can be determined by any method as long as it can be measured, but the present inventors measured the following methods. First, the steel sheet coated with anti-corrosive oil was cut into a square having a side of 150 mm, and then a tape was stuck to expose a region of 100 mm x 100 mm. Then, the weight of the coating oil and the steel sheet (including the weight of the tape) subjected to the sealing is measured in advance. Then, the rust-preventive oil on the surface of the steel sheet was wiped off with a cloth containing acetone to degrease the steel sheet. The weight of the degreased steel sheet was measured, and the weight before and after degreasing was compared to calculate the coating flow rate per unit area. The average value of the adhesion amounts was determined as the coating amount of the respective steel sheets.
방청유 중에 포함되는 S 함유량을 5질량％ 이하로 제한하는 것이 바람직하다. 본 발명자들은, 도 2에 도시한 바와 같이, 도포유 중의 S 함유량과 스케일 박리 면적률과의 관계를 조사한 결과, 도포유 중의 S 함유량이 적어질수록, 스케일 밀착성이 향상되고, 특히 도포유 중의 S 함유량이 5질량％ 이하이면, 스케일 박리 면적이 거의 0％가 되는 것을 알아내었다. 상세한 메커니즘은 불분명하지만, 가열 시에, 방청유 중에 포함되는 유분은 연소하지 않게 되지만, 불순물로서 포함되는 S가 강판 표면에 잔존해서 스케일 중에 농화함으로써, 스케일 밀착성을 열화시키는 것이라 생각된다. 이 때문에, 방청유 중에 포함되는 S 함유량은 저감하는 것이 바람직하다. 바람직하게는 4질량％ 이하이고, 더욱 바람직하게는 3질량％ 이하이다. 방청유 중의 S의 분석은, 분석할 수 있으면 어떤 방법이든 상관없지만, 본 발명자들은, 강판에 도포하는 방청유를 5mL 채취하고, 형광 X선(형광 X선 황 분석계 SLFA-2800/호리바(HORIBA))으로 분석을 실시하였다. 측정에 있어서는, n=3으로 실시하고, 그 평균값으로써 S 함유량이라 정의하였다.It is preferable to limit the S content in the anti-rust oil to 5% by mass or less. As a result of investigating the relationship between the S content and the scale peel area ratio in the coating oil as shown in Fig. 2, the inventors found that the smaller the S content in the coating oil, the better the scale adhesion, When the content is 5% by mass or less, it was found that the scale peeling area is almost 0%. Although the detailed mechanism is unclear, the oil contained in the anti-rust oil does not burn at the time of heating, but it is considered that S contained as an impurity remains on the surface of the steel sheet and is concentrated in the scale to deteriorate scale adhesion. For this reason, it is preferable to reduce the S content contained in the anti-rust oil. Preferably 4 mass% or less, and more preferably 3 mass% or less. 5 mL of anti-rust oil to be applied to the steel sheet was taken and analyzed by fluorescent X-ray (fluorescent X-ray sulfur analyzer SLFA-2800 / HORIBA), although the analysis of S in the anti- Analysis. In the measurement, n = 3 was carried out, and the average value was defined as the S content.
이어서, 강판의 표면 조도에 대해서 설명한다. 스케일 밀착성을 확보하기 위해서는, 강판의 표면 조도는 Rz>2.5㎛로 할 필요가 있다. 강판의 표면 조도(Rz)와 스케일 밀착성과의 관계를 조사함으로써 얻어진 결과는, 상술한 도 1에 도시한 바와 같다. 핫 스탬프 열 처리 시에 생성하는 스케일과 지철과의 계면에 요철을 형성함으로써, 지철과 스케일과의 계면에 요철을 형성하여, 밀착성의 가일층의 향상을 초래한다. 이 효과는 일반적으로는, 앵커 효과라고 불린다. 특히, 본 강판에서 가열 시에 생성되는 스케일은 얇다. 그 결과, 스케일의 두께가 얇은 본 강판은, 지철 표면 상태의 영향을 받아서 요철을 가진 스케일이 형성된다. 이로부터 핫 스탬프 전의 강판의 표면 조도를 Rz>2.5㎛로 할 필요가 있다. Rz≤2.5㎛에서는, 강판의 표면 조도가 작고, 앵커 효과가 불충분하므로, 핫 스탬프 시의 우수한 스케일 밀착성을 확보할 수 없다. 상한은 특별히 마련하지 않고 본 발명의 우수한 스케일 밀착성의 효과를 얻을 수 있지만, 과도하게 스케일 밀착성을 너무 향상시키면, 예를 들어 쇼트 블라스트 등의 후속 공정에서 스케일을 제거하는 것이 곤란해진다. 그래서, Rz<8.0㎛로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, Rz<7.0㎛이다. 단, Rz≥8.0㎛로 했다고 해도, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성을 확보 가능하다. 또한, Si 함유량이 0.50질량％ 미만인 강판에서는, Rz>2.5㎛의 표면 조도로 해도, 가열 시에 두꺼운 Fe계 스케일이 형성되므로, 강판 표면에 요철이 있었다고 해도 과도한 산화에 의해, 지철과 스케일과의 계면이 편평해져버린다. 그 결과, 스케일과 지철과의 계면의 요철이 없어져, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성의 효과는 발휘되지 않는다.Next, the surface roughness of the steel sheet will be described. In order to secure scale adhesion, the surface roughness of the steel sheet needs to be Rz > 2.5 mu m. The results obtained by examining the relationship between the surface roughness Rz of the steel sheet and the scale adhesion performance are as shown in Fig. The unevenness is formed at the interface between the scale and the base metal to be generated at the time of the hot stamp heat treatment to form irregularities at the interface between the base metal and the scale to thereby improve the adhesion. This effect is generally called an anchor effect. In particular, the scale produced during heating in the steel sheet is thin. As a result, in the steel sheet having a thin scale, the scale is affected by the surface state of the steel sheet and has irregularities. From this, it is necessary to set the surface roughness of the steel sheet before hot stamping to Rz > 2.5 mu m. When Rz &le; 2.5 mu m, the surface roughness of the steel sheet is small and the anchor effect is insufficient, so that excellent scale adhesion at hot stamping can not be ensured. However, if the scale adhesion is excessively improved excessively, it becomes difficult to remove the scale in a subsequent process such as shot blasting, for example. Therefore, it is preferable that Rz < 8.0 mu m. More preferably, Rz < 7.0 mu m. However, even if Rz &ge; 8.0 [micro] m, good scale adhesion, which is the effect of the present invention, can be secured. In the case of a steel sheet having an Si content of less than 0.50 mass%, even when surface roughness of Rz > 2.5 占 퐉, a thick Fe scale is formed at the time of heating, so that even if there is irregularity on the surface of the steel sheet, The interface becomes flat. As a result, irregularities at the interface between the scale and the base metal disappear, and the effect of excellent scale adhesion, which is the effect of the present invention, is not exhibited.
표면 조도(Rz)의 측정은, 어떤 방법으로든 상관없지만, 본 발명자들은, 촉침의 선단각이 60°, 선단(R)이 2㎛ 접촉식 표면 조도계(SURFCOM2000DX/SD3 도쿄 세이미쯔사 제조)로, 길이 10mm의 영역을 n=3으로 측정하고, 평균값을 개개의 강판의 표면 조도(Rz)로 하였다.The present inventors measured the surface roughness Rz with a contact type surface roughness meter (SURFCOM 2000DX / SD3 made by Tokyo Seimitsu Co., Ltd.) with a stylus tip angle of 60 占 and a tip R of 2 占 퐉, The area of 10 mm in length was measured as n = 3, and the average value was defined as the surface roughness (Rz) of each steel sheet.
이어서, 핫 스탬프 성형체의 스케일 구조에 대해서 설명한다. 본 발명의 핫 스탬프용 강판은, 스케일과 지철과의 계면의 요철 제어에 의해 스케일 밀착성을 확보하고 있다. 이 때문에, 스케일은, Si 산화물, Fe3O4, Fe2O3 및 FeO를 주체로 하는 스케일이면 된다. Si 산화물은, 지철과 철계 스케일(FeO, Fe2O3, Fe3O4)과의 계면에 존재함으로써, 철계 스케일의 두께를 제어한다. 이 때문에 스케일에 Si 산화물을 포함할 필요가 있다. 철계 산화물의 두께 제어가 주목적이므로, Si 산화물은 매우 얇더라도 존재하면 되며, 예를 들어 1nm이어도 그 효과를 발휘한다.Next, the scale structure of the hot stamp formed article will be described. The steel sheet for hot stamping according to the present invention ensures scale adhesion by controlling the unevenness of the interface between the scale and the base metal. For this reason, the scale may be a scale mainly composed of Si oxide, Fe 3 O 4 , Fe 2 O 3, and FeO. The Si oxide exists at the interface between the iron-based scale (FeO, Fe 2 O 3 , and Fe 3 O 4 ) to control the thickness of the iron-based scale. For this reason, it is necessary to include Si oxide in the scale. Since the control of the thickness of the iron-based oxide is the main purpose, the Si oxide should be present even if it is very thin, for example, even if it is 1 nm, the effect is exhibited.
성형체의 스케일의 조성 분석은, 얕은 드로잉 시험편의 원통부의 바닥으로부터 판을 잘라내어, X선 회절로 실시하였다. 각 산화물의 피크 강도비로부터, 각 Fe계 산화물의 체적률을 측정하였다. Si 산화물은, 매우 얇게 존재하고 있고, 체적률도 1％ 미만이었으므로, X선 회절로의 정량 평가는 곤란하였다. 단, EPMA(Electron Probe Micro Analyzer)의 선 분석으로, 스케일과 지철과의 계면에 Si 산화물이 존재하는 것을 확인하는 것은 가능하다.The composition of the scale of the molded body was analyzed by X-ray diffraction by cutting out the plate from the bottom of the cylindrical portion of the shallow drawing test piece. The volume ratio of each Fe-based oxide was measured from the peak intensity ratio of each oxide. Since the Si oxide was very thin and the volume ratio was less than 1%, it was difficult to evaluate quantitatively by X-ray diffraction. However, it is possible to confirm that the Si oxide exists at the interface between the scale and the iron base by line analysis of EPMA (Electron Probe Micro Analyzer).
스케일의 두께는, 10㎛ 이하인 것이 바람직하다. 스케일의 두께가 10㎛ 이하이면, 스케일 밀착성이 더욱 향상된다. 스케일의 두께가 10㎛를 초과하면, 핫 스탬프 시의 냉각 시에 작용하는 열응력이 원인으로 스케일이 박리되기 쉬워지는 경향이 있다. 한편으로는, 그 후, 쇼트 블라스트 또는 웨트 블라스트와 같은 스케일 제거 공정에서, Fe계의 스케일간에 깨짐이 발생하여, 외측에 존재하는 스케일이 박리된다. 그 결과, 스케일 제거성도 떨어진다는 과제를 갖고 있었다. 이 때문에, 스케일의 두께는 10㎛ 이하인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 7㎛ 이하이고, 더욱 바람직하게는 5㎛ 이하이다. 스케일의 두께는, 강판의 Si 함유량을 소정의 범위 내로 제어하는 동시에, 도포유량을 소정의 범위로 제어함으로써 달성된다. 도 5에, 도포유량과 스케일 두께와의 관계를 나타낸다.The thickness of the scale is preferably 10 占 퐉 or less. If the thickness of the scale is 10 mu m or less, the scale adhesion is further improved. If the thickness of the scale exceeds 10 mu m, the scale tends to be peeled off due to the thermal stress acting at the time of hot stamping. On the other hand, thereafter, in the scale removal step such as shot blast or wet blast, fracture occurs between scales of the Fe system, and the scale existing on the outside is peeled off. As a result, there is a problem that the scale removal property is also inferior. Therefore, the thickness of the scale is preferably 10 占 퐉 or less. More preferably not more than 7 mu m, further preferably not more than 5 mu m. The thickness of the scale is achieved by controlling the Si content of the steel sheet within a predetermined range and controlling the coating flow rate to a predetermined range. Fig. 5 shows the relationship between the coating flow rate and the scale thickness.
본 발명의 핫 스탬프 성형체에서의 지철과 스케일과의 계면에는, 0.2㎛ 내지 8.0㎛의 요철을 100㎛당 3개 이상 존재한다. 도 6a에는 스케일 밀착성이 우수한 성형체의 지철과 스케일과의 계면의 사진을 나타내고, 도 6b에는, 스케일 밀착성이 떨어지는 지철과 스케일과의 계면의 사진을 나타낸다. 이 요철은, 핫 스탬프 시의 스케일 밀착성 향상에 기여하므로, 상기 범위로 제어함으로써 우수한 스케일 밀착성을 확보할 수 있다. 0.2㎛ 미만의 요철에서는 앵커 효과가 충분하지 않아, 스케일 밀착성이 떨어진다. 8.0㎛ 이상의 요철에서는, 스케일 밀착성이 너무 강해져버려, 그 후의 스케일 제거 공정에서, 예를 들어 쇼트 블라스트 또는 웨트 블라스트로 스케일 제거하기 어려우므로, 스케일과 지철과의 계면의 요철은 8.0㎛ 이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 6.0㎛ 이하이고, 더욱 바람직하게는 4.0㎛ 이하이다. 단, 요철이 8.0㎛를 초과했다고 해도, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성은 확보할 수 있다.At the interface between the base metal and the scale in the hot stamp formed article of the present invention, three or more irregularities of 0.2 mu m to 8.0 mu m per 100 mu m are present. Fig. 6A shows a photograph of the interface between the scale and the scale of the formed article having excellent scale adhesion, and Fig. 6B shows a photograph of the interface between the scale and the scale where the scale adhesion is poor. This irregularity contributes to improvement in scale adhesion at the time of hot stamping, and therefore, it is possible to secure excellent scale adhesion by controlling to the above range. In an unevenness of less than 0.2 占 퐉, the anchor effect is not sufficient and the scale adhesion is poor. In the unevenness of 8.0 占 퐉 or more, the scale adhesion becomes too strong, and it is difficult to remove the scale by, for example, shot blast or wet blast in the subsequent scale removing step, so that the unevenness of the interface between the scale and the base metal is preferably 8.0 占 퐉 or less desirable. More preferably not more than 6.0 mu m, further preferably not more than 4.0 mu m. However, even if the unevenness exceeds 8.0 占 퐉, excellent scale adhesion, which is the effect of the present invention, can be ensured.
0.2㎛ 내지 8.0㎛의 요철의 100㎛당 개수가 3개 미만이면, 스케일 밀착성의 개선 효과가 충분하지 않으므로, 3개 이상으로 한다. 한편, 그 개수의 상한은 특별히 정해지지 않고, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성은 확보 가능하다. 또한, 성형체의 요철은, 도 7에 도시하는 바와 같이 강판의 표면 조도(Rz)와 상관이 있어, 강판의 표면 조도(Rz)>2.5㎛로 함으로써 제어 가능하다.If the number per 100 탆 of unevenness of 0.2 탆 to 8.0 탆 is less than 3, the effect of improving the scale adhesion is not sufficient. On the other hand, the upper limit of the number is not specifically defined, and excellent scale adhesion, which is the effect of the present invention, can be ensured. As shown in Fig. 7, the unevenness of the molded article correlates with the surface roughness Rz of the steel sheet, and can be controlled by setting the surface roughness Rz of the steel sheet to 2.5 mu m.
이어서, 본 발명의 강판 및 핫 스탬프 성형체의 화학 조성에 대해서 설명한다. 또한, 이하, ％는 질량％를 의미한다.Next, the chemical composition of the steel sheet and the hot stamp formed article of the present invention will be described. Hereinafter,% means% by mass.
C: 0.100％ 내지 0.600％C: 0.100% to 0.600%
C는, 강판의 강도를 높이기 위해서 함유되는 원소이다. C 함유량이 0.100％ 미만이면, 1180MPa 이상의 인장 강도를 확보할 수 없어, 핫 스탬프의 목적인 고강도의 성형체를 확보할 수 없다. 한편, C 함유량이 0.600％를 초과하면, 용접성이나 가공성이 불충분해지므로, C 함유량은 0.100％ 내지 0.600％로 한다. 바람직하게는 0.100％ 내지 0.550％이며, 보다 바람직하게는 0.150％ 내지 0.500％이다. 단, 성형체의 강도를 필요로 하지 않는 것이라면, C 함유량이 0.150％ 미만이어도 우수한 스케일 밀착성은 확보할 수 있다.C is an element contained in order to increase the strength of the steel sheet. If the C content is less than 0.100%, a tensile strength of 1180 MPa or more can not be secured, and a hot-stamped molded article having a high strength can not be obtained. On the other hand, if the C content exceeds 0.600%, the weldability and workability become insufficient, and therefore the C content is set to 0.100% to 0.600%. , Preferably 0.100% to 0.550%, and more preferably 0.150% to 0.500%. However, if the strength of the molded body is not required, excellent scale adhesion can be ensured even if the C content is less than 0.150%.
Si: 0.50％ 내지 3.00％Si: 0.50% to 3.00%
Si는, 핫 스탬프 시의 스케일 조성을 제어함으로써 스케일 밀착성을 향상시키므로 필수적인 원소이다. Si 함유량이 0.50％ 미만 하이면, Fe계 스케일의 두께를 제어할 수 없어, 우수한 스케일 밀착성을 확보할 수 없다. 이 때문에, Si 함유량은 0.50％ 이상으로 할 필요가 있다. 또한, 핫 스탬프 시의 성형이 어려운 부재에 적용하는 것을 고려한 경우, Si 함유량을 증가시키는 것이 바람직하다. 따라서, 바람직하게는 Si 함유량이 0.70％ 이상이며, 보다 바람직하게는 0.90％ 이상이다. 한편, Si는, Ae3점을 증가시켜, 마르텐사이트를 주상으로 하는데 필요한 가열 온도를 증가시키므로, 과도하게 포함되어 있으면 생산성 및 경제성이 저하된다. 이 때문에, Si 함유량은 3.00％를 상한으로 한다. 바람직하게는 Si 함유량의 상한이 2.5％이며, 보다 바람직하게는 상한이 2.0％이다. 단, 생산성 및 경제성을 제외하고 우수한 스케일 밀착성의 확보는 가능하다.Si is an essential element because it improves the scale adhesion by controlling the scale composition at the time of hot stamping. If the Si content is higher than 0.50%, the thickness of the Fe-based scale can not be controlled and excellent scale adhesion can not be ensured. Therefore, the Si content needs to be 0.50% or more. Further, in consideration of application to a member which is difficult to be formed at the time of hot stamping, it is preferable to increase the Si content. Therefore, the Si content is preferably 0.70% or more, and more preferably 0.90% or more. On the other hand, Si increases the Ae3 point and increases the heating temperature necessary for forming the martensite as the main phase, so that if it is contained excessively, the productivity and economical efficiency are lowered. Therefore, the upper limit of the Si content is 3.00%. The upper limit of the Si content is preferably 2.5%, and more preferably the upper limit is 2.0%. However, excellent scale adhesion can be ensured except for productivity and economical efficiency.
Mn: 1.20％ 내지 4.00％Mn: 1.20% to 4.00%
Mn은, 핫 스탬프 시의 냉각 과정에서의 페라이트 변태를 지연하고, 핫 스탬프 성형체를 마르텐사이트 주상으로 하는 조직으로 하기 위해서, 1.20％ 이상 함유시킬 필요가 있다. Mn 함유량이 1.20％ 미만이면, 마르텐사이트를 주상으로 할 수 없어, 핫 스탬프 성형체의 목적인 고강도의 확보가 어려우므로, Mn 함유량의 하한을 1.20％로 한다. 단, 성형체의 강도를 필요로 하지 않는 것이라면, Mn 함유량이 1.20％ 미만이어도 우수한 스케일 밀착성은 확보할 수 있다. 한편, Mn 함유량이 4.00％를 초과하면 효과가 포화함과 함께, 취화를 야기하여, 주조, 냉간 압연, 또는, 열간 압연 시에 깨짐을 야기하기 때문에, Mn 함유량의 상한은 4.00％로 한다. 바람직하게는 Mn 함유량이 1.50％ 내지 3.50％의 범위이며, 보다 바람직하게는 2.00％ 내지 3.00％의 범위이다.Mn must be contained in an amount of 1.20% or more in order to delay the ferrite transformation during the cooling process at the time of hot stamping and to make the hot stamped article into a structure of martensite columnar phase. If the Mn content is less than 1.20%, martensite can not be used as a main phase, and it is difficult to secure high strength for the purpose of hot stamping. Therefore, the lower limit of the Mn content is set to 1.20%. However, if the strength of the molded body is not required, excellent scale adhesion can be ensured even if the Mn content is less than 1.20%. On the other hand, when the Mn content exceeds 4.00%, the effect saturates and brittleness is caused, which causes cracking during casting, cold rolling or hot rolling. Therefore, the upper limit of the Mn content is set to 4.00%. The Mn content is preferably in the range of 1.50% to 3.50%, and more preferably in the range of 2.00% to 3.00%.
Ti: 0.005％ 내지 0.100％Ti: 0.005% to 0.100%
Ti는, N과 결합하여, TiN을 형성함으로써, B가 질화물로 되는 것을 억제하고, ?칭성을 향상시키는 원소이다. 이 효과는, Ti 함유량이 0.005％ 이상에서 현저해지므로, Ti 함유량은 0.005％ 이상으로 한다. 단, Ti 함유량이 0.100％를 초과하면, Ti 탄화물이 형성되어, 마르텐사이트의 강화에 기여하는 C량이 저감되고, 강도의 저하가 야기되기 때문에, Ti 함유량의 상한은 0.100％로 한다. 바람직하게는 Ti 함유량이 0.005％ 내지 0.080％의 범위이며, 보다 바람직하게는 0.005％ 내지 0.060％의 범위이다.Ti is an element which binds with N to form TiN, thereby suppressing B from becoming a nitride and improving the chromaticity. This effect becomes remarkable when the Ti content is 0.005% or more, so the Ti content is 0.005% or more. However, if the Ti content exceeds 0.100%, Ti carbide is formed, the amount of C contributing to the strengthening of the martensite is reduced, and the strength is lowered. Therefore, the upper limit of the Ti content is set to 0.100%. The Ti content is preferably in the range of 0.005% to 0.080%, and more preferably in the range of 0.005% to 0.060%.
B: 0.0005％ 내지 0.0100％B: 0.0005% to 0.0100%
B는, 핫 스탬프 시의 ?칭성을 높이고, 주상을 마르텐사이트로 하는 것에 기여한다. 이 효과는, B 함유량이 0.0005％ 이상에서 현저해지기 때문에, B 함유량은 0.0005％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, B 함유량이 0.0100％를 초과하면, 그 효과가 포화함과 함께, 철계의 붕화물이 석출되고, B의 ?칭성의 효과를 상실하기 때문에, B 함유량의 상한은 0.0100％로 한다. 바람직하게는 B 함유량이 0.0005％ 내지 0.0080％의 범위이며, 보다 바람직하게는 0.0005％ 내지 0.0050％의 범위이다.B improves the quenching property at hot stamping and contributes to making the columnar phase martensite. Since this effect becomes remarkable when the B content is 0.0005% or more, the B content needs to be 0.0005% or more. On the other hand, when the B content exceeds 0.0100%, the effect saturates and boron-based boride precipitates, and the effect of the B substitution is lost, so the upper limit of the B content is set to 0.0100%. Preferably, the B content is in the range of 0.0005% to 0.0080%, and more preferably 0.0005% to 0.0050%.
P: 0.100％ 이하P: not more than 0.100%
P는, 강판의 판 두께 중앙부에 편석하는 원소이며, 또한 용접부를 취화시키는 원소이기도 하다. 따라서, P 함유량의 상한을 0.100％로 한다. 더 바람직한 상한은 0.050％이다. P 함유량은 낮은 것이 바람직하고, 하한은 특별히 정하지 않아도 본 발명의 효과가 발휘되지만, P를 0.001％ 미만으로 저감하는 것은, 탈 P의 생산성 및 비용의 관점에서, 경제적으로 불리하므로, 하한을 0.001％로 하는 것이 바람직하다.P is an element segregating at the central portion of the plate thickness of the steel sheet, and is also an element for brittle welding. Therefore, the upper limit of the P content is set to 0.100%. A more preferred upper limit is 0.050%. The effect of the present invention is exhibited even if the P content is low and the lower limit is not specifically defined. However, the reduction of P to less than 0.001% is economically disadvantageous from the viewpoint of productivity and cost of P removal, .
S: 0.0001％ 내지 0.0100％S: 0.0001% to 0.0100%
S는, 스케일 밀착성에 큰 영향을 미치므로, 강판 중의 함유량을 제한할 필요가 있다. 따라서, S 함유량의 상한을 0.0100％로 한다. 한편, 탈 P의 생산성 및 비용의 관점에서, 경제적으로 불리하므로, S 함유량의 하한을 0.0001％로 한다. 바람직하게는 S 함유량이 0.0001％ 내지 0.0070％의 범위이며, 보다 바람직하게는 0.0003％ 내지 0.0050％의 범위이다.S has a large influence on scale adhesion, and therefore it is necessary to limit the content in the steel sheet. Therefore, the upper limit of the S content is set to 0.0100%. On the other hand, the lower limit of the S content is 0.0001%, which is economically disadvantageous from the viewpoint of the productivity and cost of palladium. The S content is preferably in the range of 0.0001% to 0.0070%, and more preferably in the range of 0.0003% to 0.0050%.
Al: 0.005％ 내지 1.000％Al: 0.005% to 1.000%
Al은, 탈산 재로서 작용하므로, Al 함유량은 0.005％ 이상으로 한다. Al 함유량이 0.005％ 미만이면, 충분한 탈산 효과를 얻을 수 없어, 강판 중에 다량의 개재물(산화물)이 존재하게 된다. 이들 개재물은, 핫 스탬프 시에 파괴의 기점이 되어, 파단의 원인이 되므로 바람직하지 않다. 이 효과는, Al 함유량이 0.005％ 이상으로 되면 현저해지므로, Al 함유량은 0.005％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Al 함유량이 1.000％를 초과하면, Ac3점을 증가시켜 핫 스탬프 시의 가열 온도를 증가시킨다. 즉, 핫 스탬프는, 강판을 오스테나이트 단상 영역으로 가열하여, 강판을 성형성이 우수한 열간에서의 금형 프레스와, 금형을 사용한 급냉을 실시함으로써, 복잡한 형상을 갖는 고강도의 성형체를 얻는 기술이다. 그 결과, Al이 다량으로 포함되어 있으면 Ac3점을 현저하게 향상시키고, 오스테나이트 단상 영역 가열에 필요한 가열 온도의 증대를 초래하여, 생산성이 저하되어버린다. 이 때문에, Al 함유량의 상한은 1.000％로 할 필요가 있다. 바람직하게는 Al 함유량이 0.005％ 내지 0.500％의 범위이며, 보다 바람직하게는 0.005％ 내지 0.300％의 범위이다.Since Al acts as a deoxidizing material, the Al content should be 0.005% or more. If the Al content is less than 0.005%, a sufficient deoxidation effect can not be obtained, and a large amount of inclusions (oxides) are present in the steel sheet. These inclusions are undesirable because they become a starting point of fracture at the time of hot stamping and cause breakage. This effect becomes conspicuous when the Al content is 0.005% or more, so the Al content needs to be 0.005% or more. On the other hand, if the Al content exceeds 1.000%, the Ac3 point is increased to increase the heating temperature at the time of hot stamping. That is, hot stamping is a technique for obtaining a steel sheet with a high-strength molded body having a complicated shape by heating the steel sheet to the austenite single-phase region and performing hot rolling of the steel sheet in a hot mold and excellent moldability. As a result, if Al is contained in a large amount, the Ac3 point is remarkably improved and the heating temperature required for heating the austenite single phase region is increased, and the productivity is lowered. Therefore, the upper limit of the Al content should be 1.000%. The Al content is preferably in the range of 0.005% to 0.500%, and more preferably in the range of 0.005% to 0.300%.
N: 0.0100％ 이하N: 0.0100% or less
N은, 조대한 질화물을 형성하여, 굽힘성 및 구멍 확장성을 열화시키는 원소이다. N 함유량이 0.0100％를 초과하면, 굽힘성 및 구멍 확장성이 현저하게 열화되므로, N 함유량의 상한은 0.0100％로 한다. 또한, N은, 용접 시의 블로우홀의 발생 원인이 되므로, 적은 것이 바람직하다. 따라서, 바람직하게는 N 함유량이 0.0070 이하이고, 보다 바람직하게는 0.0050％ 이하이다. 한편, N 함유량의 하한은, 특별히 정할 필요는 없지만, N 함유량을 0.0001％ 미만으로 저감하면, 제조 비용이 대폭 증가하므로, 0.0001％가 실질적인 하한이다. 제조 비용의 관점에서, N 함유량은 0.0005％ 이상이 보다 바람직하다.N is an element that forms a coarse nitride and deteriorates bendability and hole expandability. When the N content exceeds 0.0100%, the bendability and hole expandability are markedly deteriorated, so the upper limit of the N content is 0.0100%. Further, N is a cause of generation of blow holes at the time of welding, and therefore, N is preferably small. Therefore, the N content is preferably 0.0070 or less, and more preferably 0.0050% or less. On the other hand, the lower limit of the N content does not need to be specially specified, but if the N content is reduced to less than 0.0001%, the manufacturing cost increases sharply, so 0.0001% is a practical lower limit. From the viewpoint of the production cost, the N content is more preferably 0.0005% or more.
또한, 기타 불가피적 원소를 미량 함유하는 경우가 있다. 예를 들어 O는, 산화물을 형성하여, 개재물로서 존재한다.In addition, a small amount of other unavoidable elements may be contained. For example, O forms oxides and exists as an inclusion.
본 발명 강판에서는, 또한 필요에 따라, 이하의 원소를 함유한다.In the steel sheet of the present invention, if necessary, the following elements are contained.
Ni: 0.01％ 내지 2.00％Ni: 0.01% to 2.00%
Cu: 0.01％ 내지 2.00％Cu: 0.01% to 2.00%
Cr: 0.01％ 내지 2.00％Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01％ 내지 2.00％Mo: 0.01% to 2.00%
Ni, Cu, Cr 및 Mo는, 핫 스탬프 시의 ?칭성을 높이고, 주상을 마르텐사이트로 함으로써 고강도화에 기여하는 원소이다. 이 효과는, Ni, Cu, Cr 및 Mo로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을, 각각, 0.01％ 이상 함유함으로써 현저해지므로, 이들 원소의 함유량이 각각 0.01％인 것이 바람직하다. 각 원소의 함유량이 소정량을 초과하면, 용접성, 열간 가공성 등이 열화되거나, 또는, 핫 스탬프용 강판의 강도가 너무 높아져버려 제조 트러블을 초래할 가능성이 있으므로, 이들 원소의 함유량의 상한은 2.00％로 하는 것이 바람직하다.Ni, Cu, Cr, and Mo are elements contributing to enhancement of strength by improving quenching in hot stamping and making the main phase thereof martensite. This effect becomes remarkable by containing 0.01% or more of each of one or more elements selected from the group consisting of Ni, Cu, Cr and Mo, and therefore the content of these elements is preferably 0.01% each. If the content of each element exceeds a predetermined amount, the weldability, hot workability, and the like may deteriorate, or the strength of the hot stamp steel sheet may become too high, which may cause manufacturing troubles. Therefore, the upper limit of the content of these elements is 2.00% .
Nb: 0.005 내지 0.100％Nb: 0.005 to 0.100%
V: 0.005 내지 0.100％V: 0.005 to 0.100%
W: 0.005 내지 0.100％W: 0.005 to 0.100%
Nb, V 및 W는, 핫 스탬프 시에 오스테나이트의 성장을 억제함으로써 미립 강화하여, 강도 상승 및 인성 향상에 기여하는 원소이다. 이 때문에, 이들 원소로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유해도 된다. 이 효과는, 각 원소를 0.005％ 이상 함유함으로써 현저해지므로, 이들 원소를 0.005％ 이상 함유하는 것이 바람직하다. 또한, 이들 원소가 각각 0.100％ 초과 포함되어 있으면, Nb, V 및 W 탄화물이 형성되어, 마르텐사이트의 강화에 기여하는 C량이 저감되고, 강도의 저하가 야기되므로 바람직하지 않다. 바람직하게는, 각각 0.005％ 내지 0.090％의 범위이다.Nb, V and W are elements strengthening graininess by suppressing the growth of austenite during hot stamping, and contributing to increase in strength and toughness. Therefore, one or more species selected from the group consisting of these elements may be contained. Since this effect becomes remarkable by containing 0.005% or more of each element, it is preferable that the effect is contained in an amount of 0.005% or more. If these elements are contained in excess of 0.100%, Nb, V and W carbides are formed, which reduces the amount of C contributing to the strengthening of the martensite and causes a decrease in strength, which is not preferable. Preferably, it ranges from 0.005% to 0.090%, respectively.
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0.0003％ 내지 0.0300％REM, Ca, Ce, and Mg: 0.0003% to 0.0300%
본 발명에서는 또한 REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을, 합계 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유해도 된다.In the present invention, one or more species selected from the group consisting of REM, Ca, Ce and Mg may be contained in a total amount of 0.0003% to 0.0300%.
REM, Ca, Ce 및 Mg는, 강도를 향상시킴과 함께, 재질의 개선에 기여하는 원소이다. REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계가 0.0003％ 미만이면, 충분한 효과를 얻지 못하므로, 합계의 하한을 0.0003％로 하는 것이 바람직하다. 한편, REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계가 0.0300％를 초과하면, 주조성 및 열간에서의 가공성을 열화시킬 가능성이 있으므로, 합계의 상한을 0.0300％로 하는 것이 바람직하다. 또한, REM이란, Rare Earth Metal의 생략이며, 란타노이드 계열에 속하는 원소를 가리킨다. 본 발명에서는, REM은, 미슈 메탈로 첨가하는 경우가 많으며, 또한 Ce 이외에, 란타노이드 계열의 원소를 복합적으로 함유하는 경우가 있다.REM, Ca, Ce, and Mg are elements contributing to improvement of strength as well as improvement of materials. REM, Ca, Ce and Mg is less than 0.0003%, sufficient effect can not be obtained. Therefore, it is preferable to set the total lower limit to 0.0003%. On the other hand, if the total of one or more species selected from the group consisting of REM, Ca, Ce and Mg is more than 0.0300%, the workability in casting and hot may be deteriorated. . REM is an abbreviation of Rare Earth Metal, and indicates an element belonging to the lanthanide series. In the present invention, the REM is often added as a mischmetal, and in addition to Ce, a lanthanoid-based element may be contained in combination.
본 발명에서는, 불가피 불순물로서, La, Ce 이외의 란타노이드 계열의 원소를 포함하고 있어도, 본 발명의 효과는 발현하고, 또한 기타 금속 등의 원소를 불순물로서 함유해도, 본 발명의 효과는 발현한다.In the present invention, even when the inevitable impurity contains lanthanoid-based elements other than La and Ce, the effect of the present invention is manifested and the effect of the present invention is exhibited even if the element contains an element such as other metal as an impurity .
이어서, 본 발명의 핫 스탬프용 강판 및 핫 스탬프 성형체의 마이크로 조직의 특징에 대해서 설명한다.Next, characteristics of the microstructure of the hot stamping steel sheet and the hot stamp formed article of the present invention will be described.
화학 조성, 강판의 표면 조도, 및 도포유량이 본 발명의 범위를 충족하는 것이라면, 산 세정한 열연 강판, 열연 강판을 냉간 압연한 냉연 강판, 또는, 냉간 압연 후에 어닐링을 실시한 냉연 강판 중 어느 것이어도 본 발명의 효과는 발휘 가능하다.If the chemical composition, the surface roughness of the steel sheet, and the coating flow rate satisfy the range of the present invention, any of the pickled hot rolled steel sheet, the cold rolled steel sheet obtained by cold rolling the hot rolled steel sheet or the cold rolled steel sheet subjected to the annealing after cold rolling The effects of the present invention can be exhibited.
이러한 강판은, 핫 스탬프 시에 800℃ 초과의 오스테나이트 영역으로 가열되므로, 마이크로 조직은 특별히 한정되지 않고, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성을 갖는 핫 스탬프용 강판으로서의 성능은 발휘된다. 단, 핫 스탬프에 앞서, 강판의 기계 절단 및 냉간에서의 펀칭 가공을 실시하는 경우에는, 금형, 절단기의 날, 또는, 펀칭 다이스의 손모를 경감하기 위해서, 강판의 강도는 가능한 한 낮은 것이 바람직하다. 이 때문에, 핫 스탬프용 강판의 마이크로 조직은, 페라이트 및 펄라이트 조직, 또는, 베이나이트 조직 및 마르텐사이트를 템퍼링한 조직으로 하는 것이 바람직하다. 단, 기계 절단 및 냉간 펀칭 시의 펀치 및 다이스의 손모를 문제시하지 않는 것이라면, 잔류 오스테나이트, ?칭 상태인 마르텐사이트, 및 베이나이트 중 1종 또는 2종 이상을 포함하고 있었다고 해도, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성은 확보 가능하다. 또한, 강판의 강도를 저감하기 위해서, 상자형 어닐링 로 또는 연속 어닐링 설비에서의 열처리를 실시해도 된다. 또는, 이들 연화 처리 후, 냉간 압연을 실시하여, 소정의 판 두께로 제어했다고 해도, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성은 확보된다.Such a steel sheet is heated to an austenite region exceeding 800 deg. C at the time of hot stamping, so that the microstructure is not particularly limited and the steel sheet for hot stamp having excellent scale adhesion, which is the effect of the present invention, is exerted. However, in the case of performing mechanical cutting of the steel sheet and punching of the steel sheet prior to hot stamping, it is preferable that the strength of the steel sheet is as low as possible in order to alleviate damage to the die, cutter blade, or punching dies . Therefore, it is preferable that the microstructure of the hot stamp steel sheet is a structure in which ferrite and pearlite structure, or bainite structure and martensite are tempered. However, even if it contains one or more of the retained austenite, martensite, and bainite, if the punches and the dies of the die during the machine cutting and cold punching are not problematic, Excellent scale adhesion can be secured. In order to reduce the strength of the steel sheet, a heat treatment in a box-type annealing furnace or a continuous annealing furnace may be performed. Alternatively, after these softening treatments, even if cold rolling is carried out and controlled to a predetermined thickness, excellent scale adhesion as an effect of the present invention is ensured.
핫 스탬프 후의 성형체 강도를 높여, 높은 부재 강도를 얻는 경우에는, 성형체의 마이크로 조직은, 마르텐사이트를 주상으로 하는 것이 바람직하다. 특히, 인장 강도를 1180MPa 이상 확보하기 위해서는, 주상인 마르텐사이트의 체적률을 60％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 마르텐사이트는, 핫 스탬프 후에 템퍼링을 실시하여, 템퍼링 마르텐사이트로 해도 된다. 마르텐사이트 이외의 조직으로서, 베이나이트, 페라이트, 펄라이트, 시멘타이트 및 잔류 오스테나이트를 포함해도 된다. 또한, 마르텐사이트 체적률이 60％ 미만이어도, 본 발명의 우수한 스케일 밀착성은 확보 가능하다.When the strength of the formed body after hot stamping is increased to obtain a high member strength, it is preferable that the microstructure of the molded body is made of martensite as the main phase. Particularly, in order to secure a tensile strength of 1180 MPa or more, it is preferable to set the volume ratio of the main phase martensite to 60% or more. The martensite may be subjected to tempering after hot stamping to be tempered martensite. As a structure other than martensite, bainite, ferrite, pearlite, cementite and retained austenite may be included. Even if the volume fraction of martensite is less than 60%, excellent scale adhesion of the present invention can be ensured.
강판 조직을 구성하는 마이크로 조직(템퍼링 마르텐사이트, 마르텐사이트, 베이나이트, 페라이트, 펄라이트, 잔류 오스테나이트 및 잔부 조직)의 동정, 존재 위치의 확인, 및 면적률의 측정은, 이하의 방법을 사용한다. 예를 들어, 나이탈 시약 및 일본 특허 공개 소59-219473호 공보에 개시된 시약으로, 강판 압연 방향 단면 또는 압연 방향 직각 방향 단면을 부식시켜, 1000 내지 100000배의 주사형 전자 현미경(SEM: Scanning Electron Microscope) 및 투과형 전자 현미경(TEM: Transmission Electron Microscope)으로 조직을 관찰함으로써 가능하다. 본 발명자들은, 강판의 압연 방향에 평행한 판 두께 단면을 관찰면으로 해서 시료를 채취하여, 관찰면을 연마하고, 나이탈 에칭하고, 판 두께의 1/4을 중심으로 하는 1/8 내지 3/8 두께의 범위를 전계 방사형 주사형 전자 현미경(FE-SEM: Field Emission Scanning Electron Microscope)으로 관찰해서 면적 분율을 측정하고, 그것을 체적 분율로 하였다. 잔류 오스테나이트의 체적 분율은, 모재 강판의 판면에 평행하면서 또한 1/4 두께의 면을 관찰면으로 해서 X선 회절을 행하여, 체적 분율을 측정하였다.The following methods are used for identification of microstructures (tempering martensite, martensite, bainite, ferrite, pearlite, retained austenite, and residual structure) constituting the steel sheet structure, confirmation of their presence position and measurement of area ratio . For example, the reagent disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 59-219473 is corroded by a reagent disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-219473, and the cross section in the direction of the steel sheet rolling direction or the direction perpendicular to the rolling direction is scratched with a Scanning Electron Microscope Microscope) and a transmission electron microscope (TEM: Transmission Electron Microscope). The present inventors have found that a sample is taken with the plate thickness cross-section parallel to the rolling direction of the steel sheet as the observation surface, and the observation surface is polished and etched away, and 1/8 to 3 / 8 thickness was observed with a Field Emission Scanning Electron Microscope (FE-SEM) to measure the area fraction, and the volume fraction was determined as the volume fraction. The volume fraction of the retained austenite was determined by X-ray diffraction with a plane parallel to the plate surface of the base material steel sheet and a 1/4 thickness surface as an observation surface to determine the volume fraction.
이어서, 본 발명의 핫 스탬프용 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다.Next, a method for manufacturing a hot stamping steel sheet of the present invention will be described.
기타 조업 조건으로서는, 통상의 방법에 의하지만, 이하의 조건이 생산성 상에서 바람직하다.As the other operating conditions, the following conditions are preferable from the viewpoint of productivity, though the usual method is employed.
본 발명에서의 강판을 제조하기 위해서는, 먼저, 상술한 강판의 성분 조성과 동일한 성분 조성을 갖는 슬래브를 주조한다. 열간 압연에 제공하는 슬래브로서, 연속 주조 슬래브나, 박 슬래브 캐스터 등으로 제조한 것을 사용할 수 있다. 본 발명의 강판 제조 방법에서는, 주조 후, 즉시 열간 압연을 행하는 연속 주조-직접 압연(CC-DR)과 같은 프로세스에 적합하다.In order to produce the steel sheet in the present invention, first, a slab having the same composition as the composition of the steel sheet is cast. As the slab to be provided for the hot rolling, a continuous cast slab, a slab castor or the like may be used. The steel sheet manufacturing method of the present invention is suitable for a process such as continuous casting-direct rolling (CC-DR) in which hot rolling is immediately performed after casting.
·슬래브 가열 온도: 1100℃ 이상· Slab heating temperature: more than 1100 ℃
·열간 압연 완료 온도: Ar3 변태점 이상· Hot rolling completion temperature: Ar3 transformation point or more
·권취 온도: 700℃ 이하Coiling temperature: 700 ° C or less
·냉간 압연율: 30 내지 70％Cold rolling rate: 30 to 70%
슬래브 가열 온도는 1100℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 1100℃ 미만의 온도 영역에서의 슬래브 가열 온도는, 마무리 압연 온도의 저하를 초래하므로, 마무리 압연 시의 강도도 높아지는 경향이 있다. 그 결과, 압연이 곤란해지거나, 압연 후의 강판의 형상 불량을 초래하거나 할 가능성이 있으므로, 슬래브 가열 온도는 1100℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.The slab heating temperature is preferably 1100 DEG C or higher. Since the slab heating temperature in the temperature range of less than 1100 占 폚 causes the finish rolling temperature to decrease, the strength at the time of finish rolling tends to increase. As a result, there is a possibility that the rolling becomes difficult or the shape of the steel sheet after rolling is likely to be defective. Therefore, the slab heating temperature is preferably set to 1100 DEG C or higher.
마무리 압연 온도는, Ar3 변태점 이상으로 하는 것이 바람직하다. 마무리 압연 온도가 Ar3 변태점을 하회하면, 압연 하중이 높아져, 압연이 곤란해지거나, 압연 후의 강판의 형상 불량을 초래하거나 할 가능성이 있으므로, 마무리 압연 온도의 하한은, Ar3 변태점으로 하는 것이 바람직하다. 마무리 압연 온도의 상한은, 특별히 정할 필요는 없지만, 마무리 압연 온도를 과도하게 높게 하면, 그 온도를 확보하기 위해서, 슬래브 가열 온도를 과도하게 높게 해야 하므로, 마무리 압연 온도의 상한은 1100℃가 바람직하다.The finishing rolling temperature is preferably at least the Ar3 transformation point. If the finishing rolling temperature is lower than the Ar3 transformation point, the rolling load becomes high, which may cause difficulty in rolling or may lead to a defective shape of the steel sheet after rolling. Therefore, the lower limit of the finishing rolling temperature is preferably Ar3 transformation point. Although the upper limit of the finishing rolling temperature is not particularly defined, if the finishing rolling temperature is excessively increased, the slab heating temperature must be excessively increased in order to secure the temperature, so that the upper limit of the finishing rolling temperature is preferably 1100 ° C .
권취 온도는 700℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 권취 온도가 700℃를 초과하면, 강판 표면에 형성하는 산화물의 두께를 과도하게 증대시켜, 산 세정성을 열화시키므로 바람직하지 않다. 이후, 냉간 압연을 행하는 경우에는, 권취 온도의 하한을 400℃로 하는 것이 바람직하다. 권취 온도가 400℃ 미만이면, 극단적으로 열연 강판의 강도가 증대하여, 냉간 압연 시의 판 파단 및 형상 불량을 유발하기 쉬우므로, 권취 온도의 하한은 400℃로 하는 것이 바람직하다. 단, 권취한 열연 강판을 상자형 어닐링 로 또는 연속 어닐링 설비에서 가열함으로써 연질화를 도모하는 것이라면, 400℃ 미만의 저온에서 권취해도 상관없다. 또한, 열간 압연 시에 조 압연판끼리를 접합해서 연속적으로 마무리 압연을 행해도 된다. 또한, 조 압연판을 일단 권취해도 상관없다.The coiling temperature is preferably 700 캜 or less. If the coiling temperature exceeds 700 DEG C, the thickness of the oxide formed on the surface of the steel sheet is excessively increased to deteriorate acid cleaning property. Thereafter, when cold rolling is performed, it is preferable to set the lower limit of the coiling temperature at 400 캜. If the coiling temperature is less than 400 占 폚, the strength of the hot-rolled steel sheet is extremely increased and it is liable to cause plate breakage and defective shape at the time of cold rolling, so that the lower limit of the coiling temperature is preferably 400 占 폚. However, if the rolled hot-rolled steel sheet is softened by heating in a box-shaped annealing furnace or continuous annealing equipment, it may be wound at a low temperature of less than 400 ° C. Further, during hot rolling, rough rolling may be continuously performed by joining rough rolling plates to each other. Further, the rough rolling plate may be once wound.
이어서, 이와 같이 하여 제조한 열연 강판에, 온도가 80℃ 이상 100℃ 미만, 인히비터를 넣은 산의 농도가 3질량％ 내지 20질량％의 수용액으로 30초 이상 산 세정을 실시한다. 본 발명에서, 본 조건에서의 산 세정이 매우 중요하며, 강판의 표면 조도(Rz)를 2.5㎛ 초과로 제어하기 위해서, 상기 조건에서의 산 세정이 필요하다. 또한, 산은 염산, 황산 등의 수용액이 일반적이며, 왕수 등이어도 상관없다.Subsequently, the hot-rolled steel sheet thus produced is subjected to acid cleaning for 30 seconds or more in an aqueous solution having a temperature of 80 ° C or more and less than 100 ° C and an acid value of 3% by mass to 20% by mass containing an inhibitor. In the present invention, pickling in this condition is very important, and acid pickling under the above conditions is necessary in order to control the surface roughness (Rz) of the steel sheet to exceed 2.5 mu m. The acid is generally an aqueous solution of hydrochloric acid, sulfuric acid, or the like, and may be aqua regia or the like.
수용액의 온도를 80℃ 이상 100℃ 미만으로 한 것은, 80℃ 미만에서는 반응 속도가 느려, 열연 강판의 표면 조도를 적정한 범위로 하는데 장시간을 요하기 때문이다. 한편, 100℃ 이상의 온도에서의 가열은, 산 세정의 반응은 문제없지만, 용액이 비등하여, 튀기 때문에 위험해서 바람직하지 않다.The reason for setting the temperature of the aqueous solution at 80 ° C or more and less than 100 ° C is that the reaction rate is slow at a temperature lower than 80 ° C, and it takes a long time to adjust the surface roughness of the hot-rolled steel sheet to an appropriate range. On the other hand, heating at a temperature of 100 占 폚 or more does not cause any acid washing reaction, but is dangerous because the solution boils and splashes.
또한, 산의 농도를 3질량％ 내지 20질량％로 한 것은, 열연 강판의 표면 조도(Rz)를 적정한 범위로 제어하기 위해서이다. 산의 농도가 3질량％ 미만이면, 산 세정에 의한 표면의 요철 제어에 장시간을 요한다. 한편, 산의 농도가 20질량％를 초과하면, 산 세정 조를 대폭 손상시켜, 설비 관리가 어려워지므로 바람직하지 않다. 산의 농도의 바람직한 범위는, 5질량％ 내지 15질량％의 범위이다.The reason why the concentration of the acid is set to 3% by mass to 20% by mass is to control the surface roughness (Rz) of the hot-rolled steel sheet to an appropriate range. When the concentration of the acid is less than 3 mass%, it takes a long time to control the unevenness of the surface by acid cleaning. On the other hand, if the concentration of the acid is more than 20% by mass, the acid cleaning tank is seriously damaged, and facility management becomes difficult, which is not preferable. The preferable range of the concentration of the acid is in the range of 5% by mass to 15% by mass.
또한, 산 세정 시간을 30s 이상으로 한 것은, 산 세정에 의해 강판 표면에 소정의 요철(Rz>2.5㎛ 이상의 요철)을 안정적으로 부여하기 위해서이다. 또한, 산 세정 조가 복수로 나누어져 있는 경우에는, 개개의 산 세정 조의 농도 또는 온도가 상이해도, 일부, 또는, 총 산 세정 시간이 상기 조건을 충족하는 것이라면, 열연 강판의 표면 조도(Rz)를 본 발명의 범위로 할 수 있다. 또한, 산 세정을 복수회로 나누어서 실시해도 된다. 또한, 본 발명자들의 실험에서는, 인히비터를 넣은 염산을 사용했지만, 산 세정에 의해 표면 조도(Rz)를 제어할 수 있는 것이라면, 인히비터를 사용하지 않는 염산, 황산, 질산 등의 다른 산이거나, 이들의 복합물이거나 해도 본 발명의 효과를 얻을 수 있다.The acid cleaning time is set to 30 s or more in order to stably impart predetermined irregularities (irregularities of Rz> 2.5 탆) to the surface of the steel sheet by pickling. When the acid cleaning baths are divided into a plurality of groups, the surface roughness Rz of the hot-rolled steel sheet is preferably set to be And can be within the scope of the present invention. Also, the acid cleaning may be performed by dividing into a plurality of circuits. Further, in the experiments of the present inventors, hydrochloric acid containing inhibitor was used. However, any hydrochloric acid, sulfuric acid, nitric acid, or the like, which does not use inhibitors, can be used as long as it can control the surface roughness (Rz) The effect of the present invention can be obtained even if it is a composite of these.
또한, 열연 강판의 산 세정에 의해 형성되는 요철은, 조질 압연, 냉간 압연, 또는, 어닐링을 실시한 후에도 잔존하므로, 산 세정 조건을 제어하여, 산 세정 후의 판 표면에 요철을 부여하는 것은 매우 중요하다. 이 때문에, 산 세정 후의 열연 강판에 조질 압연을 실시해도 된다.Since unevenness formed by pickling of the hot-rolled steel sheet remains after the temper rolling, cold rolling or annealing, it is very important to control the pickling conditions and to impart irregularities to the surface of the pickled pickle . For this reason, temper rolling may be performed on the hot-rolled steel sheet after pickling.
또한, 냉간 압연만을 행한 냉연 강판, 또는, 냉간 압연 후에 연속 어닐링 설비 또는 상자형 어닐링 로에서 열처리한 냉연 강판에서도, 냉간 압연 전에 산 세정을 행함으로써, 표면에 요철을 형성시켜 소정의 효과를 얻을 수 있다. 또한, 냉간 압연용 롤 조도(Rz)는, 1.0㎛ 내지 20.0㎛의 범위에서 냉간 압연하는 것이 바람직하고, 냉간 압연용 롤에는 조질 압연용 롤도 포함한다.In cold-rolled steel sheets subjected to cold rolling only, or cold-rolled steel sheets subjected to heat treatment in a continuous annealing facility or box annealing furnace after cold rolling, acid washing is performed before cold rolling to form irregularities on the surface to obtain a predetermined effect have. The roll roughness Rz for cold rolling is preferably cold-rolled in the range of 1.0 탆 to 20.0 탆, and the roll for cold rolling includes a roll for temper rolling.
이상과 같은 조건에서 산 세정한 열연 강판에, 압하율 30％ 내지 80％로 냉간 압연을 실시하여, 연속 어닐링 설비를 통판해도 된다. 압하율이 30％ 미만이면, 강판의 형상을 평탄하게 유지하는 것이 곤란해지고, 또한 최종 제품의 연성이 열화되므로, 압하율의 하한은 30％로 하는 것이 바람직하다. 한편, 압하율이 80％를 초과하면, 압연 하중이 너무 커져서, 냉간 압연이 곤란해지므로, 압하율의 상한은 80％로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 압하율이 40％ 내지 70％이다. 또한, 압연 패스의 횟수 및 패스마다의 압하율은, 특별히 규정하지 않아도, 본 발명의 효과는 발현하므로, 압연 패스의 횟수 및 패스마다의 압하율은, 규정할 필요가 없다.The hot-rolled steel sheet subjected to acid pickling under the above conditions may be subjected to cold rolling at a reduction ratio of 30% to 80%, and the continuous annealing equipment may be put through. If the reduction rate is less than 30%, it is difficult to keep the shape of the steel sheet flat and the ductility of the final product deteriorates, so that the lower limit of the reduction rate is preferably 30%. On the other hand, if the reduction rate exceeds 80%, the rolling load becomes too large and cold rolling becomes difficult, so that the upper limit of the reduction rate is preferably 80%. More preferably, the reduction rate is 40% to 70%. The number of rolling passes and the rolling reduction per pass do not need to be specified, because the effects of the present invention are manifested, so that the number of rolling passes and the rolling reduction per pass need not be specified.
그 후, 냉연 강판을, 연속 어닐링 라인에 통판해도 된다. 이 처리의 목적은, 냉간 압연에 의해 고강도화한 강판을 연화되는 것이 목적이므로, 강판이 연화하는 조건이라면 어떤 조건이든 상관없다. 예를 들어, 어닐링 온도가 550℃ 내지 750℃의 범위라면, 냉간 압연 시에 도입된 전위가, 회복, 재결정, 또는, 상변태에 의해 해방되므로, 이 온도 영역에서 어닐링을 행하는 것이 바람직하다.Thereafter, the cold-rolled steel sheet may be passed through a continuous annealing line. The purpose of this treatment is to soften a steel sheet which has been strengthened by cold rolling, so that any condition may be used as long as the steel sheet is softened. For example, if the annealing temperature is in the range of 550 占 폚 to 750 占 폚, the potential introduced at the time of cold rolling is released by recovery, recrystallization, or phase transformation, so annealing is preferably performed in this temperature range.
마찬가지의 목적으로, 상자형 로에 의한 어닐링을 행해도, 본 발명의 스케일 밀착성이 우수한 핫 스탬프용 강판을 얻을 수 있다.For the same purpose, it is possible to obtain a hot stamp steel sheet excellent in scale adhesion of the present invention even when annealing is performed by a box-shaped furnace.
그 후, 도유를 실시한다. 도유 방법으로서는 정전 도유, 스프레이, 롤 코터 등이 일반적으로 사용되지만, 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 범위의 도포유량을 확보할 수 있으면 방법은 한정되지 않는다. 본 발명에서는, 정전 도유기로 소정의 양의 도유를 실시하였다. 또한, 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 범위의 도포유량을 확보할 수 있는 것이라면, 그 이상의 양의 방청제를 도유해서 탈지를 행해도 된다.After that, we perform greyhound. Ointment method as electrostatic ointment, spray, roll coater or the like is generally used, but, 50mg / m 2 if it can be done to ensure the coating flow rate in the range of 1500mg / m 2 method is not limited. In the present invention, a predetermined amount of lubricant was applied to the electrostatic converters. Further, 50mg / m 2 to the coating as long as they can secure the flow rate in the range of 1500mg / m 2, by ointment and more amount of the rust inhibitor may be performed for degreasing.
핫 스탬프 조건은, 특별히 한정되지 않고, 본 발명의 효과인 우수한 스케일 밀착성과 방청성과의 양립을 도모할 수 있다. 예를 들어, 이하에 나타내는 제조 방법으로 제조함으로써, 1180MPa 이상의 인장 강도라는 우수한 성능과 생산성과의 양립이 도모된다. 핫 스탬프를 행할 때, 800℃ 내지 1100℃의 온도 영역으로, 2℃/초 이상의 가열 속도로 가열하는 것이 바람직하다. 2℃/초 이상의 속도로 가열함으로써, 가열 시의 스케일 생성을 억제할 수 있어, 스케일 밀착성의 개선에 효과가 있다. 보다 바람직하게는 가열 속도는 5℃/초 이상이며, 더욱 바람직하게는 10℃/초 이상이다. 또한, 가열 속도의 증대는, 생산성을 높이기 위해서도 유효하다.The hot stamp condition is not particularly limited, and both the excellent adhesion of scale and the anti-rusting effect, which are the effects of the present invention, can be achieved. For example, by the production method described below, excellent performance of a tensile strength of 1180 MPa or more and productivity can be achieved. When hot stamping is performed, it is preferable to heat at a heating rate of 2 DEG C / sec or more in a temperature region of 800 DEG C to 1100 DEG C. By heating at a rate of 2 deg. C / sec or more, scale formation at the time of heating can be suppressed, which is effective in improving scale adhesion. More preferably, the heating rate is 5 deg. C / second or more, more preferably 10 deg. C / second or more. The increase in the heating rate is also effective for increasing the productivity.
핫 스탬프를 행할 때의 어닐링 온도는, 800℃ 내지 1100℃의 범위로 하는 것이 바람직하다. 이 온도 영역에서 어닐링을 행함으로써, 오스테나이트 단상 조직으로 하는 것이 가능하고, 계속해서 행하여지는 냉각에 의해 조직을 마르텐사이트를 주상으로 하는 조직으로 할 수 있다. 이 때의 어닐링 온도가 800℃를 하회하면, 어닐링 시의 조직이 페라이트 및 오스테나이트 조직으로 됨과 함께, 냉각 과정에서 이 페라이트가 성장하여, 페라이트 체적률이 10％ 초과가 되고, 핫 스탬프 성형체의 인장 강도가 1180MPa을 하회해버린다. 이 때문에, 어닐링 온도의 하한은 800℃로 하는 것이 바람직하다. 한편, 어닐링 온도가 1100℃를 초과하면, 그 효과가 포화할 뿐만 아니라, 스케일 두께를 대폭 증대시켜버려, 스케일 밀착성이 저하될 우려가 있다. 이 때문에, 1100℃ 이하에서 어닐링을 행하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, 어닐링 온도는 830℃ 내지 1050℃의 범위이다.The annealing temperature at the time of hot stamping is preferably in the range of 800 占 폚 to 1100 占 폚. By performing the annealing in this temperature range, it is possible to obtain a single-phase austenite structure, and by subsequent cooling, the structure can be a structure having martensite as a main phase. When the annealing temperature at this time is less than 800 ° C, the structure at the time of annealing becomes a ferrite and austenite structure, and the ferrite grows in the cooling process, the volume fraction of ferrite exceeds 10% The strength is lower than 1180 MPa. For this reason, the lower limit of the annealing temperature is preferably 800 캜. On the other hand, if the annealing temperature exceeds 1100 deg. C, not only the effect is saturated but also the scale thickness is significantly increased, and the scale adhesion may be deteriorated. For this reason, annealing is preferably performed at 1100 占 폚 or lower. More preferably, the annealing temperature is in the range of 830 캜 to 1050 캜.
가열 후에 800℃ 내지 1100℃의 온도 영역에서 유지를 행해도 된다. 고온에서 유지를 실시하면, 강판에 포함되는 탄화물의 용해가 가능하여, 강판의 강도 상승 및 ?칭성의 향상에 기여한다. 유지란, 본 온도 영역에서의 체류, 비가열 및 비냉각을 포함한다. 탄화물의 용해가 목적이므로, 본 온도 영역에서의 체류 시간을 확보만 하면, 그 목적이 달성된다. 유지 시간의 제한은 특별히 두지 않지만, 유지 시간이 1000s 이상이 되면 스케일 두께가 과대해져, 스케일 밀착성이 열화되므로, 1000s를 상한으로 하는 것이 바람직하다.After the heating, the holding may be performed in a temperature range of 800 占 폚 to 1100 占 폚. When the steel sheet is maintained at a high temperature, it is possible to dissolve the carbide contained in the steel sheet, thereby contributing to an increase in the strength of the steel sheet and an improvement in wear resistance. Retention includes retention, non-heating and non-cooling in this temperature range. Since the objective is to dissolve carbide, if the residence time in this temperature range is secured, the object is achieved. Although there is no limitation on the holding time, if the holding time is more than 1000s, the scale thickness becomes excessive and the scale adhesion is deteriorated. Therefore, it is preferable that the upper limit is 1000s.
그 후, 800℃ 내지 700℃를 5℃/초 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하는 것이 바람직하다. 여기서, 700℃는, 형 냉각 개시 온도이며, 800℃ 내지 700℃를 5℃/초 이상으로 하는 것은, 페라이트 변태, 베이나이트 변태 및 펄라이트 변태를 피하고, 조직을 마르텐사이트 주상으로 하기 위해서이다. 냉각 속도가 5℃/초 미만이면, 이들 연질의 조직이 형성되어버려, 1180MPa 이상의 인장 강도를 확보하는 것이 어렵다. 한편, 냉각 속도의 상한은 특별히 정하지 않고, 본 발명의 효과는 발휘된다. 5℃/초 이상으로 냉각하는 온도 범위를 800℃ 내지 700℃로 하는 것은, 이 온도 범위에서는 페라이트 등의 강도의 저하를 일으키는 조직이 형성될 가능성이 있기 때문이다. 이 때의 냉각은, 연속 냉각에 한정되는 것이 아니며, 이 온도 영역에서의 유지 및 가열을 행해도, 평균 냉각 속도가 5℃/초 이상이면, 본 발명의 효과는 발휘된다. 냉각 방법도 특별히 한정되지 않고 본 발명의 효과를 발휘할 수 있다. 즉, 금형을 사용한 냉각, 수냉을 병용한 금형 냉각의 어느 것이든, 본 발명의 효과를 발휘 가능하다.Thereafter, it is preferable to cool 800 占 폚 to 700 占 폚 at an average cooling rate of 5 占 폚 / sec or more. Here, 700 占 폚 is the cooling start temperature, and setting the temperature of 800 占 폚 to 700 占 폚 at 5 占 폚 / second or more is to avoid ferrite transformation, bainite transformation, and pearlite transformation, and to make the structure into a martensite columnar structure. If the cooling rate is less than 5 占 폚 / sec, these soft textures are formed, and it is difficult to secure a tensile strength of 1180 MPa or more. On the other hand, the upper limit of the cooling rate is not particularly defined, and the effect of the present invention is exerted. The temperature range for cooling to 5 deg. C / sec or more is set to 800 deg. C to 700 deg. C because there is a possibility that a structure causing a decrease in strength such as ferrite is formed in this temperature range. The cooling at this time is not limited to the continuous cooling, and even if the heating and holding in this temperature range is carried out, the effect of the present invention is exhibited when the average cooling rate is 5 deg. C / second or more. The cooling method is not particularly limited, and the effect of the present invention can be exerted. That is, any of the cooling using a mold and the cooling of a mold using water cooling can be used to achieve the effect of the present invention.
실시예Example
이어서, 본 발명의 실시예에 대해서 설명하는데, 실시예에서의 조건은, 본 발명의 실시 가능성 및 효과를 확인하기 위해서 채용한 일 조건 예이며, 본 발명은 이 일 조건 예에 한정되는 것은 아니다. 본 발명은 본 발명의 요지를 일탈하지 않고, 본 발명의 목적을 달성하는 한, 다양한 조건을 채용할 수 있는 것이다.Next, an embodiment of the present invention will be described. The conditions in the embodiments are examples of conditions employed for confirming the feasibility and effect of the present invention, and the present invention is not limited to this one conditional example. The present invention can adopt various conditions as long as the object of the present invention is achieved without departing from the gist of the present invention.
먼저, 표 1에 나타내는 A 내지 S, a 내지 n의 성분 조성의 슬래브를 주조하여, 일단 실온까지 냉각한 후, 로 온=1230℃의 가열로에서 220분 가열을 실시하고, 그 마무리 압연 온도=920℃ 내지 960℃에서 열간 압연을 실시하여, 표 2에서 나타내는 온도 조건에서 권취를 실시하였다.First, slabs having the compositional constants A to S, a to n shown in Table 1 were cast, cooled to room temperature, and then heated for 220 minutes in a furnace at a temperature of 1230 占 폚, Rolled at 920 캜 to 960 캜 and rolled under the temperature conditions shown in Table 2.
또한, 열연 강판으로서 핫 스탬프에 제공하는 열연 강판의 마무리 판 두께는, 1.6mm로 하였다. 한편, 냉간 압연에 제공하는 열연 강판의 판 두께는 3.2mm로 하였다. 그 후, 표 2의 조건에서 산 세정을 실시하고, 냉간 압연을 행하는 경우에는, 50％(3.2mm→1.6mm)의 판 두께로 하였다. 그 후, 일부의 강판에 대해서는, 연속 어닐링 설비로 어닐링을 행하여, 냉연 강판으로 하였다. 그 후, NOX-RUST503F(파카쿄산)를 사용하여, 무도유 내지 6090mg/m2의 범위에서 NOX503F(파카쿄산)를 정전 도유기로 도포유를 열연 강판 및 냉연 강판에 도포하였다.The finish plate thickness of the hot-rolled steel sheet provided to the hot stamp as the hot-rolled steel sheet was 1.6 mm. On the other hand, the thickness of the hot-rolled steel sheet provided for cold rolling was 3.2 mm. Thereafter, pickling was carried out under the conditions shown in Table 2, and in the case of cold rolling, the plate thickness was set to 50% (3.2 mm to 1.6 mm). Thereafter, for some of the steel sheets, annealing was performed with a continuous annealing facility to obtain cold-rolled steel sheets. Thereafter, NOx-RUST503F (Parkaka Co.) was used to coat NOx503F (Parkaka acid) to the hot-rolled steel sheet and the cold-rolled steel sheet with an electrostatic casting machine in the range of martial oil to 6090 mg / m 2 .
그 후에, 강판을 소정의 크기로 절단한 후, 50℃/초로 900℃까지 통전 가열을 행하여, 900℃에서 10초의 유지를 실시하고, 그 후, 10s의 방냉을 행하고, 650℃ 이상의 온도에서 상기 열간 얕은 드로잉 금형으로 ?칭을 행하였다. 얻어진 핫 스탬프 성형체의 육안 관찰을 행하여, 스케일의 박리가 없는 강판을 스케일 밀착이 우수한 강판으로 하였다.Thereafter, the steel sheet was cut into a predetermined size and then subjected to energization heating at a temperature of 50 캜 / sec to maintain it at 900 캜 for 10 seconds, followed by cooling for 10 seconds, A hot shallow drawing die was used. The obtained hot stamp formed article was observed with naked eyes to make a steel sheet without peeling of the scale excellent in scale adhesion.
방청성에 대해서는, 실온에서, 30일간 유지를 실시하고, 강판 표면에 녹이 발생하지 않은 강판을 방청성이 우수한 강판이라고 정의하였다. 아울러, 평판 시험편을 사용하여, 상술한 조건에서 핫 스탬프를 행하고, 인장 특성을 평가하였다. 평가 결과를 표 3에 나타내었다.The rust-inhibiting property was defined as a steel sheet which was kept at room temperature for 30 days and had no rust on the surface of the steel sheet. Hot stamping was performed using the flat plate test pieces under the above-described conditions to evaluate the tensile properties. The evaluation results are shown in Table 3.
인장 특성은, JIS Z 2201에 준거한 인장 시험편을 채취하고, 인장 시험을, JIS Z 2241에 준거해서 행하여, 인장 최대 강도를 측정하였다. 인장 최대 강도가 1180MPa 이상인 것을, 본 발명의 성형체로 하였다.The tensile properties were measured by taking a tensile test piece in accordance with JIS Z 2201 and performing a tensile test in accordance with JIS Z 2241. The maximum tensile strength was 1180 MPa or more to obtain the molded article of the present invention.
성형체의 스케일의 조성 분석은, 얕은 드로잉 시험편의 원통부의 바닥으로부터 판을 잘라내어, X선 회절로 실시하였다. 각 산화물의 피크 강도비로부터, 각 Fe계 산화물의 체적률을 측정하였다. Si 산화물은, 매우 얇게 존재하고 있어, 체적률도 1％ 미만이었으므로, X선 회절로의 정량 평가는 곤란하였다. 단, EPMA의 선 분석으로, 스케일과 지철과의 계면에 존재하는 것은 확인할 수 있었다.The composition of the scale of the molded body was analyzed by X-ray diffraction by cutting out the plate from the bottom of the cylindrical portion of the shallow drawing test piece. The volume ratio of each Fe-based oxide was measured from the peak intensity ratio of each oxide. Since the Si oxide was very thin and the volume ratio was less than 1%, it was difficult to evaluate quantitatively by X-ray diffraction. However, it was confirmed by the line analysis of EPMA that it exists at the interface between the scale and the iron.
성형체에 형성된 스케일과 지철과의 계면의 요철 평가는, 상기 위치로부터 잘라낸 강판을 매립해서 연마를 실시한 후, 압연 방향에 수직인 단면으로부터 3000배로 SEM 관찰하였다. 각 시험편의 5 시야를 관찰하고, 100㎛ 길이당 0.2㎛ 내지 1.0㎛의 범위가 되는 요철의 개수 밀도를 측정하였다.The irregularity of the interface between the scale formed on the formed body and the steel base was evaluated by embedding a steel sheet cut out from the above position and performing polishing, and then SEM observation was performed at a magnification of 3,000 times from the cross section perpendicular to the rolling direction. The five fields of view of each test piece were observed, and the number density of the irregularities in the range of 0.2 탆 to 1.0 탆 per 100 탆 length was measured.
본 발명의 조건을 충족하는 것은, 우수한 방청성과 우수한 스케일 밀착성을 양립시킬 수 있었다. 발명의 조건을 충족하지 않는 것은, 스케일 밀착성이 떨어지거나, 또는, 내식성이 떨어졌다.Those satisfying the conditions of the present invention can achieve both excellent rust resistance and excellent scale adhesion. If the conditions of the invention are not satisfied, the scale adhesion is poor or the corrosion resistance is poor.
본 발명에 따르면, 핫 스탬프 시의 스케일 밀착성이 우수한 강판을 제공할 수 있고, 핫 스탬프 시의 금형의 손모, 금형으로의 도금 부착 및 그것에 수반하는 압입 흠집의 문제를 해결 가능하므로, 대폭적인 생산성의 향상을 도모할 수 있어, 공업적으로 큰 가치가 있다.According to the present invention, it is possible to provide a steel sheet excellent in scale adhesion at the time of hot stamping, and it is possible to solve the problems of wearing of the metal mold during hot stamping, adhesion of plating to the metal mold, It can be improved, and it is industrially great value.
Claims (15)
C: 0.100％ 내지 0.600％,
Si: 0.50％ 내지 3.00％,
Mn: 1.20％ 내지 4.00％,
Ti: 0.005％ 내지 0.100％,
B: 0.0005％ 내지 0.0100％,
P: 0.100％ 이하,
S: 0.0001％ 내지 0.0100％,
Al: 0.005％ 내지 1.000％,
N: 0.0100％ 이하,
Ni: 0％ 내지 2.00％,
Cu: 0％ 내지 2.00％,
Cr: 0％ 내지 2.00％,
Mo: 0％ 내지 2.00％,
Nb: 0％ 내지 0.100％,
V: 0％ 내지 0.100％,
W: 0％ 내지 0.100％, 및
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0％ 내지 0.0300％
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 조성이며, 강판의 표면 조도가 Rz>2.5㎛이며, 표면에 도포유량 50mg/m2 내지 1500mg/m2의 도포유가 도포되어 있는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판.In terms of% by mass,
C: 0.100% to 0.600%,
Si: 0.50% to 3.00%,
Mn: 1.20% to 4.00%,
Ti: 0.005% to 0.100%,
B: 0.0005% to 0.0100%,
P: not more than 0.100%
S: 0.0001% to 0.0100%,
Al: 0.005% to 1.000%
N: 0.0100% or less,
Ni: 0% to 2.00%,
Cu: 0% to 2.00%,
Cr: 0% to 2.00%
Mo: 0% to 2.00%,
Nb: 0% to 0.100%,
V: 0% to 0.100%,
W: 0% to 0.100%, and
REM, Ca, Ce, and Mg: 0% to 0.0300%
Containing, and the balance of a composition comprising a Fe and impurities, and a surface roughness Rz of the steel sheet> 2.5㎛, applied to the surface flow rate of 50mg / m 2 to a hot, it characterized in that the coating is applied to oil of 1500mg / m 2 Steel plate for stamping.
상기 강판에 도유되는 도포유 중에 포함되는 S량이 질량％로 5％ 이하인 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판.The method according to claim 1,
Wherein the amount of S contained in the coating oil coated on the steel sheet is 5% or less by mass%.
상기 강판의 조성이, 질량％로,
Ni: 0.01％ 내지 2.00％,
Cu: 0.01％ 내지 2.00％,
Cr: 0.01％ 내지 2.00％,
Mo: 0.01％ 내지 2.00％,
Nb: 0.005％ 내지 0.100％,
V: 0.005％ 내지 0.100％, 및
W: 0.005％ 내지 0.100％,
로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판.3. The method according to claim 1 or 2,
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3,
Ni: 0.01% to 2.00%,
Cu: 0.01% to 2.00%,
Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01% to 2.00%
0.005 to 0.100% Nb,
V: 0.005% to 0.100%, and
W: 0.005% to 0.100%,
Wherein the hot-stamped steel sheet contains at least one member selected from the group consisting of iron, iron, zirconium, and iron.
상기 강판의 조성이, 질량％로,
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 합계로 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판.3. The method according to claim 1 or 2,
The steel sheet according to any one of claims 1 to 3,
REM, Ca, Ce and Mg in a total amount of 0.0003% to 0.0300% by weight, based on the total weight of the hot-stamped steel sheet.
C: 0.100％ 내지 0.600％,
Si: 0.50％ 내지 3.00％,
Mn: 1.20％ 내지 4.00％,
Ti: 0.005％ 내지 0.100％,
B: 0.0005％ 내지 0.0100％,
P: 0.100％ 이하,
S: 0.0001％ 내지 0.0100％,
Al: 0.005％ 내지 1.000％,
N: 0.0100％ 이하,
Ni: 0％ 내지 2.00％,
Cu: 0％ 내지 2.00％,
Cr: 0％ 내지 2.00％,
Mo: 0％ 내지 2.00％,
Nb: 0％ 내지 0.100％,
V: 0％ 내지 0.100％,
W: 0％ 내지 0.100％, 및
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0％ 내지 0.0300％
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 슬래브를 주조하고, 직접 또는 일단 냉각한 후 가열해서 열간 압연을 행하여, 열연 강판을 얻는 공정과,
상기 열연 강판을, 온도가 80℃ 이상 100℃ 미만, 인히비터를 넣은 산의 농도가 3질량％ 내지 20질량％의 수용액으로 30초 이상의 산 세정을 실시하는 공정과,
상기 산 세정을 실시한 후에 방청유를 강판에 도포하는 공정,
을 갖고,
강판 표면의 방청유 잔존량을 50mg/m2 내지 1500mg/m2로 제한하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.In terms of% by mass,
C: 0.100% to 0.600%,
Si: 0.50% to 3.00%,
Mn: 1.20% to 4.00%,
Ti: 0.005% to 0.100%,
B: 0.0005% to 0.0100%,
P: not more than 0.100%
S: 0.0001% to 0.0100%,
Al: 0.005% to 1.000%
N: 0.0100% or less,
Ni: 0% to 2.00%,
Cu: 0% to 2.00%,
Cr: 0% to 2.00%
Mo: 0% to 2.00%,
Nb: 0% to 0.100%,
V: 0% to 0.100%,
W: 0% to 0.100%, and
REM, Ca, Ce, and Mg: 0% to 0.0300%
Casting a slab containing the remainder of Fe and impurities, directly or after once cooling the steel sheet, heating and hot rolling to obtain a hot-rolled steel sheet,
Subjecting the hot-rolled steel sheet to acid pickling at a temperature of 80 ° C or more and less than 100 ° C for 30 seconds or more in an aqueous solution containing 3% by mass to 20% by mass of an acid containing an inhibitor;
A step of applying the rust preventive oil to the steel sheet after the acid cleaning,
Lt; / RTI &
Wherein the amount of the rust-preventive oil remaining on the surface of the steel sheet is limited to 50 mg / m 2 to 1500 mg / m 2 .
상기 강판에 도포하는 방청유는, 그의 S량이 질량％로 5％ 이하인 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.6. The method of claim 5,
Wherein the anti-corrosive oil applied to the steel sheet has an S content of 5% or less by mass%.
상기 산 세정한 열연 강판에 상기 방청유를 도포하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method according to claim 5 or 6,
Wherein the rust-preventive oil is applied to the acid-washed hot-rolled steel sheet.
상기 산 세정한 열연 강판에 냉간 압연을 실시해서 냉연 강판을 얻는 공정을 더 갖고,
상기 냉연 강판에 상기 방청유를 도포하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method according to claim 5 or 6,
Further comprising the step of cold-rolling the pickled hot-rolled steel sheet to obtain a cold-rolled steel sheet,
Wherein the rust-preventive oil is applied to the cold-rolled steel sheet.
상기 산 세정한 열연 강판에 냉간 압연을 실시하고, 또한 연속 어닐링 설비 또는 상자형 어닐링 로에서 열처리를 행해서 냉연 강판을 얻는 공정을 더 갖고,
상기 냉연 강판에 상기 방청유를 도포하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method according to claim 5 or 6,
Further comprising a step of cold-rolling the pickled hot-rolled steel sheet and further performing a heat treatment in a continuous annealing facility or a box-shaped annealing furnace to obtain a cold-rolled steel sheet,
Wherein the rust-preventive oil is applied to the cold-rolled steel sheet.
상기 슬래브의 조성이, 질량％로,
Ni: 0.01％ 내지 2.00％,
Cu: 0.01％ 내지 2.00％,
Cr: 0.01％ 내지 2.00％,
Mo: 0.01％ 내지 2.00％,
Nb: 0.005％ 내지 0.100％,
V: 0.005％ 내지 0.100％, 및
W: 0.005％ 내지 0.100％,
로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method according to claim 5 or 6,
Wherein the composition of the slab is in mass%
Ni: 0.01% to 2.00%,
Cu: 0.01% to 2.00%,
Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01% to 2.00%
0.005 to 0.100% Nb,
V: 0.005% to 0.100%, and
W: 0.005% to 0.100%,
Wherein the hot-stamped steel sheet contains at least one member selected from the group consisting of iron and iron.
상기 슬래브의 조성이, 질량％로,
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 합계로 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프용 강판의 제조 방법.The method according to claim 5 or 6,
Wherein the composition of the slab is in mass%
REM, Ca, Ce and Mg in a total amount of 0.0003% to 0.0300% by weight based on the total weight of the hot stamped steel sheet.
C: 0.100％ 내지 0.600％,
Si: 0.50％ 내지 3.00％,
Mn: 1.20％ 내지 4.00％,
Ti: 0.005％ 내지 0.100％,
B: 0.0005％ 내지 0.0100％,
P: 0.100％ 이하,
S: 0.0001％ 내지 0.0100％,
Al: 0.005％ 내지 1.000％,
N: 0.0100％ 이하,
Ni: 0％ 내지 2.00％,
Cu: 0％ 내지 2.00％,
Cr: 0％ 내지 2.00％,
Mo: 0％ 내지 2.00％,
Nb: 0％ 내지 0.100％,
V: 0％ 내지 0.100％,
W: 0％ 내지 0.100％, 및
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상의 합계: 0％ 내지 0.0300％
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물을 포함하는 조성을 갖고, 스케일과 지철과의 계면에, 깊이 0.2㎛ 내지 8.0㎛의 범위가 되는 요철이 100㎛당, 3개 이상 존재하고, 상기 스케일의 두께가 10㎛ 이하이고, 인장 강도가 1180MPa 이상인 것을 특징으로 하는 핫 스탬프 성형체.In terms of% by mass,
C: 0.100% to 0.600%,
Si: 0.50% to 3.00%,
Mn: 1.20% to 4.00%,
Ti: 0.005% to 0.100%,
B: 0.0005% to 0.0100%,
P: not more than 0.100%
S: 0.0001% to 0.0100%,
Al: 0.005% to 1.000%
N: 0.0100% or less,
Ni: 0% to 2.00%,
Cu: 0% to 2.00%,
Cr: 0% to 2.00%
Mo: 0% to 2.00%,
Nb: 0% to 0.100%,
V: 0% to 0.100%,
W: 0% to 0.100%, and
REM, Ca, Ce, and Mg: 0% to 0.0300%
And the balance of Fe and impurities, wherein at least three irregularities are present per 100 mu m in the depth of 0.2 mu m to 8.0 mu m at the interface between the scale and the iron base, 10 탆 or less, and a tensile strength of 1180 MPa or more.
상기 핫 스탬프 성형체의 표면에, Si 산화물, FeO, Fe3O4 및 Fe2O3을 갖는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프 성형체.13. The method of claim 12,
Wherein the hot stamp formed article has Si oxide, FeO, Fe 3 O 4, and Fe 2 O 3 on the surface of the hot stamp formed article.
상기 핫 스탬프 성형체의 조성이, 질량％로,
Ni: 0.01％ 내지 2.00％,
Cu: 0.01％ 내지 2.00％,
Cr: 0.01％ 내지 2.00％,
Mo: 0.01％ 내지 2.00％,
Nb: 0.005％ 내지 0.100％,
V: 0.005％ 내지 0.100％, 및
W: 0.005％ 내지 0.100％,
로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프 성형체.The method according to claim 12 or 13,
The composition of the hot stamp formed article is, by mass%
Ni: 0.01% to 2.00%,
Cu: 0.01% to 2.00%,
Cr: 0.01% to 2.00%
Mo: 0.01% to 2.00%
0.005 to 0.100% Nb,
V: 0.005% to 0.100%, and
W: 0.005% to 0.100%,
Wherein the thermosetting resin composition contains at least one member selected from the group consisting of a thermosetting resin and a thermosetting resin.
상기 핫 스탬프 성형체의 조성이, 질량％로,
REM, Ca, Ce 및 Mg로 이루어지는 군에서 선택되는 1종 또는 2종 이상을 합계로 0.0003％ 내지 0.0300％ 함유하는 것을 특징으로 하는 핫 스탬프 성형체.The method according to claim 12 or 13,
The composition of the hot stamp formed article is, by mass%
REM, Ca, Ce, and Mg in a total amount of 0.0003% to 0.0300% by weight, based on the total weight of the hot stamped molded article.
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