KR101940428B1

KR101940428B1 - Facility and method for manufacturing steel plate

Info

Publication number: KR101940428B1
Application number: KR1020177004919A
Authority: KR
Inventors: 유타 타무라; 히로유키 후쿠다; 겐지 아다치
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2014-08-26
Filing date: 2015-08-14
Publication date: 2019-01-18
Also published as: WO2016031168A1; CN106794500A; JPWO2016031168A1; KR20170036003A; EP3195946B1; BR112017003566B1; BR112017003566A2; JP6264464B2; EP3195946A4; CN106794500B; EP3195946A1

Abstract

디스케일링 공정에 있어서 후강판 표면에 발생하고 있는 스케일의 균일화를 도모하는 것에 의해, 냉각 공정에서 균일한 냉각을 실행하고, 후강판 형상 및 기계적 특성이 우수한 후강판의 제조 설비 및 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.　열간 압연기, 형상 교정 장치, 디스케일링 장치 및 가속 냉각 장치를 이 순서로 반송 방향 상류측부터 배치하고, 상기 디스케일링 장치의 분사 노즐은 후강판의 긴쪽 방향에 대해 2열 배치되고, 상기 2열의 분사 노즐에서 후강판의 표면을 향해 분사되는 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도 E를 합계 0.08J/㎟이상으로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 설비. There is provided a manufacturing facility and a manufacturing method of a steel plate having excellent post-steel sheet shape and mechanical characteristics by performing uniform cooling in the cooling step by making the scale occurring on the steel sheet surface uniform in the descaling process . A hot rolling mill, a shape correcting apparatus, a descaling apparatus, and an accelerated cooling apparatus are arranged in this order from the upstream side in the carrying direction, and the spraying nozzles of the descaling apparatus are arranged in two rows in the longitudinal direction of the steel sheet, And the energy density E of the descaling water sprayed from the nozzle toward the surface of the steel sheet is 0.08 J / mm 2 or more in total.

Description

TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a manufacturing method of a steel sheet,

본 발명은 후강판의 열간 압연, 형상 교정 및 가속 냉각을 실행하는 후강판의 제조 설비 및 제조 방법에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a manufacturing facility and a manufacturing method of a steel sheet after performing hot rolling, shape correction and accelerated cooling of the steel sheet.

근래, 후강판의 제조 프로세스로서 제어 냉각의 적용이 확대되고 있다. 그러나, 일반적으로 열간 후강판은 형상, 표면 성상 등이 반드시 균일하지 않다. 이 때문에, 냉각 중에 후강판내에 온도 편차가 발생하기 쉽고, 냉각 후의 후강판에 변형, 잔류 응력, 재질 불균일 등이 생김으로써, 품질 불량이나 조업상의 트러블을 초래하고 있다.Recently, the application of control cooling as a manufacturing process of a steel sheet has been expanded. However, in general, the shape and surface properties of the steel sheet after hot rolling are not necessarily uniform. For this reason, a temperature deviation easily occurs in the after-cooling steel sheet during cooling, and deformation, residual stress, material unevenness, and the like are generated in the after-cooling steel sheet, resulting in quality defects and operational troubles.

그래서, 특허문헌 1에서는 마무리 압연의 최종 패스의 직전 및 직후의 적어도 한쪽에서 디스케일링을 실행하고, 계속해서 열간 교정을 실행하며, 그 후에 디스케일링을 실행하고, 강제 냉각을 실행하는 방법이 개시되어 있다. 또, 특허문헌 2에서는 마무리 압연, 열간 교정을 실행한 후, 디스케일링을 실행하고 나서 제어 냉각을 실행하는 방법이 개시되어 있다. 또, 특허문헌 3에서는 제어 냉각의 직전에, 냉각수의 충돌 압력을 제어하면서 디스케일링을 실행하는 방법이 개시되어 있다.Thus, in Patent Document 1, a method is disclosed in which descaling is performed at least immediately before or after the final pass of finishing rolling, hot correction is subsequently performed, descaling is performed thereafter, and forced cooling is performed have. Patent Document 2 discloses a method of executing control cooling after performing descaling, hot rolling and hot calibrating. Patent Document 3 discloses a method of performing descaling while controlling the impact pressure of cooling water immediately before control cooling.

특허문헌 1: 일본국 특허공개공보 평성9-57327호Patent Document 1: JP-A-9-57327 특허문헌 2: 일본국 특허공보 제3796133호Patent Document 2: Japanese Patent Publication No. 3796133 특허문헌 3: 일본국 특허공개공보 제2010-247228호Patent Document 3: JP-A-2010-247228

그러나, 상기 특허문헌 1, 2의 방법으로 실제로 후강판을 제조하면, 디스케일링에 있어서 스케일이 완전히는 박리하지 않고, 오히려 디스케일링에 의해 스케일이 부분적으로 박리된 상태인 스케일 편차를 발생시켜 버려, 제어 냉각시에 균일한 냉각을 실행할 수 없다고 하는 문제점이 있다. 또, 특허문헌 3의 방법으로 스케일 편차를 발생시키지 않기 위해서는 높은 충돌압이 필요하게 된다. 이 때문에, 낮은 충돌압으로는 스케일 편차가 발생하고, 그 결과, 제어 냉각시에 균일한 냉각을 실행할 수 없다고 하는 문제점이 있다.However, when the steel sheet is actually produced by the methods of the above Patent Documents 1 and 2, the scale is not completely peeled off in the descaling, and the scale deviation, which is a state in which the scale is partly peeled off by descaling, There is a problem that uniform cooling can not be performed at the time of control cooling. Also, in order to prevent the scale deviation from being caused by the method of Patent Document 3, a high collision pressure is required. For this reason, there is a problem that scale fluctuation occurs at a low impact pressure, and as a result, uniform cooling can not be performed at the time of control cooling.

특히, 근래, 후강판에 요구되는 재질 균일성의 레벨은 엄격해지고 있으며, 상기와 같은 스케일 편차에 의해서 생기는 제어 냉각시의 냉각 속도의 불균일이 특히 후강판 폭 방향의 재질 균일성에 주는 악영향을 무시할 수 없게 되어 오고 있다.Particularly, in recent years, the level of material uniformity required for the steel plate has become stricter, and unevenness of the cooling rate at the time of control cooling caused by the scale deviation as described above can not negatively affect the uniformity of the material in the width direction of the steel plate, Is coming.

그래서, 본 발명은 상기 종래예의 미해결의 과제에 주목해서 이루어진 것이며, 디스케일링 공정에 있어서 후강판 표면에 발생하고 있는 스케일의 균일화를 도모하는 것에 의해, 냉각 공정에서 균일한 냉각을 실행하고, 후강판 형상 및 기계적 특성이 우수한 후강판의 제조 설비 및 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and it is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a steel strip, in which uniform cooling is performed in the cooling step, And to provide a production facility and a manufacturing method of a steel sheet having excellent shape and mechanical properties.

본 발명자들은 디스케일링수에 의해 스케일 박리를 일으키는 힘에 대해 예의 검토한 결과, 열간 형상 교정 후에 디스케일링을 실행하는 경우, 디스케일링 장치의 분사 노즐을 후강판의 긴쪽 방향에 대해 2열 이상 배치하고, 상기 2열 이상의 분사 노즐로부터 후강판에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도가 합계 0.08J/㎟이상이면, 제품 후의 표면에 발생하는 스케일 두께가 균일화되는 것을 알아내었다. 그 결과, 가속 냉각 장치를 통과할 때에, 후강판의 폭 방향 위치의 표면 온도의 편차가 거의 없어 균일하게 냉각할 수 있고, 후강판 형상이 우수한 후강판으로 되는 것을 알아내었다.The present inventors have made intensive investigations on the force causing scale separation by the descaling number. As a result, in the case of performing descaling after hot shape correction, two or more nozzles of the descaling device are arranged in the longitudinal direction of the steel sheet , And found that when the energy density of the descaling water jetted from the above two or more nozzles onto the rear steel plate is 0.08 J / mm 2 or more in total, the scale thickness occurring on the surface of the product after the product is uniform. As a result, it has been found that when passed through the accelerated cooling device, the surface temperature of the rear steel plate does not fluctuate substantially at the position in the widthwise direction, so that it can be cooled uniformly and the rear steel sheet is excellent in the shape of the rear steel plate.

본 발명의 요지는 이하와 같다.The gist of the present invention is as follows.

[1] 열간 압연기, 형상 교정 장치, 디스케일링 장치 및 가속 냉각 장치를 이 순서로 반송 방향 상류측부터 배치하고, 상기 디스케일링 장치의 분사 노즐은 후강판의 긴쪽 방향에 대해 2열 배치되고, 상기 2열의 분사 노즐에서 후강판의 표면을 향해 분사되는 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도 E를 합계 0.08J/㎟이상으로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 설비.[1] A hot rolling mill, a shape correcting device, a descaling device, and an accelerated cooling device are arranged in this order from the upstream side in the carrying direction, and the spraying nozzles of the descaling device are arranged in two rows in the longitudinal direction of the steel sheet, And the energy density E of the descaling water sprayed from the two rows of spray nozzles toward the surface of the steel sheet is 0.08 J / mm 2 or more in total.

[2] 열간 압연기, 형상 교정 장치, 디스케일링 장치 및 가속 냉각 장치를 이 순서로 반송 방향 상류측부터 배치하고, 상기 디스케일링 장치의 분사 노즐은 후강판의 긴쪽 방향에 대해 2열 이상 배치되고 상기 2열 이상의 분사 노즐로부터 후강판의 표면을 향해 분사되는 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도 E를 합계 0.08J/㎟이상으로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 설비.[2] A hot rolling mill, a shape correcting device, a descaling device, and an accelerated cooling device are arranged in this order from the upstream side in the carrying direction, and the spraying nozzles of the descaling device are arranged in two or more rows in the longitudinal direction of the post- Wherein the energy density E of the descaling water jetted from the spray nozzles of two or more rows toward the surface of the rear steel plate is 0.08 J / mm 2 or more in total.

[3] 상기 디스케일링 장치에서 상기 가속 냉각 장치까지의 반송 속도를 V[m/s], 냉각 전의 후강판 온도를 T[K]로 하면, 상기 디스케일링 장치에서 가속 냉각 장치까지의 거리 L[m]는 L≤V×5×10^-9×exp(25000/T)의 식을 만족시키고 있는 것을 특징으로 하는 [1] 또는 [2]에 기재된 후강판의 제조 설비.[3] When the conveying speed from the descaling device to the accelerating cooling device is V [m / s], and the post-cooling steel plate temperature is T [K], the distance L [ m] satisfy the following expression: L? V x 5 x 10 ^-9 x exp (25000 / T).

[4] 상기 디스케일링 장치에서 상기 가속 냉각 장치까지의 거리 L은 12m이하로 하는 것을 특징으로 하는 [3]에 기재된 후강판의 제조 설비.[4] The steel plate manufacturing facility according to [3], wherein a distance L from the descaling device to the accelerated cooling device is 12 m or less.

[5] 상기 디스케일링 장치의 분사 노즐에서 상기 후강판의 표면까지의 거리 H를 40㎜이상이고 200㎜이하로 하는 것을 특징으로 하는 [1] 내지 [4] 중의 어느 한 항에 기재된 후강판의 제조 설비.[5] The steel sheet as set forth in any one of [1] to [4], wherein the distance H from the spray nozzle of the descaling device to the surface of the steel rear plate is 40 mm or more and 200 mm or less Manufacturing facilities.

[6] 상기 가속 냉각 장치는 상기 후강판의 상면에 냉각수를 공급하는 헤더와, 해당 헤더로부터 늘어뜨려진 봉형상 냉각수를 분사하는 냉각수 분사 노즐과, 상기 후강판과 상기 헤더의 사이에 설치되는 격벽을 구비하는 동시에, 상기 격벽에는 상기 냉각수 분사 노즐의 하단부를 내삽하는 급수구와, 상기 후강판의 상면에 공급된 냉각수를 상기 격벽상에 배수하는 배수구가 다수 마련되어 있는 것을 특징으로 하는 [1] 내지 [5] 중의 어느 한 항에 기재된 후강판의 제조 설비.[6] The accelerating cooling apparatus includes a header for supplying cooling water to the upper surface of the steel sheet, a cooling water spray nozzle for spraying the bar-shaped cooling water drained from the header, a partition wall provided between the steel sheet and the header, Wherein the partition wall is provided with a water supply port for inserting a lower end portion of the cooling water spray nozzle and a plurality of drain holes for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate onto the partition wall. 5] according to any one of the preceding claims.

[7] 열간 압연 공정, 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순번으로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 사이에, 후강판의 표면에 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도 E가 합계 0.08J/㎟이상으로 되도록 디스케일링을 2회 실행하는 디스케일링 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.[7] A method of manufacturing a steel sheet in order of a hot rolling step, a hot calibrating step and an accelerated cooling step, comprising the steps of: And a descaling step of performing descaling twice so that the total thickness becomes 0.08 J / mm < 2 > or more.

[8] 열간 압연 공정, 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순번으로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 열간 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 사이에, 후강판의 표면에 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도 E가 합계 0.08J/㎟이상으로 되도록 디스케일링을 2회 이상 실행하는 디스케일링 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법[8] A method for manufacturing a steel sheet in order of a hot rolling step, a hot calibrating step and an accelerated cooling step, comprising the steps of: And a descaling step of performing descaling at least twice so that the total thickness of the steel sheet becomes 0.08 J / mm < 2 > or more in total

[9] 상기 디스케일링 공정의 완료에서 상기 가속 냉각 공정의 개시까지의 시간 t[s]는 t≤5×10^-9×exp(25000/T)의 식을 만족시키고 있는 것을 특징으로 하는 [7] 또는 [8]에 기재된 후강판의 제조 방법.[9] The time t [s] from the completion of the descaling process to the start of the accelerated cooling process satisfies the expression of t? ⁵ 10-9 exp (25000 / T) ] Or [8].

단, T：냉각 전의 후강판 온도(K)이다.T is the post-cooling steel sheet temperature (K).

본 발명에 따르면, 디스케일링 공정에 있어서 후강판 표면에 발생하고 있는 스케일의 균일화를 도모하는 것에 의해, 냉각 공정에서 균일한 냉각을 실행할 수 있고, 후강판 형상 및 기계적 특성이 우수한 후강판을 제조할 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, by uniformizing the scale occurring on the surface of the post-steel sheet in the descaling process, uniform cooling can be performed in the cooling process, and a post-steel sheet having excellent post- .

도 1은 본 발명의 1실시형태인 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다.
도 2는 종래예의 후강판 폭 방향 온도 분포를 설명하는 도면이다.
도 3은 디스케일링 장치에 있어서의 분사하는 디스케일링수의 에너지 밀도와, 후강판의 제품 표면에 발생하는 스케일 두께의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 4는 디스케일링 장치에 있어서의 분사 노즐의 분사 거리와 유체 속도의 관계를 나타내는 도면이다.
도 5는 본 발명의 후강판 폭 방향 위치의 표면 온도 분포를 나타내는 도면이다.
도 6은 디스케일링 장치의 분사 노즐의 배치 관계를 나타내는 모식도로서, (a)는 분사 노즐의 위치 관계를 나타내는 모식도, (b)는 스프레이 패턴을 나타내는 모식도이다.
도 7은 본 발명의 1실시형태에 관한 가속 냉각 장치의 측면도이다.
도 8은 본 발명의 1실시형태에 관한 다른 가속 냉각 장치의 측면도이다.
도 9는 본 발명의 1실시형태에 관한 격벽의 노즐 배치예를 설명하는 도면이다.
도 10은 격벽상의 냉각 배수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 11은 격벽상의 냉각 배수의 다른 흐름을 설명하는 도면이다.
도 12는 가속 냉각 장치에 있어서의 냉각수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 13은 가속 냉각 장치에 있어서의 냉각수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 14는 가속 냉각 장치에 있어서의 격벽상의 냉각 배수와의 비간섭을 설명하는 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a schematic view showing a manufacturing equipment of a steel sheet after being one embodiment of the present invention. Fig.
2 is a view for explaining the temperature distribution in the width direction of the steel strip in the conventional example.
3 is a graph showing the relationship between the energy density of the descaling water to be sprayed in the descaling apparatus and the scale thickness occurring on the product surface of the rear steel plate.
4 is a diagram showing the relationship between the jetting distance of the jetting nozzle and the fluid velocity in the descaling device.
Fig. 5 is a view showing the surface temperature distribution at the position in the width direction of the rear steel plate of the present invention. Fig.
Fig. 6 is a schematic view showing the arrangement relationship of the spray nozzles of the descaling device, wherein (a) is a schematic view showing the positional relationship of the spray nozzles, and Fig. 6 (b) is a schematic view showing a spray pattern.
7 is a side view of an accelerated cooling device according to an embodiment of the present invention.
8 is a side view of another accelerated cooling apparatus according to one embodiment of the present invention.
Fig. 9 is a view for explaining an example of nozzle arrangement of a partition wall according to an embodiment of the present invention. Fig.
10 is a view for explaining the flow of the cooling drainage on the partition wall.
11 is a view for explaining another flow of the cooling drain on the partition wall.
12 is a view for explaining the flow of cooling water in the accelerated cooling device.
13 is a view for explaining the flow of cooling water in the accelerated cooling device.
14 is a view for explaining the non-interference with the cooling drain on the partition wall in the accelerated cooling device.

이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태를 도면을 참조해서 설명한다.BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.

도 1은 본 발명의 1실시형태인 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다. 도 1에 있어서, 화살표는 후강판의 반송 방향이다. 후강판의 반송 방향 상류측부터, 가열로(1), 디스케일링 장치(2), 압연기(3), 형상 교정 장치(4), 디스케일링 장치(6), 디스케일링 장치(7), 가속 냉각 장치(5)의 순으로 배치되어 있다. 도 1에 있어서, 가열로(1)에서 압연 소재인 슬래브(도시하지 않음)를 재가열한 후, 디스케일링 장치(2)에 있어서 일차 스케일 제거를 위해 슬래브가 디스케일링된다. 그리고, 슬래브는 압연기(3)에 의해서 거친 압연과 마무리 압연이 실시되며, 소정 판 두께의 후강판(도시하지 않음)에 압연된다. 도시된 압연기(3)는 1기뿐이다. 또한, 압연기(3)는 거친 압연기 및 마무리 압연기로 구성되어 있어도 좋다. 후강판은 형상 교정 장치(4)에 의해서 교정된 후, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에 있어서 스케일을 완전 제거하는 디스케일링이 실행된다. 그리고, 가속 냉각 장치(5)에 있어서 수랭 또는 공랭에 의한 제어 냉각이 실행된다. 여기서, 형상 교정 장치(4)를 통해 후강판의 형상을 정돈하고 나서 가속 냉각을 실행하는 것이 냉각 후의 후강판 형상에는 바람직하다. 형상 교정 장치(4)는 열간 압연 중에 후강판에 발생한 왜곡의 교정을 하는 것이다. 도 1에서는 상하에 지그재그형상으로 배치된 교정 롤에 의해서 후강판을 꽉 누르는 롤러 레벨러(roller leveler) 방식의 형상 교정 장치를 나타내고 있다. 형상 교정 장치로서는 이것에 한정되지 않고, 스킨 패스 방식 혹은 프레스 방식의 형상 교정 장치를 이용해도 좋다. 또, 압연기(3)가 거친 압연기 및 마무리 압연기로 구성되어 있는 경우에는 마무리 압연기로 스킨 패스 교정을 실행해도 좋다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a schematic view showing a manufacturing equipment of a steel sheet after being one embodiment of the present invention. Fig. In Fig. 1, the arrow indicates the conveying direction of the steel sheet. The descaling device 2, the rolling mill 3, the shape correcting device 4, the descaling device 6, the descaling device 7, the accelerating cooling device 1, And the device 5 are arranged in this order. 1, a slab (not shown) as a rolling material is reheated in the heating furnace 1, and then the slab is descaled in the descaling device 2 for the primary scale removal. The slab is subjected to rough rolling and finish rolling by a rolling mill 3, and is rolled to a steel plate (not shown) having a predetermined thickness. There is only one rolling mill 3 shown. The rolling mill 3 may be constituted by a rough rolling mill and a finishing rolling mill. After the steel plate is calibrated by the shape correcting device 4, descaling is performed in the descaling device 6 and the descaling device 7 to completely remove the scale. Control cooling by water cooling or air cooling is then carried out in the accelerating cooling device (5). Here, it is preferable to arrange the shape of the rear steel plate through the shape correcting device 4 and then perform accelerated cooling for the shape of the post-cooling steel plate. The shape correcting device 4 corrects the distortion generated in the post-steel sheet during hot rolling. FIG. 1 shows a roller leveler type shape correcting apparatus that presses a post-steel plate by a calibrating roll arranged in a zigzag fashion in the upper and lower sides. The shape correcting device is not limited to this, and a shape correcting device of a skin pass type or a press type may be used. When the rolling mill 3 is composed of a coarse rolling mill and a finishing rolling mill, the skin pass correction may be carried out with a finishing mill.

가속 냉각 장치(5)에서는 표면 냉각 설비와 하면 냉각 설비로부터 분사되는 냉각수에 의해서 후강판은 소정 온도까지 냉각된다. 그 후, 필요에 따라, 또한 하류에서 온라인 또는 오프라인에 마련된 형상 교정 장치(도시하지 않음)에서 후강판의 형상이 교정된다. 이 형상 교정 장치는 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각 중에 후강판에 발생한 왜곡의 교정을 실행하는 것이다. 본 발명에서는 이 형상 교정 장치는 사용하지 않아도 좋다. 또, 이 형상 교정 장치는 롤러 레벨러 방식 이외에, 스킨 패스 방식 혹은 프레스 방식의 형상 교정 장치를 이용해도 좋다.In the accelerated cooling device (5), the rear steel plate is cooled to a predetermined temperature by the cooling water sprayed from the surface cooling equipment and the lower cooling equipment. Thereafter, if necessary, the shape of the post-steel sheet is corrected in a shape correcting device (not shown) provided on-line or off-line at the downstream side. This shape correcting apparatus is for correcting the distortion generated in the post-steel plate during cooling by the accelerating cooling device 5. [ In the present invention, the shape correcting apparatus may not be used. In addition to the roller leveler method, the shape correcting apparatus may use a skin pass type or press type shape correcting apparatus.

본 실시형태에서는 형상 교정 장치(4)와 가속 냉각 장치(5)의 사이에 2개의 디스케일링 장치, 즉 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)가 배치된다. 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)로부터 후강판의 표면에 분사하는 디스케일링수의 에너지 밀도 E를 2열의 분사 노즐의 합계 0.08J/㎟이상으로 한다. 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에서 후강판의 표면에 발생한 스케일을 제거하고, 다음에, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 실행하는 것에 의해, 후강판의 강판 형상 및 기계적 특성을 향상시킬 수 있다. 도 1에 나타난 디스케일링 장치는 2열뿐이다. 또한, 3열 이상의 디스케일링 장치로 구성되어 있어도 좋다. 디스케일링 장치가 3열 이상인 경우에는 후강판의 표면에 분사하는 디스케일링수의 에너지 밀도 E를 구성되는 열의 분사 노즐의 합계 0.08J/㎟이상으로 한다.In the present embodiment, two descaling devices, that is, a descaling device 6 and a descaling device 7 are disposed between the shape correcting device 4 and the accelerated cooling device 5. The energy density E of the descaling water sprayed from the descaling device 6 and the descaling device 7 onto the surface of the steel sheet is made equal to or more than 0.08 J / mm2 in total of the two rows of injection nozzles. The scale generated on the surface of the post-steel plate is removed in the descaling device 6 and the descaling device 7 and then the post-steel plate is cooled in the accelerating cooling device 5, And the mechanical properties can be improved. The descaling device shown in Fig. 1 is only two columns. It may also be constituted by a descaling device having three or more rows. When the descaling apparatus has three or more rows, the energy density E of the descaling water sprayed on the surface of the steel sheet is made to be 0.08 J / mm 2 or more in total of the nozzles of the row constituting the column.

그 이유는 다음과 같다. 종래의 압연 설비에 있어서, 형상 교정 후에 디스케일링 장치에 있어서 스케일 제거를 실행하면, 부분적으로 스케일이 박리되는 경우가 있다. 그러면, 스케일이 균일하게 박리되지 않기 때문에, 10∼50㎛정도의 스케일 두께의 편차가 생긴다. 이 경우, 그 후의 가속 냉각 장치에 있어서 후강판을 균일하게 냉각하는 것이 곤란하다. 즉, 종래의 압연 설비에 있어서 스케일 두께 분포에 편차가 생긴 후강판을 가속 냉각하면, 도 2에 나타내는 바와 같이, 폭 방향 위치의 표면 온도의 불균형이 크고, 균일하게 냉각할 수 없다. 그 결과, 후강판 형상에 영향이 생긴다.The reason for this is as follows. In the conventional rolling facility, if scale removal is performed in the descaling apparatus after the shape correction, the scale may be partly peeled off. Then, since the scale is not uniformly peeled off, deviation of the scale thickness of about 10 to 50 mu m occurs. In this case, it is difficult to uniformly cool the rear steel plate in the subsequent accelerated cooling apparatus. That is, when the steel sheet is accelerated and cooled after a variation in the scale thickness distribution in the conventional rolling facility, the unevenness of the surface temperature at the widthwise position is large as shown in Fig. 2, and the steel sheet can not be uniformly cooled. As a result, the shape of the post-steel plate is affected.

이에 대해, 본 발명자들은 디스케일링 조건에 따라서는 스케일 박리가 충분히 실행되지 않고, 오히려 스케일 편차를 조장한다고 하는 지견을 얻었다. 그리고, 스케일 박리가 충분히 실행되는 조건에 대해 예의 검토하였다. 그 결과, 형상 교정 후에 디스케일링을 실행하는 경우에는 형상 교정 장치와 가속 냉각 장치의 사이에 있어서, 후강판의 긴쪽 방향에 대해 디스케일링 장치를 2열 이상 배치하고, 디스케일링 장치의 2열 이상의 분사 노즐로부터 후강판의 표면을 향해 분사하는 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도 E를 상기 2열 이상의 분사 노즐의 합계 0.08J/㎟이상으로 하면, 그 후에 재생성되는 스케일 두께가 5㎛이하로 균일하게 되는 것을 명확하게 하였다.On the contrary, the inventors of the present invention have found that, in accordance with the descaling condition, the scale separation is not sufficiently performed, but rather the scale deviation is promoted. Then, the conditions under which the scale separation is sufficiently performed were studied extensively. As a result, in the case of descaling after the shape correction, two or more descaling apparatuses are arranged in the longitudinal direction of the rear steel plate between the shape correcting apparatus and the accelerating cooling apparatus, It is clear that if the energy density E of the descaling water spraying from the nozzle toward the surface of the steel sheet is equal to or larger than 0.08 J / mm 2 in total of the above two or more nozzles, the scale thickness regenerated afterwards becomes equal to 5 탆 or less .

디스케일링시, 스케일 표면이 디스케일링수에 의해 냉각되는 것에 의해 스케일에는 열응력이 생기는 동시에, 디스케일링수에 의한 충돌력이 작용한다. 그 결과, 스케일이 박리 또는 파괴됨으로써 제거된다. 본 발명자들이 예의 검토한 결과, 열간 형상 교정 후에 디스케일링을 2회 이상 실행하는 것에 의해, 디스케일링시에 발생하는 열응력의 효과를 2회 이상 얻을 수 있다. 그리고, 도 3에 나타내는 바와 같이, 2회 실행하는 것이 1회만 실행하는 경우보다 효율적으로 스케일을 제거할 수 있는 것을 알 수 있었다. 또한, 디스케일링 장치의 2열의 분사 노즐로부터 후강판에 분사하는 디스케일링수의 에너지 밀도 E가 합계 0.08J/㎟이상이면, 제품 스케일 두께가 감소되며, 균일화되는 것을 알 수 있었다. 도 3에서 나타난 분사 회수는 2회이다. 또한, 분사 회수가 3회 이상에서도 마찬가지의 효과가 얻어지는 것이 본 발명자들에 의해서 확인되었다. 이것은 디스케일링에 의해, 일단 스케일이 균일하게 완전 박리되고, 그 후, 스케일이 얇고 균일하게 재생성되기 때문이다. 따라서, 본 발명에 의하면, 가속 냉각 장치를 통과하기 전의 후강판의 스케일 두께가 얇게 균일하게 되므로, 가속 냉각 장치를 통과할 때에, 후강판의 폭 방향 위치의 표면 온도 편차가 거의 없어 균일하게 냉각할 수 있으며, 후강판 형상 및 기계적 특성이 우수한 후강판으로 된다.When the scale surface is cooled by the descaling number at the time of descaling, thermal stress is generated in the scale and a colliding force by the descaling water acts. As a result, the scale is removed by peeling or breaking. As a result of intensive investigations by the present inventors, it is possible to obtain the effect of thermal stress occurring at the time of descaling two or more times by performing descaling at least twice after hot shape correction. As shown in FIG. 3, it was found that the scale can be removed more efficiently than the case where only two runs are performed once. It was also found that when the energy density E of the descaling water sprayed from the two rows of spray nozzles of the descaling device onto the rear steel plate is 0.08 J / mm 2 or more in total, the product scale thickness is reduced and uniformized. The number of injections shown in Fig. 3 is two. It has been confirmed by the present inventors that the same effect can be obtained even when the number of injections is three or more. This is because once the scale is uniformly completely peeled off by descaling, and then the scale is thinned and reproduced uniformly. Therefore, according to the present invention, since the scale thickness of the rear steel plate before passing through the accelerated cooling device is made thin and uniform, there is almost no surface temperature deviation in the widthwise position of the rear steel plate when passing through the accelerated cooling device, And is a post-steel sheet having excellent post-steel sheet shape and mechanical characteristics.

여기서, 후강판에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도 E(J/㎟)는 디스케일링에 의해서 스케일을 제거하는 능력의 지표이며, 다음의 (1)식과 같이 정의된다.Here, the energy density E (J / mm < 2 >) of the descaling water sprayed on the steel sheet is an index of the ability to remove scale by descaling, and is defined as the following equation (1).

E=Qρv²t÷(2dW)…(1) E = Qρv ² t / (2dW) ... (One)

단, Q：디스케일링수의 분사 유량[㎥/s], d：플랫 노즐의 스프레이 분사 두께[㎜], W：플랫 노즐의 스프레이 분사 폭[㎜], 유체 밀도 ρ[kg/㎥], 후강판 충돌시의 유체 속도 v[m/s], 충돌시간 t[s](t=d/1000V, 반송 속도 V[m/s])이다.W is the spraying width of the flat nozzle in mm, fluid density is in kg / m < 3 >, and D is the spraying rate of the descaling water in m / The fluid velocity v [m / s] and the collision time t [s] (t = d / 1000V, conveying speed V [m / s]) at the time of steel plate collision.

그러나, 후강판 충돌시의 유체 속도 v의 측정은 반드시 용이하지는 않기 때문에, (1)식에서 정의되는 에너지 밀도 E를 엄밀히 구하기 위해서는 다대한 노력을 요한다.However, it is not always easy to measure the fluid velocity v at the time of the collision of the steel sheet, so it takes much effort to strictly determine the energy density E defined by the equation (1).

그래서, 본 발명자들은 더욱 검토를 더한 결과, 후강판에 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도 E(J/㎟)의 간편한 정의로서, 수량 밀도×분사 압력×충돌시간을 채용하면 좋은 것을 알아내었다. 여기서, 수량 밀도(㎥/(㎟·min))는 「디스케일링수의 분사 유량÷디스케일링수 충돌 면적」으로 계산되는 값이다. 분사 압력(N/㎡(=Pa))는 디스케일링수의 토출 압력으로 정의된다. 충돌 시간(s)은 「디스케일링수의 충돌 두께÷후강판의 반송 속도」로 계산되는 값이다. 본 발명에 있어서, 디스케일링 능력으로서 에너지 밀도 E의 상한은 없다. 또한, 2열 이상의 분사 노즐의 합계 0.80J/㎟이상이 되면, 펌프의 토출 압력 등이 방대하게 되며, 바람직하지 않다.As a result, the present inventors have found that the water density x injection pressure x collision time may be employed as a simple definition of the energy density E (J / mm 2) of the descaling water sprayed on the steel sheet. Here, the water density (m3 / (mm < 2 > min)) is a value calculated by the " injection rate of descaling water divided by descaling water impact area ". The injection pressure (N / m 2 (= Pa)) is defined as the discharge pressure of the descaling number. The collision time (s) is a value calculated as " collision thickness of descaling number divided by conveying speed of post-steel plate ". In the present invention, there is no upper limit of the energy density E as the descaling ability. In addition, when the total of two or more nozzles is 0.80 J / mm < 2 > or more, the discharge pressure of the pump becomes large, which is not preferable.

다음에, 본 발명자들은 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐로부터 분사되는 디스케일링수의 유체 속도 v에 대해 조사하였다. 그 결과, 유체 속도 v와 분사 거리의 관계는 도 4와 같이 되는 것을 알 수 있었다. 종축인 유체 속도는 부력과 공기 저항을 고려한 운동 방정식을 푸는 것에 의해 구하였다. 후강판에 디스케일링수가 도달할 때까지의 동안에, 디스케일링수의 유체 속도 v는 분사시보다 감속한다. 이 때문에, 분사 거리가 작을수록, 후강판 충돌시의 유체 속도 v가 크고, 큰 에너지 밀도를 얻을 수 있다. 도 4로부터, 특히 분사 거리 H가 200㎜초과가 되면 감쇠가 커지기 때문에, 분사 거리 H는 200㎜이하로 하는 것이 바람직하다.Next, the inventors investigated the fluid velocity v of the descaling water sprayed from the jetting nozzles of the descaling device 6 and the descaling device 7. As a result, it was found that the relationship between the fluid velocity v and the jetting distance is as shown in FIG. The vertical axis is obtained by solving the equations of motion taking into account buoyancy and air resistance. During the time until the descaling number reaches the steel plate after the descaling, the fluid velocity v of the descaling water decelerates at the time of injection. Therefore, the smaller the jetting distance is, the larger the fluid velocity v at the time of the collision of the rear steel plate, and the larger the energy density can be obtained. From FIG. 4, it is preferable that the jetting distance H is 200 mm or less, especially when the jetting distance H exceeds 200 mm.

그리고, 분사 거리가 짧을수록, 소정의 에너지 밀도를 얻기 위한 분사 압력, 분사 유량 등도 적게 할 수 있기 때문에, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 펌프 능력의 저감화를 도모할 수 있다. 도 1에 나타내는 바와 같은 본 발명의 1실시형태에 있어서, 형상 교정 장치(4)에서 형상 교정된 후강판은 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)내로 이동해 오므로, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐을 후강판의 표면에 접근시키는 것이 가능하다. 그러나, 분사 노즐과 후강판의 접촉을 고려하여, 분사 거리는 40㎜이상인 것이 바람직하다. 이상으로부터, 본 발명에 있어서, 분사 거리 H는 40㎜이상 200㎜이하인 것이 바람직하다.The shorter the injection distance, the smaller the injection pressure and the injection flow rate for obtaining the predetermined energy density, and therefore the pump capacity of the descaling device 6 and the descaling device 7 can be reduced . 1, after the shape is corrected in the shape correcting apparatus 4, the steel plate moves into the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7, so that the descaling apparatus 6 and the spray nozzle of the descaling device 7 to approach the surface of the post-steel plate. However, in consideration of contact between the spray nozzle and the rear steel plate, the spraying distance is preferably 40 mm or more. From the above, in the present invention, the spraying distance H is preferably not less than 40 mm and not more than 200 mm.

또, 통상의 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에서 사용하고 있는 펌프의 토출 능력이 14.7MPa이상이기 때문에, 디스케일링수의 분사 압력은 14.7MPa이상이 바람직하다. 분사 압력의 상한은 특별히 정하지 않는다. 그러나, 분사 압력을 높게 하면 디스케일링수를 공급하는 펌프가 소비하는 에너지가 방대하게 되므로, 분사 압력은 50MPa이하가 바람직하다.In addition, since the discharge capacity of the pump used in the normal descaling device 6 and descaling device 7 is 14.7 MPa or more, it is preferable that the jetting pressure of the descaling water is 14.7 MPa or more. The upper limit of the injection pressure is not specifically defined. However, when the injection pressure is increased, the energy consumed by the pump for supplying the descaling water becomes enormous, so that the injection pressure is preferably 50 MPa or less.

이와 같이, 본 실시형태에 의하면, 2개 이상의 분사 노즐로부터 분출되는 디스케일링수의 에너지 밀도 E를 0.08J/㎟이상으로 설정한 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)가 후강판의 표면에 발생한 스케일을 제거한다. 그 결과, 스케일 두께 분포의 편차가 없어지므로, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판을 냉각했을 때에, 도 5에 나타내는 바와 같이, 폭 방향 위치의 표면 온도의 편차가 거의 없어 균일하게 냉각할 수 있으며, 후강판 형상, 기계적 특성이 우수한 후강판을 제조할 수 있다.As described above, according to the present embodiment, the descaling device 6 and the descaling device 7, in which the energy density E of the descaling water ejected from two or more injection nozzles is set to 0.08 J / mm 2 or more, Remove the scale from the surface. As a result, since the deviation of the scale thickness distribution is eliminated, when the post-steel plate is cooled in the accelerating cooling device 5, the surface temperature at the widthwise position does not substantially fluctuate as shown in Fig. 5, , The post-steel sheet excellent in the shape of the post-steel sheet and the mechanical properties can be produced.

본 발명의 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에서는 예를 들면, 도 6의 (a)와 같이, 후강판의 긴쪽 방향에 대해, 디스케일링 장치(6)의 디스케일 헤더(6-1) 및, 디스케일링 장치(7)의 디스케일 헤더(7-1)가 2열로 되어 배치된다. 도 6의 (a)에서 나타난 디스케일 헤더는 2열이다. 또한, 디스케일 헤더는 3열 이상으로 구성되어 있어도 좋다. 여기서, 3열을 넘는 경우에는 상술한 효과가 포화되므로, 상한은 3열이 바람직하다. 디스케일 헤더에 복수 마련되어 있는 분사 노즐(6-2, 7-2)로부터 디스케일링수가 후강판에 대해 분사되며, 도 6의 (b)와 같은 스프레이 패턴(22)으로 된다.6 (a), the descaling device 6 and the descaling device 7 of the present invention are arranged so that the descaling headers 6 of the descaling device 6 -1) and the descaling header 7-1 of the descaling device 7 are arranged in two rows. The descale header shown in Fig. 6 (a) is two columns. The descale header may be composed of three or more columns. Here, in the case of exceeding three rows, the above effect is saturated, so the upper limit is preferably three rows. Descaling water is sprayed from the plurality of spray nozzles 6-2 and 7-2 provided in the descale header to the post-steel strip, resulting in a spray pattern 22 as shown in Fig. 6 (b).

디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐(6-2, 7-2)의 배치 관계로서는 2열째의 디스케일링수의 발수가 1열째의 디스케일링수에 간섭하는 것을 방지하기 위해, 긴쪽 방향으로 500㎜이상 떨어7뜨리는 것이 바람직하다. 또한, 폭 방향의 분사 패턴은 도 6의 (b)와 같이 1열째와 2열째에서 지그재그 배치로 하는 것이 바람직하다. 또, 2개의 분사 노즐(6-2, 7-2)로부터 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도는 1열째의 디스케일링의 열응력 효과로 스케일에 균열을 넣은 후, 2열째의 디스케일링에서 큰 에너지 밀도로 스케일을 제거하면 더욱 효율적으로 스케일을 제거할 수 있다. 그래서, 1열째의 디스케일링의 열응력 효과에 의해 스케일에 균열을 넣기 위해, 1열째의 디스케일링수의 에너지 밀도는 0.01J/㎟이상인 것이 바람직하고, 2열째의 디스케일링수의 에너지 밀도를 1열째보다 0.04J/㎟이상 크게 하는 것이 바람직하다. 디스케일링 장치가 3열 이상인 경우에 있어서도 마찬가지로 각 노즐열을 긴쪽 방향으로 500㎜이상 떨어뜨리고, 지그재그 배치로 하는 것이 바람직하다. 또, 디스케일링 장치가 3열 이상인 경우에는 상기 디스케일링 장치가 2열의 경우와 마찬가지의 이유에 의해, 최종열의 직전의 열인 디스케일링 장치의 분사 노즐로부터 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도가 0.01J/㎟이상인 것이 바람직하고, 최종열의 디스케일링 장치의 분사 노즐로부터 분사되는 디스케일링수의 에너지 밀도를 최종열의 직전의 열보다 0.04J/㎟이상 크게 하는 것이 바람직하다.The arrangement relationship of the nozzles 6-2 and 7-2 of the descaling device 6 and the descaling device 7 is such that the water repellency of the descaling water of the second row is prevented from interfering with the descaling water of the first row , It is preferable to drop it by 500 mm or more in the longitudinal direction. In addition, it is preferable that the spray pattern in the width direction is arranged in a zigzag arrangement in the first and second rows as shown in Fig. 6 (b). Further, the energy density of the descaling water jetted from the two injection nozzles 6-2 and 7-2 causes cracks in the scale due to the thermal stress effect of the descaling of the first line, and then, in the descaling of the second line, Removing the scale with density can remove the scale more efficiently. Therefore, in order to crack the scale by the thermal stress effect of the descaling of the first row, the energy density of the descaling number of the first column is preferably 0.01 J / mm 2 or more, and the energy density of the descaling number of the second column is preferably 1 0.04 J / mm < 2 > Likewise, in the case where the descaling apparatus has three or more rows, it is preferable to arrange each nozzle row in a zigzag arrangement by dropping the nozzle rows in the longitudinal direction by 500 mm or more. In the case where the descaling apparatus has three or more rows, the energy density of the descaling number to be ejected from the ejection nozzles of the descaling apparatus, which is the column immediately before the final column, is 0.01 J / Mm 2, and it is preferable that the energy density of the descaling water injected from the injection nozzle of the descaling device of the final heat is larger than 0.04 J / mm 2 more than the heat row immediately before the final heat.

또, 형상 교정 장치(4)에서 후강판의 형상 교정을 한 후이므로, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐을, 형상 교정한 후강판의 표면에 접근시키는 것이 가능하게 된다. 그 결과, 디스케일링 능력이 향상한다.Since the shape correction of the post-steel plate is performed in the shape correcting device 4, the spray nozzles of the descaling device 6 and the descaling device 7 can be made to approach the surface of the steel plate after shape- do. As a result, the descaling ability improves.

그런데, 가속 냉각 장치(5)에 의한 후강판의 냉각시의 안정성에 영향을 미친다. 후강판의 표면의 스케일은 후강판의 스케일의 성장은 일반적으로 확산 율속으로 정리할 수 있다고 되며, 다음의 (2)식으로 나타나는 것이 알려져 있다.However, it affects the stability at the time of cooling of the succeeding steel plate by the accelerated cooling device (5). It is known that the scale of the surface of the post-steel sheet can be summarized by the diffusion rate of the growth of the scale of the post-steel sheet, and is expressed by the following formula (2).

ξ²=a×exp(-Q/RT)×t…(2) ξ ² = a × exp (-Q / RT) × t ... (2)

단,ξ：스케일 두께, a：정수, Q：활성화 에너지, R：정수, T：냉각 전의 후강판 온도[K], t：시간이다.R: constant, T: post-cooling steel plate temperature [K], t: time.

그래서, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에 의한 스케일 제거 후의 스케일 성장을 고려하고, 각종 온도, 시간에서 스케일 성장의 시뮬레이션 실험을 실행하고, 상기 (2)식의 정수를 실험적으로 도출하고, 또한 스케일 두께와 냉각 안정성에 대해 예의 검토하였다. 그 결과, 스케일 두께가 15㎛이하에서 냉각이 안정되고, 스케일 두께가 10㎛이하에서 더욱 안정되며, 스케일 두께가 5㎛이하에서 매우 안정하다는 지견을 얻었다.Therefore, in consideration of the scale growth after descaling by the descaling device 6 and the descaling device 7, simulation experiments of scale growth at various temperatures and times are carried out, and the constants of the expression (2) And the scale thickness and the cooling stability were studied extensively. As a result, it was found that cooling was stable at a scale thickness of 15 mu m or less, more stable at a scale thickness of 10 mu m or less, and very stable at a scale thickness of 5 mu m or less.

스케일 두께가 15㎛이하의 경우, 상기 (2)식에 의거하여, 하기 식(3)을 도출할 수 있다. 즉, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7) 중 하류측인 디스케일링 장치(7)에 의한 후강판의 스케일 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t[s]가 하기 (3)식을 만족시키는 경우에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 안정된다.When the scale thickness is 15 mu m or less, the following formula (3) can be derived based on the above-mentioned formula (2). That is, when the cooling of the post-steel plate is started in the accelerated cooling device 5 after the descaling of the post-steel plate by the descaling device 7, which is the downstream side of the descaling device 6 and the descaling device 7, The cooling by the accelerated cooling device 5 is stabilized when the time t [s] until the time t [s] satisfies the following expression (3).

t≤5×10^-9×exp(25000/T)…(3)t? 5 × 10 ^-9 × exp (25000 / T) ... (3)

단, T：냉각 전의 후강판 온도[K]이다.T is the post-cooling steel sheet temperature [K].

또, 스케일 두께가 10㎛이하인 경우, 상기 (2)식에 의거하여, 하기 식(4)를 도출할 수 있다. 즉, 디스케일링 장치(7)에 의한 후강판의 스케일의 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t[s]가 하기 (4)식을 만족시키는 경우에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 더욱 안정된다.When the scale thickness is 10 占 퐉 or less, the following equation (4) can be derived based on the above-mentioned equation (2). That is, the time t [s] from the completion of the removal of the scale of the post-steel sheet by the descaling device 7 to the start of cooling of the post-steel sheet in the accelerating cooling device 5 satisfies the following expression (4) The cooling by the accelerated cooling device 5 becomes more stable.

t≤2.2×10^-9×exp(25000/T)…(4)t? 2.2 x 10 ^-9 x exp (25000 / T) ... (4)

또한, 스케일 두께가 5㎛이하인 경우, 상기 (2)식에 의거하여, 하기 식(5)를 도출할 수 있다. 즉, 디스케일링 장치(7)에 의한 후강판의 스케일 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t[s]가 다음의 (5)식을 만족시키는 경우에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 매우 안정된다.Further, when the scale thickness is 5 탆 or less, the following equation (5) can be derived based on the above-mentioned equation (2). That is, the time t [s] from the completion of the descaling of the post-steel sheet by the descaling device 7 to the start of cooling of the post-steel sheet in the accelerated cooling device 5 satisfies the following expression (5) , The cooling by the accelerated cooling device 5 is very stable.

t≤5.6×10^-10×exp(25000/T)…(5)t? 5.6 × 10 ^-10 × exp (25000 / T) ... (5)

한편, 디스케일링 장치(7)의 출측에서 가속 냉각 장치(5)의 입측까지의 거리 L은 후강판의 반송 속도 V와, 시간 t(디스케일링 장치(7)에 의한 디스케일링 공정 종료부터 가속 냉각 장치(5)의 공정 개시까지의 시간)에 대해 다음의 (6)식을 만족시키도록 설정한다.On the other hand, the distance L from the descent of the descaling device 7 to the inlet side of the accelerating cooling device 5 is determined by the conveying speed V of the post-steel plate and the time t (accelerated cooling from the end of the descaling process by the descaling device 7) (Time until the start of the process of the apparatus 5)) is set to satisfy the following expression (6).

L≤V×t…(6)L? V × t ... (6)

단, L：디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리(m), V：후강판의 반송 속도(m/s), t：시간(s)L is the distance m from the descaling device 7 to the accelerating cooling device 5, V is the transporting speed of the steel strip in m / s,

그리고, 상기 (6)식과 상기 (3)식으로부터 다음의 (7)식을 도출할 수 있다. 본 발명에 있어서, (7)식을 만족시키는 것이 더욱 바람직하다.Then, the following equation (7) can be derived from the equation (6) and the equation (3). In the present invention, it is more preferable to satisfy the expression (7).

L≤V×5×10^-9×exp(25000/T)…(7)L? V × 5 × 10 ^-9 × exp (25000 / T) ... (7)

또, 상기 (6)식과 상기 (4)식으로부터 다음의 (8)식을 도출할 수 있다. 본 발명에 있어서, (8)식을 만족시키는 것이 더욱 바람직하다.Further, the following expression (8) can be derived from the above expression (6) and the above expression (4). In the present invention, it is more preferable to satisfy the expression (8).

L≤V×2.2×10^-9×exp(25000/T)…(8)L? V × 2.2 × 10 ^-9 × exp (25000 / T) ... (8)

또한, 상기 (6)식과 상기 (5)식으로부터 다음의 (9)식을 도출할 수 있다. 본 발명에 있어서, (9)식을 만족하는 것이 바람직하다.Further, the following equation (9) can be derived from the equation (6) and the equation (5). In the present invention, it is preferable to satisfy the expression (9).

L≤V×5.6×10^-10×exp(25000/T)…(9)L? V × 5.6 × 10 ^-10 × exp (25000 / T) ... (9)

상기의 (7)∼(9)식으로부터, 예를 들면 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각 전의 후강판의 온도를 820℃로 하고, 후강판의 반송 속도를 0.28∼2.50m/s로 하면, 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L은 12m이상 107m이하에서 냉각이 안정되고, 5m이상 47m이하에서 냉각이 더욱 안정되며, 1.3m이상 12m이하에서 냉각이 매우 안정된다.From the above equations (7) to (9), for example, when the temperature of the steel sheet before cooling by the accelerating cooling unit 5 is 820 캜 and the conveying speed of the steel sheet after the cooling is from 0.28 to 2.50 m / s, The distance L from the descaling device 7 to the accelerating cooling device 5 is stable at 12 m to 107 m, cooling is stable at 5 m to 47 m, and cooling is stable at 1.3 m to 12 m .

이것으로부터, 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L을 12m이하로 하면, 후강판의 반송 속도 V가 느린(예를 들면 V=0.28m/s) 경우에도 냉각은 안정되며, 반대로, 후강판의 반송 속도 V가 빠른(예를 들면 V=2.50m/s) 경우에는 냉각이 매우 안정되므로, 바람직하다. 또한, 더욱 바람직한 것은 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L이 5m이하이다.Accordingly, if the distance L from the descaling device 7 to the accelerating cooling device 5 is 12 m or less, even if the conveying speed V of the post-steel sheet is slow (for example, V = 0.28 m / s) On the contrary, when the conveying speed V of the post-steel sheet is high (for example, V = 2.50 m / s), cooling is very stable. More preferably, the distance L from the descaling device 7 to the accelerated cooling device 5 is 5 m or less.

또한, 일반적으로, 제어 냉각을 필요로 하는 후강판의 대부분은 반송 속도 V가 0.5m/s이상인 것을 고려하면, 이 반송 속도 V에서 냉각이 매우 안정한 조건인 거리 L이 2.5m이하로 하는 것이 더욱 바람직하다.Generally, considering that the conveying speed V is 0.5 m / s or more in most of the steel sheets requiring control cooling, it is more preferable that the distance L is 2.5 m or less, which is a very stable cooling condition at the conveying speed V desirable.

또, 여기서는 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각 전의 후강판의 온도를 820℃로 한 경우에 대해 설명하였다. 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각 전의 후강판의 온도를 820℃ 이외의 경우에 대해서도 마찬가지로 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L을 바람직하게는 12m이하, 더욱 바람직하게는 5m이하, 가장 바람직하게는 2.5m이하로 하는 것에 의해, 냉각을 안정시킬 수 있다. 이것은 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각 전의 후강판의 온도가 820℃보다 낮은 경우, 상기 (7)식, 상기 (8)식, 상기 (9)식의 우변의 값이 각각, T=820℃의 경우보다 커지므로, T=820℃의 경우에 대해 적정하게 설정된 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L이면, 상기 (7)식, 상기 (8)식, 상기 (9)식은 필연적으로 만족시키기 때문이다. 반대로, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각 전의 후강판의 온도가 820℃보다 높은 경우에는 후강판의 반송 속도 V를 적절히 약간 낮게 조정하는 것에 의해, 역시, 상기 (7)식, 상기 (8)식, 상기 (9)식을 만족시킬 수 있다.Here, the case where the temperature of the steel sheet before cooling by the accelerating cooling device 5 is 820 캜 has been described. The distance L from the descaling device 7 to the accelerating cooling device 5 is preferably 12 m or less, more preferably 12 m or less, even when the temperature of the steel sheet before cooling by the accelerating cooling device 5 is 820 deg. Is 5 m or less, and most preferably 2.5 m or less, so that cooling can be stabilized. When the temperature of the steel sheet before cooling by the accelerating cooling unit 5 is lower than 820 占 폚, the values of the right side of the above-mentioned equations (7), (8) and (9) The distance L from the descaling device 7 to the accelerated cooling device 5 appropriately set for the case of T = 820 deg. C is satisfied so that the equation (7), the equation (8), the equation 9) The expression is inevitably satisfied. Conversely, when the temperature of the post-cooling steel sheet before cooling by the accelerating cooling unit 5 is higher than 820 DEG C, the conveying speed V of the post-steel sheet is adjusted to be slightly lowered appropriately, (9) can be satisfied.

다음에, 본 발명의 가속 냉각 장치(5)에 대해 설명한다. 도 7에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 가속 냉각 장치(5)의 상면 냉각 설비는 후강판(10)의 상면에 냉각수를 공급하는 상부 헤더(11)와, 해당 상부 헤더(11)로부터 늘어뜨려진 봉형상 냉각수를 분사하는 원관 노즐(13)과, 후강판(10)과 상부 헤더(11)의 사이에 설치되는 격벽(15)을 구비한다. 격벽(15)에는 원관 노즐(13)의 하단부를 내삽하는 급수구(16)와, 후강판(10)의 상면에 공급된 냉각수를 격벽(15)상에 배수하는 배수구(17)가 다수 마련되어 있는 것이 바람직하다.Next, the accelerated cooling device 5 of the present invention will be described. 7, the upper surface cooling system of the accelerating cooling device 5 of the present invention includes an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate 10, And a partition wall 15 provided between the rear steel plate 10 and the upper header 11. The partition wall 15 is provided with a partition wall 15, The partition 15 is provided with a water supply port 16 for inserting the lower end portion of the pipe nozzle 13 and a plurality of drain ports 17 for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate 10 onto the partition 15 .

구체적으로는 상면 냉각 설비는 후강판(10)의 상면에 냉각수를 공급하는 상부 헤더(11)와, 해당 상부 헤더(11)로부터 늘어뜨려진 원관 노즐(13)과, 상부 헤더(11)와 후강판(10)의 사이에 후강판 폭 방향에 걸쳐 수평으로 설치되고 다수의 관통구멍(급수구(16)와 배수구(17))을 갖는 격벽(15)를 구비하고 있다. 그리고, 냉각수 분사 노즐은 봉형상의 냉각수를 분사하는 원관 노즐(13)로 이루어지며, 그 선단이 상기 격벽(15)에 마련된 관통구멍(급수구(16))에 내삽되어 격벽(15)의 하단부에서 위쪽이 되도록 설치되어 있다. 또한, 원관 노즐(13)은 상부 헤더(11)내의 저부의 이물을 흡입하여 막히는 것을 방지하기 위해, 그 상단이 상부 헤더(11)의 내부에 돌출하도록, 상부 헤더(11)내에 관입시키는 것이 바람직하다.Specifically, the upper surface cooling system includes an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate 10, a pipe line nozzle 13 extending from the upper header 11, an upper header 11, And partition walls 15 horizontally provided in the width direction of the rear steel plate between the steel plates 10 and having a plurality of through holes (water supply ports 16 and drain ports 17). The cooling water spray nozzle is composed of a pipe nozzle 13 for spraying a rod-shaped cooling water and its tip is inserted into a through hole (water supply port 16) provided in the partition wall 15, It is installed to be on the top. It is preferable that the pipe line nozzle 13 penetrate into the upper header 11 so that the upper end thereof protrudes into the upper header 11 in order to prevent the lower end portion of the upper header 11 from being sucked and blocked Do.

여기서, 본 발명에 있어서의 봉형상 냉각수는 원형상(타원이나 다각의 형상도 포함)의 노즐 분출구로부터 어느 정도 가압된 상태에서 분사되는 냉각수로서, 노즐 분출구로부터의 냉각수의 분사 속도가 6m/s이상, 바람직하게는 8m/s이상이며, 노즐 분출구로부터 분사된 수류의 단면이 대략 원형으로 유지된 연속성과 직진성이 있는 수류의 냉각수를 말한다. 즉, 원관 층상의 노즐로부터의 자유 낙하류나, 스프레이와 같은 액적 상태에서 분사되는 것과는 다르다.Here, the rod-like cooling water according to the present invention is a cooling water jetted in a state of being pressurized to a certain extent from a circular nozzle outlet (including an ellipse or a polygonal shape), wherein the jetting speed of the cooling water from the nozzle outlet is 6 m / , Preferably not less than 8 m / s, and is a water stream cooling water having continuity and straightness in which the cross section of the water stream injected from the nozzle air outlet is maintained in a substantially circular shape. In other words, it is different from a free fall from a nozzle on a pipe layer or a droplet state such as a spray.

원관 노즐(13)의 선단이 관통구멍에 내삽되어 격벽(15)의 하단부보다 위쪽이 되도록 설치되어 있는 것은 가령 선단이 위쪽으로 휜 후강판이 진입해 온 경우에도 격벽(15)에 의해서 원관 노즐(13)이 손상되는 것을 방지하기 위해서이다. 그것에 의해서 원관 노즐(13)이 양호한 상태에서 장기간에 걸쳐 냉각을 실행할 수 있으므로, 설비 보수 등을 실행하는 일 없이, 후강판의 온도 편차의 발생을 방지할 수 있다.The reason why the distal end of the circular tube nozzle 13 is inserted into the through hole so as to be positioned above the lower end of the partition wall 15 is that even when the steel plate is bent after the tip is bent upwardly, 13) is prevented from being damaged. As a result, cooling can be performed over a long period of time in a state in which the pipe line nozzle 13 is in a good state, so that occurrence of a temperature deviation of the steel plate can be prevented without performing maintenance or the like.

또, 원관 노즐(13)의 선단이 관통구멍에 내삽되어 있으므로, 도 14에 나타내는 바와 같이, 격벽(15)의 상면을 흐르는 점선 화살표의 배출수의 폭 방향 흐름과 간섭하는 일이 없다. 따라서, 원관 노즐(13)로부터 분사된 냉각수는 폭 방향 위치에 관계없이 동등하게 후강판 상면에 도달할 수 있으며, 폭 방향으로 균일한 냉각을 실행할 수 있다.In addition, since the distal end of the pipe line nozzle 13 is inserted into the through hole, as shown in Fig. 14, there is no interference with the flow of the drainage water in the width direction of the dotted arrow flowing on the upper surface of the partition 15. Therefore, the cooling water jetted from the pipe line nozzle 13 can reach the upper surface of the rear plate equally regardless of the position in the width direction, and uniform cooling in the width direction can be performed.

격벽(15)의 일예를 나타내면, 도 9에 나타내는 바와 같이 격벽(15)에는 직경 10㎜의 관통구멍이 후강판 폭 방향으로 80㎜, 반송 방향으로 80㎜의 피치로 바둑판의 눈형상으로 다수 뚫려 있다. 그리고, 급수구(16)에는 외경 8㎜, 내경 3㎜, 길이 140㎜의 원관 노즐(13)이 삽입되어 있다. 원관 노즐(13)은 지그재그 격자형상으로 배열되며, 원관 노즐(13)이 통과해 있지 않은 관통구멍은 냉각수의 배수구(17)로 되어 있다. 이와 같이, 본 발명의 가속 냉각 장치의 격벽(15)에 마련된 다수의 관통구멍은 대략 동수의 급수구(16)와 배수구(17)로 이루어져 있으며, 각각에 역할, 기능을 분담하고 있다.9, a plurality of through holes having a diameter of 10 mm are formed in the shape of a checkerboard at a pitch of 80 mm in the width direction of the steel rear plate and 80 mm in the conveying direction, as shown in Fig. 9 have. A pipe nozzle 13 having an outer diameter of 8 mm, an inner diameter of 3 mm, and a length of 140 mm is inserted into the water supply port 16. The pipe line nozzle 13 is arranged in a staggered lattice shape, and the through-hole through which the pipe line nozzle 13 does not pass is a drain port 17 for cooling water. As described above, the plurality of through-holes provided in the partition 15 of the accelerating cooling apparatus of the present invention are composed of approximately the same number of water supply ports 16 and discharge ports 17, each of which shares roles and functions.

이 때, 배수구(17)의 총 단면적은 원관 노즐(13)의 내부의 총 단면적보다 충분히 넓고, 원관 노즐(13)의 내부의 총 단면적의 11배 정도가 확보되어 있으며, 도 7에 나타내는 바와 같이 후강판 상면에 공급된 냉각수는 후강판 표면과 격벽(15)의 사이에 충만하고, 배수구(17)를 통해, 격벽(15)의 위쪽으로 보내지고, 신속하게 배출된다. 도 10은 격벽상의 후강판 폭 방향 단부 부근의 냉각 배수의 흐름을 설명하는 정면도이다. 배수구(17)의 배수 방향이 냉각수 분사 방향과 반대의 상향으로 되어 있으며, 격벽(15)의 위쪽으로 빠진 냉각 배수는 후강판 폭 방향 외측으로 방향을 바꾸어, 상부 헤더(11)와 격벽(15)의 사이의 배수 유로를 흘러 배수된다.At this time, the total cross-sectional area of the drain port 17 is sufficiently larger than the total cross-sectional area of the interior of the pipe line nozzle 13, securing about 11 times the total cross-sectional area of the inside of the pipe line nozzle 13, The cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate is filled between the rear steel plate surface and the partition wall 15 and is sent to the upper portion of the partition wall 15 through the drain port 17 and discharged quickly. 10 is a front view for explaining the flow of cooling drainage near the end portion in the width direction of the rear steel plate on the partition wall. The cooling water discharged to the upper side of the partition wall 15 is turned outwardly in the width direction of the rear steel plate so that the upper header 11 and the partition wall 15 are separated from each other, And then drained.

한편, 도 11에 나타내는 예는 배수구(17)를 후강판 폭 방향으로 경사시켜 배수 방향이 후강판 폭 방향 외측을 향하도록 폭 방향 외측을 향한 경사 방향으로 한 것이다. 이와 같이 함으로써, 격벽(15)상의 배출수(19)의 후강판 폭 방향 흐름이 원활하게 되며, 배수가 촉진되므로 바람직하다.On the other hand, in the example shown in Fig. 11, the drain port 17 is inclined in the width direction of the rear steel plate so that the drain direction is outward in the width direction of the rear steel plate so as to be inclined toward the outside in the width direction. By doing so, the flow of the discharged water 19 on the partition wall 15 in the width direction of the rear steel plate is smooth and the drainage is promoted.

여기서, 도 12에 나타내는 바와 같이, 배수구와 급수구가 동일한 관통구멍에 설치되어 있으면, 냉각수는 후강판에 충돌한 후, 격벽(15)의 위쪽으로 빠지기 어렵게 되어, 후강판(10)과 격벽(15)의 사이를 후강판 폭 방향 단부를 향해 흐르게 된다. 그러면, 후강판(10)과 격벽(15)의 사이의 냉각 배수의 유량은 판 폭 방향의 단부에 접근할수록 많아지므로, 분사 냉각수(18)가 체류수막을 관통하여 후강판에 도달하는 힘이 판 폭 방향 단부일수록 저해되게 된다.12, when the drain hole and the water supply hole are provided in the same through hole, the cooling water collides with the rear steel plate, and then it is difficult for the cooling water to fall to the upper side of the partition wall 15, 15 in the width direction of the rear steel plate. Since the flow rate of the cooling drain between the rear steel plate 10 and the partition 15 increases toward the end in the plate width direction, the force of the spray cooling water 18 reaching the rear steel plate, The more the end portions in the width direction are inhibited.

얇은 강판의 경우에는 판 폭이 고작 2m 정도이므로 그 영향은 한정적이다. 그러나, 특히 판 폭이 3m이상의 후강판인 경우에는 그 영향은 무시할 수 없다. 따라서, 후강판 폭 방향 단부의 냉각이 약해지고, 이 경우의 후강판 폭 방향의 온도 분포는 불균일한 온도 분포로 된다.In the case of a thin steel plate, the influence is limited because the plate width is only about 2 m. However, in the case of a steel plate having a plate width of 3 m or more, the influence can not be ignored. Therefore, the cooling of the end portions in the width direction of the rear steel plate becomes weak, and the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate in this case becomes a non-uniform temperature distribution.

이에 대해, 본 발명의 가속 냉각 장치는 도 13에 나타내는 바와 같이 급수구(16)와 배수구(17)는 별개로 마련되어 있으며, 급수와 배수를 역할 분담하고 있으므로, 냉각 배수는 격벽(15)의 배수구(17)를 관통하여 격벽(15)의 위쪽으로 원활히 흘러가게 된다. 따라서, 냉각 후의 배수가 신속하게 후강판 상면에서 배제되므로, 후속으로 공급되는 냉각수는 용이하게 체류수막을 관통할 수 있으며, 충분한 냉각 능력을 얻을 수 있다. 이 경우의 후강판 폭 방향의 온도 분포는 균일한 온도 분포로 되며, 폭 방향으로 균일한 온도 분포를 얻을 수 있다.13, the water supply port 16 and the water discharge port 17 are provided separately from each other. Since the water supply and drainage are shared between the water supply port 16 and the water discharge port 17, Flows smoothly upward through the partition wall (17) and above the partition (15). Therefore, since the wastewater after cooling is quickly excluded from the upper surface of the steel sheet, the cooling water supplied subsequently can easily penetrate the retention water film, and sufficient cooling ability can be obtained. In this case, the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate becomes a uniform temperature distribution, and a uniform temperature distribution in the width direction can be obtained.

또한, 배수구(17)의 총 단면적은 원관 노즐(13)의 내부의 총 단면적의 1.5배 이상이면, 냉각수의 배출이 신속하게 실행된다. 이것은 예를 들면, 격벽(15)에는 원관 노즐(13)의 외경보다 큰 구멍을 뚫고, 배수구의 수를 급수구의 수와 동일 또는 그 이상으로 하면 실현할 수 있다.Further, if the total cross-sectional area of the drain hole 17 is 1.5 times or more than the total cross-sectional area of the interior of the pipe nozzle 13, the discharge of the cooling water is performed quickly. This can be realized, for example, by drilling a hole larger than the outer diameter of the pipe nozzle 13 in the partition wall 15 and making the number of drain holes equal to or larger than the number of the water supply holes.

배수구(17)의 총 단면적이 원관 노즐(13)의 내부의 총 단면적의 1.5배보다 작으면, 배수구의 유동 저항이 커지고, 체류수가 배수되기 어렵게 되는 결과, 체류수막을 관통하여 후강판 표면에 도달할 수 있는 냉각수량이 대폭 감소하고, 냉각능이 저하하므로 바람직하지 않다. 더욱 바람직하게는 4배 이상이다. 한편, 배수구가 너무 많거나, 배수구의 단면 직경이 너무 커지면, 격벽(15)의 강성이 작아져, 후강판이 충돌했을 때에 손상되기 쉬워진다. 따라서, 배수구의 총 단면적과 원관 노즐(13)의 내부의 총 단면적의 비는 1.5 내지 20의 범위가 바람직하다.If the total cross-sectional area of the drain hole 17 is smaller than 1.5 times the total cross-sectional area of the inside of the pipe line nozzle 13, the flow resistance of the drain hole becomes large and drainage water becomes difficult to drain. As a result, The cooling water that can be used is greatly reduced and the cooling ability is deteriorated. More preferably four times or more. On the other hand, if the drain hole is too large or the cross-sectional diameter of the drain hole becomes too large, the rigidity of the partition wall 15 becomes small, and the post-steel plate is liable to be damaged when it collides. Therefore, the ratio of the total cross-sectional area of the drain hole to the total cross-sectional area of the inside of the pipe nozzle 13 is preferably in the range of 1.5 to 20.

또, 격벽(15)의 급수구(16)에 내삽된 원관 노즐(13)의 외주면과 급수구(16)의 내면의 간극은 3㎜이하로 하는 것이 바람직하다. 이 간극이 크면 원관 노즐(13)로부터 분사되는 냉각수의 수반류의 영향에 의해, 격벽(15)의 상면에 배출된 냉각 배수가 급수구(16)의 원관 노즐(13)의 외주면과의 간극에 인입되고, 재차 후강판상에 공급되게 되므로, 냉각 효율이 나빠진다. 이것을 방지하기 위해서는 원관 노즐(13)의 외경을 급수구(16)의 크기와 대략 동일하게 하는 것이 더욱 바람직하다. 그러나, 공작 정밀도나 부착 오차를 고려하여, 실질적으로 영향이 적은 3㎜까지의 간극은 허용한다. 더욱 바람직하게는 2㎜이하로 한다.The gap between the outer circumferential surface of the pipe tube nozzle 13 inserted into the water supply port 16 of the partition 15 and the inner surface of the water supply port 16 is preferably 3 mm or less. The cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 is separated from the outer peripheral surface of the pipe nozzle 13 of the water supply port 16 by the influence of the entrainment flow of the cooling water injected from the pipe line nozzle 13 And is supplied again onto the back steel plate, resulting in poor cooling efficiency. In order to prevent this, it is more preferable that the outer diameter of the pipe line nozzle 13 is made approximately equal to the size of the water supply port 16. [ However, in consideration of the machining accuracy and the attachment error, a gap of up to 3 mm, which is substantially unaffected, is allowed. More preferably 2 mm or less.

또한, 냉각수가 체류수막을 관통하여 후강판에 도달할 수 있도록 하기 위해서는 원관 노즐(13)의 내경, 길이, 냉각수의 분사 속도나 노즐 거리도 최적으로 할 필요가 있다.In order to allow the cooling water to pass through the retention water film and reach the rear steel plate, it is necessary to optimize the inner diameter, the length, the injection speed of the cooling water, and the nozzle distance.

즉, 노즐 내경은 3∼8㎜가 바람직하다. 3㎜보다 작으면 노즐로부터 분사하는 물의 다발이 가늘어지며 기세가 약해진다. 한편, 노즐 직경이 8㎜를 넘으면 유속이 느려지며, 체류수막을 관통하는 힘이 약해진다.That is, the nozzle inner diameter is preferably 3 to 8 mm. If it is smaller than 3 mm, the bundle of water sprayed from the nozzle becomes thin and the momentum becomes weak. On the other hand, when the nozzle diameter exceeds 8 mm, the flow velocity is slowed and the force passing through the retention water film is weakened.

원관 노즐(13)의 길이는 120∼240㎜가 바람직하다. 여기서 말하는 원관 노즐(13)의 길이는 헤더 내부에 어느 정도 관입한 노즐 상단의 유입구에서 격벽의 급수구에 내삽된 노즐의 하단까지의 길이를 의미한다. 원관 노즐(13)이 120㎜보다 짧으면, 헤더 하면과 격벽 상면의 거리가 너무 짧아지기(예를 들면, 헤더 두께 20㎜, 헤더내에의 노즐 상단의 돌출량 20㎜, 격벽에의 노즐 하단의 삽입량 10㎜로 하면, 70㎜미만으로 됨) 때문에, 격벽보다 상측의 배수 스페이스가 작아지고, 냉각 배수를 원활히 배출할 수 없게 된다. 한편, 240㎜보다 길면 원관 노즐(13)의 압력 손실이 커지며, 체류수막을 관통하는 힘이 약해진다.The length of the pipe line nozzle 13 is preferably 120 to 240 mm. Here, the length of the pipe nozzle 13 means the length from the inlet of the upper end of the nozzle to the lower end of the nozzle inserted into the water inlet of the partition wall to some extent. If the distance between the header lower surface and the upper surface of the partition wall is too short (for example, the header thickness is 20 mm, the protrusion amount of the upper end of the nozzle in the header is 20 mm, The amount of drainage space above the partition wall becomes smaller and the cooling drainage can not be smoothly discharged. On the other hand, if the length is longer than 240 mm, the pressure loss of the pipe nozzle 13 becomes large, and the force passing through the retention water film becomes weak.

노즐로부터의 냉각수의 분사 속도는 6m/s이상, 바람직하게는 8m/s이상이 필요하다. 6m/s미만에서는 체류수막을 냉각수가 관통하는 힘이 극단적으로 약해지기 때문이다. 8m/s이상이면, 더욱 큰 냉각 능력을 확보할 수 있으므로 바람직하다. 또, 상면 냉각의 원관 노즐(13)의 하단에서 후강판(10)의 표면까지의 거리는 30∼120㎜로 하는 것이 좋다. 30㎜미만에서는 후강판(10)이 격벽(15)에 충돌하는 빈도가 극단적으로 많아지고 설비 보전이 어려워진다. 120㎜초과에서는 냉각수가 체류수막을 관통하는 힘이 극단적으로 약해진다.The injection speed of the cooling water from the nozzle is required to be not less than 6 m / s, preferably not less than 8 m / s. When the velocity is less than 6 m / s, the force through which the cooling water penetrates the staying water film is extremely weakened. If it is 8 m / s or more, a larger cooling capacity can be secured, which is preferable. It is preferable that the distance from the lower end of the pipe tube 13 for cooling the upper surface to the surface of the steel plate 10 is 30 to 120 mm. If it is less than 30 mm, the frequency of collision of the steel plate 10 with the partition wall 15 becomes extremely large and facility maintenance becomes difficult. When the distance exceeds 120 mm, the force of the cooling water passing through the retention water film becomes extremely weak.

후강판 상면의 냉각에서는 냉각수가 후강판 긴쪽 방향으로 확산되지 않도록, 상부 헤더(11)의 전후에 탈수 롤(20)을 설치하는 것이 좋다. 이것에 의해, 냉각 존 길이가 일정하게 되고, 온도 제어가 용이하게 된다. 여기서, 탈수 롤(20)에 의해 후강판 반송 방향의 냉각수의 흐름은 저지되므로 냉각 배수는 후강판 폭 방향 외측으로 흐르게 된다. 그러나, 탈수 롤(20)의 근방은 냉각수가 체류하기 쉽다.In the cooling of the upper surface of the rear steel plate, it is preferable to provide the dehydrating rolls 20 before and after the upper header 11 so that the cooling water does not diffuse in the longitudinal direction of the back steel plate. As a result, the cooling zone length becomes constant and the temperature control becomes easy. Here, since the flow of cooling water in the direction of conveying the rear steel sheet is blocked by the dehydrating roll 20, the cooling drainage flows outward in the width direction of the rear steel plate. However, the cooling water is liable to stay in the vicinity of the dewatering roll 20.

그래서, 도 8에 나타내는 바와 같이, 후강판 폭 방향으로 배열된 원관 노즐(13)의 열 중, 후강판 반송 방향의 최상류측 열의 냉각수 분사 노즐은 후강판 반송 방향의 상류 방향으로 15∼60도 기울이고, 후강판 반송 방향의 최하류측 열의 냉각수 분사 노즐은 후강판 반송 방향의 하류 방향으로 15∼60도 기울이는 것이 바람직하다. 이와 같이 하는 것에 의해, 탈수 롤(20)에 가까운 위치에도 냉각수를 공급할 수 있고, 탈수 롤(20) 근방에 냉각수가 체류하는 일이 없어, 냉각 효율이 오르므로 바람직하다.8, among the heat of the pipe line nozzle 13 arranged in the width direction of the rear steel plate, the cooling water injection nozzle of the uppermost row in the rear steel plate conveying direction is inclined by 15 to 60 degrees in the upstream direction in the post-steel plate conveying direction , It is preferable that the cooling water spray nozzles in the row on the most downstream side in the post-steel sheet conveying direction are inclined by 15 to 60 degrees in the downstream direction of the post-steel sheet conveying direction. By doing so, it is possible to supply the cooling water to a position close to the dewatering roll 20, and the cooling water does not stay near the dewatering roll 20, which is preferable because the cooling efficiency is increased.

상부 헤더(11) 하면과 격벽(15) 상면의 거리는 헤더 하면과 격벽 상면에 둘러싸인 공간내에서의 후강판 폭 방향 유로 단면적이 냉각수 분사 노즐 내부의 총 단면적의 1.5배 이상으로 되도록 마련되고, 예를 들면 100㎜정도 이상이다. 이 후강판 폭 방향 유로 단면적이 냉각수 분사 노즐 내부의 총 단면적의 1.5배 이상이 아닌 경우, 격벽에 마련된 배수구(17)로부터 격벽(15) 상면에 배출된 냉각 배수를 원활하게 후강판 폭 방향으로 배출할 수 없다.The distance between the lower surface of the upper header 11 and the upper surface of the partition 15 is set such that the cross sectional area of the flow path in the width direction of the steel sheet in the space surrounded by the header lower surface and the upper surface of the partition wall is 1.5 times or more of the total sectional area inside the cooling water spray nozzle It is more than about 100 mm. The cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 from the drain port 17 provided in the partition wall is smoothly discharged in the width direction of the rear plate smoothly after the steel plate width direction cross sectional flow area is not more than 1.5 times the total sectional area inside the cooling water injection nozzle Can not.

본 발명의 가속 냉각 장치에 있어서, 가장 효과를 발휘하는 수량 밀도의 범위는 1.5㎥/(㎡·min)이상이다. 수량 밀도가 이것보다 낮은 경우에는 체류수막이 그다지 두꺼워지지 않고, 봉형상 냉각수를 자유 낙하시켜 후강판을 냉각하는 공지의 기술을 적용해도, 폭 방향의 온도 편차는 그다지 커지지 않는 경우도 있다. 한편, 수량 밀도가 4.0㎥/(㎡·min)보다 높은 경우에도, 본 발명의 기술을 이용하는 것은 유효하다. 그러나, 설비 코스트가 높아지는 등 실용화 후에서의 문제가 있으므로, 1.5∼4.0㎥/(㎡·min)가 가장 실용적인 수량 밀도이다.In the accelerated cooling apparatus of the present invention, the range of the water density exhibiting the most effect is 1.5 m 3 / (m 2 · min) or more. When the water density is lower than the above range, the temperature fluctuation in the width direction may not be significantly increased even if a known technique of cooling the steel after cooling down the bar cooling water is used. On the other hand, even when the water density is higher than 4.0 m 3 / (m 2 · min), it is effective to use the technique of the present invention. However, since there is a problem after practical use such as a high facility cost, the most practical water density is 1.5 to 4.0 m 3 / (m 2 · min).

본 발명의 냉각 기술을 적용하는 것은 냉각 헤더의 전후에 탈수 롤을 배치하는 경우가 특히 효과적이다. 그러나, 탈수 롤이 없는 경우에도 적용하는 것은 가능하다. 예를 들면, 헤더가 긴쪽 방향으로 비교적 길고(2∼4m 정도 있는 경우), 그 헤더의 전후에서 퍼지용의 물스프레이를 분사하여, 비수랭 존에의 누수를 방지하는 냉각 설비에 적용하는 것도 가능하다.The application of the cooling technique of the present invention is particularly effective when a dehydrating roll is disposed before and after the cooling header. However, it is also possible to apply it even in the case where there is no dehydrating roll. For example, it is also possible to apply to a cooling facility for spraying a water spray for purging at the front and rear of the header to prevent leakage of water into the non-aqueous circulation zone, when the header is relatively long in the longitudinal direction (about 2 to 4 m) Do.

또한, 본 발명에 있어서, 후강판 하면측의 냉각 장치에 대해서는 특히 한정되는 것은 아니다. 도 7, 도 8에 나타내는 실시형태에서는 상면측의 냉각 장치와 마찬가지의 원관 노즐(14)를 구비한 냉각 하부 헤더(12)의 예를 나타내었다. 후강판 하면측의 냉각에서는 분사된 냉각수는 후강판에 충돌한 후에 자연 낙하하므로, 상면측 냉각과 같은 냉각 배수를 후강판 폭 방향으로 배출하는 격벽(15)은 없어도 좋다. 또, 막형상 냉각수나 분무형상의 스프레이 냉각수 등을 공급하는 공지의 기술을 이용해도 좋다.In the present invention, the cooling device on the lower surface side of the steel plate is not particularly limited. In the embodiment shown in Figs. 7 and 8, an example of the cooling lower header 12 having the same pipe nozzle 14 as the cooling device on the upper surface side is shown. Since the cooling water injected from the cooling of the back steel plate bottom side falls down after colliding with the back steel plate, the partition wall 15 for discharging the cooling drainage such as cooling on the top surface side in the width direction of the back steel plate may be omitted. It is also possible to use a known technique of supplying film-like cooling water or spray cooling water or the like.

이상과 같이, 본 발명의 후강판의 제조 설비는 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)로서 디스케일링수의 분사 노즐이 2열 이상 배치되고, 상기 2열 이상의 분사 노즐로부터 후강판(10)의 표면을 향해 분사되는 에너지 밀도 E를 합계 0.08J/㎟이상으로 설정하는 것에 의해, 후강판(10)에 발생하고 있는 스케일의 균일화를 도모하고, 가속 냉각 장치(5)에서 균일한 냉각을 도모할 수 있다. 그 결과, 후강판 형상이 우수한 후강판(10)을 제조할 수 있다.As described above, in the manufacturing equipment of the post-steel strip of the present invention, two or more descaling nozzles of descaling water are disposed as the descaling device 6 and the descaling device 7, 10 is equal to or larger than 0.08 J / mm 2 in total, the scale generated in the rear steel plate 10 is made uniform, and uniform cooling (cooling) is performed in the accelerated cooling device 5 . As a result, it is possible to manufacture the post-steel sheet 10 having a superior post-steel sheet shape.

또, 형상 교정 장치(4)에서 후강판(10)의 형상 교정을 실행하는 것에 의해, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐을 후강판(10)의 표면에 접근시키는 것이 가능하게 된다.By executing the shape correction of the post-steel plate 10 in the shape correcting device 4, the spray nozzles of the descaling device 6 and the descaling device 7 approach the surface of the post-steel plate 10 Lt; / RTI >

또, 분사 거리 H(디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐과 후강판(10)의 표면의 거리)를 40㎜이상, 200㎜이하로 하면 디스케일링 능력이 향상한다. 또, 소정의 에너지 밀도 E를 얻기 위한 분사 압력, 분사 유량 등이 작아도 좋으므로 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 펌프 능력의 저감화를 도모할 수 있다.When the ejection distance H (the distance between the ejection nozzles of the descaling device 6 and the descaling device 7 and the surface of the rear steel plate 10) is set to 40 mm or more and 200 mm or less, the descaling ability is improved. In addition, since the injection pressure and the injection flow rate for obtaining the predetermined energy density E may be small, the pump capacity of the descaling device 6 and the descaling device 7 can be reduced.

또, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7) 중 하류측인 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L을 L≤V×5×10^-9×exp(25000/T)를 만족시키는 것에 의해, 가속 냉각 장치(5)에 의한 후강판(10)의 냉각을 안정시킬 수 있다.The descaling apparatus (6) and the descaling device (7) downstream of the descaling device (7), the distance L to the accelerated cooling equipment (5) L≤V × 5 × 10 -9 × exp (25000 in / T), it is possible to stabilize the cooling of the rear steel plate 10 by the accelerating cooling device 5.

또한, 본 발명의 가속 냉각 장치(5)는 도 7에 나타낸 바와 같이, 상부 원관 노즐(13)로부터 급수구(16)를 통해 공급된 냉각수가 후강판(10)의 상면을 냉각해서 고온의 배수로 되며, 상부 원관 노즐(13)이 삽입통과되어 있지 않은 배수구(17)를 배수 유로로 해서 격벽(15)의 위쪽으로부터 후강판(10)의 폭 방향으로 흘러간다. 냉각 후의 배수가 후강판(10)으로부터 신속하게 배제되도록 되어 있으므로, 상부 원관 노즐(13)로부터 급수구(16)를 통해 흘러오는 냉각수가 순차 후강판(10)에 접촉함으로써, 충분하고 또한 폭 방향에 균일한 냉각 능력을 얻을 수 있다.7, the cooling water supplied from the upper pipe line nozzle 13 through the water supply port 16 cools the upper surface of the steel plate 10 to a high temperature drain And flows from the upper side of the partition wall 15 in the width direction of the rear steel plate 10 with the drain port 17 in which the upper side pipe nozzle 13 is not inserted and inserted as the drainage flow path. The cooling water flowing out through the water supply port 16 from the upper pipe line nozzle 13 is successively brought into contact with the steel plate 10 so that the wastewater after the cooling is sufficiently discharged in the width direction So that uniform cooling ability can be obtained.

또, 본 발명자들이 검토한 결과, 본 발명과 같은 디스케일링을 실행하지 않고, 가속 냉각을 실행한 후강판의 폭 방향의 온도 편차는 40℃ 정도로 되는 것을 알 수 있었다. 한편, 전술한 본 발명의 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에 의해 디스케일링을 실시한 후에, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각을 실행한 후강판의 폭 방향의 온도 편차는 10℃ 정도로 감소하는 것을 알 수 있었다. 또한, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에서 디스케일링을 실시한 후, 도 7에 나타내는 가속 냉각 장치(5)를 이용하여 가속 냉각을 실시한 후강판의 폭 방향의 온도 편차는 4℃ 정도까지 감소하는 것을 알 수 있었다. 또, 후강판의 온도 편차는 주사형 온도계에서 가속 냉각 후의 후강판 표면 온도 분포를 측정하고, 그 측정 결과로부터 폭 방향의 온도 편차를 산출하였다.As a result of the investigation by the present inventors, it has been found that the temperature deviation in the width direction of the steel sheet after accelerated cooling without degassing as in the present invention is about 40 캜. On the other hand, after the descaling by the descaling device 6 and the descaling device 7 of the present invention and after cooling by the accelerated cooling device 5, the temperature deviation in the width direction of the steel sheet is 10 &Lt; / RTI > After descaling by the descaling device 6 and the descaling device 7, after accelerated cooling is performed using the accelerated cooling device 5 shown in Fig. 7, the temperature deviation in the width direction of the steel sheet is 4 deg. C And it was found that it decreased to the degree of. The temperature deviation of the steel sheet after the acceleration cooling was measured by a scanning type thermometer, and the temperature deviation in the width direction was calculated from the measurement result.

또, 본 발명과 같이, 압연 중에 발생한 왜곡은 형상 교정 장치(4)에서 교정하고, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에서 후강판(10)의 디스케일링을 실행하고, 냉각의 제어성을 안정화시키기 위해, 후강판 제조 설비의 하류에 온라인 혹은 오프 라인으로 마련되는 형상 교정 장치에서 교정되는 후강판(10)은 원래 평탄도가 높고 후강판(10)의 온도도 균일하다. 따라서, 상기 하류에 마련되는 형상 교정 장치의 교정력에 대해서는 그다지 높게 할 필요는 없다. 또, 가속 냉각 장치(5)와 상기 하류에 마련되는 형상 교정 장치의 거리는 압연 라인으로 제조하는 후강판(10)의 최대 길이보다 길게 하면 좋다. 이것에 의해, 상기 하류에 마련되는 형상 교정 장치에서 리버스 교정 등을 실시하는 경우도 많기 때문에, 역송한 후강판(10)이 반송 롤상에서 튀어, 가속 냉각 장치(5)에 충돌하는 등의 트러블을 방지하는 효과나, 가속 냉각 장치(5)에 있어서의 냉각 중에 발생한 약간의 온도 편차를 균일화하고, 교정 후에 온도 편차에 기인한 휨의 발생을 회피하는 효과를 기대할 수 있다.As in the present invention, distortion generated during rolling is calibrated by the shape correcting device 4, descaling of the post-steel plate 10 is performed by the descaling device 6 and the descaling device 7, In order to stabilize the controllability, the steel plate 10 after being calibrated in the shape correcting apparatus provided on-line or off-line downstream of the steel plate manufacturing facility is originally flat and the temperature of the steel plate 10 is uniform. Therefore, the correction force of the shape correcting device provided downstream does not have to be so high. The distance between the accelerating cooling device 5 and the shape correcting device provided downstream may be longer than the maximum length of the steel plate 10 manufactured by the rolling line. As a result, there are many cases where reverse calibration is performed in the shape correcting apparatus provided downstream, so that the steel plate 10 rises on the conveying roll after collision with the accelerating cooling device 5, It is possible to expect the effect of preventing the occurrence of warp caused by the temperature deviation after the calibration by uniformizing a slight temperature deviation generated during cooling in the accelerated cooling device 5,

실시예 1 Example 1

압연기(3)에 의해서 압연한 판 두께 30㎜, 폭 3500㎜의 후강판을 형상 교정 장치(4) 및 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)를 통과하고 나서, 820℃에서 420℃까지의 제어 냉각을 실행하였다. 여기서, 냉각이 안정되는 조건은 전술한 (3), (4), (5)식으로부터 산출하면, 디스케일링 장치(7)에 의한 후강판의 스케일을 제거 종료 후부터 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t는 바람직하게는 42s이하, 더욱 바람직하게는 19s이하, 가장 바람직하게는 5s이하이다.After passing through the shape correcting device 4, the descaling device 6 and the descaling device 7, the post-steel sheet having a thickness of 30 mm and a width of 3500 mm rolled by the rolling machine 3 is heated at a temperature of 820 캜 to 420 캜 Was performed. Here, the conditions under which the cooling is stable are calculated from the above-described expressions (3), (4) and (5). After the scaling of the steel plate by the descaling device 7 is completed, The time t until the start of cooling of the steel sheet is preferably 42 s or less, more preferably 19 s or less, and most preferably 5 s or less.

디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)는 노즐의 분사 압력이 17.7MPa, 노즐 1개당 분사 유량이 45L/min(=7.5×10^-4㎥/s), 분사 거리(디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)의 분사 노즐과 후강판의 표면 거리)가 130㎜, 노즐 분사 각도가 66°, 영각이 15°로 하고, 서로 인접하는 노즐의 분사 영역이 어느 정도 중첩되도록 폭 방향으로 배열한 것을 긴쪽 방향에 2열 배열하고, 스프레이 분사 두께는 3㎜, 스프레이 분사 폭은 175㎜로 하였다. 또, 노즐은 플랫 스프레이 노즐로 하였다. 여기서, 디스케일링수의 에너지 밀도는 전술한 수량 밀도×분사 압력×충돌 시간으로 정의되는 값이다. 충돌 시간(s)은 후강판 표면에 디스케일링수가 분사되어 있는 시간이며, 스프레이 분사 두께를 반송 속도로 나누는 것에 의해 구해진다.The descaling device 6 and the descaling device 7 are arranged such that the injection pressure of the nozzle is 17.7 MPa, the injection flow rate per nozzle is 45 L / min (= 7.5 x 10 ^-4 m 3 / s) 6 and the surface distance of the spraying nozzle of the descaling device 7 to the rear steel plate) was 130 mm, the nozzle spraying angle was 66 °, the angle of attack was 15 °, and the spraying areas of adjacent nozzles were overlapped to some extent Direction, and the spraying thickness was 3 mm and the spraying width was 175 mm. The nozzle was a flat spray nozzle. Here, the energy density of the descaling number is a value defined by the above-mentioned water density x injection pressure x collision time. The collision time (s) is the time during which the descaling water is sprayed on the surface of the steel sheet, and is obtained by dividing the spraying spray thickness by the conveying speed.

가속 냉각 장치(5)는 도 7에 나타내는 바와 같이 후강판 상면에 공급한 냉각수를 격벽의 위쪽으로 흘리고, 또한 도 10에 나타내는 바와 같이 후강판 폭 방향 측방으로부터 배수할 수 있는 바와 같은 유로를 마련한 설비로 하였다. 격벽에는 직경 12㎜의 구멍을 바둑판의 눈과 같이 뚫고, 도 9에 나타내는 바와 같이, 지그재그 격자형상으로 배열한 급수구에 상부 냉각수 분사 노즐을 내삽하고, 나머지의 구멍을 배수구로서 이용하였다. 상부 헤더 하면과 격벽 상면의 거리는 100㎜로 하였다.As shown in Fig. 10, the accelerated cooling device 5 is a device in which the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate is flowed upward of the partition wall and the oil is drained from the side in the width direction of the rear steel plate as shown in Fig. Respectively. A hole having a diameter of 12 mm was drilled in the partition wall as shown in Fig. 9, and an upper cooling water injection nozzle was inserted into a water supply port arranged in a staggered grid shape as shown in Fig. 9, and the remaining hole was used as a drain hole. The distance between the upper header lower surface and the upper surface of the barrier was 100 mm.

가속 냉각 장치(5)의 상부 냉각수 분사 노즐은 내경 5㎜, 외경 9㎜, 길이 170㎜로 하고, 그 상단을 헤더내에 돌출시켰다. 또, 봉형상 냉각수의 분사 속도를 8.9m/s로 하였다. 후강판 폭 방향의 노즐 피치는 50㎜로 하여, 테이블 롤러간 거리 1m의 존내에서 노즐을 긴쪽 방향으로 10열 배열하였다. 상면의 수량 밀도는 2.1㎥/(㎡·min)이었다. 상면 냉각의 노즐 하단은 판 두께 25㎜의 격벽의 상하 표면의 중간 위치로 되도록 설치하고, 후강판 표면까지의 거리는 80㎜로 하였다.The upper cooling water injection nozzle of the accelerated cooling device 5 had an inner diameter of 5 mm, an outer diameter of 9 mm, and a length of 170 mm, and the upper end thereof was projected in the header. The injection speed of the rod-like cooling water was 8.9 m / s. The nozzle pitch in the rear steel plate width direction was 50 mm, and 10 rows of nozzles were arranged in the longitudinal direction within the zone of 1 m between the table rollers. The water density on the upper surface was 2.1 m 3 / (m 2 · min). The lower surface of the nozzle for cooling the upper surface was provided at an intermediate position of the upper and lower surfaces of the partition wall having a plate thickness of 25 mm, and the distance to the surface of the rear steel plate was 80 mm.

또한, 하면 냉각 설비에 대해서는 도 7에 나타내는 바와 같은 격벽을 구비하지 않은 것 이외는 상면 냉각 설비와 마찬가지의 냉각 설비를 이용하고, 봉형상 냉각수의 분사 속도 및 수량 밀도를 상면의 1.5배로 하였다.In addition, for the lower surface cooling facility, the same cooling facility as the upper surface cooling facility was used except that the partition wall as shown in Fig. 7 was not provided, and the injection speed and water density of the rod-like cooling water were 1.5 times as high as the upper surface.

그리고, 표 1에 나타내는 바와 같이, 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리 L, 후강판의 반송 속도 V 및 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 시간 t를 각종 변화시켰다. 또한, 표 1 중의 T는 냉각 전의 후강판 온도(K)이다.As shown in Table 1, the distance L from the descaling device 7 to the accelerating cooling device 5, the conveying speed V of the rear steel plate, and the time from the descaling device 7 to the accelerating cooling device 5 t. In Table 1, T is the post-cooling steel sheet temperature (K).

후강판 형상에 대해서는 재교정율(%)로 평가하였다. 구체적으로는 후강판 전체 길이의 휨, 및/또는 후강판 전체 폭의 휨이 그 후강판에 대응하는 제품 규격에서 정해져 있는 기준값 이내이면 합격, 기준값을 초과해 있으면, 재교정 실시재로 판단하고, 재교정율은 (재교정 실시재의 개수)/(대상재의 전체 개수)×100으로서 산출하였다.The post-calibrating rate (%) was evaluated for the shape of the post-steel plate. Concretely, if the warpage of the entire steel plate and / or the warpage of the entire steel plate are within the reference value specified by the product standard corresponding to the steel plate, The recalibration rate was calculated as (number of recalcitrant) / (total number of recycled material) x 100.

[표 1]　[Table 1]

표 1의 본 발명예 1∼5는 에너지 밀도가 모두 0.08J/㎟이상이기 때문에, 형상 불량에 의한 재교정율이 낮고, 양호한 결과를 얻을 수 있었다. 이것은 가속 냉각 장치(5)에서 냉각했을 때에, 폭 방향 위치의 표면 온도의 편차가 거의 없어 균일하게 냉각되고, 종래보다 기계적 특성이 우수하고, 후강판의 온도 분포에 기인한다고 고려되는 평탄도가 우수하고, 그 결과, 형상 불량에 의한 재교정율이 낮아졌다고 생각할 수 있다. 또, 본 발명예 1∼5는 모두 스케일 제거되고 있으며, 표면 성상도 양호하였다. 또, 표면 성상의 평가는 실온까지 냉각된 후강판 표면의 화상을 이용하여, 스케일 잔존부와 박리부의 색조 차를 이용한 화상 처리로부터 스케일 유무를 판단하고, 평가하였다.In Inventive Examples 1 to 5 of Table 1, since the energy density was not less than 0.08 J / mm 2, the recalibration rate due to the defective shape was low, and good results were obtained. This is because, when cooled by the accelerating cooling device 5, the surface temperature at the widthwise position is hardly varied, and is uniformly cooled. The flatness is considered to be caused by the temperature distribution of the steel sheet, As a result, it can be considered that the recalibration rate due to the defective shape is lowered. All of Inventive Examples 1 to 5 were removed from the scale, and the surface properties were good. The evaluation of the surface property was carried out by using an image of the surface of the steel sheet after cooling to room temperature and judging the presence or absence of scale from the image processing using the color difference between the remaining portion of the scale and the peeling portion.

특히, 반송 방향에 대해 최하류열의 디스케일링 장치(7)에서 가속 냉각 장치(5)까지의 거리를 5m로 한 본 발명예 1∼4는 디스케일링 장치(7)에 의한 후강판의 스케일을 제거 종료 후부터, 가속 냉각 장치(5)에서 후강판의 냉각을 개시할 때까지의 시간 t가 후강판의 반송 속도 V에 관계없이, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 더욱 안정한 조건인 19s이하였다. 그 때문에, 재교정율이 5%이하로 양호하였다. 또, 본 발명예 5에 대해서는 재교정율은 합격인 12%이었지만, 본 발명예 1∼4보다 뒤떨어졌다. 이것은 스케일 제거 종료 후부터 가속 냉각 장치(5)에서 냉각을 개시할 때까지의 시간이 46s로 길기 때문에, 스케일이 두꺼워지고, 냉각이 불안정하게 되었기 때문으로 고려된다.Particularly, in Examples 1 to 4 in which the distance from the descaling device 7 of the downstream row to the accelerating cooling device 5 was 5 m with respect to the carrying direction, the scales of the post- The time t from the end of the accelerating cooling device 5 to the start of cooling of the post-steel plate is 19 seconds or less, which is a more stable condition for cooling by the accelerating cooling device 5, regardless of the conveying speed V of the post-steel plate . Therefore, the re-calibration rate was good at 5% or less. With respect to Inventive Example 5, the recalibration rate was 12%, which was acceptable, but was lower than Inventive Examples 1 to 4. This is considered to be because the time from the completion of the descaling to the start of cooling in the accelerating cooling device 5 is as long as 46 s, so that the scale becomes thick and the cooling becomes unstable.

한편, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에 의한 스케일 제거를 실시하지 않고, 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각을 실행한 비교예 1에서는 후강판의 표면에 발생하고 있는 스케일의 균일화가 도모되는 일 없이 가속 냉각 장치(5)에 의한 냉각이 실시되었다. 이 때문에, 후강판의 온도 분포에 기인했다고 고려되는 평탄도 악화에 의해 재교정율이 40%로 되며, 기계적 특성에도 편차가 생겼다.On the other hand, in Comparative Example 1 in which cooling by the accelerated cooling device 5 was performed without performing scale removal by the descaling device 6 and the descaling device 7, the scale of the scale generated on the surface of the after- The cooling by the accelerated cooling device 5 was carried out without equalization. For this reason, the flatness deterioration which is considered to be attributed to the temperature distribution of the steel sheet has caused the recalibration rate to be 40%, and the mechanical characteristics have also been varied.

또, 디스케일링 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)에 의한 설정 조건을 수압 10MPa, 노즐 1개당 분사 유량이 39L/min(=6.5×10^-4㎥/s), 분사 거리가 130㎜, 노즐 분사 각도가 66°, 노즐 영각이 15°로 하고, 에너지 밀도를 0.06J/㎟로 한 비교예 2는 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도가 충분히 크지 않았기 때문에, 스케일이 부분적으로 박리되고, 후강판 폭 방향의 온도 분포가 악화되었다. 이 때문에, 재교정율이 70%로 되고, 기계적 특성에도 편차가 생겼다.The setting conditions by the descaling device 6 and the descaling device 7 are as follows: a water pressure of 10 MPa; an injection flow rate per one nozzle of 39 L / min (= 6.5 x 10 ^-4 m 3 / s) In Comparative Example 2 in which the nozzle spraying angle was 66 占 and the nozzle pitch angle was 15 占 and the energy density was 0.06 J / mm2, the energy density possessed by the descaling water was not sufficiently large, so that the scale was partly peeled off, The temperature distribution in the direction deteriorated. For this reason, the recalibration rate became 70%, and the mechanical characteristics also varied.

디스케일링 회수가 1회이고, 노즐의 분사 압력이 17.7MPa, 노즐 1개당 분사 유량이 45L/min(=7.5×10^-4㎥/s), 분사 거리가 130㎜, 노즐 분사 각도가 66°, 영각이 15°로 하고, 에너지 밀도를 0.09J/㎟로 한 비교예 3은 디스케일링 회수가 1회이므로 디스케일링시에 발생하는 열응력 효과도 1회뿐으로 되었기 때문에, 스케일이 부분적으로 박리되고, 후강판 폭 방향의 온도 분포가 악화되었다. 이 때문에, 재교정율이 72%로 되며, 기계적 특성에도 편차가 생겼다.(= 7.5 x 10 < ^-4 > m < 3 > / s), a spraying distance of 130 mm, a nozzle spraying angle of 66 [deg.], In Comparative Example 3 in which the angle of attack is 15 degrees and the energy density is 0.09 J / mm < 2 >, since the number of times of descaling is one, only one thermal stress effect is generated at the time of descaling, The temperature distribution in the width direction of the rear steel plate deteriorated. For this reason, the recalibration rate became 72%, and the mechanical characteristics also varied.

디스케일링 회수가 3회이고, 노즐의 분사 압력이 10MPa, 노즐 1개당 분사 유량이 34L/min(=5.6×10^-4㎥/s), 분사 거리가 130㎜, 노즐 분사 각도가 66°, 영각이 15°로 하고, 에너지 밀도를 3회의 디스케일링의 합계 0.06J/㎟로 한 비교예 4는 디스케일링수가 갖는 에너지 밀도가 충분히 크지 않았기 때문에, 스케일이 부분적으로 박리되고, 후강판 폭 방향의 온도 분포가 악화되었다. 이 때문에, 재교정율이 69%로 되며, 기계적 특성에도 편차가 생겼다.(= 5.6 x 10 < ^-4 > m < 3 > / s), a spraying distance of 130 mm, a nozzle spraying angle of 66, Is 15 degrees and the energy density is 0.06 J / mm < 2 > in total, the energy density possessed by the descaling water is not sufficiently large so that the scale is partially peeled off and the temperature in the width direction The distribution worsened. As a result, the recalibration rate became 69%, and the mechanical characteristics also varied.

1; 가열로 2; 디스케일링 장치
3; 압연기 4; 형상 교정 장치
5; 가속 냉각 장치 6; 디스케일링 장치
6-1; 디스케일 헤더 6-2; 분사 노즐
7; 디스케일링 장치 7-1; 디스케일 헤더
7-2; 분사 노즐 10; 후강판
11. 상부 헤더 12; 하부 헤더
13; 상부 냉각수 분사 노즐(원관 노즐)
14; 하부 냉각수 분사 노즐(원관 노즐)
15; 격벽 16; 급수구
17; 배수구 18; 분사 냉각수
19; 배출수 20; 탈수 롤
21; 탈수 롤 22; 스프레이 패턴One; Heating furnace 2; Descaling device
3; Rolling mill 4; Shape correction device
5; Accelerated cooling device 6; Descaling device
6-1; Descale header 6-2; Injection nozzle
7; Descaling device 7-1; Descale header
7-2; Injection nozzle 10; Post-steel plate
11. top header 12; Lower header
13; Top coolant injection nozzle (pipe nozzle)
14; Lower cooling water spray nozzle (pipe nozzle)
15; A partition wall 16; Water supply
17; Drain 18; Injection cooling water
19; Drainage 20; Dehydrated roll
21; Dehydrating roll 22; Spray pattern

Claims

A hot rolling mill, a shape correcting apparatus, a descaling apparatus, and an accelerated cooling apparatus are arranged in this order from the upstream side in the carrying direction, and the spraying nozzles of the descaling apparatus are arranged in two rows in the longitudinal direction of the steel sheet, The energy density E of the descaling water sprayed from the nozzle toward the surface of the steel sheet is 0.08 J / mm 2 or more and 0.80 J / mm 2 or less in total, and the energy density of the descaling water sprayed from the spray nozzle of the final- Mm < 2 > than the immediately preceding row.

Wherein the spraying nozzles of the descaling device are arranged in two or more rows and three rows or less in the longitudinal direction of the steel sheet after the hot rolling, the shape correcting device, the descaling device and the accelerated cooling device are arranged in this order from the upstream side in the conveying direction, The energy density E of the descaling water sprayed from the spray nozzles of two or more rows and three columns or less toward the surface of the rear steel plate is 0.08 J / mm 2 or more and 0.80 J / mm 2 or less in total, Wherein the energy density of the descaling water is larger than that of the last row by 0.04 J / mm < 2 > or more.

3. The method according to claim 1 or 2,
The distance L [m] from the descaling device to the accelerated cooling device is expressed by V [m / s], where T [K] is the transport speed of the descaling device to the accelerating cooling device, Satisfies the following expression: L? V x 5 x 10 ^-9 x exp (25000 / T).

The method of claim 3,
And the distance L from the descaling device to the accelerated cooling device is 1.3 m or more and 12 m or less.

3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein a distance H from an injection nozzle of the descaling device to a surface of the rear steel plate is 40 mm or more and 200 mm or less.

The method of claim 3,
Wherein a distance H from an injection nozzle of the descaling device to a surface of the rear steel plate is 40 mm or more and 200 mm or less.

5. The method of claim 4,
Wherein a distance H from an injection nozzle of the descaling device to a surface of the rear steel plate is 40 mm or more and 200 mm or less.

3. The method according to claim 1 or 2,
The accelerated cooling device includes a header for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate, a cooling water injection nozzle for injecting the bar shaped cooling water drained from the header, and a partition wall provided between the steel plate and the header Wherein the partition wall is provided with a water supply port for inserting a lower end portion of the cooling water spray nozzle and a plurality of drain holes for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate onto the partition wall.

The method of claim 3,
The accelerated cooling device includes a header for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate, a cooling water injection nozzle for injecting the bar shaped cooling water drained from the header, and a partition wall provided between the steel plate and the header Wherein the partition wall is provided with a water supply port for inserting a lower end portion of the cooling water spray nozzle and a plurality of drain holes for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate onto the partition wall.

5. The method of claim 4,
The accelerated cooling device includes a header for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate, a cooling water injection nozzle for injecting the bar shaped cooling water drained from the header, and a partition wall provided between the steel plate and the header Wherein the partition wall is provided with a water supply port for inserting a lower end portion of the cooling water spray nozzle and a plurality of drain holes for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate onto the partition wall.

6. The method of claim 5,
The accelerated cooling device includes a header for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate, a cooling water injection nozzle for injecting the bar shaped cooling water drained from the header, and a partition wall provided between the steel plate and the header Wherein the partition wall is provided with a water supply port for inserting a lower end portion of the cooling water spray nozzle and a plurality of drain holes for draining the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate onto the partition wall.

A method for producing a steel sheet in order of a hot rolling step, a hot calibrating step and an accelerated cooling step, wherein the energy density E of the descaling water on the surface of the steel sheet during the hot calibration step and the accelerated cooling step is 0.08 A descaling step of performing descaling twice so as to be equal to or larger than 0.80 J / mm 2 in J / mm 2 and having an energy density of 0.04 J / mm 2 or more larger than the energy density of the last descaling water Of the steel sheet.

A method for producing a steel sheet in order of a hot rolling step, a hot calibrating step and an accelerated cooling step, wherein the energy density E of the descaling water on the surface of the steel sheet during the hot calibration step and the accelerated cooling step is 0.08 A descaling process is performed in which descaling is performed not less than 2 times and not more than 3 times so as to be not less than J / mm2 and not more than 0.80 J / mm2, and the energy density of descaling water of the last time is 0.04 J / And the thickness of the steel sheet is increased.

The method according to claim 12 or 13,
Wherein the time t [s] from the completion of the descaling process to the start of the accelerated cooling process satisfies the formula: t? ^5? 10 ^-9 × exp (25000 / T) :
T is the post-cooling steel sheet temperature (K).