BR112017003566B1

BR112017003566B1 - METHOD OF MANUFACTURING A THICK STEEL PLATE

Info

Publication number: BR112017003566B1
Application number: BR112017003566-9A
Authority: BR
Inventors: Yuta Tamura; Hiroyuki Fukuda; Kenji Adachi
Original assignee: Jfe Steel Corporation
Priority date: 2014-08-26
Filing date: 2015-08-14
Publication date: 2022-12-06
Also published as: EP3195946B1; KR20170036003A; EP3195946A1; EP3195946A4; JP6264464B2; BR112017003566A2; WO2016031168A1; JPWO2016031168A1; CN106794500B; KR101940428B1; CN106794500A

Abstract

INSTALAÇÃO DE FABRICAÇÃO DE PLACA DE AÇO ESPESSA E MÉTODO DE FABRICAÇÃO. Trata-se de uma instalação de fabricação e um método de fabricação para uma placa de aço espessa com um formato de placa superior e características mecânicas superiores, alcançando-se uniformidade em um processo de desincrustação em relação à incrustação gerada na superfície da placa de aço espessa permitindo, desse modo, resfriamento uniforme em um processo de resfriamento. A instalação de fabricação da placa de aço espessa é distinguida pelo fato de que uma máquina de laminação a quente, um dispositivo de correção de formato, um dispositivo de desincrustação e um dispositivo de resfriamento acelerado são dispostos nessa ordem a partir do lado a montante na direção de transporte, com duas fileiras de bocais de pulverização no dispositivo de desincrustação dispostas na direção longitudinal da placa de aço espessa, e em que a densidade de energia total (E) da água de desincrustação pulverizada em direção à superfície da placa de aço espessa a partir das duas fileiras de bocais de jateamento é 0,08 J/mm2 ou maior.THICK STEEL PLATE FABRICATION FACILITY AND MANUFACTURING METHOD. This is a manufacturing facility and manufacturing method for a thick steel plate with a superior plate shape and superior mechanical characteristics, achieving uniformity in a descaling process with respect to the scaling generated on the surface of the steel plate. thick, thereby allowing uniform cooling in one cooling process. The thick steel plate fabrication facility is distinguished by the fact that a hot rolling machine, a shape correction device, a descaling device and an accelerated cooling device are arranged in that order from the upstream side in the conveying direction, with two rows of spray nozzles on the descaling device arranged in the longitudinal direction of the thick steel plate, and in which the total energy density (E) of the descaling water sprayed towards the surface of the thick steel plate from the two rows of blast nozzles is 0.08 J/mm2 or greater.

Description

FIELD OF TECHNIQUE

[0001] A presente invenção refere-se a uma instalação e um mé todo para fabricar uma placa de aço em que laminação a quente, correção de formato e resfriamento acelerado são realizados.[0001] The present invention relates to an installation and a method for manufacturing a steel plate in which hot rolling, shape correction and accelerated cooling are performed.

BACKGROUND TECHNIQUE

[0002] Nos últimos anos, resfriamento controlado tem sido cada vez mais aplicado como um processo de fabricação de placa de aço. No entanto, em geral, placas de aço laminadas a quente não necessariamente têm uniformidade em formatos, propriedades de superfície e similares. Portanto, não uniformidade de temperatura tende a ocorrer nas placas de aço durante o resfriamento, tendo como resultado, por exemplo, deformação, tensão residual e não uniformidade na qualidade de material ocorrerem nas placas de aço após o resfriamento resultando, desse modo, em qualidade ruim e problemas operacionais.[0002] In recent years, controlled cooling has been increasingly applied as a steel plate manufacturing process. However, in general, hot rolled steel plates do not necessarily have uniformity in shapes, surface properties and the like. Therefore, temperature non-uniformity tends to occur in the steel plates during cooling, resulting in, for example, deformation, residual stress and material quality non-uniformity occurring in the steel plates after cooling, thereby resulting in poor quality. bad and operational problems.

[0003] Portanto, a Literatura de Patente 1 revela um método no qual a desincrustação imediatamente antes e/ou imediatamente após uma última passagem de laminação de acabamento, correção a quente, resfriamento forçado de desincrustação são realizados nessa ordem. Além disso, a Literatura de Patente 2 revela um método no qual a desincrustação é realizada após a laminação de acabamento e correção de formato a quente, e o resfriamento forçado é realizado depois disso. Além disso, a Literatura de Patente 3 revela um método no qual a desincrustação é realizada imediatamente antes do resfriamento controlado com controle de pressão de impacto de água de resfriamento.[0003] Therefore, Patent Literature 1 discloses a method in which descaling immediately before and/or immediately after a last pass of finishing lamination, hot correction, forced cooling of descaling are carried out in that order. Furthermore, Patent Literature 2 discloses a method in which descaling is performed after finish lamination and hot shape correction, and forced cooling is performed thereafter. Furthermore, Patent Literature 3 discloses a method in which descaling is carried out immediately before controlled cooling with impact pressure control of cooling water.

LIST OF QUOTES PATENT LITERATURE

[0004] PTL 1: Publicação de Pedido de Patente Não Examinada no JP 9-57327[0004] PTL 1: Publication of Unexamined Patent Application in JP 9-57327

[0005] PTL 2: Patente no JP 3796133[0005] PTL 2: Patent No. JP 3796133

[0006] PTL 3: Publicação de Pedido de Patente Não Examinada no JP 2010-247228[0006] PTL 3: Publication of Unexamined Patent Application in JP 2010-247228

SUMMARY OF THE INVENTION TECHNICAL PROBLEM

[0007] No entanto, quando uma placa de aço é realmente fabrica da pelos métodos mencionados acima das Literaturas de Patente 1 e 2, as incrustações não são completamente descamadas na desincrus- tação. Em vez disso, ocorre não uniformidade na incrustação em que as incrustações são parcialmente descamadas pela desincrustação. Portanto, resfriamento uniforme não pode ser realizado em resfriamento controlado. No método na Literatura de Patente 3, pressão de impacto alta é exigida para impedir não uniformidade de incrustação. Portanto, pressão de impacto baixa provoca não uniformidade de incrustação, tendo como resultado o fato de que o resfriamento uniforme não pode ser realizado em resfriamento controlado.[0007] However, when a steel plate is actually manufactured by the methods mentioned above in Patent Literatures 1 and 2, the inlays are not completely sloughed off in descaling. Instead, fouling non-uniformity occurs where the fouling is partially flaked off by descaling. Therefore, uniform cooling cannot be realized in controlled cooling. In the method in Patent Literature 3, high impact pressure is required to prevent fouling non-uniformity. Therefore, low impact pressure causes fouling non-uniformity, with the result that uniform cooling cannot be realized in controlled cooling.

[0008] Em particular, nos últimos anos, é exigido que as placas de aço tenham níveis rigorosos de uniformidade na qualidade de material. Portanto, efeitos adversos da não uniformidade de velocidade de res-friamento em resfriamento controlado, que é provocada pela não uni-formidade de incrustação descrita acima, em particular, na uniformidade na qualidade de material em uma direção de largura de placa de aço não são mais desprezíveis.[0008] In particular, in recent years, steel plates are required to have strict levels of uniformity in material quality. Therefore, adverse effects of non-uniformity of cooling rate in controlled cooling, which is caused by the non-uniformity of fouling described above, in particular, on uniformity in material quality in one direction of steel plate width are not more despicable.

[0009] A presente invenção é feita em vista dos problemas menci onados acima que não são solucionados pela técnica anterior. É um objetivo da presente invenção fornecer uma instalação e um método para fabricar placa de aço que tenha formatos excelentes e propriedades mecânicas excelentes, realizando-se resfriamento uniforme em uma etapa de resfriamento uniformizando-se as incrustações que são geradas nas superfícies da placa de aço uniforme em uma etapa de desincrustação.[0009] The present invention is made in view of the problems mentioned above which are not solved by the prior art. It is an object of the present invention to provide a plant and a method for manufacturing steel plate that has excellent shapes and excellent mechanical properties, performing uniform cooling in a cooling step by evening out the incrustations that are generated on the surfaces of the steel plate. uniform in a descaling step.

SOLUTION TO THE PROBLEM

[0010] Os inventores realizaram estudos incessantes em relação às forças que fazem com que as incrustações sejam descamadas com o uso de água de desincrustação, e constataram que, quando a desin- crustação é realizada após a correção de formato a quente, se duas ou mais fileiras de bocais de jateamento de aparelho de desincrusta- ção são configuradas em uma direção longitudinal da placa de aço, e se a densidade de energia da água de desincrustação que é jateada para a placa de aço a partir das duas ou mais fileiras de bocais de ja- teamento for maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total, as espessuras das incrustações que são geradas nas superfícies do produto se tornam uniformes. Como resultado, quando a placa de aço passa através de um aparelho de resfriamento acelerado, a placa de aço pode ser resfriada uniformemente quase sem variações nas temperaturas de superfície nas localizações na placa de aço em uma direção de largura da mesma, para ter formatos excelentes.[0010] The inventors have carried out incessant studies in relation to the forces that cause the scale to be sloughed off with the use of descaling water, and found that, when descaling is carried out after hot format correction, if two or more rows of scaler blast nozzles are configured in a longitudinal direction of the steel plate, and if the energy density of the scaler water that is blasted onto the steel plate from the two or more rows of nozzles of blasting is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total, the thicknesses of the encrustations that are generated on the product surfaces become uniform. As a result, when the steel plate passes through an accelerated cooling apparatus, the steel plate can be uniformly cooled with almost no variation in surface temperatures at locations on the steel plate in a width direction thereof, to have excellent shapes. .

[0011] O sumário da presente invenção é como segue. [1] Uma instalação para fabricar uma placa de aço inclui um aparelho de laminação a quente, um aparelho de correção de formato, um aparelho de desincrustação e um aparelho de resfriamento acelerado que são configurados nessa ordem a partir de um lado a montante em uma direção de transporte, em que os bocais de jateamento do aparelho de desincrustação são configurados em duas fileiras em relação a uma direção longitudinal de uma placa de aço, e em que a densidade de energia E da água de desincrustação que é jateada em direção a uma superfície da placa de aço a partir das duas fileiras de bocais de jateamento é maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total. [2] Uma instalação para fabricar placa de aço inclui um apa- relho de laminação a quente, um aparelho de correção de formato, um aparelho de desincrustação e um aparelho de resfriamento acelerado que são configurados nessa ordem a partir de um lado a montante em uma direção de transporte, em que os bocais de jateamento do aparelho de desincrustação são configurados em duas ou mais fileiras em relação a uma direção longitudinal de uma placa de aço, e em que a densidade de energia E de água de desincrustação que é jateada em direção a uma superfície da placa de aço a partir das duas ou mais fileiras de bocais de jateamento é maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total. [3] Na instalação para fabricar placa de aço de acordo com [1] ou [2], uma distância L [m] do aparelho de desincrustação para o aparelho de resfriamento acelerado satisfaz a expressão L < V x 5 x 10-9 x exp(25000/T), onde uma velocidade de transporte a partir do aparelho de desincrustação para o aparelho de resfriamento acelerado é V [m/s] e uma temperatura da placa de aço antes do resfriamento é T [K]. [4] Na instalação para fabricar uma placa de aço de acordo com [3], a distância L do aparelho de desincrustação para o aparelho de resfriamento acelerado é menor ou igual a 12 m. [5] Na instalação para fabricar uma placa de aço de acordo com qualquer uma de [1] a [4], uma distância H dos bocais de jatea- mento do aparelho de desincrustação para a superfície da placa de aço é maior ou igual a 40 mm e menor ou igual a 200 mm. [6] Na instalação para fabricar uma placa de aço de acordo com qualquer uma de [1] a [5], o aparelho de resfriamento acelerado inclui um coletor que abastece água de resfriamento para uma superfície superior da placa de aço, em que os bocais de injeção de água de resfriamento são suspensos a partir do coletor e jateiam água semelhante à haste, e uma parede divisória que é configurada entre a placa de aço e o coletor; e a parede divisória tem uma pluralidade de portas de abastecimento de água nas quais porções de extremidade inferior dos bocais de injeção de água de resfriamento são inseridas, e uma pluralidade de portas de drenagem de água para drenar a água de resfriamento, abastecida para a superfície superior da placa de aço, em localizações acima da parede divisória. [7] Um método para fabricar uma placa de aço que inclui uma etapa de laminação a quente, uma etapa de correção a quente e uma etapa de resfriamento acelerado nessa ordem para fabricar a placa de aço e que inclui adicionalmente uma etapa de desincrustação na qual desincrustação é realizada em uma superfície da placa de aço duas vezes, entre a etapa de correção a quente e a etapa de resfriamento acelerado, de modo que a densidade de energia E da água de desincrustação seja maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total. [8] Um método para fabricar uma placa de aço em total, inclui uma etapa de laminação a quente, uma etapa de correção a quente e uma etapa de resfriamento acelerado nessa ordem para fabricar a placa de aço e que inclui adicionalmente uma etapa de desincrustação na qual desincrustação é realizada em uma superfície da placa de aço duas ou mais vezes entre a etapa de correção a quente e a etapa de resfriamento acelerado de modo que a densidade de energia E da água de desincrustação seja maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total. [9] No método para fabricar uma placa de aço de acordo com [7] ou [8], um tempo t [s] da conclusão da etapa de desincrusta- ção ao início da etapa de resfriamento acelerado satisfaz a expressão t < 5 x 10-9 x exp(25000/T), em que T (K): temperatura (K) da placa de aço antes do resfriamento.[0011] The summary of the present invention is as follows. [1] A plant for making a steel plate includes a hot rolling apparatus, a shape correction apparatus, a descaling apparatus and an accelerated cooling apparatus which are set up in that order from an upstream side into a transport direction, in which the blasting nozzles of the descaling apparatus are configured in two rows with respect to a longitudinal direction of a steel plate, and in which the energy density E of the descaling water that is blasted towards a steel plate surface from the two rows of blasting nozzles is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total. [2] A plant for making steel plate includes a hot rolling apparatus, a shape correction apparatus, a descaling apparatus and an accelerated cooling apparatus that are configured in that order from an upstream side to a conveying direction, in which the blasting nozzles of the descaling apparatus are configured in two or more rows in relation to a longitudinal direction of a steel plate, and in which the energy density E of the descaling water that is blasted in direction to a steel plate surface from the two or more rows of blast nozzles is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total. [3] In the installation for manufacturing steel plate according to [1] or [2], a distance L [m] from the descaling apparatus to the accelerated cooling apparatus satisfies the expression L < V x 5 x 10-9 x exp(25000/T), where a transport speed from the descaling apparatus to the accelerated cooling apparatus is V [m/s] and a steel plate temperature before cooling is T [K]. [4] In the installation to manufacture a steel plate according to [3], the distance L from the descaling apparatus to the accelerated cooling apparatus is less than or equal to 12 m. [5] In the installation to manufacture a steel plate according to any one of [1] to [4], a distance H from the blast nozzles of the descaling apparatus to the surface of the steel plate is greater than or equal to 40 mm and less than or equal to 200 mm. [6] In the installation for fabricating a steel plate according to any one of [1] to [5], the accelerated cooling apparatus includes a manifold that supplies cooling water to an upper surface of the steel plate, where the cooling water injection nozzles are suspended from the collector and jet water similar to the rod, and a partition wall that is configured between the steel plate and the collector; and the dividing wall has a plurality of water supply ports into which lower end portions of the cooling water injection nozzles are inserted, and a plurality of water drainage ports for draining the cooling water supplied to the surface top of the steel plate, in locations above the dividing wall. [7] A method for manufacturing a steel plate that includes a hot rolling step, a hot correcting step, and an accelerated cooling step in that order to manufacture the steel plate, and further including a descaling step in which descaling is carried out on one surface of the steel plate twice, between the hot correction step and the accelerated cooling step, so that the energy density E of the descaling water is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total. [8] A method for manufacturing a steel plate in total, including a hot rolling step, a hot correcting step, and an accelerated cooling step in that order to manufacture the steel plate, and which additionally includes a descaling step in which descaling is performed on a steel plate surface two or more times between the hot correction step and the accelerated cooling step such that the energy density E of the descaling water is greater than or equal to 0.08 J /mm2 in total. [9] In the method for manufacturing a steel plate according to [7] or [8], a time t [s] from the completion of the descaling step to the start of the accelerated cooling step satisfies the expression t < 5 x 10-9 x exp(25000/T), where T (K): temperature (K) of the steel plate before cooling.

ADVANTAGEOUS EFFECTS OF THE INVENTION

[0012] De acordo com a presente invenção, é possível fabricar placas de aço que tenham formatos excelentes e propriedades mecânicas excelentes realizando-se resfriamento uniforme na etapa de res- friamento como resultado de uniformização das incrustações que são geradas nas superfícies das folhas de aço espessas na etapa de de- sincrustação.[0012] According to the present invention, it is possible to manufacture steel plates that have excellent shapes and excellent mechanical properties by performing uniform cooling in the cooling step as a result of uniformity of the incrustations that are generated on the surfaces of the steel sheets thick in the descaling stage.

BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS

[0013] A Figura 1 é uma vista esquemática de uma instalação para fabricar uma placa de aço de acordo com uma modalidade da presente invenção.[0013] Figure 1 is a schematic view of an installation for manufacturing a steel plate according to an embodiment of the present invention.

[0014] A Figura 2 ilustra a distribuição de temperatura de uma pla ca de aço em uma direção de largura da mesma em uma técnica anterior.[0014] Figure 2 illustrates the temperature distribution of a steel plate in a width direction of the same in a prior art.

[0015] A Figura 3 é um gráfico que mostra, no aparelho de desin- crustação, a relação entre a densidade de energia de água de desin- crustação que é jateada e a espessura de incrustação em superfícies de um produto de placa de aço.[0015] Figure 3 is a graph showing, in the descaling apparatus, the relationship between the energy density of descaling water that is blasted and the thickness of encrustation on surfaces of a steel plate product.

[0016] A Figura 4 mostra a relação entre distância de jateamento de bocal de jateamento e velocidade do fluido no aparelho de desin- crustação.[0016] Figure 4 shows the relationship between blasting distance of blasting nozzle and fluid velocity in the descaling apparatus.

[0017] A Figura 5 mostra uma distribuição de temperatura de su perfície de localizações em uma placa de aço de acordo com a presente invenção em uma direção de largura da mesma.[0017] Figure 5 shows a surface temperature distribution of locations on a steel plate according to the present invention in a width direction thereof.

[0018] A Figura 6 é uma vista esquemática que mostra a relação de disposição de bocais de jateamento do aparelho de desincrustação, em que a Figura 6(a) é uma vista esquemática que mostra a relação entre as posições de bocais de jateamento e a Figura 6(b) é uma vista esquemática de um padrão de pulverização.[0018] Figure 6 is a schematic view showing the relationship between the blasting nozzles of the descaling apparatus, in which Figure 6(a) is a schematic view showing the relationship between the positions of the blasting nozzles and the Figure 6(b) is a schematic view of a spray pattern.

[0019] A Figura 7 é uma vista lateral de um aparelho de resfria mento acelerado de acordo com a modalidade da presente invenção.[0019] Figure 7 is a side view of an accelerated cooling apparatus according to the embodiment of the present invention.

[0020] A Figura 8 é uma vista lateral de outro aparelho de resfria mento acelerado de acordo com a modalidade da presente invenção.[0020] Figure 8 is a side view of another accelerated cooling apparatus according to the embodiment of the present invention.

[0021] A Figura 9 ilustra uma disposição de bocal exemplificativa em uma parede divisória de acordo com a modalidade da presente in-venção.[0021] Figure 9 illustrates an exemplary nozzle arrangement in a dividing wall according to the embodiment of the present invention.

[0022] A Figura 10 ilustra um fluxo de drenagem de água de resfri amento ao longo de um lado superior da parede divisória.[0022] Figure 10 illustrates a cooling water drain flow along an upper side of the dividing wall.

[0023] A Figura 11 ilustra outro fluxo de drenagem de água de res friamento ao longo do lado superior da parede divisória.[0023] Figure 11 illustrates another cooling water drain flow along the upper side of the dividing wall.

[0024] A Figura 12 ilustra o fluxo de água de resfriamento no apa relho de resfriamento acelerado.[0024] Figure 12 illustrates the flow of cooling water in the accelerated cooling device.

[0025] A Figura 13 ilustra o fluxo de água de resfriamento no apa relho de resfriamento acelerado.[0025] Figure 13 illustrates the flow of cooling water in the accelerated cooling device.

[0026] A Figura 14 ilustra a não interferência em relação à drena gem de água de resfriamento ao longo do lado superior da parede divisória no aparelho de resfriamento acelerado.[0026] Figure 14 illustrates the non-interference regarding the drainage of cooling water along the upper side of the dividing wall in the accelerated cooling apparatus.

DESCRIPTION OF MODALITIES

[0027] Uma modalidade de acordo com a presente invenção é descrita abaixo em referência aos desenhos.[0027] An embodiment according to the present invention is described below with reference to the drawings.

[0028] A Figura 1 é uma vista esquemática de uma instalação para fabricar uma placa de aço de acordo com uma modalidade da presente invenção. Na Figura 1, a direção de uma seta corresponde a uma direção de transporte da placa de aço. A partir de um lado a montante na direção de transporte da placa de aço, um forno de aquecimento 1, um aparelho de desincrustação 2, um aparelho de laminação 3, um aparelho de correção de formato 4, um aparelho de desincrustação 6, um aparelho de desincrustação 7 e um aparelho de resfriamento acelerado 5 são configurados nessa ordem. Na Figura 1, após reaquecer uma placa (não mostrada), que é um material de laminação, no forno de aquecimento 1, a placa é desincrustada para remoção de incrustação primária no aparelho de desincrustação 2. Então, o aparelho de laminação 3 realiza laminação em bruto e laminação de acabamento na placa, de modo que a placa seja laminada para formar uma placa de aço que tem uma espessura de placa predeterminada (não mostrada). Apenas um aparelho de laminação 3, que é ilustrado, é usado. O aparelho de laminação 3 pode incluir um aparelho de laminação em bruto e um aparelho de laminação de acabamento. Após o aparelho de correção de formato 4 ter corrigido o formato da placa de aço, o aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrustação 7 realizam de- sincrustação para remover completamente a incrustação. Depois disso, o aparelho de resfriamento acelerado 5 realiza resfriamento controlado por resfriamento com água ou resfriamento com ar. Aqui, em relação ao formato da placa de aço após o resfriamento, é adequado realizar resfriamento acelerado após ajustar o formato da placa de aço por meio do aparelho de correção de formato 4. O aparelho de correção de formato 4 corrige a distorção da placa de aço que ocorre durante a laminação a quente. A Figura 1 mostra o aparelho de correção de formato de um tipo de nivelador de rolo, que comprime a placa de aço com o uso de rolos de correção de formato dispostos em uma disposição escalonada em uma direção vertical. O aparelho de correção de formato não é limitado ao tipo de nivelador de rolo. O aparelho de correção de formato pode ser um tipo de passe de película ou um tipo prensa. Quando o aparelho de laminação 3 inclui uma máquina de la- minação em bruto e um aparelho de laminação de acabamento, o passe de película pode ser realizado com o uso do aparelho de laminação de acabamento.[0028] Figure 1 is a schematic view of an installation for manufacturing a steel plate according to an embodiment of the present invention. In Figure 1, the direction of an arrow corresponds to a steel plate transport direction. From an upstream side in the steel plate conveying direction, a heating furnace 1, a descaling apparatus 2, a rolling apparatus 3, a shape correcting apparatus 4, a descaling apparatus 6, a of descaling 7 and an accelerated cooling device 5 are configured in that order. In Figure 1, after reheating a board (not shown), which is a laminating material, in the heating furnace 1, the board is descaled to remove primary scale in the descaling apparatus 2. Then, the laminating apparatus 3 performs lamination raw and finish rolling into the plate, such that the plate is rolled to form a steel plate having a predetermined plate thickness (not shown). Only a laminator 3, which is illustrated, is used. The laminating apparatus 3 may include a raw laminating apparatus and a finishing laminating apparatus. After the shape correction apparatus 4 has corrected the shape of the steel plate, the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 perform descaling to completely remove the encrustation. Thereafter, the accelerated cooling apparatus 5 performs controlled cooling by water cooling or air cooling. Here, regarding the shape of the steel plate after cooling, it is suitable to perform accelerated cooling after adjusting the shape of the steel plate by means of the shape correction apparatus 4. The shape correction apparatus 4 corrects the distortion of the steel plate. steel that occurs during hot rolling. Figure 1 shows the shape correcting apparatus of a roller leveler type, which compresses the steel plate using shape correcting rollers arranged in a staggered arrangement in a vertical direction. The shape correction apparatus is not limited to the roller leveler type. The shape correction apparatus may be a film pass type or a press type. When the laminating apparatus 3 includes a raw laminating machine and a finishing laminating apparatus, the film pass can be performed using the finishing laminating apparatus.

[0029] No aparelho de resfriamento acelerado 5, a placa de aço é resfriada para uma temperatura predeterminada com o uso de água de resfriamento que é jateada a partir de uma instalação de resfriamento de superfície superior e uma instalação de resfriamento de superfície inferior. Depois disso, caso necessário, o formato da placa de aço é corrigido adicionalmente com o uso de um aparelho de correção de formato (não mostrado) fornecido em linha ou fora de linha em um lado a jusante. Esse aparelho de correção de formato corrige a distorção da placa de aço que ocorre durante o resfriamento pelo aparelho de res-friamento acelerado 5. Na presente invenção, esse aparelho de correção de formato não precisa ser usado. Esse aparelho de correção de formato pode ser um tipo passe de película ou um tipo prensa além de um tipo de nivelador de rolo.[0029] In the accelerated cooling apparatus 5, the steel plate is cooled to a predetermined temperature using cooling water that is blasted from an upper surface cooling installation and a lower surface cooling installation. Thereafter, if necessary, the shape of the steel plate is further corrected using a shape correction apparatus (not shown) supplied in-line or offline on a downstream side. This shape correction apparatus corrects the steel plate distortion that occurs during cooling by the accelerated cooling apparatus 5. In the present invention, such shape correction apparatus need not be used. This shape correcting apparatus can be a film pass type or a press type in addition to a roller leveler type.

[0030] Na presente modalidade, dois conjuntos de aparelho de de- sincrustação, isto é, o aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrustação 7 são configurados entre o aparelho de correção de formato 4 e o aparelho de resfriamento acelerado 5. A densidade de energia E de água de desincrustação que é jateada para as superfícies da placa de aço a partir do aparelho de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7 é maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total para as duas fileiras de bocais de jateamento. A máquina de desin- crustação 6 e o aparelho de desincrustação 7 removem a incrustação gerada nas superfícies da placa de aço, e, então, o aparelho de resfriamento acelerado 5 resfria a placa de aço para tornar possível melhorar o formato e as propriedades mecânicas da placa de aço. O aparelho de desincrustação mostrado na Figura 1 é formado em apenas duas fileiras. O aparelho de desincrustação pode ser formado em três ou mais fileiras. Quando o aparelho de desincrustação é formado em três ou mais fileiras, a densidade de energia E da água de desincrustação que é jateada para as superfícies da placa de aço é maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total para o número de fileiras.[0030] In the present embodiment, two sets of descaling apparatus, that is, the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7, are configured between the shape correction apparatus 4 and the accelerated cooling apparatus 5. The density of energy E of descaling water that is blasted onto the steel plate surfaces from the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total for the two rows of descaling nozzles blasting. The descaling machine 6 and the descaling apparatus 7 remove the scale generated on the steel plate surfaces, and then the accelerated cooling apparatus 5 cools the steel plate to make it possible to improve the shape and mechanical properties of the steel plate. steel plate. The descaling apparatus shown in Figure 1 is formed in only two rows. The descaling apparatus can be formed in three or more rows. When the descaling apparatus is formed in three or more rows, the energy density E of the descaling water that is blasted onto the steel plate surfaces is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total for the number of rows .

[0031] As razões são as seguintes. Em uma instalação de lamina- ção existente, quando as incrustações são removidas por um aparelho de desincrustação após a correção de formato, as incrustações podem ser parcialmente removidas. Nesse caso, uma vez que as incrustações não são descamadas uniformemente, ocorrem variações na espessura de incrustação de aproximadamente 10 a 50 μm. Nesse caso, é difícil, depois disso, resfriar uniformemente a placa de aço com o uso do aparelho de resfriamento acelerado. Isto é, quando a placa de aço que tem variações em uma distribuição de espessura de incrustação é submetida a resfriamento acelerado em uma instalação de laminação existente, variações na temperatura de superfície em localizações em uma direção de largura se tornam grandes conforme mostrado na Figura 2 impedindo, desse modo, o resfriamento uniforme. Como resultado, o formato da placa de aço é afetado.[0031] The reasons are as follows. In an existing rolling mill, when scale is removed by a descaling apparatus after shape correction, the scale may be partially removed. In this case, since the fouling is not uniformly flaked, variations in fouling thickness of approximately 10 to 50 µm occur. In that case, it is difficult thereafter to uniformly cool the steel plate with the use of the accelerated cooling apparatus. That is, when steel plate that has variations in an inlay thickness distribution is subjected to accelerated cooling in an existing rolling mill, variations in surface temperature at locations in a width direction become large as shown in Figure 2 thereby preventing uniform cooling. As a result, the shape of the steel plate is affected.

[0032] Em relação a isso, os inventores constataram que, depen dendo das condições de desincrustação, as incrustações não são sufi-cientemente descamadas e, em vez disso, a não uniformidade de in-crustação é aumentada. Além disso, os inventores realizaram estudos incessantes em relação às condições que permitem que as incrustações sejam suficientemente descamadas. O resultado dos estudos torna claro que, quando a desincrustação é realizada após a correção de formato, caso o aparelho de desincrustação seja tal como para ser formado em duas ou mais fileiras configuradas em uma direção longitudinal da placa de aço entre o aparelho de correção de formato e o aparelho de resfriamento acelerado, e caso a densidade de energia E da água de desincrustação que é jateada para as superfícies da placa de aço a partir das duas ou mais fileiras de bocais de jateamento do aparelho de desincrustação seja maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total para as duas ou mais fileiras de bocais de jateamento, a espessura de incrustação que é regenerada depois disso se torna uniforme em 5 μm ou menos.[0032] In this regard, the inventors have found that depending on the descaling conditions, the fouling is not sufficiently scaled off, and instead the non-uniformity of fouling is increased. Furthermore, inventors have carried out incessant studies regarding the conditions that allow the fouling to be sufficiently scaled off. The result of the studies makes it clear that when descaling is carried out after shape correction, if the descaling apparatus is such as to be formed in two or more rows configured in a longitudinal direction of the steel plate between the shape correction apparatus format and the accelerated cooling apparatus, and if the energy density E of the descaling water that is blasted onto the steel plate surfaces from the two or more rows of blasting nozzles of the descaling apparatus is greater than or equal to 0 08 J/mm2 in total for the two or more rows of blasting nozzles, the fouling thickness that is regenerated thereafter becomes uniform at 5 µm or less.

[0033] No momento de desincrustação, resfriando-se a superfície de incrustação com água de desincrustação, é gerada tensão térmica na incrustação, e força de impacto atua devido à água de desincrusta- ção. Como resultado, a incrustação é removida por descamação ou destruição. Os inventores realizaram estudos incessantes e constata- ram que, realizando-se desincrustação duas ou mais vezes após a correção de formato a quente, os efeitos de tensão térmica que é gerada no momento de desincrustação podem ser fornecidos duas ou mais vezes. Além disso, os inventores constataram que, conforme mostrado na Figura 3, a incrustação pode ser removida com mais eficiência quando a desincrustação é realizada duas vezes do que quando a desincrustação é realizada apenas uma vez. Ademais, os inventores constataram que, caso a densidade de energia E da água de de- sincrustação que é jateada para a placa de aço a partir das duas fileiras de bocais de jateamento do aparelho de desincrustação seja maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total, a espessura de incrustação do produto é reduzida e se torna uniforme. O número de jateamentos mostrado na Figura 3 é dois. Os inventores confirmaram que mesmo se o número de jateamentos for três ou mais, os mesmo efeitos são obtidos. Isso é devido ao fato de que, pela desincrustação, a incrustação é descamada completa e uniformemente uma vez, e, então, a incrustação é regenerada uniforme e finamente. Portanto, de acordo com a presente invenção, uma vez que a espessura de incrustação da placa de aço antes de a placa de aço passar através do aparelho de resfriamento acelerado é pequena e uniforme, quando a placa de aço passa através do aparelho de resfriamento acelerado, a placa de aço pode ser resfriada uniformemente quase sem variações em temperaturas de superfície de localizações na placa de aço na direção de largura da mesma. Portanto, a placa de aço tem um formato excelente e propriedades mecânicas excelentes.[0033] At the time of descaling, cooling the encrusting surface with descaling water, thermal tension is generated in the incrustation, and impact force acts due to the descaling water. As a result, the scale is removed by peeling or shredding. The inventors have carried out incessant studies and found that by performing descaling two or more times after hot shape correction, the thermal stress effects that are generated at the time of descaling can be provided two or more times. Furthermore, the inventors have found that, as shown in Figure 3, scale can be removed more efficiently when descaling is performed twice than when descaling is performed only once. Furthermore, the inventors found that if the energy density E of the descaling water that is blasted onto the steel plate from the two rows of blasting nozzles of the descaling apparatus is greater than or equal to 0.08 J/ mm2 in total, the inlay thickness of the product is reduced and becomes uniform. The number of blasts shown in Figure 3 is two. The inventors have confirmed that even if the number of blasts is three or more, the same effects are obtained. This is due to the fact that, by descaling, the scale is completely and evenly sloughed off once, and then the scale is regenerated evenly and finely. Therefore, according to the present invention, since the inlay thickness of the steel plate before the steel plate passes through the accelerated cooling apparatus is small and uniform, when the steel plate passes through the accelerated cooling apparatus , the steel plate can be uniformly cooled with almost no variations in surface temperatures from locations on the steel plate in the width direction thereof. Therefore, the steel plate has an excellent shape and excellent mechanical properties.

[0034] Aqui, a densidade de energia E (J/mm2) da água de desin- crustação que é jateada para a placa de aço indica a capacidade de remover incrustação por desincrustação, e é definida pela expressão (1) a seguir: E = Qpv2t + (2dW). (1)[0034] Here, the energy density E (J/mm2) of the descaling water that is blasted onto the steel plate indicates the ability to remove scale by descaling, and is defined by expression (1) below: E = Qpv2t + (2dW). (1)

[0035] em que Q: taxa de fluxo de jateamento [m3/s] de água de desincrustação,[0035] where Q: blasting flow rate [m3/s] of descaling water,

[0036] d: espessura de jato de pulverização [mm] de bocal plano,[0036] d: spray jet thickness [mm] of flat nozzle,

[0037] W: largura de jato de pulverização [mm] de bocal plano,[0037] W: spray jet width [mm] of flat nozzle,

[0038] a densidade do fluido é denotada por p [kg/m3],[0038] the density of the fluid is denoted by p [kg/m3],

[0039] a velocidade do fluido no momento de colisão com a placa de aço é denotada por v [m/s],[0039] the velocity of the fluid at the moment of collision with the steel plate is denoted by v [m/s],

[0040] o tempo de colisão é denotado por t [s] (t = d/1000 V); a ve locidade de transporte é denotada por V [m/s].[0040] the collision time is denoted by t [s] (t = d/1000 V); the transport velocity is denoted by V [m/s].

[0041] No entanto, não é necessariamente fácil medir a velocidade do fluido v no momento da colisão com a placa de aço. Portanto, determinar rigorosamente a densidade de energia E definida pela expressão (1) é muito difícil.[0041] However, it is not necessarily easy to measure the fluid velocity v at the moment of collision with the steel plate. Therefore, rigorously determining the energy density E defined by expression (1) is very difficult.

[0042] Consequentemente, os inventores realizaram estudos adi cionais e constataram que, como uma definição simples da densidade de energia E (J/mm2) da água de desincrustação que é jateada para a placa de aço, a expressão "(densidade de quantidade de água) x (pressão de jateamento) x (tempo de colisão)" pode ser usada. Aqui, a densidade de quantidade de água (m3/(mm2 • min)) é um valor que é calculado com o uso de "taxa de fluxo de jateamento de água de de- sincrustação ^ área de colisão de água de desincrustação". A pressão de jateamento (N/m2 (= Pa)) é definida pela pressão de ejeção de água de desincrustação. O tempo de colisão (s) é um valor que é calculado com o uso de "espessura de colisão de água de desincrustação ^ velocidade de transporte de placa de aço". Na presente invenção, a densidade de energia E não tem nenhum limite superior como capacidade de desincrustação. Quando a densidade de energia E se torna maior ou igual a 0,80 J/mm2 no total para duas ou mais fileiras de bocais de jateamento, por exemplo, a pressão de descarga da bomba se torna extraordinariamente alta. Portanto, isso não é desejável.[0042] Consequently, the inventors carried out further studies and found that, as a simple definition of the energy density E (J/mm2) of the descaling water that is blasted onto the steel plate, the expression "(quantity density of water) x (blasting pressure) x (collision time)" can be used. Here, the water quantity density (m3/(mm2 • min)) is a value that is calculated using "descaling water blasting flow rate ^ descaling water collision area". The blasting pressure (N/m2 (= Pa)) is defined by the descaling water ejection pressure. The collision time (sec) is a value that is calculated using "descaling water collision thickness ^ steel plate transport speed". In the present invention, the energy density E has no upper limit as descaling ability. When the energy density E becomes greater than or equal to 0.80 J/mm2 in total for two or more rows of blasting nozzles, for example, the pump discharge pressure becomes extraordinarily high. So this is not desirable.

[0043] Em seguida, os inventores realizaram estudos em relação à velocidade do fluido v de água de desincrustação que é jateada a partir dos bocais de jateamento do aparelho de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7. Os inventores constataram que a relação entre a velocidade do fluido v e a distância de jateamento é conforme mostrado na Figura 4. A velocidade do fluido, que é indicada ao longo do eixo geométrico vertical, é determinada resolvendo-se uma equação de movimento que considera a flutuabilidade e a resistência do ar. A velocidade do fluido v da água de desincrustação é reduzida conforme a água de desincrustação se move e alcança a placa de aço durante o jateamento. Portanto, quanto menor a distância de jatea- mento, maior é a velocidade do fluido v no momento de colisão com a placa de aço, para que uma densidade de energia grande possa ser fornecida. A partir da Figura 4, em particular, uma vez que a atenuação se torna grande conforme uma distância de jateamento H excede 200 mm, é desejável que a distância de jateamento H seja menor ou igual a 200 mm.[0043] Then, the inventors carried out studies regarding the velocity of the fluid v of descaling water that is blasted from the blasting nozzles of the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7. The inventors found that the relationship between the fluid velocity v and blast distance are as shown in Figure 4. Fluid velocity, which is indicated along the vertical axis, is determined by solving an equation of motion that accounts for buoyancy and air resistance. The fluid velocity v of the descaling water is reduced as the descaling water moves and reaches the steel plate during blasting. Therefore, the smaller the blasting distance, the greater the fluid velocity v at the moment of collision with the steel plate, so that a large energy density can be provided. From Figure 4 in particular, since the attenuation becomes large as a blast distance H exceeds 200 mm, it is desirable that the blast distance H be less than or equal to 200 mm.

[0044] Quanto menor a distância de jateamento, a pressão de ja- teamento, a taxa de fluxo de jateamento, etc., podem ser tornadas menores para fornecer uma densidade de energia predeterminada, de modo que seja possível reduzir a potência de bombeamento do aparelho de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7. Na modalidade de acordo com a presente invenção mostrada na Figura 1, a placa de aço cujo formato foi corrigido pelo aparelho de correção de formato 4 se move no aparelho de desincrustação 6 e no aparelho de desincrustação 7. Portanto, os bocais de jateamento do aparelho de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7 podem ser aproximados às superfícies da placa de aço. No entanto, considerando-se contato entre os bocais de jateamento e a placa de aço, é desejável que a distância de jateamento seja maior ou igual a 40 mm. A partir de acima, na presente invenção, é desejável que a distância de jateamen- to H seja maior ou igual a 40 mm e menor ou igual a 200 mm.[0044] The smaller the blasting distance, the blasting pressure, the blasting flow rate, etc., can be made smaller to provide a predetermined energy density, so that it is possible to reduce the pumping power of the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7. In the embodiment according to the present invention shown in Figure 1, the steel plate whose shape has been corrected by the format correction apparatus 4 moves in the descaling apparatus 6 and in the descaling apparatus 6. descaling 7. Therefore, the blast nozzles of the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 can be brought close to the steel plate surfaces. However, considering the contact between the blasting nozzles and the steel plate, it is desirable that the blasting distance is greater than or equal to 40 mm. From above, in the present invention, it is desirable that the blasting distance H is greater than or equal to 40 mm and less than or equal to 200 mm.

[0045] A potência de descarga da bomba do aparelho de desin- crustação 6 e do aparelho de desincrustação 7 comuns é maior ou igual a 14,7 MPa. Portanto, é desejável que a pressão de jateamento de água de desincrustação seja maior ou igual a 14,7 MPa. O limite superior da pressão de jateamento não é determinado particularmente. No entanto, quando a pressão de jateamento se torna grande, as bombas que abastecem água de desincrustação consomem uma quantidade extraordinariamente grande de energia. Portanto, é desejável que a pressão de jateamento seja menor ou igual a 50 MPa.[0045] The pump discharge power of the descaling device 6 and the common descaling device 7 is greater than or equal to 14.7 MPa. Therefore, it is desirable that the descaling water jetting pressure be greater than or equal to 14.7 MPa. The upper limit of blasting pressure is not particularly determined. However, when the blasting pressure becomes large, the pumps that supply descaling water consume an extraordinarily large amount of energy. Therefore, it is desirable that the blasting pressure is less than or equal to 50 MPa.

[0046] Dessa forma, de acordo com a modalidade, o aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrustação 7 nos quais a densidade de energia E da água de desincrustação que é jateada a partir de dois ou mais bocais de jateamento é configurada maior ou igual a 0,08 J/mm2 remove a incrustação que é gerada nas superfícies da placa de aço. Como resultado, as variações na espessura de incrustação são eliminadas. Portanto, quando a placa de aço é resfriada pelo aparelho de resfriamento acelerado 5, conforme mostrado na Figura 5, a placa de aço pode ser resfriada uniformemente quase sem variações nas temperaturas de superfície de localizações na direção de largura, e tem formato e propriedades mecânicas excelentes.[0046] Thus, according to the modality, the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 in which the energy density E of the descaling water that is blasted from two or more blasting nozzles is configured greater than or equal to 0.08 J/mm2 removes the fouling that is generated on the steel plate surfaces. As a result, variations in inlay thickness are eliminated. Therefore, when the steel plate is cooled by the accelerated cooling apparatus 5, as shown in Figure 5, the steel plate can be uniformly cooled with almost no variation in surface temperatures of locations in the width direction, and has shape and mechanical properties. excellent.

[0047] No aparelho de desincrustação 6 e no aparelho de desin- crustação 7 de acordo com a presente invenção, por exemplo, conforme mostrado na Figura 6(a), um coletor de desincrustação 6-1 do aparelho de desincrustação 6 e um coletor de desincrustação 7-1 do aparelho de desincrustação 7 são formados em duas fileiras na direção longitudinal da placa de aço. Os coletores de desincrustação mostrados na Figura 6(a) são configurados em duas fileiras. Os coletores de desincrustação podem ser configurados em três ou mais fileiras. Aqui, uma vez que o efeito descrito acima não é mais aumentado quando o número de fileiras excede três, é desejável que o limite superior seja três fileiras. A água de desincrustação é jateada a partir de uma pluralidade de bocais de jateamento 6-2 e 7-2 dos coletores de desincrus- tação para a placa de aço, e um padrão de pulverização 22 conforme mostrado na Figura 6(b) é formado.[0047] In the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 according to the present invention, for example, as shown in Figure 6(a), a descaling collector 6-1 of the descaling apparatus 6 and a collector descaling devices 7-1 of the descaling apparatus 7 are formed in two rows in the longitudinal direction of the steel plate. The descaling collectors shown in Figure 6(a) are configured in two rows. Descaling collectors can be configured in three or more rows. Here, since the effect described above is no longer increased when the number of rows exceeds three, it is desirable that the upper limit be three rows. Descaling water is blasted from a plurality of blast nozzles 6-2 and 7-2 of the descaling collectors onto the steel plate, and a spray pattern 22 as shown in Figure 6(b) is formed. .

[0048] Em referência à relação de disposição dos bocais de jate- amento 6-2 do aparelho de desincrustação 6 e dos bocais de jatea- mento 7-2 do aparelho de desincrustação 7, a fim de impedir que a água de desincrustação respingada da segunda fileira interfira com a água de desincrustação da primeira fileira, é desejável que os bocais de jateamento 6-2 sejam separados dos bocais de jateamento 7-2 por 500 mm ou mais na direção longitudinal. Ademais, conforme mostrado na Figura 6(b), é desejável que os padrões de jateamento na direção de largura sejam de modo que a primeira fileira e a segunda fileira fiquem em uma disposição escalonada. A densidade de energia da água de desincrustação jateada a partir de dois bocais de jateamento, o bocal de jateamento 6-2 e o bocal de jateamento 7-2, é tal que, após uma rachadura ter sido formada na incrustação pelo efeito de tensão térmica produzido pela desincrustação pela primeira fileira, a incrustação é removida em uma densidade de energia alta pela desincrusta- ção pela segunda fileira para permitir que a incrustação seja removida com eficiência. Consequentemente, a fim de formar uma rachadura na incrustação pelo efeito de tensão térmica produzido pela desincrusta- ção pela primeira fileira, é desejável que a densidade de energia da água de desincrustação a partir da primeira fileira seja maior ou igual a 0,01 J/mm2, e que a densidade de energia da água de desincrustação a partir da segunda fileira seja maior do que aquela da água de desin- crustação da primeira fileira por 0,04 J/mm2 ou maior. Mesmo se o aparelho de desincrustação for configurado em três ou mais fileiras, é desejável que as fileiras de bocal sejam separadas por 500 mm ou mais na direção longitudinal e fiquem em uma disposição escalonada. Quando o aparelho de desincrustação é configurado em três ou mais fileiras, devido à mesma razão como quando o aparelho de desincrus- tação é configurado em duas fileiras, é desejável que a densidade de energia da água de desincrustação jateada a partir dos bocais de jate- amento do aparelho de desincrustação em uma fileira imediatamente antes da fileira final seja maior ou igual a 0,01 J/mm2 e que a densidade de energia da água de desincrustação jateada a partir dos bocais de jateamento do aparelho de desincrustação na fileira final seja maior do que a densidade de energia da água de desincrustação jateada a partir dos bocais de jateamento do aparelho de desincrustação na fileira imediatamente anterior à fileira final por 0,04 J/mm2 ou maior.[0048] With reference to the arrangement of the blasting nozzles 6-2 of the descaling device 6 and the blasting nozzles 7-2 of the descaling device 7, in order to prevent the descaling water splashed from the second row interferes with the descaling water of the first row, it is desirable that the blast nozzles 6-2 are separated from the blast nozzles 7-2 by 500 mm or more in the longitudinal direction. Furthermore, as shown in Figure 6(b), it is desirable that the blast patterns in the width direction be such that the first row and second row are in a staggered arrangement. The energy density of the descaling water blasted from two blasting nozzles, the 6-2 blasting nozzle and the 7-2 blasting nozzle, is such that after a crack has been formed in the scale by the effect of thermal stress produced by first row descaling, the fouling is removed at a high energy density by second row descaling to allow the fouling to be removed efficiently. Consequently, in order to form a crack in the scale by the thermal stress effect produced by descaling by the first row, it is desirable that the energy density of the descaling water from the first row is greater than or equal to 0.01 J/ mm2, and that the energy density of the descaling water from the second row is greater than that of the descaling water from the first row by 0.04 J/mm2 or greater. Even if the descaling apparatus is configured in three or more rows, it is desirable that the nozzle rows be separated by 500 mm or more in the longitudinal direction and be in a staggered arrangement. When the descaling apparatus is configured in three or more rows, due to the same reason as when the descaling apparatus is configured in two rows, it is desirable that the energy density of the descaling water jetted from the blasting nozzles be descaling device in a row immediately before the final row is greater than or equal to 0.01 J/mm2 and that the energy density of the descaling water blasted from the blasting nozzles of the descaling device in the final row is greater than the energy density of the descaling water blasted from the descaling apparatus blast nozzles in the row immediately preceding the final row by 0.04 J/mm2 or greater.

[0049] Uma vez que a desincrustação é após a correção do forma to da placa de aço pelo aparelho de correção de formato 4, é possível trazer os bocais de jateamento do aparelho de desincrustação 6 e os bocais de jateamento do aparelho de desincrustação 7 próximos às superfícies da placa de aço cujo formato foi corrigido. Como resultado, a capacidade de desincrustação é aumentada.[0049] Since the descaling is after correcting the shape of the steel plate by the format correction device 4, it is possible to bring the blasting nozzles of the descaling device 6 and the blasting nozzles of the descaling device 7 close to the shape-corrected steel plate surfaces. As a result, the descaling capacity is increased.

[0050] A incrustação nas superfícies da placa de aço que afeta a estabilidade de resfriamento da placa de aço pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é tal que, em geral, o crescimento da incrustação na placa de aço pode ser determinado por controle de difusão, e é sabido que é representado pela expressão (2) a seguir:

[0050] The fouling on the steel plate surfaces that affects the cooling stability of the steel plate by the accelerated cooling apparatus 5 is such that, in general, the growth of fouling on the steel plate can be determined by diffusion control, and it is known that it is represented by expression (2) below:

[0051] em que £ espessura de incrustação, a: constante, Q: ener gia de ativação, R: constante, T: temperatura [K] da placa de aço antes do resfriamento, e t: tempo.[0051] where £ inlay thickness, a: constant, Q: activation energy, R: constant, T: temperature [K] of the steel plate before cooling, and t: time.

[0052] Portanto, considerando-se o crescimento da incrustação após a remoção da incrustação pelo aparelho de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7, um experimento de simulação para o crescimento de incrustação foi conduzido para várias temperaturas e tempos, a constante na expressão (2) acima foi derivada experimen-talmente, e, adicionalmente, testes incessantes foram realizados em relação à espessura de incrustação e à estabilidade de resfriamento. O resultado é que o resfriamento se torna estável quando a espessura de incrustação é menor ou igual a 15 μm, se torna mais estável quando a espessura de incrustação é menor ou igual a 10 μm, e se torna muito estável quando a espessura de incrustação é menor ou igual a 5 μm.[0052] Therefore, considering the scale growth after scale removal by the scale remover 6 and the scale scale 7, a simulation experiment for scale growth was conducted for various temperatures and times, the constant in the expression (2) above was derived experimentally, and additionally, ceaseless tests were carried out regarding the encrustation thickness and cooling stability. The result is that the cooling becomes stable when the inlay thickness is less than or equal to 15 μm, becomes more stable when the inlay thickness is less than or equal to 10 μm, and becomes very stable when the inlay thickness is less than or equal to 5 μm.

[0053] Quando a espessura de incrustação é menor ou igual a 15 μm, a expressão (3) a seguir pode ser derivada com base na expressão (2) acima. Isto é, quando o tempo t [s] a partir da conclusão da remoção da incrustação na placa de aço pelo aparelho de desincrus- tação 7, que é o lado a jusante de um dentre o aparelho de desincrus- tação 6 e o aparelho de desincrustação 7, para o início do resfriamento da placa de aço pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 satisfaz a expressão (3) a seguir, o resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 se torna estável: t < 5 x 10-9 x exp(25000/T). „(3)[0053] When the inlay thickness is less than or equal to 15 μm, expression (3) below can be derived based on expression (2) above. That is, when the time t [s] from the completion of removal of the scale on the steel plate by the scaler 7, which is the downstream side of one of the scaler 6 and the scaler descaling 7, for the beginning of the steel plate cooling by the accelerated cooling apparatus 5 satisfies the following expression (3), the cooling by the accelerated cooling apparatus 5 becomes stable: t < 5 x 10-9 x exp(25000 /T). „(3)

[0054] em que T [K]: temperatura da placa de aço antes do resfri amento.[0054] where T [K]: steel plate temperature before cooling.

[0055] Quando a espessura de incrustação é menor ou igual a 10 μm, a expressão (4) a seguir pode ser derivada com base na expressão (2) acima. Isto é, quando o tempo t [s] a partir da conclusão da remoção da incrustação na placa de aço pelo aparelho de desincrus- tação 7 para o início do resfriamento da placa de aço pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 satisfaz a expressão (4) a seguir, o resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 se torna mais estável: t < 2,2 x 10-9 x exp(25000/T)...(4)[0055] When the inlay thickness is less than or equal to 10 μm, expression (4) below can be derived based on expression (2) above. That is, when the time t [s] from the completion of the removal of scale on the steel plate by the descaling apparatus 7 to the start of cooling of the steel plate by the accelerated cooling apparatus 5 satisfies expression (4) then, the cooling by the accelerated cooling device 5 becomes more stable: t < 2.2 x 10-9 x exp(25000/T)...(4)

[0056] Ademais, quando a espessura de incrustação é menor ou igual a 5 μm, a expressão (5) a seguir pode ser derivada com base na expressão (2) acima. Isto é, quando o tempo t [s] a partir da conclusão da remoção da incrustação na placa de aço pelo aparelho de desin- crustação 7 para o início do resfriamento da placa de aço pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 satisfaz a expressão (5) a seguir, o resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 se torna muito estável: t < 5,6 x 10-10 x exp(25000/T)...(5)[0056] Furthermore, when the inlay thickness is less than or equal to 5 μm, expression (5) below can be derived based on expression (2) above. That is, when the time t [s] from the completion of the removal of scale on the steel plate by the descaling apparatus 7 to the start of cooling of the steel plate by the accelerated cooling apparatus 5 satisfies expression (5) then the cooling by the accelerated cooling device 5 becomes very stable: t < 5.6 x 10-10 x exp(25000/T)...(5)

[0057] Uma distância L de um lado de saída do aparelho de desin- crustação 7 para um lado de entrada do aparelho de resfriamento acelerado 5 é configurada de modo a satisfazer a expressão (6) a seguir em relação à velocidade de transporte da placa de aço V e o tempo t (tempo a partir da conclusão de uma etapa de desincrustação pelo aparelho de desincrustação 7 para o início de uma etapa pelo aparelho de resfriamento acelerado 5): L < V x t...(6)[0057] A distance L from an outlet side of the descaling apparatus 7 to an inlet side of the accelerated cooling apparatus 5 is configured so as to satisfy expression (6) below in relation to the plate transport speed of steel V and the time t (time from the conclusion of a descaling step by the descaling device 7 to the beginning of a step by the accelerated cooling device 5): L < V x t...(6)

[0058] em que L: distância (m) do aparelho de desincrustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5, V: velocidade de transporte da placa de aço (m/s), e t: tempo (s).[0058] where L: distance (m) from the descaling device 7 to the accelerated cooling device 5, V: steel plate transport speed (m/s), and t: time (s).

[0059] A expressão (7) a seguir pode ser derivada a partir da ex pressão (6) e da expressão (3) acima. Na presente invenção, é desejável que a expressão (7) seja satisfeita: L < V x 5 x 10-9 x exp(25000/T)...(7)[0059] The expression (7) below can be derived from expression (6) and expression (3) above. In the present invention, it is desirable that expression (7) is satisfied: L < V x 5 x 10-9 x exp(25000/T)...(7)

[0060] A expressão (8) a seguir pode ser derivada a partir da ex pressão (6) e da expressão (4) acima. Na presente invenção, é desejável que a expressão (8) seja satisfeita: L < V x 2,2 x 10-9 x exp(25000/T)...(8)[0060] The expression (8) below can be derived from expression (6) and expression (4) above. In the present invention, it is desirable that expression (8) is satisfied: L < V x 2.2 x 10-9 x exp(25000/T)...(8)

[0061] Ademais, a expressão (9) a seguir pode ser derivada a par- tir da expressão (6) e da expressão (5) acima. Na presente invenção, é desejável que a expressão (9) seja satisfeita: L < V x 5,6 x 10-10 x exp(25000/T)...(9)[0061] Furthermore, expression (9) below can be derived from expression (6) and expression (5) above. In the present invention, it is desirable that expression (9) is satisfied: L < V x 5.6 x 10-10 x exp(25000/T)...(9)

[0062] Com base nas expressões (7) a (9) acima, por exemplo, no caso em que a temperatura da placa de aço antes do resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é 820 °C e a velocidade de transporte da placa de aço é de 0,28 a 2,50 m/s, o resfriamento se torna estável quando a distância L do aparelho de desincrustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5 é maior ou igual a 12 m e menor ou igual a 107 m; o resfriamento se torna mais estável quando a distância L é maior ou igual a 5 m e menor ou igual a 47 m, e o resfriamento se torna muito estável quando a distância L é maior ou igual a 1,3 m e menor ou igual a 12 m.[0062] Based on expressions (7) to (9) above, for example, in the case where the temperature of the steel plate before cooling by the accelerated cooling apparatus 5 is 820 °C and the transport speed of the steel plate steel is from 0.28 to 2.50 m/s, the cooling becomes stable when the distance L from the descaling apparatus 7 to the accelerated cooling apparatus 5 is greater than or equal to 12 m and less than or equal to 107 m; cooling becomes more stable when distance L is greater than or equal to 5 m and less than or equal to 47 m, and cooling becomes very stable when distance L is greater than or equal to 1.3 m and less than or equal to 12 m .

[0063] Portanto, quando a distância L do aparelho de desincrusta- ção 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5 é menor ou igual a 12 m, mesmo se a velocidade de transporte V da placa de aço for baixa (por exemplo, V = 0,28 m/s), o resfriamento se torna estável, enquanto que quando a velocidade de transporte da placa de aço V é alta (por exemplo, V = 2,50 m/s), o resfriamento se torna muito estável. Portanto, isso é desejável. É mais desejável que a distância L do aparelho de desincrustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5 seja menor ou igual a 5 m.[0063] Therefore, when the distance L from the descaling apparatus 7 to the accelerated cooling apparatus 5 is less than or equal to 12 m, even if the transport speed V of the steel plate is low (for example, V = 0.28 m/s), the cooling becomes stable, while when the steel plate conveying speed V is high (for example, V = 2.50 m/s), the cooling becomes very stable. So this is desirable. It is more desirable that the distance L from the descaling apparatus 7 to the accelerated cooling apparatus 5 is less than or equal to 5 m.

[0064] Ademais, em geral, considerando-se que a maioria das pla cas de aço que exigem resfriamento controlado são transportadas na velocidade de transporte V maior ou igual a 0,5 m/s, é desejável que a distância L, que é uma condição em que o resfriamento se torna muito estável nessa velocidade de transporte V, seja menor ou igual a 2,5 m.[0064] Furthermore, in general, considering that most steel plates that require controlled cooling are transported at a transport speed V greater than or equal to 0.5 m/s, it is desirable that the distance L, which is a condition where cooling becomes very stable at this transport velocity V, be it less than or equal to 2.5 m.

[0065] Aqui, o caso em que a temperatura da placa de aço antes do resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é 820 °C é descrito. Mesmo no caso em que a temperatura da placa de aço antes do resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é diferente de 820 °C, o resfriamento pode ser, de maneira similar, tornado estável quando a distância L do aparelho de desincrustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5 for desejavelmente menor ou igual a 12 m, é mais desejavelmente menor ou igual a 5 m, e ainda mais desejavelmente menor ou igual a 2,5 m. Isso se deve à razão a seguir. Isto é, quando a temperatura da placa de aço antes do resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é mais baixa do que 820 °C, os valores no lado direito na expressão (7), na expressão (8) e na expressão (9) acima são maiores do que quando T = 820 °C, de modo que desde que, para T = 820 °C, a distância L do aparelho de desin- crustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5 seja um valor configurado apropriadamente, a expressão (7), a expressão (8) e a expressão (9) acima são necessariamente satisfeitas. Por outro lado, quando a temperatura da placa de aço antes do resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é mais alta do que 820 °C, a expressão (7), a expressão (8) e a expressão (9) acima também são satisfeitas ajustando-se a velocidade de transporte V da placa de aço para um valor baixo conforme apropriado.[0065] Here, the case where the temperature of the steel plate before cooling by the accelerated cooling apparatus 5 is 820 °C is described. Even in the case where the temperature of the steel plate before cooling by the accelerated cooling apparatus 5 is different from 820 °C, the cooling can similarly be made stable when the distance L from the descaling apparatus 7 to the apparatus accelerated cooling 5 is desirably less than or equal to 12 m, is more desirably less than or equal to 5 m, and even more desirably less than or equal to 2.5 m. This is due to the following reason. That is, when the temperature of the steel plate before cooling by the accelerated cooling apparatus 5 is lower than 820 °C, the values on the right side in expression (7), expression (8) and expression (9) above are greater than when T = 820 °C, so that provided that, for T = 820 °C, the distance L from the descaling apparatus 7 to the accelerated cooling apparatus 5 is an appropriately configured value, the expression (7), expression (8) and expression (9) above are necessarily satisfied. On the other hand, when the temperature of the steel plate before cooling by the accelerated cooling apparatus 5 is higher than 820 °C, expression (7), expression (8) and expression (9) above are also satisfied adjusting the steel plate transport speed V to a low value as appropriate.

[0066] A seguir, o aparelho de resfriamento acelerado 5 de acordo com a presente invenção é descrito. Conforme mostrado na Figura 7, a instalação de resfriamento de superfície superior do aparelho de res-friamento acelerado 5 de acordo com a presente invenção inclui um coletor superior 11 que abastece água de resfriamento para uma superfície superior de uma placa de aço 10, bocais de injeção de água de resfriamento 13 que são suspensos a partir do coletor superior 11 e que são usados para jatear água de resfriamento semelhante à haste, e uma parede divisória 15 que é configurada entre a placa de aço 10 e o coletor superior 11. É desejável que a parede divisória 15 tenha uma pluralidade de portas de abastecimento de água 16 nas quais as por ções de extremidade inferior dos bocais de injeção de água de resfriamento 13 são inseridas, e uma pluralidade de portas de drenagem de água 17 para drenar a água de resfriamento, abastecida para a superfície superior da placa de aço 10, para um lado superior da parede divisória 15.[0066] Next, the accelerated cooling apparatus 5 according to the present invention is described. As shown in Figure 7, the top surface cooling installation of the accelerated cooling apparatus 5 according to the present invention includes an upper collector 11 that supplies cooling water to an upper surface of a steel plate 10, cooling water injection 13 which are suspended from the upper collector 11 and which are used to blast rod-like cooling water, and a dividing wall 15 which is configured between the steel plate 10 and the upper collector 11. It is desirable that the dividing wall 15 has a plurality of water supply ports 16 into which the lower end portions of the cooling water injection nozzles 13 are inserted, and a plurality of water drain ports 17 for draining water from cooling, supplied to the upper surface of the steel plate 10, to an upper side of the dividing wall 15.

[0067] Mais especificamente, a instalação de resfriamento de su perfície superior inclui o coletor superior 11 que abastece água de res-friamento para a superfície superior da placa de aço 10, os bocais de injeção de água de resfriamento 13 que são suspensos a partir do coletor superior 11, e a parede divisória 15 que é configurada horizontalmente ao longo da direção de largura da placa de aço e entre o coletor superior 11 e a placa de aço 10, e que tem uma pluralidade de furos atravessantes (as portas de abastecimento de água 16 e as portas de drenagem de água 17). Os bocais de injeção de água de resfriamento 13 são bocais de tubo circular para jatear água de resfriamento semelhante à haste. As extremidades dos bocais de injeção de água de resfriamento 13 são inseridas nos furos atravessantes (as portas de abastecimento de água 16) na parede divisória 15, e ficam situadas acima de uma porção de extremidade inferior da parede divisória 15. A fim de impedir que os bocais de injeção de água de resfri-amento 13 sejam obstruídos por sugarem matéria estranha em uma porção de fundo no coletor superior 11, é desejável que os bocais de injeção de água de resfriamento 13 penetrem no coletor superior 11 de modo que as extremidades superiores dos bocais de injeção de água de resfriamento 13 se projetem para dentro do coletor superior 11.[0067] More specifically, the upper surface cooling installation includes the upper collector 11 that supplies cooling water to the upper surface of the steel plate 10, the cooling water injection nozzles 13 that are suspended from of the upper collector 11, and the dividing wall 15 which is configured horizontally along the width direction of the steel plate and between the upper collector 11 and the steel plate 10, and which has a plurality of through holes (the supply ports 16 and the water drain ports 17). The cooling water injection nozzles 13 are circular tube nozzles for blasting rod-like cooling water. The ends of the cooling water injection nozzles 13 are inserted into the through holes (the water supply ports 16) in the partition wall 15, and are located above a lower end portion of the partition wall 15. the cooling water injection nozzles 13 are obstructed by sucking foreign matter in a bottom portion in the upper collector 11, it is desirable that the cooling water injection nozzles 13 penetrate the upper collector 11 so that the upper ends of the cooling water injection nozzles 13 protrude into the upper manifold 11.

[0068] Aqui, o termo "água de resfriamento semelhante à haste" de acordo com a presente invenção se refere à água de resfriamento que é jateada em um estado no qual a água de resfriamento é comprimida em determinada medida a partir de portas de jateamento de bocal circular (que incluem portas de jateamento de bocal elípticas e poligonais), e que é uma corrente contínua e reta, sendo que a velocidade de jateamento da água de resfriamento a partir das portas de ja- teamento de bocal é 6 m/s ou mais alta e, desejavelmente, 8 m/s ou mais alta, e, o corte transversal da corrente jateada a partir das portas de jateamento de bocal é mantido em um formato substancialmente circular. Isto é, a água de resfriamento difere daquela que flui de modo a cair livremente a partir de bocais laminares de tubo redondo, e daquela que é jateada em gotas de líquido como uma pulverização.[0068] Here, the term "rod-like cooling water" according to the present invention refers to cooling water that is blasted into a state in which cooling water is compressed to a certain extent from blasting ports circular nozzle blast ports (which include elliptical and polygonal nozzle blast ports), and which is a continuous, straight stream, where the cooling water blast velocity from the nozzle blast ports is 6 m/s or higher and, desirably, 8 m/s or higher, and, the cross-section of the stream blasted from the nozzle blast ports is maintained in a substantially circular shape. That is, cooling water differs from that which flows so as to fall freely from round-tube laminar nozzles, and from that which is jetted in droplets of liquid as a spray.

[0069] As extremidades dos bocais de injeção de água de resfria mento 13 são inseridas nos furos atravessantes de modo a serem con-figuradas acima da porção de extremidade inferior da parede divisória 15, de modo que, mesmo se uma placa de aço cuja extremidade é deformada para cima se entrar, os bocais de injeção de água de resfriamento 13 são protegidos de danos pela parede divisória 15. Isso torna possível realizar resfriamento por um longo tempo com os bocais de injeção de água de resfriamento 13 em um bom estado. Portanto, é possível impedir a ocorrência de não uniformidade de temperatura na placa de aço sem, por exemplo, reparar a instalação.[0069] The ends of the cooling water injection nozzles 13 are inserted into the through holes so as to be configured above the lower end portion of the dividing wall 15, so that, even if a steel plate whose end is deformed upwards if it enters, the cooling water injection nozzles 13 are protected from damage by the partition wall 15. This makes it possible to carry out cooling for a long time with the cooling water injection nozzles 13 in a good state. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of temperature non-uniformity in the steel plate without, for example, repairing the installation.

[0070] Uma vez que as extremidades dos bocais de tubo circular 13 são inseridas nos furos atravessantes, conforme mostrado na Figura 14, as extremidades dos bocais de tubo circular 13 não interferem com o fluxo na direção de largura de drenagem de água que flui ao longo de uma superfície superior da parede divisória 15 e que é indicada por uma seta pontilhada. Portanto, a água de resfriamento jatea- da a partir dos bocais de injeção de água de resfriamento 13 pode alcançar uniformemente a superfície superior da placa de aço independentemente de localizações na direção de largura, para que resfriamento uniforme possa ser realizado na direção de largura.[0070] Since the ends of the circular tube nozzles 13 are inserted into the through holes, as shown in Figure 14, the ends of the circular tube nozzles 13 do not interfere with the flow in the width direction of water drainage flowing along the along an upper surface of the dividing wall 15 and which is indicated by a dotted arrow. Therefore, the cooling water jetted from the cooling water injection nozzles 13 can uniformly reach the upper surface of the steel plate irrespective of locations in the width direction, so that uniform cooling can be carried out in the width direction.

[0071] Em um exemplo da parede divisória 15, conforme mostrado na Figura 9, a parede divisória 15 tem uma pluralidade de furos atra- vessantes, em que cada um tem um diâmetro de 10 mm, em um padrão de grade e em um afastamento de 80 mm na direção de largura da placa de aço e em um afastamento de 80 mm na direção de transporte. Os bocais de injeção de água de resfriamento 13, em que cada um tem um diâmetro externo de 8 mm, um diâmetro interno de 3 mm, e um comprimento de 140 mm, são inseridos nas portas de abastecimento de água 16. Os bocais de injeção de água de resfriamento 13 são configurados em uma forma semelhante a xadrez pé de galinha. Os furos atravessantes nos quais os bocais de injeção de água de resfriamento 13 não são inseridos correspondem às portas de drenagem de água 17 para a água de resfriamento. Consequentemente, a pluralidade de furos atravessantes na parede divisória 15 do aparelho de resfriamento acelerado de acordo com a presente invenção inclui as portas de abastecimento de água 16 e as portas de drenagem de água 17 que são substancialmente as mesmas em número, sendo que seus papéis e funções são divididos entre as portas de abastecimento de água 16 e as portas de drenagem de água 17.[0071] In an example of the dividing wall 15, as shown in Figure 9, the dividing wall 15 has a plurality of through holes, each having a diameter of 10 mm, in a grid pattern and at a spacing 80 mm in the width direction of the steel plate and at a spacing of 80 mm in the conveying direction. Cooling water injection nozzles 13, each having an outer diameter of 8 mm, an inner diameter of 3 mm, and a length of 140 mm, are inserted into the water supply ports 16. The injection nozzles of cooling water 13 are configured in a crow's foot chess-like shape. The through holes into which the cooling water injection nozzles 13 are not inserted correspond to the water drain ports 17 for the cooling water. Accordingly, the plurality of through holes in the partition wall 15 of the accelerated cooling apparatus according to the present invention include water supply ports 16 and water drain ports 17 which are substantially the same in number, their roles being and functions are divided between the water supply ports 16 and the water drain ports 17.

[0072] Nesse momento, a área de seção total das portas de dre nagem de água 17 é suficientemente maior do que a área de seção total no interior dos bocais de tubo circular 13, que são os bocais de injeção de água de resfriamento 13, e é aproximadamente 11 vezes a área de seção total no interior dos bocais de tubo circular 13. Conforme mostrado na Figura 7, a água de resfriamento abastecida para a superfície superior da placa de aço preenche um espaço entre uma superfície da placa de aço e a parede divisória 15, flui através das portas de drenagem de água 17, é guiada para uma localização acima da parede divisória 15, e é descarregada rapidamente. A Figura 10 é uma vista frontal que ilustra o fluxo de drenagem de água de resfriamento próximo a uma porção de extremidade no lado superior da parede divisória na direção de largura da placa de aço. Uma direção de drena- gem das portas de drenagem de água 17 é ascendente em uma direção que é oposta a uma direção de jateamento de água de resfriamento. A drenagem de água de resfriamento que tiver escorrido para uma localização acima da parede divisória 15 muda de direção em direção a um lado externo na direção de largura da placa de aço, flui para um percurso de fluxo de dreno de água entre o coletor superior 11 e a parede divisória 15, e é evacuado.[0072] At that time, the total cross-sectional area of the water drain ports 17 is sufficiently larger than the total cross-sectional area inside the circular tube nozzles 13, which are the cooling water injection nozzles 13, and is approximately 11 times the total cross-sectional area inside the circular tube nozzles 13. As shown in Figure 7, cooling water supplied to the top surface of the steel plate fills a space between one surface of the steel plate and the partition wall 15, flows through water drain ports 17, is guided to a location above partition wall 15, and is rapidly discharged. Figure 10 is a front view illustrating the cooling water drain flow near an end portion on the upper side of the partition wall in the widthwise direction of the steel plate. A drain direction from the water drain ports 17 is upward in a direction that is opposite to a cooling water jetting direction. The cooling water drain that has drained to a location above the dividing wall 15 changes direction towards an outer side in the widthwise direction of the steel plate, flows into a water drain flow path between the upper collector 11 and the dividing wall 15, and is evacuated.

[0073] Em um exemplo mostrado na Figura 11, as portas de dre nagem de água 17 são inclinadas na direção de largura da placa de aço para fazer com que a direção de drenagem fique em uma direção oblíqua em direção ao lado externo na direção de largura da placa de aço. Isso permite que a drenagem de água 19 no lado superior da parede divisória 15 flua suavemente na direção de largura da placa de aço, e que a drenagem de água seja acelerada. Portanto, isso é desejável.[0073] In an example shown in Figure 11, the water drainage ports 17 are angled in the width direction of the steel plate to make the drainage direction be in an oblique direction towards the outer side in the direction of steel plate width. This allows the water drainage 19 on the upper side of the dividing wall 15 to flow smoothly in the widthwise direction of the steel plate, and the water drainage to be accelerated. So this is desirable.

[0074] Aqui, quando, conforme mostrado na Figura 12, as portas de drenagem de água e as portas de abastecimento de água corres-pondentes são fornecidas nos mesmos furos atravessantes, se torna difícil para a água de resfriamento que tiver colidido com a placa de aço escorrer para uma localização acima da parede divisória 15, como resultado disso a água de resfriamento flui entre a placa de aço 10 e a parede divisória 15 e em direção às porções de extremidade na direção de largura da placa de aço. Isso faz com que a taxa de fluxo da drenagem de água de resfriamento entre a placa de aço 10 e a parede divisória 15 seja maior em direção às porções de extremidade na direção de largura da placa. Portanto, a força para fazer com que a água de resfriamento jateada 18 penetre uma película de água parada e alcance a placa de aço sofre interferência em proporção superior em direção às porções de extremidade na direção de largura da placa.[0074] Here, when, as shown in Figure 12, the water drain ports and the corresponding water supply ports are provided in the same through holes, it becomes difficult for the cooling water that has collided with the plate of steel drains to a location above the dividing wall 15, as a result of which cooling water flows between the steel plate 10 and the dividing wall 15 and towards the end portions in the widthwise direction of the steel plate. This makes the flow rate of the cooling water drainage between the steel plate 10 and the dividing wall 15 to be greater towards the end portions in the width direction of the plate. Therefore, the force to make the jetted cooling water 18 penetrate a film of standing water and reach the steel plate is interfered in greater proportion towards the end portions in the width direction of the plate.

[0075] No caso de uma folha de aço fina, uma vez que a largura da folha é de aproximadamente 2 m no máximo, os efeitos da mesma são limitados. No entanto, no caso de, em particular, uma placa de aço que tem uma largura de placa de 3 m ou maior, os efeitos da mesma não podem ser ignorados. Portanto, o resfriamento nas porções de extremidade na direção de largura da placa de aço é enfraquecido. A distribuição de temperatura na placa de aço na direção de largura da mesma nesse caso é uma distribuição de temperatura não uniforme.[0075] In the case of a thin steel sheet, since the width of the sheet is approximately 2 m at most, the effects of the same are limited. However, in the case of, in particular, a steel plate having a plate width of 3 m or greater, the effects thereof cannot be ignored. Therefore, the cooling at the end portions in the widthwise direction of the steel plate is weakened. The temperature distribution in the steel plate in the width direction of the plate in this case is a non-uniform temperature distribution.

[0076] Em contrapartida, conforme mostrado na Figura 13, o apa relho de resfriamento acelerado de acordo com a presente invenção inclui as portas de abastecimento de água 16 e as portas de drenagem de água 17 que são fornecidas separadamente. Uma vez que os papéis de abastecer água e drenar água são divididos entre as portas de abastecimento de água 16 e as portas de drenagem de água 17, a drenagem da água de resfriamento flui através das portas de drenagem de água 17 na parede divisória 15 e flui suavemente para uma localização acima da parede divisória 15. Portanto, a água drenada após o resfriamento é evacuada rapidamente da superfície superior da placa de aço, para que a água de resfriamento que é abastecida subsequentemente possa penetrar facilmente na película de água parada, e, desse modo, uma capacidade de resfriamento suficiente possa ser fornecida. A distribuição de temperatura na placa de aço na direção de largura da mesma nesse caso é uma distribuição de temperatura uniforme, de modo que uma distribuição de temperatura uniforme pode ser fornecida na direção de largura.[0076] In contrast, as shown in Figure 13, the accelerated cooling apparatus according to the present invention includes water supply ports 16 and water drain ports 17 which are provided separately. Since the roles of supplying water and draining water are divided between the water supply ports 16 and the water drain ports 17, cooling water drainage flows through the water drain ports 17 in the dividing wall 15 and flows smoothly to a location above the dividing wall 15. Therefore, the drained water after cooling is quickly evacuated from the upper surface of the steel plate, so that the cooling water that is subsequently supplied can easily penetrate the standing water film, and , in this way, sufficient cooling capacity can be provided. The temperature distribution in the steel plate in the width direction of the same in this case is a uniform temperature distribution, so a uniform temperature distribution can be provided in the width direction.

[0077] Incidentalmente, quando a área de seção total das portas de drenagem de água 17 é maior ou igual a 1,5 vezes a área de seção total no interior dos bocais de tubo circular 13, a água de resfriamento é descarregada rapidamente. Isso pode ser realizado, por exemplo, quando as portas que têm um tamanho que é maior do que o diâmetro externo dos bocais de tubo circular 13 são formadas na parede divisó- ria 15, e o número de portas de drenagem de água é maior ou igual ao número de portas de abastecimento de água.[0077] Incidentally, when the total cross-sectional area of the water drain ports 17 is greater than or equal to 1.5 times the total cross-sectional area inside the circular pipe nozzles 13, the cooling water is discharged quickly. This can be realized, for example, when ports having a size that is larger than the outer diameter of the circular tube nozzles 13 are formed in the dividing wall 15, and the number of water drain ports is greater or less. equal to the number of water supply ports.

[0078] Quando a área de seção total das portas de drenagem de água 17 é menor do que 1,5 vezes a área de seção total das porções de diâmetro interno dos bocais de tubo circular 13, a resistência ao fluxo nas portas de drenagem de água é aumentada e, desse modo, se torna difícil drenar a água parada. Como resultado, a quantidade de água de resfriamento que pode penetrar na película de água parada e alcançar a superfície da placa de aço é consideravelmente reduzida, desse modo, reduzindo a capacidade de resfriamento. Portanto, isso não é desejável. É mais desejável que a área de seção total das portas de drenagem de água 17 seja maior ou igual a 4 vezes a área de seção total das porções de diâmetro interno dos bocais de tubo circular 13. Por outro lado, quando há portas de drenagem de água demais ou o diâmetro transversal das portas de drenagem de água é muito grande, a rigidez da parede divisória 15 é reduzida, tendo como resultado o fato de que a parede divisória 15 tende a ser danificada quando a folha de parede espessa colide com a parede divisória 15. Portanto, é desejável que a razão entre a área de seção total das portas de drenagem de água e a área de seção total no interior dos bocais de tubo circular 13 seja na faixa de 1,5 a 20.[0078] When the total cross-sectional area of the water drain ports 17 is less than 1.5 times the total cross-sectional area of the inner diameter portions of the circular pipe nozzles 13, the resistance to flow in the drain ports of water is increased and thus it becomes difficult to drain standing water. As a result, the amount of cooling water that can penetrate the standing water film and reach the surface of the steel plate is considerably reduced, thereby reducing the cooling capacity. So this is not desirable. It is most desirable that the total cross-sectional area of the water drain ports 17 be greater than or equal to 4 times the total cross-sectional area of the inner diameter portions of the circular pipe nozzles 13. On the other hand, where water drain ports are provided, too much water or the transverse diameter of the water drainage ports is too large, the rigidity of the partition wall 15 is reduced, with the result that the partition wall 15 tends to be damaged when the thick wall sheet collides with the wall. divider 15. Therefore, it is desirable that the ratio of the total cross-sectional area of the water drain ports to the total cross-sectional area inside the circular pipe nozzles 13 be in the range of 1.5 to 20.

[0079] É desejável que os espaços entre as superfícies periféricas externas dos bocais de tubo circular 13, que são inseridos nas portas de abastecimento de água 16 na parede divisória 15, e as superfícies internas que definem as portas de abastecimento de água 16 sejam menores do que ou iguais a 3 mm em tamanho. Quando os espaços são grandes, devido aos efeitos de fluxo acompanhado da água de resfriamento que é jateada a partir dos bocais de tubo circular 13, a drenagem de água de resfriamento descarregada para a superfície superior da parede divisória 15 é sugada nos espaços entre as portas de abastecimento de água 16 e nas superfícies periféricas externas dos bocais de tubo circular 13, e é reabastecida para a placa de aço. Portanto, a eficiência de resfriamento é reduzida. A fim de impedir isso, é mais desejável que o diâmetro externo dos bocais de tubo circular 13 seja substancialmente o mesmo que o tamanho das portas de abastecimento de água 16. No entanto, considerando-se precisão de trabalho e erros de montagem, espaços de até 3 mm, nos quais os efeitos são substancialmente pequenos, são permitidos. É mais desejável que os espaços sejam menores do que ou iguais a 2 mm em tamanho.[0079] It is desirable that the spaces between the outer peripheral surfaces of the circular tube nozzles 13, which are inserted into the water supply ports 16 in the dividing wall 15, and the inner surfaces defining the water supply ports 16 are smaller than or equal to 3 mm in size. When the spaces are large, due to the accompanying flow effects of the cooling water that is jetted from the circular pipe nozzles 13, the cooling water drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 is sucked into the spaces between the ports water supply 16 and on the outer peripheral surfaces of the circular tube nozzles 13, and is replenished to the steel plate. Therefore, the cooling efficiency is reduced. In order to prevent this, it is most desirable that the outer diameter of the circular pipe nozzles 13 be substantially the same as the size of the water supply ports 16. However, considering work accuracy and assembly errors, clearances of up to 3 mm, where the effects are substantially small, are allowed. It is most desirable for spaces to be less than or equal to 2mm in size.

[0080] Ademais, a fim de permitir que a água de resfriamento pe netre na película de água parada e alcance a placa de aço, o diâmetro interno e comprimento dos bocais de tubo circular 13, a velocidade de jateamento da água de resfriamento e a distância do bocal também precisam ser valores ótimos.[0080] Furthermore, in order to allow the cooling water to penetrate the still water film and reach the steel plate, the inner diameter and length of the circular tube nozzles 13, the cooling water jetting speed and the distance from the nozzle also need to be optimal values.

[0081] Isto é, é desejável que diâmetro interno do bocal seja de 3 a 8 mm. Quando o diâmetro interno do bocal é menor do que 3 mm, um fluxo de água que é jateada a partir dos bocais se torna mais fino, e, desse modo, a força da água é reduzida. Por outro lado, quando o diâmetro do bocal excede 8 mm, a velocidade do fluxo é reduzida, tendo resultado o fato de que a força para fazer com que a água de resfriamento penetre na película de água parada é reduzida.[0081] That is, it is desirable that the internal diameter of the nozzle is from 3 to 8 mm. When the inner diameter of the nozzle is less than 3 mm, a stream of water that is jetted from the nozzles becomes thinner, and thus the water force is reduced. On the other hand, when the nozzle diameter exceeds 8 mm, the flow velocity is reduced, with the result that the force to make the cooling water penetrate the still water film is reduced.

[0082] É desejável que o comprimento de cada bocal de tubo cir cular 13 seja de 120 a 240 mm. Aqui, o comprimento de cada bocal de tubo circular 13 se refere ao comprimento a partir de uma entrada na extremidade superior de cada bocal que penetra o coletor por uma certa quantidade a uma extremidade inferior de cada bocal inserido na porta de abastecimento de água correspondente na parede divisória. Quando cada bocal de tubo circular 13 é mais curto do que 120 mm, a distância entre uma superfície inferior do coletor e a superfície superior da parede divisória se torna muito pequena (por exemplo, quando a espessura do coletor é 20 mm, uma quantidade que se projeta da ex-tremidade superior de cada bocal no coletor é 20 mm, e uma quantidade de inserção da extremidade inferior de cada bocal na parede divisória é 10 mm, a distância se torna menor do que 70 mm). Portanto, um espaço de dreno acima da parede divisória se torna pequeno, tendo como resultado o fato de que a drenagem de água de resfriamento não pode ser descarregada suavemente. Por outro lado, quando o comprimento é maior do que 240 mm, a perda de pressão em cada bocal de tubo circular 13 se torna grande, e, desse modo, a força para fazer com que a água de resfriamento penetre na película de água parada é reduzida.[0082] It is desirable that the length of each circular tube nozzle 13 is from 120 to 240 mm. Here, the length of each circular tube nozzle 13 refers to the length from an inlet at the upper end of each nozzle that penetrates the collector by a certain amount to a lower end of each nozzle inserted into the corresponding water supply port in the dividing wall. When each circular tube nozzle 13 is shorter than 120 mm, the distance between a lower surface of the collector and the upper surface of the dividing wall becomes very small (for example, when the thickness of the collector is 20 mm, an amount that protrudes from the upper end of each nozzle in the collector is 20 mm, and an insertion quantity from the lower end of each nozzle to the partition wall is 10 mm, the distance becomes less than 70 mm). Therefore, a drain space above the dividing wall becomes small, with the result that the cooling water drain cannot be discharged smoothly. On the other hand, when the length is greater than 240 mm, the pressure loss in each circular tube nozzle 13 becomes large, and thus the force to make the cooling water penetrate the still water film is reduced.

[0083] A velocidade de jateamento da água de resfriamento a par tir dos bocais precisa ser maior ou igual a 6 m/s, e, desejavelmente, maior ou igual a 8 m/s. Isso é devido ao fato de que, quando a velocidade de jateamento é menor do que 6 m/s, a força para fazer com que a água de resfriamento penetre na película de água parada se torna extremamente fraca. Quando a velocidade de jateamento é maior ou igual a 8 m/s, uma capacidade de resfriamento mais alta pode ser fornecida. Portanto, isso é desejável. A distância da extremidade inferior de cada bocal de injeção de água de resfriamento 13, usado para resfriar a superfície superior da placa de aço, para a superfície da placa de aço 10 pode ser de 30 a 120 mm. Quando essa distância é menor do que 30 mm, a frequência com que a placa de aço 10 colide com a parede divisória 15 é extremamente alta. Portanto, se torna difícil manter a instalação. Quando essa distância excede 120 mm, a força para fazer com que a água de resfriamento penetre na película de água parada se torna extremamente fraca.[0083] The jetting speed of the cooling water from the nozzles needs to be greater than or equal to 6 m/s, and, desirably, greater than or equal to 8 m/s. This is due to the fact that when the blasting speed is less than 6 m/s, the force to make the cooling water penetrate the still water film becomes extremely weak. When the blasting speed is greater than or equal to 8 m/s, a higher cooling capacity can be provided. So this is desirable. The distance from the lower end of each cooling water injection nozzle 13 used to cool the upper surface of the steel plate to the surface of the steel plate 10 can be from 30 to 120 mm. When this distance is less than 30 mm, the frequency with which the steel plate 10 collides with the dividing wall 15 is extremely high. Therefore, it becomes difficult to maintain the installation. When this distance exceeds 120 mm, the force to make the cooling water penetrate the still water film becomes extremely weak.

[0084] No resfriamento da superfície superior da placa de aço, ro los de drenagem 20 pode ser configurada na frente e atrás do coletor superior 11 de modo a impedir que a água de resfriamento se espalhe na direção longitudinal da placa de aço. Isso faz com que um comprimento da zona de resfriamento seja constante, e facilita o controle de temperatura. Aqui, uma vez que os rolos de drenagem 20 interceptam o fluxo da água de resfriamento na direção de transporte da placa de aço, a drenagem de água de resfriamento flui para o lado externo na direção de largura da placa de aço. No entanto, a água de resfriamento tende a estagnar próxima aos rolos de drenagem 20.[0084] In cooling the upper surface of the steel plate, drainage rollers 20 can be configured in front and behind the upper collector 11 in order to prevent the cooling water from spreading in the longitudinal direction of the steel plate. This makes a constant cooling zone length, and facilitates temperature control. Here, since the drain rollers 20 intercept the flow of cooling water in the conveying direction of the steel plate, the draining cooling water flows to the outside in the width direction of the steel plate. However, the cooling water tends to stagnate near the drain rollers 20.

[0085] Consequentemente, conforme mostrado na Figura 8, é de sejável que, das fileiras de bocais de tubo circular 13 que são configurados lado a lado na direção de largura da placa de aço, os bocais de injeção de água de resfriamento em uma fileira mais alta do lado de corrente na direção de transporte da placa de aço sejam inclinados em direção a um lado a montante na direção de transporte da placa de aço por 15 a 60 graus, e os bocais de injeção de água de resfriamento em uma fileira mais baixa do lado de corrente na direção de transporte da folha de aço espessa sejam inclinados em direção a um lado a jusante na direção de transporte da placa de aço por 15 a 60 graus. Isso torna possível também abastecer a água de resfriamento para localizações próximas aos rolos de drenagem 20, e, desse modo, aumentar a eficiência de resfriamento sem estagnação da água de resfriamento próxima aos rolos de drenagem 20.[0085] Consequently, as shown in Figure 8, it is desirable that, of the rows of circular tube nozzles 13 that are configured side by side in the width direction of the steel plate, the cooling water injection nozzles in a row highest on the current side in the steel plate conveying direction are angled toward an upstream side in the steel plate conveying direction by 15 to 60 degrees, and the cooling water injection nozzles in a row further downstream side in the thick steel sheet conveying direction are tilted toward a downstream side in the steel plate conveying direction by 15 to 60 degrees. This makes it possible to also supply the cooling water to locations close to the drain rollers 20, and thereby increase the cooling efficiency without stagnation of the cooling water close to the drain rollers 20.

[0086] A distância entre a superfície inferior do coletor superior 11 e a superfície superior da parede divisória 15 é tal que a área transversal de um percurso de fluxo na direção de largura da placa de aço em um espaço circundado pela superfície inferior do coletor e pela superfície superior da parede divisória seja maior ou igual a 1,5 vezes a área de seção total no interior dos bocais de injeção de água de resfriamento, e seja, por exemplo, maior ou igual a aproximadamente 100 mm. Quando a área transversal do percurso de fluxo na direção de largura da placa de aço não é maior ou igual a 1,5 vezes a área de seção total no interior dos bocais de injeção de água de resfriamento, a drenagem de água de resfriamento descarregada para a superfície superior da parede divisória 15 a partir das portas de drenagem de água 17 na parede divisória não pode ser descarregada suavemente na direção de largura da placa de aço.[0086] The distance between the lower surface of the upper collector 11 and the upper surface of the dividing wall 15 is such that the cross-sectional area of a flow path in the width direction of the steel plate in a space surrounded by the lower surface of the collector and by the upper surface of the dividing wall is greater than or equal to 1.5 times the total cross-sectional area inside the cooling water injection nozzles, and is, for example, greater than or equal to approximately 100 mm. When the cross-sectional area of the flow path in the width direction of the steel plate is not greater than or equal to 1.5 times the total cross-sectional area inside the cooling water injection nozzles, the cooling water drain discharged to the upper surface of the partition wall 15 from the water drainage ports 17 in the partition wall cannot be discharged smoothly in the width direction of the steel plate.

[0087] No aparelho de resfriamento acelerado de acordo com a presente invenção, a faixa da densidade de quantidade de água que é mais eficaz é maior ou igual a 1,5 m3/(m2 • min). Quando a densidade de quantidade de água é mais baixa do que esse valor, a película de água parada não se torna tão espessa, e, mesmo se uma tecnologia conhecida publicamente de resfriamento da placa de aço, que faz com que a água de resfriamento semelhante à haste caia livremente, for aplicada, há casos em que o grau de irregularidade de temperatura na direção de largura não se torna tão grande. Por outro lado, quando a densidade de quantidade de água é maior do que 4,0 m3/(m2 • min), o uso da tecnologia de acordo com a presente invenção é eficaz. No entanto, uma vez que há problemas em termos de uso prático, tais como um aumento em custos de instalação, a faixa de 1,5 a 4,0 m3/(m2 • min) é a densidade de quantidade de água mais prática.[0087] In the accelerated cooling apparatus according to the present invention, the most effective water quantity density range is greater than or equal to 1.5 m3/(m2 • min). When the water quantity density is lower than this value, the still water film does not become so thick, and even if a publicly known steel plate cooling technology, which makes the cooling water similar to the stem to fall freely, is applied, there are cases where the degree of temperature irregularity in the width direction does not become so great. On the other hand, when the water quantity density is greater than 4.0 m3/(m2 • min), the use of technology according to the present invention is effective. However, since there are problems in terms of practical use, such as an increase in installation costs, the range of 1.5 to 4.0 m3/(m2 • min) is the most practical water quantity density.

[0088] Em aplicação da tecnologia de resfriamento de acordo com a presente invenção, o caso de dispor os rolos de drenagem na frente e atrás do coletor de resfriamento é particularmente eficaz. No entanto, a tecnologia de resfriamento de acordo com a presente invenção é aplicável ao caso em que os rolos de drenagem não são fornecidos. Por exemplo, é possível aplicar a tecnologia de resfriamento de acordo com a presente invenção para uma instalação de resfriamento que impede vazamento de água para uma zona não de resfriamento com água pulverizando-se água de purga na frente e atrás de um coletor que é relativamente longo na direção longitudinal (aproximadamente 2 a 4 m).[0088] In applying the cooling technology according to the present invention, the case of arranging the drain rollers in front and behind the cooling collector is particularly effective. However, the cooling technology according to the present invention is applicable to the case where drain rollers are not provided. For example, it is possible to apply the cooling technology according to the present invention to a cooling installation that prevents leakage of water into a non-cooling zone with water by spraying purge water in front of and behind a collector that is relatively long in the longitudinal direction (approximately 2 to 4 m).

[0089] Na presente invenção, um aparelho de resfriamento em um lado de uma superfície inferior da placa de aço não é particularmente limitado. Na modalidade mostrada nas Figuras 7 e 8, um exemplo no qual um coletor inferior de resfriamento 12 dotado de bocais de tubo circular 14 como no aparelho de resfriamento no lado da superfície superior da placa de aço é apresentado. No resfriamento da superfície inferior da placa de aço, uma vez que a água de resfriamento jateada cai livremente após colidir com a folha de aço espessa, uma parede divisória 15 para evacuar a drenagem de água de resfriamento na direção de largura da placa de aço, tal como aquela usada no resfriamento da superfície superior da placa de aço, não precisa ser usada. Uma tecnologia de abastecimento conhecida publicamente, por exemplo, água de resfriamento membranosa ou água de resfriamento na forma de uma pulverização pode ser usada.[0089] In the present invention, a cooling apparatus on one side of a lower surface of the steel plate is not particularly limited. In the embodiment shown in Figures 7 and 8, an example in which a lower cooling manifold 12 provided with circular tube nozzles 14 as in the cooling apparatus on the side of the upper surface of the steel plate is shown. In the cooling of the bottom surface of the steel plate, since the blasted cooling water freely falls after colliding with the thick steel sheet, a dividing wall 15 to evacuate the cooling water drainage in the width direction of the steel plate, such as the one used in cooling the upper surface of the steel plate, it does not need to be used. A publicly known supply technology, for example membranous cooling water or cooling water in the form of a spray can be used.

[0090] Conforme descrito acima, na instalação para fabricar uma placa de aço de acordo com a presente invenção, quando duas ou mais fileiras de bocais de jateamento para água de desincrustação são configuradas como o aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrustação 7, e a densidade de energia E que é jateada em direção às superfícies da placa de aço 10 a partir das duas ou mais fileiras de bocais de jateamento é configurada maior ou igual a 0,08 J/mm2 no total, a incrustação na placa de aço 10 pode ser tornada uniforme, e resfriamento uniforme pode ser realizado pelo aparelho de resfriamento acelerado 5. Como resultado, a placa de aço 10 pode ser fabricada como uma que tem formato excelente.[0090] As described above, in the installation for manufacturing a steel plate according to the present invention, when two or more rows of blasting nozzles for descaling water are configured as the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7, and the energy density E that is blasted towards the surfaces of the steel plate 10 from the two or more rows of blasting nozzles is configured greater than or equal to 0.08 J/mm 2 in total, the steel plate fouling 10 can be made uniform, and uniform cooling can be performed by the accelerated cooling apparatus 5. As a result, the steel plate 10 can be manufactured as one having excellent shape.

[0091] Corrigindo-se o formato da placa de aço 10 pelo aparelho de correção de formato 4, os bocais de jateamento do aparelho de de- sincrustação 6 e os bocais de jateamento do aparelho de desincrusta- ção 7 podem ser aproximados das superfícies da placa de aço 10.[0091] By correcting the shape of the steel plate 10 by the format correction device 4, the blast nozzles of the descaling apparatus 6 and the blasting nozzles of the descaling apparatus 7 can be brought closer to the surfaces of the steel plate 10.

[0092] Quando a distância de jateamento H (distância dos bocais de jateamento do aparelho de desincrustação 6 e dos bocais de jate- amento do aparelho de desincrustação 7 para as superfícies da placa de aço 10) é maior ou igual a 40 mm e menor ou igual a 200 mm, a capacidade de desincrustação é aumentada. A pressão de jateamento, a taxa de fluxo de jateamento, etc., para obter a densidade de energia E predeterminada são baixas. Portanto, é possível reduzir a potência de bombeamento do aparelho de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7.[0092] When the blast distance H (distance from the blast nozzles of the descaling apparatus 6 and the blasting nozzles of the descaling apparatus 7 to the surfaces of the steel plate 10) is greater than or equal to 40 mm and less or equal to 200 mm, the descaling capacity is increased. The blasting pressure, blasting flow rate, etc. to obtain the predetermined energy density E are low. It is therefore possible to reduce the pumping power of the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7.

[0093] Quando a distância L do aparelho de desincrustação 7, que, dentre o aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrus- tação 7, é o aparelho de desincrustação no lado a jusante, para o aparelho de resfriamento acelerado 5 satisfaz L < V x 5 x 10-9 x exp(25000/T), é possível estabilizar o resfriamento da placa de aço 10 pelo aparelho de resfriamento acelerado 5.[0093] When the distance L of the descaling device 7, which, among the descaling device 6 and the descaling device 7, is the descaling device on the downstream side, for the accelerated cooling device 5 satisfies L < V x 5 x 10-9 x exp(25000/T), it is possible to stabilize the cooling of the steel plate 10 by the accelerated cooling apparatus 5.

[0094] Ademais, conforme mostrado na Figura 7, no aparelho de resfriamento acelerado 5 de acordo com a presente invenção, a água de resfriamento abastecida a partir dos bocais de injeção de água de resfriamento superiores 13 através das portas de abastecimento de água 16 resfria a superfície superior da placa de aço 10 e se torna água de dreno quente, e flui na direção de largura da placa de aço 10 a partir de cima da parede divisória 15 com as portas de drenagem de água 17, nas quais os bocais de injeção de água de resfriamento superiores 13 não são inseridos, que são percursos de fluxo de água de dreno. A água de dreno após o resfriamento é removida rapidamente da placa de aço 10, de modo que, trazendo-se sucessivamente a água de resfriamento que flui dos bocais de injeção de água de resfriamento superiores 13 através das portas de abastecimento de água 16 em contato com a placa de aço 10, uma capacidade de resfriamento suficiente pode ser fornecida uniformemente na direção de largura.[0094] Furthermore, as shown in Figure 7, in the accelerated cooling apparatus 5 according to the present invention, the cooling water supplied from the upper cooling water injection nozzles 13 through the water supply ports 16 cools the upper surface of the steel plate 10 and becomes hot drain water, and flows in the widthwise direction of the steel plate 10 from above the dividing wall 15 with the water drain ports 17, in which the injection nozzles 13 upper cooling water outlets are not inserted, which are drain water flow paths. The drain water after cooling is rapidly removed from the steel plate 10, so that by successively bringing the cooling water flowing from the upper cooling water injection nozzles 13 through the water supply ports 16 into contact with the steel plate 10, sufficient cooling capacity can be provided uniformly in the width direction.

[0095] Os inventores realizaram estudos e constataram que o grau de irregularidade de temperatura na direção de largura da placa de aço submetida a resfriamento acelerado sem ser submetida à desin- crustação tal como aquela na presente invenção é de aproximadamente 40 °C. Por outro lado, os inventores constataram que o grau de irregularidade de temperatura na direção de largura da placa de aço resfriada pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 após a desincrusta- ção pelo aparelho de desincrustação 6 e pelo aparelho de desincrus- tação 7 de acordo com a presente invenção acima é reduzida para aproximadamente 10 °C. Ademais, os inventores constataram que o grau de irregularidade de temperatura na direção de largura da placa de aço submetida a resfriamento acelerado com o uso do aparelho de resfriamento acelerado 5 mostrado na Figura 7 após a desincrustação pelo aparelho de desincrustação 6 e pelo aparelho de desincrustação 7 é reduzida para aproximadamente 4 °C. Em relação à irregularidade de temperatura da placa de aço, a distribuição da temperatura de superfície na placa de aço após o resfriamento acelerado é medida com o uso de um termômetro do tipo de varredura e o grau de irregularidade de temperatura na direção de largura é calculado com base nos resultados da medição.[0095] The inventors carried out studies and found that the degree of temperature irregularity in the width direction of the steel plate subjected to accelerated cooling without being subjected to descaling such as that in the present invention is approximately 40 °C. On the other hand, the inventors found that the degree of temperature irregularity in the width direction of the steel plate cooled by the accelerated cooling apparatus 5 after descaling by the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 according to the present invention above is reduced to approximately 10 °C. Furthermore, the inventors have found that the degree of temperature unevenness in the width direction of the steel plate subjected to accelerated cooling using the accelerated cooling apparatus 5 shown in Figure 7 after descaling by the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 is reduced to approximately 4 °C. Regarding the temperature unevenness of the steel plate, the surface temperature distribution on the steel plate after accelerated cooling is measured using a sweep-type thermometer, and the degree of temperature unevenness in the width direction is calculated. based on the measurement results.

[0096] Como na presente invenção, qualquer distorção que ocorra durante a laminação é corrigida pelo aparelho de correção de formato 4 e a placa de aço 10 é desincrustada pelo aparelho de desincrusta- ção 6 e pelo aparelho de desincrustação 7 para estabilizar a controla- bilidade de resfriamento. Portanto, a placa de aço 10 a ser submetida à correção por um aparelho de correção de formato que é fornecido em linha ou fora de linha em um lado a jusante da instalação para fabricar a placa de aço também tem alto nivelamento e temperatura uniforme por sua natureza. Portanto, a capacidade de correção do aparelho de correção de formato que é fornecido no lado a jusante não pre- cisa ser muito alta. A distância entre o aparelho de resfriamento acelerado 5 e o aparelho de correção de formato que é fornecido no lado a jusante pode ser maior do que o comprimento máximo da placa de aço 10 que é fabricada em uma linha de laminação. Portanto, uma vez que, por exemplo, a correção reversa pelo aparelho de correção de formato, que é fornecido no lado a jusante, é realizada frequentemente, é possível esperar que o efeito de impedir problemas, tais como a placa de aço 10 que está sendo transportada na direção oposta salte no lado superior de um rolo de transporte e colida com o aparelho de resfriamento acelerado 5, e o efeito de equalizar leves desvios de temperatura que ocorrem durante o resfriamento no aparelho de resfriamento acelerado 5 e impedir a ocorrência de deformação provocada pelos desvios de temperatura após a correção.[0096] As in the present invention, any distortion that occurs during lamination is corrected by the shape correction apparatus 4 and the steel plate 10 is descaled by the descaling apparatus 6 and by the descaling apparatus 7 to stabilize the control. cooling ability. Therefore, the steel plate 10 to be subjected to correction by a shape correcting apparatus that is supplied online or offline at a downstream side of the facility for making the steel plate also has high flatness and uniform temperature due to its nature. Therefore, the correction capacity of the shape correction apparatus that is provided on the downstream side need not be very high. The distance between the accelerated cooling apparatus 5 and the shape correction apparatus that is provided on the downstream side can be greater than the maximum length of the steel plate 10 that is manufactured on a rolling mill line. Therefore, since, for example, reverse correction by the shape correction apparatus, which is provided on the downstream side, is performed frequently, it is possible to expect that the effect of preventing problems such as the steel plate 10 being being transported in the opposite direction jump on the upper side of a conveyor roller and collide with the accelerated cooling apparatus 5, and the effect of equalizing slight temperature deviations that occur during cooling in the accelerated cooling apparatus 5 and preventing the occurrence of deformation caused by temperature deviations after correction.

EXAMPLE 1

[0097] O resfriamento controlado foi realizado de 820 °C a 420 °C após passar uma placa de aço, que tem uma espessura de folha de 30 mm e uma largura de 3500 mm e laminada pelo aparelho de lamina- ção 3, através do aparelho de correção de formato 4, da máquina de desincrustação 6 e do aparelho de desincrustação 7. Aqui, quando as condições para estabilizar o resfriamento serem calculadas com base nas expressões (3), (4), e (5) acima, o tempo t da conclusão da remoção de incrustação na placa de aço pelo aparelho de desincrustação 7 ao início do resfriamento da placa de aço pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é desejavelmente menor ou igual a 42 s, mais desejavelmente, menor ou igual a 19 s, e ainda mais desejavelmente, menor ou igual a 5 s.[0097] Controlled cooling was carried out from 820 °C to 420 °C after passing a steel plate, which has a sheet thickness of 30 mm and a width of 3500 mm and laminated by laminating apparatus 3, through the shape correction apparatus 4, the descaling machine 6 and the descaling apparatus 7. Here, when the conditions for stabilizing cooling are calculated on the basis of expressions (3), (4), and (5) above, the time t from completion of removal of scale on the steel plate by the descaling apparatus 7 to the start of cooling of the steel plate by the accelerated cooling apparatus 5 is desirably less than or equal to 42 s, more desirably less than or equal to 19 s, and even more desirably, less than or equal to 5 s.

[0098] O aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrus- tação 7 foram tais que a pressão de jateamento do bocal foi de 17,7 MPa, a taxa de fluxo de jateamento por bocal foi de 45 l/min (= 7,5 x 10-4 m3/s), a distância de jateamento (a distância dos bocais de jatea- mento do aparelho de desincrustação 6 e dos bocais de jateamento do aparelho de desincrustação 7 para as superfícies da placa de aço) foi de 130 mm, o ângulo de jateamento do bocal foi de 66 graus, e o ângulo de ataque foi de 15 graus. O aparelho de desincrustação 6 e o aparelho de desincrustação 7 foram tais que as duas fileiras de bocais foram configuradas em uma direção longitudinal de modo que as áreas de jateamento de bocais adjacentes foram dispostas lado por lado na direção de largura de modo a se sobreporem em certa medida, sendo que a espessura de jato de pulverização foi de 3 mm e a largura de jato de pulverização foi de 175 mm. Os bocais foram bocais de pulverização planos. Aqui, a densidade de energia da água de desincrusta- ção é um valor definido pela expressão mencionada acima "densidade de quantidade de água x pressão de jateamento x tempo de colisão". O tempo de colisão (s) é um tempo em que a água de desincrustação é jateada para as superfícies da placa de aço, e é determinado dividindo-se a espessura do jato de pulverização pela velocidade de transporte.[0098] The descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 were such that the blasting pressure of the nozzle was 17.7 MPa, the blasting flow rate per nozzle was 45 l/min (= 7, 5 x 10-4 m3/s), the blast distance (the distance from the blast nozzles of the scale remover 6 and the blast nozzles of the scale remover 7 to the steel plate surfaces) was 130 mm , the nozzle blast angle was 66 degrees, and the attack angle was 15 degrees. The descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 were such that the two rows of nozzles were configured in a longitudinal direction so that the blasting areas of adjacent nozzles were arranged side by side in the width direction so as to overlap in certain extent, where the spray jet thickness was 3 mm and the spray jet width was 175 mm. The nozzles were flat spray nozzles. Here, the energy density of the descaling water is a value defined by the expression mentioned above "water quantity density x blasting pressure x collision time". The collision time (sec) is the time that the descaling water is blasted onto the steel plate surfaces, and is determined by dividing the thickness of the spray jet by the transport velocity.

[0099] O aparelho de resfriamento acelerado 5 é uma instalação que inclui percursos de fluxo que permitem que a água de resfriamento abastecida para a superfície superior da placa de aço flua para uma localização acima da parede divisória conforme mostrado na Figura 7, e adicionalmente permite que a água seja evacuada de um lado da placa de aço na direção de largura conforme mostrado na Figura 10. A parede divisória tinha furos com um diâmetro de 12 mm e dispostos em um padrão de grade, e foi tal que, conforme mostrado na Figura 9, os bocais de injeção de água de resfriamento superiores foram inseridos nas portas de abastecimento de água configuradas em uma disposição semelhante a xadrez pé de galinha, e as portas restantes eram portas de drenagem de água. A distância entre a superfície inferior do coletor superior e a superfície superior da parede divisória foi de 100 mm.[0099] The accelerated cooling apparatus 5 is an installation that includes flow paths that allow the cooling water supplied to the upper surface of the steel plate to flow to a location above the dividing wall as shown in Figure 7, and additionally allows that water is evacuated from one side of the steel plate in the width direction as shown in Figure 10. The dividing wall had holes with a diameter of 12 mm and arranged in a grid pattern, and was such that, as shown in Figure 9, the upper cooling water injection nozzles were inserted into the water supply ports configured in a crow's foot checkerboard arrangement, and the remaining ports were water drain ports. The distance between the lower surface of the upper collector and the upper surface of the dividing wall was 100 mm.

[00100] Os bocais de injeção de água de resfriamento superiores do aparelho de resfriamento acelerado 5 tinham um diâmetro interno de 5 mm, um diâmetro externo de 9 mm, e um comprimento de 170 mm, e suas extremidades superiores se projetavam para dentro do coletor. A velocidade de jateamento da água de resfriamento semelhante à haste foi de 8,9 m/s. O afastamento do bocal na direção de largura da placa de aço foi de 50 mm, 10 fileiras de bocais foram configuradas lado por lado na direção longitudinal em uma zona de uma distância de 1 m entre os rolos de mesa. A densidade de quantidade de água na superfície superior foi de 2,1 m3/(m2 • min). As extremidades inferiores dos bocais de resfriamento de superfície superior foram configuradas em posições intermediárias entre a superfície superior e a superfície inferior da parede divisória que tem uma espessura de folha de 25 mm, e a distância para a superfície da placa de aço foi 80 mm.[00100] The upper cooling water injection nozzles of the accelerated cooling apparatus 5 had an inner diameter of 5 mm, an outer diameter of 9 mm, and a length of 170 mm, and their upper ends projected into the collector . The blast velocity of the rod-like cooling water was 8.9 m/s. The nozzle spacing in the width direction of the steel plate was 50 mm, 10 rows of nozzles were set up side by side in the longitudinal direction in a zone of a distance of 1 m between the table rollers. The bulk density of water on the upper surface was 2.1 m3/(m2 • min). The lower ends of the upper surface cooling nozzles were configured at intermediate positions between the upper surface and the lower surface of the dividing wall which has a sheet thickness of 25 mm, and the distance to the surface of the steel plate was 80 mm.

[00101] Em relação à instalação de resfriamento de superfície inferior, conforme mostrado na Figura 7, uma instalação de resfriamento que é a mesma que a instalação de resfriamento de superfície superior foi usada exceto pelo fato de que a instalação de resfriamento não incluía uma parede divisória. A densidade de quantidade de água e a velocidade de jateamento da água de resfriamento semelhante à haste foram 1,5 vezes aquelas da instalação de resfriamento de superfície superior.[00101] Regarding the bottom surface cooling fixture, as shown in Figure 7, a cooling fixture that is the same as the top surface cooling fixture was used except for the fact that the cooling fixture did not include a wall partition. The water quantity density and blast velocity of the rod-like cooling water were 1.5 times those of the top surface cooling installation.

[00102] Conforme mostrado na Tabela 1, a distância L do aparelho de desincrustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5, a velocidade de transporte V da placa de aço, e o tempo t do aparelho de desincrustação 7 para o aparelho de resfriamento acelerado 5 foram mudados variadamente. T na Tabela 1 denota a temperatura (°C (K)) de cada placa de aço antes do resfriamento.[00102] As shown in Table 1, the distance L from the descaling device 7 to the accelerated cooling device 5, the transport speed V of the steel plate, and the time t from the descaling device 7 to the accelerated cooling device 5 have been variously changed. T in Table 1 denotes the temperature (°C (K)) of each steel plate before cooling.

[00103] Em relação ao formato de cada placa de aço, a porcentagem de recorreção (%) foi avaliada. Mais especificamente, se a deformação do comprimento inteiro de qualquer placa de aço e/ou a deformação da largura inteira de qualquer placa de aço estava/estavam dentro de um valor padrão prescrito por um padrão de produto correspondente à placa de aço, foi determinado que o resultado era aceitável, enquanto que, em caso contrário, foi determinado que a placa de aço era uma a ser submetida à correção de formato novamente, sendo que a porcentagem de recorreção foi calculada com o uso da expressão "(número de folhas a serem submetidas à correção de formato no- vamente)/(número de folhas total) x 100". Tabela 1

[00103] Regarding the format of each steel plate, the percentage of recurrence (%) was evaluated. More specifically, if the strain of the entire length of any steel plate and/or the strain of the entire width of any steel plate was/were within a standard value prescribed by a product standard corresponding to the steel plate, it was determined that the result was acceptable, whereas if not, it was determined that the steel plate was one to undergo format correction again, and the percentage of reoccurrence was calculated using the expression "(number of sheets to be subjected to format correction again)/(total number of sheets) x 100". Table 1

[00104] Nos Exemplos Inventivos 1 a 5 na Tabela 1, as densidades de energia foram maiores do que ou iguais a 0,08 J/mm2, de modo que as porcentagens de recorreção com base em defeitos de formato foram baixas, e bons resultados foram obtidos. Acredita-se que isso seja devido ao fato de que, quando o resfriamento é realizado pelo aparelho de resfriamento acelerado 5, as placas de aço são resfriadas uni-formemente quase sem variações de temperatura de superfície em localizações na direção de largura, as propriedades mecânicas são melhores do que aquelas na técnica anterior, e o nivelamento que se acredita resultar da distribuição de temperaturas das placas de aço é excelente, tendo como resultado o fato de que a porcentagem de re- correção com base em defeitos de formato é reduzida. Além disso, nos Exemplos Inventivos 1 a 5, as incrustações foram removidas, e as propriedades de superfície foram boas. As propriedades de superfície foram avaliadas com o uso de imagens das superfícies das placas de aço resfriadas para temperatura ambiente para determinar a presença de incrustações com base no processamento de imagem com o uso de diferenças de tonalidade de cor entre as porções em que as incrus-tações permaneceram e as porções em que as incrustações foram descamadas.[00104] In Inventive Examples 1 to 5 in Table 1, the energy densities were greater than or equal to 0.08 J/mm2, so the percentages of recurrence based on shape defects were low, and good results They were obtained. This is believed to be due to the fact that when cooling is carried out by the accelerated cooling apparatus 5, the steel plates are uniformly cooled with almost no surface temperature variations at locations in the width direction, the mechanical properties are better than those in the prior art, and the flatness believed to result from the temperature distribution of the steel plates is excellent, with the result that the percentage of recorrection based on shape defects is reduced. Furthermore, in Inventive Examples 1 to 5, fouling was removed, and the surface properties were good. Surface properties were evaluated using images of steel plate surfaces cooled to room temperature to determine the presence of fouling based on image processing using differences in color tone between the portions where the fouling occurred. tations remained and the portions where the encrustations were sloughed off.

[00105] Em particular, nos Exemplos Inventivos 1 a 4 em que a dis-tância do aparelho de desincrustação 7, que fica no lado mais baixo de corrente em relação à direção de transporte, para o aparelho de resfri-amento acelerado 5 foi de 5 m, o tempo t da conclusão da remoção da incrustação em cada placa de aço pelo aparelho de desincrustação 7 para o início do resfriamento de cada placa de aço pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 foi menor ou igual a 19 s, que é a condição em que o resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 se torna mais estável, independentemente da velocidade de transporte V das placas de aço. Portanto, a porcentagem de recorreção foi boa em 5% ou menos. No Exemplo Inventivo 5, a porcentagem de recorreção foi de 12%, que é uma porcentagem admissível, e não foi tão boa como aquela nos Exemplos Inventivos 1 a 4. Acredita-se que isso seja devido ao fato de que, uma vez que o tempo da conclusão da remoção da incrustação para o início do resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 é longo em 46 s, a incrustação se torna mais espessa tornando, desse modo, o resfriamento instável.[00105] In particular, in Inventive Examples 1 to 4 where the distance from the descaling device 7, which is on the lower side of the current in relation to the transport direction, to the accelerated cooling device 5 was 5 m, the time t from the conclusion of removing the scale on each steel plate by the descaling apparatus 7 to the beginning of the cooling of each steel plate by the accelerated cooling apparatus 5 was less than or equal to 19 s, which is the condition whereby the cooling by the accelerated cooling apparatus 5 becomes more stable, regardless of the transport speed V of the steel plates. So the recurrence percentage was good at 5% or less. In Inventive Example 5, the recurrence percentage was 12%, which is an allowable percentage, and it was not as good as that in Inventive Examples 1 to 4. This is believed to be due to the fact that, once the time from the completion of removing the scale to the start of cooling by the accelerated cooling apparatus 5 is long at 46 s, the scale becomes thicker, thereby making the cooling unstable.

[00106] Por outro lado, no Exemplo Comparativo 1 no qual o resfri-amento foi realizado pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 sem remoção de incrustação pelo aparelho de desincrustação 6 e pelo apa-relho de desincrustação 7, o resfriamento pelo aparelho de resfriamento acelerado 5 foi realizado sem uniformizar a incrustação nas superfícies da placa de aço. Portanto, a porcentagem de recorreção foi de 40% devido ao nivelamento deteriorado que deve ser provocado pela distribuição de temperatura da placa de aço, e também houve varia-ções nas propriedades mecânicas.[00106] On the other hand, in Comparative Example 1 in which the cooling was carried out by the accelerated cooling apparatus 5 without removing scale by the descaling apparatus 6 and by the descaling apparatus 7, the cooling by the accelerated cooling apparatus 5 was performed without smoothing out the inlay on the steel plate surfaces. Therefore, the percentage of recurrence was 40% due to the deteriorated flatness that must be caused by the temperature distribution of the steel plate, and there were also variations in the mechanical properties.

[00107] No Exemplo Comparativo 2 no qual as condições de confi-guração com base no aparelho de desincrustação 6 e no aparelho de desincrustação 7 foram pressão de água = 10 MPa, a taxa de fluxo de jateamento por bocal = 39 l/min (= 6,5 x 10-4m3/s), a distância de jate- amento = 130 mm, o ângulo de jateamento do bocal = 66 graus, e o ângulo de ataque do bocal = 15 graus; e no qual a densidade de ener-gia foi 0,06 J/mm2, a densidade de energia da água de desincrustação não foi suficientemente alta, tendo como resultado o fato de que a in-crustação foi parcialmente descamada e a distribuição de temperatura da placa de aço na direção de largura da mesma deteriorou. Portanto, a porcentagem de recorreção foi 70%, e também houve variações nas propriedades mecânicas.[00107] In Comparative Example 2 in which the configuration conditions based on the descaling apparatus 6 and the descaling apparatus 7 were water pressure = 10 MPa, the blasting flow rate per nozzle = 39 l/min ( = 6.5 x 10-4m3/s), the blast distance = 130 mm, the nozzle blast angle = 66 degrees, and the nozzle attack angle = 15 degrees; and in which the energy density was 0.06 J/mm2, the energy density of the descaling water was not high enough, with the result that the scale was partially sloughed off and the temperature distribution of the steel plate in the width direction of the same has deteriorated. Therefore, the percentage of recurrence was 70%, and there were also variations in the mechanical properties.

[00108] No Exemplo Comparativo 3 no qual o número de desincrus- tações foi um, a pressão de jateamento do bocal foi 17,7 MPa, a taxa de fluxo de jateamento por bocal foi 45 l/min (= 7,5 x 10-4m3/s), a dis-tância de jateamento foi 130 mm, o ângulo de jateamento do bocal foi 66 graus, e o ângulo de ataque foi 15 graus; e no qual a densidade de energia foi 0,09 J/mm2, a tensão térmica que ocorreu durante a desin- crustação foi eficaz apenas uma vez devido ao fato de que o número de desincrustações foi um. Portanto, a incrustação foi parcialmente descamada e a distribuição de temperatura da placa de aço na direção de largura da mesma deteriorou. Portanto, a porcentagem de recorre- ção foi 72%, e também houve variações nas propriedades mecânicas.[00108] In Comparative Example 3 in which the number of descalings was one, the blast pressure from the nozzle was 17.7 MPa, the blast flow rate per nozzle was 45 l/min (= 7.5 x 10 -4m3/s), the blast distance was 130 mm, the nozzle blast angle was 66 degrees, and the attack angle was 15 degrees; and in which the energy density was 0.09 J/mm2, the thermal stress that occurred during descaling was effective only once due to the fact that the number of descalings was one. Therefore, the inlay was partially peeled off and the temperature distribution of the steel plate in the width direction of the plate deteriorated. Therefore, the percentage of recurrence was 72%, and there were also variations in the mechanical properties.

[00109] No Exemplo Comparativo 4 no qual o número de desincrus- tações foi três, a pressão de jateamento do bocal foi 10 MPa, a taxa de fluxo de jateamento por bocal foi 34 l/min (= 5,6 x 10-4m3/s), a distância de jateamento foi 130 mm, o ângulo de jateamento do bocal foi 66 graus, e o ângulo de ataque foi 15 graus; e no qual a densidade de energia foi 0,06 J/mm2 no total para três desincrustações, a densidade de energia da água de desincrustação não foi suficientemente alta, tendo como resultado o fato de que a incrustação foi parcialmente descamada e a distribuição de temperatura da placa de aço na direção de largura da mesma deteriorou. Portanto, a porcentagem de recorre- ção foi 69%, e também houve variações nas propriedades mecânicas. LISTA DE REFERÊNCIAS NUMÉRICAS 1 forno de aquecimento 2 aparelho de desincrustação 3 aparelho de laminação 4 aparelho de correção de formato 5 aparelho de resfriamento acelerado 6 aparelho de desincrustação 6-1 coletor de desincrustação 6-2 bocal de jateamento 7 aparelho de desincrustação 7-1 coletor de desincrustação 7-2 bocal de jateamento 10 placa de aço 11 coletor superior 12 coletor inferior 13 bocal de injeção de água de resfriamento superior (bocal de tubo circular) 14 bocal de injeção de água de resfriamento inferior (bocal de tubo cir-cular) 15 parede divisória 16 porta de abastecimento de água 17 porta de drenagem de água 18 água de resfriamento jateada 19 água de drenagem 20 rolo de drenagem 21 rolo de drenagem 22 padrão de pulverização[00109] In Comparative Example 4 in which the number of descalings was three, the blasting pressure from the nozzle was 10 MPa, the blasting flow rate per nozzle was 34 l/min (= 5.6 x 10-4m3 /s), the blast distance was 130 mm, the nozzle blast angle was 66 degrees, and the attack angle was 15 degrees; and in which the energy density was 0.06 J/mm2 in total for three descalings, the energy density of the descaling water was not high enough, with the result that the scale was partially sloughed off and the temperature distribution of the steel plate in the width direction of the same has deteriorated. Therefore, the percentage of recurrence was 69%, and there were also variations in the mechanical properties. LIST OF NUMERIC REFERENCES 1 heating furnace 2 descaling device 3 laminating device 4 format correction device 5 accelerated cooling device 6 descaling device 6-1 descaling collector 6-2 blasting nozzle 7 descaling device 7-1 descaling collector 7-2 blasting nozzle 10 steel plate 11 upper collector 12 lower collector 13 upper cooling water injection nozzle (circular tube nozzle) 14 lower cooling water injection nozzle (circular tube nozzle ) 15 partition wall 16 water supply port 17 water drain port 18 blasted cooling water 19 drain water 20 drain roller 21 drain roller 22 spray pattern

Claims

1. Method for manufacturing a steel plate, characterized in that it comprises a hot rolling step, a hot correcting step and an accelerated cooling step in that order to manufacture the steel plate, the method comprising further comprises: a descaling step in which descaling is carried out on a surface of the steel plate two or more times between the hot correction step and the accelerated cooling step so that the energy density E of the descaling water is greater than or equal to 0.08 J/mm2 in total, where the energy density of the descaling water that is blasted from the blasting nozzles of the descaling apparatus in a row immediately before the final row is greater than or equal to at 0.01 J/mm2, and where the energy density of the descaling water that is blasted from the blasting nozzles of the descaling apparatus in the final row is greater than the energy density of the descaling water spray that is blasted from the blasting nozzles of the descaling apparatus in the row immediately preceding the final row by 0.04 J/mm2 or greater.

2. Method for manufacturing a steel plate according to claim 1, characterized in that descaling is carried out on a surface of the steel plate twice between the hot correction step and the accelerated cooling step.

3. Method for manufacturing a steel plate according to claim 1 or 2, characterized by the fact that a time t [s] from the completion of the descaling step to the beginning of the accelerated cooling step satisfies the expression t < 5 x 10-9 x exp(25000/T), where (T (K)): temperature of the steel plate before cooling.