KR101910135B1 - 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물 - Google Patents

반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물 Download PDF

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Abstract

본 발명은 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법에 관한 것으로 아스팔트 내 존재하는 아스팔텐의 수산화기와 반응이 가능하고, 중온 이상에서 유동성을 가지는 물질을 도입하여 중온 생산온도저감 효과를 부여하도록 하기 위하여, 침입도가 60∼80인 스트레이트 아스팔트를 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하는 단계(S1); 상기 S1단계를 통해 스트레이트 아스팔트가 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣은 다음, 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반하는 단계(S2); 상기 S2단계를 통해 교반된 스트레이트 아스팔트에 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하는 단계(S3); 상기 S3단계를 통해 제조된 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하는 단계(S4);를 포함하여 이루어지며, 상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 혼합되도록 구성하는 것을 특징으로 한다.

Description

반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물{Manufacturing method for production temperature-reducing warm-mix asphalt mixture using reactive chemical additives and asphalt mixture thereof}
본 발명은 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 아스팔트 내 존재하는 아스팔텐의 수산화기와 반응이 가능하고, 중온 이상에서 유동성을 가지는 물질을 도입하여 중온 생산온도저감 효과를 부여하도록 한 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물에 관한 것이다.
일반적으로 아스팔트는 천연적으로 산출되는 것과 석유에서 인공적으로 생산되는 것이 있다. 전자를 천연 아스팔트, 후자를 석유 아스팔트라고 한다. 석유 아스팔트는 천연 아스팔트에 비하여 불순물이 적으며, 사용목적에 따라 적당히 그 성질을 조절할 수 있으므로 오늘날 사용되고 있는 것은 대부분이 석유 아스팔트이다.
아스팔트는 온도가 높으면 액체 상태가 되고, 저온에서는 매우 딱딱해지며, 아스팔트의 종류에 따라 감온성(感溫性)이 달라진다. 또 아스팔트는 가소성(可塑性)이 풍부하고 방수성·전기절연성·접착성 등이 크며, 화학적으로 안정한 특징을 가지고 있다.
주성분은 탄화수소로 거의 산소 화합물을 포함하지 않고, 또 파라핀도 거의 포함하지 않는다. 종종 무기 물질과 혼재하지만 비무기질 성분은 용융성이 있으며, 대부분 이황화탄소에 녹고 물에는 녹지 않는 술폰화물을 생성한다.
아스팔트 본체의 성분은 1) 메듐(medium) 또는 페트롤렌(petrolene), 말텐(maltene)이라고 이름 붙여진 기름상 성분, 2) 아스팔트 수지(英 asphaltic resin)라고 불리는 보호질, 3) 클로이드 입자상 내지 초미립자 상태 탄소의 세 성분이 있고, 또한 아스팔트 수지는 산성 성분, 다시 말하면 아스팔트산(asphaltous acid)을 함유하고 또 탄소분은 그것에 수반하여 보호질의 다소에 따라서 아스팔텐(asphaltene), 카벤(carbene) 및 프로비튜멘(pyrobitumen)으로 구분된다.
스트레이트 아스팔트는 아스팔트기 원유를 상압 증류 및 수증기 또는 진공 증류를 거친 뒤의 잔류물로서 얻어진다. 또 블론 아스팔트는 반아스팔트기 원유로부터 위와 같이 하여 얻어진 잔류물로, 뜨거운 상태에서 공기를 불어넣어 산화 중합시켜서 얻어진다. 또 석유 아스팔트에 증류유(주로 등유)를 배합해서 유동성을 증가시킨 것은 컷백 아스팔트(cutback asphalt)라고 불린다.
스트레이트 아스팔트는 신장도, 점착력, 방수성, 전기 절연성 등이 크고 도로 포장에 많이 이용되는 외에 블론 아스팔트의 대용으로도 사용된다. 블론 아스팔트는 연화점이 높고 탄성이 크며 온도 변화에 대한 경도의 변화(감온성)가 적고, 물, 공기, 햇빛 등에 의한 변질 열화도 적으며, 충격에 대한 저항력도 강하고, 방수성이나 전기절연성도 좋으므로 방수, 방습, 보냉, 전기 절연, 고무 혼합, 아스팔트 바니시 및 아스팔트 블록 제조, 그리스 재생 등에 이용되고 있고, 도로 포장 등에도 이용된다.
많은 기관들이 에너지 가격 상승과 지구 온난화로 인해 녹색 문화에 대한 포장 도로 건설의 혁신을 기대하고 있다. 최신 혁신 중 하나는 지난 몇 년 동안 소개 된 중온아스팔트(WMA, warm mix asphalt) 기술이다. 중온아스팔트(WMA)는 포장의 품질을 감소시키지 않으면서 기존의 고온 혼합 아스팔트 보다 낮은 온도에서 혼합되는 아스팔트 혼합물이다. 일반적으로 중온아스팔트의 혼합 온도는 아래 [참고 그림]을 통해 살펴보면 기존의 150∼180℃의 혼합 온도와 비교하여 110∼150℃의 범위이다.
[참고 그림]
Figure 112018001366032-pat00001
교토 의정서에 따라 온실 가스 감축을 목표로 유럽에서 중온아스팔트(WMA) 기술이 시작되었다. 그 이후로 환경 인식 제고와 에너지 비용 상승으로 전 세계적으로 점차 인기를 얻고 있다. 이 중온아스팔트(WMA) 기술은 아스팔트 혼합물의 혼합 및 압축 온도를 낮춤으로써 에너지 소비 및 배출 가스를 감소시킬 수 있다.
상기 중온 기술을 이끌어내는 개념은 아스팔트 바인더 점도를 줄이는 것이고, 이는 아스팔트가 낮은 온도에서 골재를 코팅하고 혼합물을 압축하기에 적합한 점도를 달성할 수 있게 한다. 중온아스팔트(WMA)의 장점은 다음과 같이 간략하게 요약된다. (1) 낮은 공정 배출 및 연기. (2) 에너지 소비 및 비용 절감. (3) 작업성 및 압축 효율성을 향상. (4) 냉각 시간 단축으로 교통량이 빠르게 증가하는 것이다.
앞서 언급했듯이, 생산 및 압축 온도가 낮을수록 가열아스팔트 혼합물(HMA, hot mix asphalt)보다 교통이 열리기 전에 중온아스팔트(WMA)의 경화 시간이 단축된다. 이것은 활주로가 경제적 관점에서 오랜 시간 동안 폐쇄 될 수 없기 때문에 중온아스팔트(WMA)를 도로 포장에 적용 시 더 빨리 실현할 수 있어 공항 포장 도로 복구에 더 나은 선택으로 선호하며, 일반적으로 작업이 재활 작업을 위해 준비 될 수 있는 경우에만 불과 몇 시간 후에만 가능하다.
현재 중온아스팔트(WMA) 기술에는 4 가지 주요 유형이 있다. (1) 물에 의해 거품이 발생하는 거품 역청 기술. 역청의 발포는 고온 역청에 물을 뿌리거나 습한 모래를 아스팔트 혼합물에 혼합하여 유발된다. (2) 혼합 과정에서 천연 또는 합성 제올라이트를 아스팔트 혼합물에 주입하여 발포를 일으키는 발포 역청 기술. (3) 아스팔트의 점성 감소를 위한 유기 첨가제. 상기 첨가제는 무기 물질과 함께 아스팔트 혼합기에 주입되며, (4) 역청 점도를 감소시키기 위한 화학 첨가제, 결합제를 아스팔트 혼합기에 넣기 전에 첨가제를 바인더에 주입한다.
이에 본 출원인은 아스팔트 내 존재하는 아스팔텐의 수산화기와 반응이 가능하고, 중온 이상에서 유동성을 가지는 물질을 도입하여 중온 생산온도저감 효과를 부여하도록 한 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물을 제시하고자 한다.
등록특허 제10-1635833호
이에 본 발명은 상기한 문제점을 일소하기 위해 창안한 것으로서, 아스팔트 내 존재하는 아스팔텐의 수산화기와 반응이 가능하고, 중온 이상에서 유동성을 가지는 물질을 도입하여 중온 생산온도저감 효과를 부여하도록 한 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물에 주안점을 두고 그 기술적 과제로서 완성한 것이다.
위 기술적 과제를 달성하기 위한 본 발명은, 침입도가 60∼80인 스트레이트 아스팔트를 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하는 단계(S1); 상기 S1단계를 통해 스트레이트 아스팔트가 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣은 다음, 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반하는 단계(S2); 상기 S2단계를 통해 교반된 스트레이트 아스팔트에 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하는 단계(S3); 상기 S3단계를 통해 제조된 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하는 단계(S4);를 포함하여 이루어지며, 상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 혼합되도록 구성하는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법을 제공한다.
삭제
또한, 상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 고무폴리머 4∼7 중량부를 투입하여 혼합되도록 구성하는 것을 특징으로 한다.
그리고, 상기 고무폴리머는 스트레이트 아스팔트와의 혼화성, 작업성을 고려하여 평균입도가 0.3∼1.0㎜의 미세분말 형태로 형성되는 것을 특징으로 한다.
또 다른 본 발명은, 침입도가 60∼80이며, 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하고, 상기 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣고 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반하여 된 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하고, 상기 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하여 구성되는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물을 제공한다.
이때, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 고무폴리머 4∼7 중량부를 투입하여 혼합 구성하되, 상기 고무폴리머는 스트레이트 아스팔트와의 혼화성, 작업성을 고려하여 평균입도가 0.3∼1.0㎜의 미세분말 형태로 형성되는 것을 특징으로 한다.
상기한 본 발명에 의하면 아스팔트 내 존재하는 아스팔텐의 수산화기와 반응이 가능하고, 중온 이상에서 유동성을 가지는 물질을 도입하여 중온 생산온도저감 효과를 부여하도록 할 수 있는 효과가 있다.
이하 본 발명의 실시를 위한 구체적인 내용을 첨부한 도면을 참조하여 더욱 상세하게 설명한다.
본 발명은 아스팔트 내 존재하는 아스팔텐의 수산화기와 반응이 가능하고, 중온 이상에서 유동성을 가지는 물질을 도입하여 중온 생산온도저감 효과를 부여하도록 한 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법 및 그 아스팔트 혼합물에 관한 것으로서 스트레이트 아스팔트 내에 반응성 화학 첨가제 혼합물, 또는 고무폴리머를 더 투입 혼합하는 과정을 통해 이루어진다.
먼저, 본 발명의 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법을 구현하기 위해 먼저 스트레이트 아스팔트가 준비된다.
상기 스트레이트 아스팔트(straight asphalt)는 원유를 상압, 감압증류 장치 등을 통하여 경질분을 제거했을 때 마지막으로 남는 물질에는 분해되지 않는 역청질이 많이 함유되어 있는 것이다.
원유의 종류에 따라서는 적은 양의 공기를 불어 넣거나 침입도(針入度:아스팔트의 경도)가 다른 아스팔트를 혼합하기도 하는데, 이때 침입도가 40 이하인 스트레이트 아스팔트는 주로 공업용으로, 침입도 40 이상인 것은 도로포장용이나 수리를 위한 구조물용으로 사용한다.
이러한 스트레이트 아스팔트는 신도(伸度)가 크고 점착성, 방수성이 우수한 반면 탄력성이 떨어진다. 연화점(軟化點)이 낮아 온도 변화에 민감하며 내후성이 떨어지는 것이 단점이다. 모래와 자갈을 섞어 아스팔트 콘크리트를 제조하거나 아스팔트 루핑, 아스팔트 펠트를 만들 때, 방수·방습공사에 사용된다.
또한, 스트레이트 아스팔트를 가열·산화하면 블론 아스팔트가 얻어지는데, 경질이고 연화점이 높아 전기절연이나 방수 등의 용도에 사용된다.
그리고, 스트레이트 아스팔트의 아스팔텐(asphaltene)은 crude oil의 약 1중량% 존재하며, bitumen에는 약 20중량% 존재하는 것으로 알려져 있으며, 분자간 안정적으로 집합체(aggregation)를 형성하기 위해, 아스팔텐의 말단에 수소결합(hydrogene bonding)을 형성하기도 한다. 이에 아스팔텐의 말달에 형성된 케톤히드록시기(C(=O)-OH)와 에폭시(epoxy) 또는 말레산무수물(maleic anhydride)과 반응이 가능하다.
본 발명에서는 이러한 상기 스트레이트 아스팔트를 준비함에 있어 침입도가 60∼80인 것으로 한정하여 준비하도록 하며, 이를 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하도록 한다.(S1단계)
그 후, 상기 S1단계를 통해 스트레이트 아스팔트가 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣은 다음, 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반한다.(S2단계)
본 발명의 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물을 제조하기 위해 상기 S2단계를 통해 교반된 스트레이트 아스팔트에 반응성 화학 첨가제를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하게 되는데, 이때 반응성 화학 첨가제는 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상이 선택 사용되도록 한다.
상기 반응성 화학 첨가제의 상세 설명은 하기와 같다.
(1) 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether)
- 말단에 존재하는 이중결합은 특정 온도에서 다른 이중 결합 또는 같은 분자들 사이에 결합을 이룰 수 있음
- 액상형(Liquid type)
Figure 112018001366032-pat00002
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(2) 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)
- 화학구조: C11 or 12H22 or 24O2
- 액상형(Liquid type)
상기와 같은 반응성 화학 첨가제를 스트레이트 아스팔트에 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하게 되는데, 이때, 상기 S2단계를 통해 교반된 스트레이트 아스팔트에 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하도록 한다.(S3단계)
이때, 상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 혼합되도록 함이 바람직하다.
이는 아래 반응성 화학 첨가제 배합비율을 나타낸 [표 1]을 통해 상세히 나타낸다.
[표 1] 반응성 화학 첨가제 배합비율(단위 : g)
Figure 112018057140213-pat00045
상기 S3단계가 완료되면, 상기 S3단계를 통해 제조된 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하여 본 발명의 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물을 제조 완성한다.(S4단계)
이때, 상술된 S3단계를 실시하는 과정에서, 상기 스트레이트 아스팔트에 고무폴리머(Polymer-rubber type)을 투입하여 혼합되도록 구성할 수 있다.
상기 고무폴리머(Polymer-rubber type)는 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 어느 하나로 구성되는 것으로서, 특정적으로는 스타이렌-부타디엔 고무(SBS) 또는 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS)가 가장 바람직하다.
이러한 상기 고무폴리머를 스트레이트 아스팔트에 투입하는 실시예로서, 상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 선택된 어느 하나 이상으로 된 고무폴리머 4∼7 중량부를 투입하여 혼합되도록 구성할 수 있다.
이는 위 [표 1]을 참고하도록 한다.
한편, 상기와 같이 구성되는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법에 의한 아스팔트 혼합물은, 침입도가 60∼80이며, 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하고, 상기 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣고 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반하여 된 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하고, 상기 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하여 구성되도록 한다.
이때, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 고무폴리머 4∼7 중량부를 투입하여 혼합 구성하되, 상기 고무폴리머는 스트레이트 아스팔트와의 혼화성, 작업성을 고려하여 평균입도가 0.3∼1.0㎜의 미세분말 형태로 형성되도록 구성한다.
상기와 같이 제조되는 본 발명의 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물의 실시예에 의해 분석한 실험 데이터는 아래와 같다.
<실시예>
침입도가 75인 스트레이트 아스팔트를 103℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 57분 동안 가열 후 비커에 계량한 후, 스트레이트 아스팔트가 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣은 다음, 상기 교반기로 147℃의 내부온도 상에서 2000rpm으로 교반한 다음, 교반된 스트레이트 아스팔트 3000g에 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether) 중 어느 하나를 선택하여 30g을 투입하고, 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 어느 하나를 선택하여 150g을 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조한 후, 상기 스트레이트 아스팔트 혼합물을 17분 교반한 후 23℃의 상온에서 3시간 동안 냉각하였다.
<바인더 분석방법>
(1) FT-IR 분석
- KBr window 2장 사이에 아스팔트 (미리 열을 가하여 흐르도록 함)를 한방울 떨어뜨리고 KBr window를 접합시킴
- Jasco FT/IR-6600을 이용하여 transmittance method로 4000 cm-1에서 400 cm-1까지 4회 스캔하여 측정
(2) DSC 분석
- 백금 (platinum) pan에 약 10 mg 올려 질소분위기에서 40 ℃ 부터 200 ℃ 까지 분당 10 ℃씩 승온하며 측정 [TA instrument, DSC20]
(3) 점탄성분석
- 분석온도: 50 ~ 160 ℃
- TA Instrument Ltd. DHR-1
- Measuring Geometry: 25 mm plate
(4) 공용성 (PG)등급 측정
- KS F 2389에 따르 측정
<바인더 분석 : FT-IR>
(1) FT-IR 분석
- 아래 그림 1은 스트레이트 아스팔트(60~80)와 WMA-1, 2, 3의 FT-IR spectra를 보여주고 있는데, WMA-1, 2, 3의 경우 GE계의 첨가량이 상대적으로 적어 스트레이트 아스팔트(60~80)와 차이가 뚜렷하게 나타나 보이지는 않으며, 붉은색 부분의 파장대는 3400~3000 cm-1이며 OH group 을 나타내고 있다. 그리고, 스트레이트 아스팔트(60~80)에는 존재하는 OH group이 WMA-1에서는 나타나지 않고 있으며, 이는 carbonyl group에 존재하는 C(O)OH의 OH group이 사라진 것으로 유츄되며, 이를 통해 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene과 GE계의 epoxide group이 반응한 것으로 판단된다.
[그림 1] FT-IR 분석결과
Figure 112018001366032-pat00005
아래 [그림 2]에서 붉은색 점선은 1260cm- 1를 나타내며, 이는 OH deformation stretching peak에 해당되고, 스트레이트 아스팔트(60~80)에는 뚜렷하게 나타나 있으나, WMA-2에서는 다소 right shift 되며, peak의 높이가 낮아진 것을 확인할 수 있다. 그리고, WMA-1과 3은 peak가 보이지 않으며, WMA-3의 경우 주 화학물질인 SBR에서 탈수화 현상에 의한 것으로 판단되며, 이 역시 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene과 GE계의 epoxide group 반응에 의해 감소된 것으로 판단된다.
[그림 2] FT-IR 분석결과(1350~1200 cm-1)
Figure 112018001366032-pat00006
아래 [그림 3]은 WMA-4와 스트레이트 아스팔트(60~80)의 FT-IR spectra를 보여주고 있는데, WMA-4의 경우 AGE의 첨가량이 상대적으로 적어 스트레이트 아스팔트(60~80)와 차이가 뚜렷하게 나타나 보이지는 않으며, 붉은색 부분의 파장대는 3400~3000 cm-1이며 OH group 을 나타내고 있다. 또한, 스트레이트 아스팔트(60~80)에는 존재하는 OH group이 WMA-4에서는 나타나지 않고 있으며, 이는 carbonyl group에 존재하는 C(O)OH의 OH group이 사라진 것으로 유츄되며, 이를 통해 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene과 AGE의 epoxide group이 반응한 것으로 판단된다.
[그림 3] FT-IR 분석결과(4000 cm-1 ~400 cm-1)
Figure 112018001366032-pat00007
아래 [그림 4]에서 붉은색 점선은 1260 cm- 1를 나타내며, 이는 OH deformation stretching peak에 해당된다. 그리고, 스트레이트 아스팔트(60~80)에는 뚜렷하게 나타나 있으나, WMA-4에서는 다소 right shift 되며, peak의 높이가 낮아진 것을 확인할 수 있고, 이 역시 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene과 AGE의 epoxide group 반응에 의해 감소된 것으로 판단된다.
[그림 4] FT-IR 분석결과 중 OH deformation stretching peak
Figure 112018001366032-pat00008
아래 [그림 5]의 붉은색 점선은 910 cm-1이며, 이는 epoxide group을 나타낸다. 스트레이트 아스팔트(60~80)와 WMA-4에서 peak가 보이지 않고 있고, WMA-4에서 AGE의 epoxide group에 의한 peak가 보이지 않는 것은 반응을 통해 epoxide가 개환되었기 때문인 것으로 판단. 이에 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene 또는 CR의 C=C 결합과 AGE의 epoxide group이 반응 한 것으로 판단된다.
[그림 5] FT-IR 분석결과 중 epoxide group peak
Figure 112018001366032-pat00009
아래 [그림 6]의 붉은색 점선은 1710 cm-1로, carbonyl group을 나타낸다. 스트레이트 아스팔트(60~80)에 비하여 WMA-4의 peak strength가 낮게 나타나는 것을 확인할 수 있으며, 이는 asphaltene이 보유한 일부의 carbonyl group과 AGE의 epoxide group이 반응을 통해 감소한 것으로 판단된다.
[그림 6] FT-IR 분석결과 중 carbonyl group peak
Figure 112018001366032-pat00010
아래 [그림 7]의 WMA-4, 5, 6의 경우 AGE, ODGE의 첨가량이 상대적으로 적어 스트레이트 아스팔트(60~80)와 차이가 뚜렷하게 나타나 보이지는 않으며, 붉은색 부분의 파장대는 3400~3000 cm-1이며 OH group 을 나타냄. 스트레이트 아스팔트(60~80)에는 존재하는 OH group이 WMA-4, 5, 6에서는 나타나지 않고 있으며, 이는 carbonyl group에 존재하는 C(O)OH의 OH group이 사라진 것으로 유추되며, 이를 통해 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene과 AGE, ODGE의 epoxide group이 반응한 것으로 판단된다.
[그림 7] FT-IR 분석결과(4000 cm-1 ~400 cm-1)
Figure 112018001366032-pat00011
아래 [그림 8]에서 붉은색 점선은 1260 cm-1를 나타내며, 이는 OH deformation stretching peak에 해당된다. 스트레이트 아스팔트(60~80)에는 뚜렷하게 나타나 있으나, WMA-4에서는 다소 right shift 되며, peak의 높이가 낮아진 것을 확인할 수 있으며, 이 역시 스트레이트 아스팔트(60~80)의 asphaltene과 AGE의 epoxide group 반응에 의해 감소된 것으로 판단된다. 그리고, WMA-5와 WMA-6은 1260 cm-1에서 peak가 사라짐을 확인할 수 있으며, 이는 WMA-4 보다 더 반응성이 크기 때문에 OH deformation stretching peak가 사라진 것으로 판단된다. 이를 통하여 AGE를 사용하는 것 보다 ODGE를 사용하였을 때 반응성과 혼화성이 더 높은 것으로 판단된다.
[그림 8] FT-IR 분석결과(1350 cm-1 ~1200 cm-1)
Figure 112018001366032-pat00012
<아스팔트의 아스팔텐 구조>
① Asphalt 내 asphaltene의 분자 구조
Figure 112018001366032-pat00013
- asphaltene은 crude oil의 약 1 wt% 존재하며, bitumen에는 약 20 wt% 존재하는 것으로 알려져 있으며, 분자간 안정적으로 aggregation을 형성하기 위해, asphaltene 말단에 hydrogene bonding을 형성하기도 한다. 이에, asphaltene의 말단에 형성된 C(=O)-OH와 epoxy 또는 maeic anhydride와 반응이 가능하다.
② OH와의 반응 메커니즘
- OH와 epoxy의 반응 메커니즘
Figure 112018001366032-pat00014
<바인더 분석 : DSC>
- 아래 [그림 9]에서는 스트레이트 아스팔트(60~80)의 유리전이온도는 17 ℃로 나타남
[그림 9] 스트레이트 아스팔트(60~80)의 DSC 곡선
Figure 112018001366032-pat00015
- 아래 [그림 10]에서 보는 바와 같이 WMA-1의 유리전이온도는 15 ℃로 나타남
[그림 10] WMA-1의 DSC 곡선
Figure 112018001366032-pat00016
- 아래 [그림 11]에서 보는 바와 같이 WMA-2의 유리전이온도는 16 ℃로 나타남
[그림 11]
Figure 112018001366032-pat00017
- 아래 [그림 12]에서 보는 바와 같이 WMA-3의 유리전이온도는 19 ℃로 나타남
[그림 12]
Figure 112018001366032-pat00018
- 스트레이트 아스팔트(60~80) 3000 g, 고무 150 g, AGE 30 g 배합한 WMA-4의 유리전이온도는 16.3 ℃로 나타나고, Fox-equation에 의한 유리전이온도 추정 시 WMA-4는 다음과 같은 결과를 보인다.
Figure 112018001366032-pat00019
- 아래 [그림 13]에서와 같이 WMA-4의 화학적 결합에 의한 예상 유리전이온도는 17.52 ℃로 나타나며, 이는 실제 측정한 WMA-4의 유리전이온도가 약 1.2 ℃ 차이가 나지만, 근접한 것으로 판단할 수 있고, DSC 분석에서 단정 지을 수 없으나, 스트레이트 아스팔트(60~80)의 1차 가열 곡선에서 10 ℃ ~ 50 ℃ 구간에서 4번의 변곡점을 관찰할 수 있으며, 그 온도는 약 10 ℃, 20 ℃, 35 ℃, 45 ℃ 인근으로 나타난다. 이는 스트레이트 아스팔트(60~80)의 주요 성분이 방향족, 포화탄화수소, 극성 방향족 등의 혼합물로 이뤄졌기 때문이며, WMA-4의 1차 가열 곡선에서 스트레이트 아스팔트(60~80)와 동일 구간, 변곡점은 3곳이 나타나며, 그 온도는 10 ℃, 15 ℃, 45 ℃ 인근임. WMA-4의 주요 성분도 역시 스트레이트 아스팔트(60~80)와 동일하나, 고무의 첨가로 방향족이 증가하였고, AGE 첨가로 인한 극성 방향족이 줄어들었기 때문인 것으로 판단된다.
[그림 13] WMA-4의 DSC 곡선
Figure 112018001366032-pat00020
- 아래 [그림 14]에서 보는 바와 같이 WMA-5의 유리전이온도는 16 ℃로 나타남.
[그림 14] WMA-5의 DSC 곡선
Figure 112018001366032-pat00021
- 아래 [그림 15]에서 보는 바와 같이 WMA-6의 유리전이온도는 16.5 ℃로 나타남
[그림 15] WMA-6의 DSC 곡선
Figure 112018001366032-pat00022
<바인더 분석 : Complex viscosity(점탄성)>
[그림 16] 스트레이트 아스팔트(60~80)의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00023
[표 2] 스트레이트 아스팔트(60~80)의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00024
[그림 17] WMA-1의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00025
[표 3] WMA-1의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00026
[그림 18] WMA-2의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00027
[표 4] WMA-2의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00028
[그림 19] WMA-3의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00029
[표 5] WMA-3의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00030
[그림 20] WMA-4의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00031
[표 6] WMA-4의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00032
- AGE와 고무를 혼합한 WMA-4는 스트레이트 아스팔트(60~80)보다 유사 온도에서 더 높은 점도를 보임
- 일반적으로 스트레이트 아스팔트(60~80)가 혼합물이나, 불순물 (고무)이 투입되면 점도가 높아지고, 이는 불순물 (고무)과 스트레이트 아스팔트(60~80) 사이의 계면 마찰력 및 엉김 현상 등에 의한 것임
- 상대적으로 AGE의 함량이 낮아 회전형 레오미터만으로는 반응 유무를 검토하기 어려우나, 추후 스트레이트 아스팔트(60~80)와 고무의 배합 결과와 비교하여 점도 차이를 구분하고자 함
- 추후 비교 시 비슷한 점도를 가지면, AGE의 함량 증대를 통해 결과를 비교할 계획이며, 높게 나타난다면, 반응을 통해 분자량이 커진 결과로 판단할 수 있음. 만약 낮은 점도를 갖는다면, AGE의 주사슬의 긴 탄화수소 사슬에 의해 유동성이 증가된 것으로 간주할 수 있음
- WMA-4와 스트레이트 아스팔트(60~80)의 온도에 따른 점도 변화를 비교하여 보았을 때, 스트레이트 아스팔트(60~80) 대비 WMA-4는 50 ℃에서 10%, 100 ℃에서 77%, 130 ℃에서 327%, 160 ℃에서 385% 증가함
- 50 ℃에서 100 ℃ 승온 시 점도 증가는 10%에서 77% 증가한 반면, 100 ℃에서 130 ℃ 승온 시 77%에서 327%로 급격하게 증가함을 알 수 있음
- 낮은 온도에서는 점도차가 크지 않으나, 중온화 온도인 100 ~ 130 ℃ 구간에서 점도차이가 크기 때문에, 적절한 소재 및 배합을 통해 중온 생산온도저감형 아스팔트 개발을 이룰 수 있을 것으로 보임
[그림 21] WMA-5의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00033
[표 7] WMA-5의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00034
[그림 22] WMA-6의 점탄성 곡선
Figure 112018001366032-pat00035
[표 8] WMA-6의 온도에 따른 점탄성
Figure 112018001366032-pat00036
[그림 23] 온도에 따른 스트레이트 아스팔트(60~80)와 WMA의 점탄성 곡선 변화
Figure 112018001366032-pat00037
- WMA-1과 WMA-2는 100 ℃에서 스트레이트 아스팔트(60~80)보다 낮은 점성을 보임
- WMA-3과 WMA-4를 제외하고, 140 ℃ 이상에서 스트레이트 아스팔트(60~80)와 유사하거나 낮은 점성을 보임
[그림 24] 온도에 따른 스트레이트 아스팔트(60~80)와 WMA의 점탄성 곡선 변화
Figure 112018001366032-pat00038
- WMA-1과 WMA-2는 낮은 온도에서 스트레이트 아스팔트(60~80)보다 낮은 점성을 보인 반면 140 ℃ 이상에서도 낮은 점성을 보이기에 아스팔트 바인더로 부적합
- WMA-3, WMA-4는 낮은 온도에서 스트레이트 아스팔트(60~80)보다 높은 점성을 보이나, 140 ℃ 이상에서도 높은 점성을 보여 아스팔트 바인더로 부적합
- WMA-5는 낮은 온도에서 스트레이트 아스팔트(60~80) 보다 높은 점성을 보이고, 140 ℃ 이상에서 낮은 점도를 보여 중온 아스팔트 바인더로 적합
- WMA-6은 낮은 온도에서 스트레이트 아스팔트(60~80)보다 높은 점성을 보이나, 140 ℃ 이상에서도 높은 점성을 보여 아스팔트 바인더로 부적합
<바인더 분석 : PG등급>
반응성 화학 첨가제 WMA-1 ~ WMA-6을 사용한 중온형 아스팔트 바인더의 고온 및 저온에서의 품질성능을 분석하고 평가한 결과는 아래 [표 9]와 같다.
[표 9] 바인더의 공용성 등급
Figure 112018001366032-pat00039
기존 스트레이트 아스팔트(60~80)의 점성변화를 최소화하면서 보다 낮은 혼합온도에서 아스팔트 혼합물을 생산할 수 있는 바인더의 낮은 점도 특성은 WMA-5 첨가제에서 나타났으며 또한 공용성 등급은 PG64-22 품질수준을 유지함을 확인하였다.
<반응성 화학 첨가제를 사용한 중온 아스팔트 바인더 분석결과>
- 스트레이트 아스팔트인 스트레이트 아스팔트(60~80)에 소량의 폴리머(고무성분) 소재와 함께, GE성분을 함유한 중온첨가제를 혼합한 바인더가 PG 등급 64-22를 만족하며, 고온 (140 ℃ 이상)에서는 낮은 점성을 갖고, 저온 (100 ℃ 이하)에서 높은 점성을 가져 중온 효과가 탁월함을 확인하였다.
<중온 아스팔트 혼합물 분석>
- 반응성 화학 첨가제를 사용한 중온 아스팔트 혼합물 시료를 제조하여 도로포장재로서의 품질성능을 확인하고자 하였다. 배합설계에 사용한 재료에 대한 기본 물성 및 최적배합설계에 따른 결과는 다음과 같다.
[표 10] 골재의 물리적 특성
Figure 112018001366032-pat00040
[표 11] 골재의 입도 특성
Figure 112018001366032-pat00041
- 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제품에 대한 최적배합설계는 골재, 채움재 및 중온첨가제를 사용한 중온 아스팔트 바인더를 사용하여 진행하였으며 최적배합설계 결과는 표 12와 같다. 혼합물 생산 시 혼합온도 및 현장 다짐온도는 기존 가열 아스팔트 혼합물(HMA, Hot mix asphalt mixture) 대비 (20~30)℃ 이상 낮은 범위에서 충분히 진행할 수 있는 온도범위임을 첨가제 및 중온 아스팔트 바인더의 품질성능 분석결과를 통해 확인하였으며, 아스콘 현장 플랜트에서 충분히 중온효과를 발휘할 것으로 판단된다.
[표 12] 최적배합설계 결과
Figure 112018001366032-pat00042
- 최적배합설계 결과에서 바인더의 배합비율은 기존 스트레이트 아스팔트(60~80)의 최적함량에 대한 중량대비 GE 성분의 첨가제 1%와 점도개선을 위한 CRM (3~5)% 에서 배합조정이 가능하기 때문에 중온효과를 위한 첨가제 사용함량이 높지 않아 경제적인 효과도 기대할 수 있을 것으로 기대된다.
- 최적배합설계결과를 반영하여 제조한 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물의 품질성능 결과는 표 13과 같다. 개발제품에 대한 실시예 1과 2, 기존 가열 아스팔트 혼합물에 대한 비교예 1과 2의 품질성능을 살펴보면, 반응성 화학 첨가제의 사용함량이 기존 스트레이트 아스팔트(60~80) 최적함량 대비 1% 및 5% 수준에서 비교적 사용함량이 낮고, 혼합온도가 기존 가열 아스팔트 혼합물(HMA)보다 30℃ 정도 낮은 온도에서 혼합생산이 가능한 중온효과를 충분함에도 기존 아스팔트의 공용성 등급PG64-22 품질수준을 나타냄을 확인하였다. 또한 기존 유기질 재료인 왁스(Wax)기반의 중온 첨가제는 아스팔트의 점도를 급격하게 감소시켜 중온효과를 가져오지만 반응성 화학 첨가제는 기존 아스팔트의 점도변화를 최소화하면서 윤활작용과 화학반응을 통해 중온효과 및 접착성능 개선 특성을 나타낸다. 표 13서 보듯이 기존 가열 아스팔트 혼합물 제품 대비 개발제품은 생산온도 저감효과를 가지면서도 전반적으로 품질성능이 유사하게 나타남을 알 수 있다.
[표 13] 아스팔트 혼합물의 품질성능
Figure 112018001366032-pat00043
주1) 아스팔트 혼합물용 골재[(13~5) ㎜, (10~0) ㎜, 채움재(석회석분)]
주2) Straight asphalt(Pen. 60~80), 주3) 반응성 화학 첨가제(중온첨가제)
[그림 25] 중온 첨가제 및 중온 아스팔트 혼합물
Figure 112018001366032-pat00044
이상에서 설명한 본 발명은, 도면에 도시된 일실시 예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 본 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시 예가 가능하다는 점을 명확히 하여야 할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 청구범위에 의하여 해석되어야 하며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 기술적 사상은 본 발명의 권리범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.

Claims (6)

  1. 침입도가 60∼80인 스트레이트 아스팔트를 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하는 단계(S1);
    상기 S1단계를 통해 스트레이트 아스팔트가 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣은 다음, 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반하는 단계(S2);
    상기 S2단계를 통해 교반된 스트레이트 아스팔트에 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하는 단계(S3);
    상기 S3단계를 통해 제조된 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하는 단계(S4);를 포함하여 이루어지며,
    상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 혼합되도록 구성하는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법.
  2. 삭제
  3. 제1항에 있어서,
    상기 S3단계에서, 상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 고무폴리머 4∼7 중량부를 투입하여 혼합되도록 구성하는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 고무폴리머는 스트레이트 아스팔트와의 혼화성, 작업성을 고려하여 평균입도가 0.3∼1.0㎜의 미세분말 형태로 형성되는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물 제조방법.
  5. 침입도가 60∼80이며, 95∼105℃의 내부온도를 갖는 오븐에서 55∼60분 동안 가열 후, 비커에 계량하고, 상기 계량된 비커를 비커형 맨틀히터에 넣고, 상기 맨틀히터를 교반기에 넣고 상기 교반기로 140∼150℃의 내부온도 상에서 1800∼2100rpm으로 교반하여 된 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 알릴 글리시딜 에테르(AGE : Allyl glycidyl ether), 옥틸-데실 글리시딜 에테르(ODGE : Octyl and decyl glycidyl ether)중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 반응성 화학 첨가제 1∼2 중량부를 투입하여 스트레이트 아스팔트 혼합물을 제조하고, 상기 스트레이트 아스팔트 혼합물을 15∼20분 교반한 후 15∼25℃의 상온에서 2.5∼3.5시간 동안 냉각하여 구성되는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 스트레이트 아스팔트 100 중량부를 기준으로 스타이렌-부타디엔 고무(SBS), 스타디엔-에틸렌-부틸렌 블록 공중합 고무(SEBS), 폐타이어 고무(CRM), 이소프렌(IR), 염소고무(CR) 중 적어도 어느 하나 이상으로 선택된 고무폴리머 4∼7 중량부를 투입하여 혼합 구성하되, 상기 고무폴리머는 스트레이트 아스팔트와의 혼화성, 작업성을 고려하여 평균입도가 0.3∼1.0㎜의 미세분말 형태로 형성되는 것을 특징으로 하는 반응성 화학 첨가제를 사용한 생산온도저감형 중온 아스팔트 혼합물.
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