KR101674829B1 - Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same - Google Patents

Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same Download PDF

Info

Publication number
KR101674829B1
KR101674829B1 KR1020150133994A KR20150133994A KR101674829B1 KR 101674829 B1 KR101674829 B1 KR 101674829B1 KR 1020150133994 A KR1020150133994 A KR 1020150133994A KR 20150133994 A KR20150133994 A KR 20150133994A KR 101674829 B1 KR101674829 B1 KR 101674829B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
less
inclusions
steel
spring
molten steel
Prior art date
Application number
KR1020150133994A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
김관호
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020150133994A priority Critical patent/KR101674829B1/en
Priority to CN201610844384.4A priority patent/CN106947920B/en
Application granted granted Critical
Publication of KR101674829B1 publication Critical patent/KR101674829B1/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

According to an aspect of the present invention, steel for a spring having excellent fatigue characteristics is provided. The steel for a spring having excellent fatigue characteristics contains: 0.40 to 0.80 wt% of carbon (C); 1.3 to 2.3 wt% of silicon (Si); 0.10 to 1.00 wt% of manganese (Mn); 0.10 to 1.00% of chromium (Cr); and the balance Fe and other unavoidable impurities.

Description

피로특성이 우수한 스프링용 강 및 이의 제조방법 {SPRING STEELS HAVING EXCELLENT FATIGUE PROPERTIES AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}FIELD OF THE INVENTION [0001] The present invention relates to a spring steel having excellent fatigue properties and a method of manufacturing the spring steel. [0002]

본 발명은 스프링용 강에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 피로특성이 우수한 스프링용 강 및 이것의 제조방법에 관한 것이다.
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a spring steel, and more particularly, to a spring steel having excellent fatigue characteristics and a manufacturing method thereof.

최근, 자동차의 연비 향상과 더불어 경량화를 위해 자동차용 강재는 고강도화되고 있는 추세이며, 특히 스프링용 강과 같이 극한 피로분위기 하에 사용되는 강재는 고강도화와 함께 노치(notch) 민감도도 같이 증가하기 때문에 피로특성에 대한 향상도 요구되고 있는 실정이다.
Recently, steels for automobiles have been increasing in strength to improve fuel efficiency and lighter weight of automobiles. In particular, steels used under extreme fatigue conditions, such as spring steels, are not only improved in strength but also in notch sensitivity, There is a need for improvement in the performance of the system.

일반적인 스프링용 강은 다음과 같은 공정을 통해 제조된다.A typical spring steel is manufactured through the following process.

먼저, 전로 또는 전기로에서 제강 후 실리콘(Si) 단독으로 탈산을 행하거나, 알루미늄(Al)과 실리콘(Si)에 의한 복합탈산을 실시한 다음, 래들 내에서 강환원성 분위기를 유지하면서 정련하여 비금속 개재물의 양을 저감시키며, 이후 연주공정을 거쳐 블룸(Bloom)이나 빌렛(Billet)으로 주조한 후 열간압연하여 선재로 제조한다.First, deoxidation is performed by silicon (Si) alone after steelmaking in a converter or an electric furnace, or complex deoxidation is performed by aluminum (Al) and silicon (Si), and refining is carried out while maintaining a strong reducing atmosphere in the ladle. And then cast into bloom or billet through a casting process, followed by hot rolling to produce a wire rod.

이와 같이 제조된 선재를 이용하여 스프링으로 성형하는 공정으로는, 선재를 신선하여 원하는 직경으로 제조한 다음, 유도가열열처리(Induction Heat Treatment)를 거쳐 가열 및 급냉, 템퍼링을 실시하여 스프링용 강선을 얻은 후 냉간에서 성형하는 공정과, 선재를 신선하여 원하는 직경으로 제조한 다음, 가열과 동시에 스프링으로 성형한 후 급냉과 템퍼링을 실시하는 열간 성형 공정이 있다.
In the process of forming a spring using the wire thus manufactured, the wire is drawn to a desired diameter, and then heated, quenched and tempered through induction heat treatment to obtain a spring steel wire And a hot forming step of forming the wire into a desired diameter by drawing the wire and then forming it into a spring with heating and quenching and tempering.

이와 같이 제조되는 스프링용 강의 피로수명에 가장 큰 영향을 미치는 야금학적 인자는 비금속 개재물(Non-Metallic Inclusion)이다.The metallurgical factor which has the greatest influence on the fatigue life of the spring steel produced in this way is non-metallic inclusion.

비금속 개재물은 탈산 공정으로 용강 중에 존재하는 산화물계 개재물이 대부분으로서 Al2O3, SiO2, CaO, MgO 등이 단독으로 존재하거나, 둘 이상이 복합적인 형태로 존재하게 되며, 이들 산화물계 개재물 외에는 MnS 등의 유화물계 개재물이나 질화물도 다수 관찰된다.
The non-metallic inclusions are mostly oxide-based inclusions present in the molten steel due to the deoxidation process, and Al 2 O 3 , SiO 2 , CaO, MgO, etc. exist singly or in a complex form of two or more. Other than these oxide inclusions Many emulsion inclusions and nitrides such as MnS are also observed.

이와 같은 비금속 개재물들은 그 크기나 개수에 따라 스프링용 강의 피로수명에 매우 치명적이어서, 스프링용 강의 피로수명을 향상시키기 위한 기존의 제강 정련 방법들은 비금속 개재물을 저감시키는 목적으로 이루어져 왔다.Such nonmetallic inclusions are extremely lethal to the fatigue life of spring steel according to their size and number. Therefore, conventional steelmaking methods for improving the fatigue life of spring steel have been made for the purpose of reducing nonmetallic inclusions.

일 예로, 특허문헌 1에서는 스프링용 강에 리튬(Li)을 첨가함으로써 CaO·Al2O3·2SiO2계 경질 산화물계 개재물 생성을 억제하여 피로특성을 향상시킬 수 있었으나, 개재물 크기에 대한 제한은 언급되어 있지 않으며, 기존 스프링용 강 성분계에 추가적으로 Li을 첨가하여야 하므로 비용 측면에서 경제적으로 불리한 단점이 있다.For example, in Patent Document 1, by adding lithium (Li) to a steel for a spring, generation of CaO-Al 2 O 3 .2SiO 2 hard oxide inclusions can be suppressed and fatigue characteristics can be improved. However, It is economically disadvantageous in terms of cost because addition of Li is required in addition to the existing spring steel components.

특허문헌 2에서는 전체 개재물 중 L(개재물의 긴 직경)/D(개재물의 짧은 직경) 값이 4 이상이면서 D가 25㎛ 이상 또는 L/D가 4 미만이고 L이 25㎛ 이상인 산화물계 개재물의 합계가 20개/500g 이하가 되도록 하여 우수한 피로특성의 고청정도 스프링용 강을 얻을 수 있다고 개시하고 있으나, 개재물의 L과 D 중 1 개만 그 제한을 두어서 구체적인 크기 제한이라 하기는 어렵다. In Patent Document 2, the total of oxide inclusions having a value of L (long diameter of inclusions) / D (short diameter of inclusions) of 4 or more, D of 25 占 퐉 or more, or L / D of less than 4 and L of 25 占 퐉 or more Is less than 20 pieces / 500 g, it is possible to obtain a steel for spring of high cleanliness with excellent fatigue characteristics. However, it is difficult to say that the limitation is limited to only one of L and D of the inclusions.

특허문헌 3에서는 희토류 원소(Rare Earth Metal, REM)를 첨가함으로써 알루미나를 REM-알루미늄-O-S 개재물로 개질하여 조대화를 방지하고, S을 REM-알루미늄-O-S 개재물로 고정화시켜 조대한 MnS의 생성을 억제하며, 상기 개재물에 TiN을 복합시켜 유해한 TiN의 개수 밀도를 줄임으로써 피로특성을 향상시킬 수 있다고 개시하고 있으나, 이는 자동차 현가용 스프링 강에 국한한 것일 뿐만 아니라, 스프링용 강 제조시 별도의 희토류 원소를 첨가하여야 하며, 개재물 크기나 개수에 대해서는 제한하고 있지 아니하다.
In Patent Document 3, alumina is modified into REM-aluminum-OS inclusions by adding Rare Earth Metal (REM) to prevent coarsening, and S is immobilized with REM-aluminum-OS inclusion to produce coarse MnS And the fatigue characteristics can be improved by reducing the number density of harmful TiN by compounding TiN with the inclusions. However, this is not limited to the spring steel for automobile strings, The element must be added, and the size and number of inclusions are not limited.

이에, 기존 스프링용 강 성분계를 가지면서, 개재물 크기 및 개수를 엄격히 제어함으로써 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조가 요구된다.
Therefore, it is required to manufacture a steel for spring having excellent fatigue characteristics by strictly controlling the size and number of inclusions while having a steel component system for existing springs.

일본 공개특허공보 제2010-024539호Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-024539 한국 공개특허공보 제2011-0008347호Korean Patent Publication No. 2011-0008347 일본 공개특허공보 제2013-108171호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2013-108171

본 발명의 일 측면은, 형성되는 개재물의 크기와 개수를 최적화함으로써 피로특성이 우수한 스프링용 강 및 이의 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
An aspect of the present invention is to provide a spring steel having excellent fatigue characteristics by optimizing the size and number of inclusions to be formed, and a method of manufacturing the spring steel.

본 발명의 일 측면은, 중량%로 탄소(C): 0.40~0.80%, 실리콘(Si): 1.3~2.3%, 망간(Mn): 0.10~1.00%, 크롬(Cr): 0.10~1.00%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,One aspect of the present invention provides a method of manufacturing a semiconductor device, comprising: 0.40 to 0.80% carbon; 1.3 to 2.3% silicon; 0.10 to 1.00% manganese; 0.10 to 1.00% chromium; The balance Fe and other unavoidable impurities,

원 상당 직경이 10㎛ 초과하는 산화물계 개재물 중 Al2O3의 농도가 35중량% 이상인 개재물의 개수는 10개/g 이하, Al2O3의 농도가 50중량% 이상인 개재물의 개수는 2개/g 이하이면서, 산화물계 개재물의 성분조성이 하기 식(1)을 만족하는 피로특성이 우수한 스프링용 강을 제공한다.The number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of not less than 35% by weight is 10 / g or less and the number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of 50% by weight or more is two / g, and the composition of the oxide inclusion satisfies the following formula (1).

식(1)Equation (1)

CaO + SiO2 + MgO + ZrO2 ≥ 95중량%
 CaO + SiO 2 + MgO + ZrO 2 ≥ 95% by weight

본 발명의 다른 일 측면은, 상술한 성분조성을 만족하는 용강을 탈산하는 단계; 상기 탈산된 용강을 LF(Ladle Furnance) 공정 및 RH(Ruhrstahl-Heraeus) 공정을 거치는 정련단계; 상기 정련단계 후 연속주조공정을 통해 주조재를 제조하는 단계; 및 상기 주조재를 재가열한 후 열간압연하여 압연재를 제조하는 단계를 포함하고, 상기 탈산 후 용강의 슬래그 염기도(CaO/SiO2)가 4.5~7.5인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법을 제공한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a method for producing a steel material, comprising: deoxidizing molten steel satisfying the above-mentioned composition; A refining step of passing the deoxidized molten steel through an LF (Ladle Furnace) process and a RH (Ruhrstahl-Heraeus) process; Producing a casting material through a continuous casting process after the refining step; And a step of subjecting the cast material to reheating and hot rolling to produce a rolled material, wherein the slag basicity (CaO / SiO 2 ) of the molten steel after deoxidation is 4.5 to 7.5. do.

본 발명에 의하면, 고가원소의 첨가 없이도 피로특성이 우수한 스프링용 강을 제공할 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a spring steel having excellent fatigue properties without addition of an expensive element.

또한, 본 발명의 스프링용 강은 극한의 피로 분위기가 적용되는 용도에 유리하게 적용할 수 있는 효과가 있다.
Further, the spring steel of the present invention has an effect of being advantageously applicable to applications to which an extreme fatigue atmosphere is applied.

도 1 및 2는 각각 발명재 6과 비교재 10의 전해추출분리법으로 얻은 개재물 잔사를 SEM으로 관찰한 사진을 나타낸 것이다.
도 3 및 4는 각각 발명재 10과 비교재 4에서 SEM으로 관찰된 최대 크기의 개재물을 나타낸 것이다.1 and 2 are photographs of SEM observation of inclusion residue obtained by the electrolytic extraction and separation method of Invention Material 6 and Comparative Material 10, respectively.
Figures 3 and 4 show the maximum size of inclusions observed with SEM in Inventions 10 and 4, respectively.

스프링용 강의 가장 중요한 특성인 피로수명은 강 중의 개재물이나 중심편석과 같은 소재 측면에서의 인자와 사용환경과 같은 소재 외적인 측면에서의 인자에 의한 영향을 크게 받는다.The fatigue life, which is the most important characteristic of a steel for a spring, is greatly influenced by factors such as inclusions in the steel and factors in the material side such as center segregation and external factors such as the environment of use.

이 중 개재물은 피로수명에 가장 직접적인 영향을 미치는 인자로 여겨지고 있어, 스프링용 강의 피로수명을 향상시키기 위하여 기존의 제강 정련 방법들은 개재물을 저감시키고자 함이 주목적이었다. 하지만, 개재물의 크기와 개수가 어느 수준으로 제어되어야 스프링용 강의 피로수명을 현저하게 향상시킬 수 있는지에 대한 구체적인 제안은 없었다.
Among them, the inclusions are considered to be the most directly influential factors on the fatigue life. Therefore, in order to improve the fatigue life of the spring steel, the main purpose of the existing steel refining methods is to reduce inclusions. However, there is no specific suggestion that the size and number of inclusions should be controlled so as to significantly improve the fatigue life of the spring steel.

이에, 본 발명자들은 기존 스프링용 강 성분계를 갖는 스프링용 강의 피로특성이 개재물의 크기 및 개수와 어떠한 관계가 있는지 깊이 연구한 결과, 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도에 따른 개재물의 개수를 제어하고, 산화물계 개재물의 조성 중 경질성 개재물을 최소한으로 포함되도록 제어하는 경우, 피로특성이 우수한 스프링용 강을 얻을 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
The inventors of the present invention have studied the relationship between the fatigue characteristics of spring steels having a steel component for a spring and the size and number of inclusions. As a result, it has been found that the number of inclusions according to the concentration of Al 2 O 3 Based inclusions and controlling the hard inclusions in the composition of the oxide inclusions to be minimized, it has been found that a spring steel having excellent fatigue characteristics can be obtained, and the present invention has been accomplished.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail.

본 발명의 일 측면인 피로특성이 우수한 스프링용 강은, 그 성분조성이 중량%로 탄소(C): 0.40~0.80%, 실리콘(Si): 1.3~2.3%, 망간(Mn): 0.10~1.00%, 크롬(Cr): 0.10~1.00%를 포함함이 바람직하다.
The steel for spring having an excellent fatigue characteristic, which is one aspect of the present invention, comprises 0.40 to 0.80% of carbon (C), 1.3 to 2.3% of silicon (Si), 0.10 to 1.00 of manganese (Mn) %, And chromium (Cr): 0.10 to 1.00%.

이하에서는, 본 발명에서 스프링용 강의 성분조성을 상기와 같이 제한하는 이유에 대하여 상세히 설명한다. 이때, 각 성분들의 함량은 특별한 언급이 없는 한 중량%를 의미한다.
Hereinafter, the reason why the composition of the steel for spring is limited as described above will be described in detail. Here, the content of each component means weight% unless otherwise specified.

C: 0.40~0.80%C: 0.40 to 0.80%

탄소(C)는 스프링의 강도를 확보하기 위하여 첨가되는 필수적인 원소로서, 그 효과를 유효하게 발휘시키기 위해서는 0.40% 이상으로 함유하는 것이 바람직하다. 다만, 그 함량이 0.80%를 초과하게 되면 담금질-뜨임 열처리시 쌍정(twin)형 마르텐사이트 조직이 형성되어 소재 균열이 발생하여 피로수명이 현저히 저하될 뿐만 아니라, 결함 감수성이 높아지고 부식피트가 생길 때 피로수명이나 파괴응력이 현저하게 저하되는 문제가 있다.The carbon (C) is an essential element added to secure the strength of the spring, and it is preferable that the carbon (C) is contained in an amount of 0.40% or more so as to exhibit the effect effectively. However, if the content exceeds 0.80%, a twin-type martensite structure is formed during quenching-tempering heat treatment to cause cracking of the material, thereby remarkably deteriorating the fatigue life. In addition, when the defect sensitivity is increased and corrosion pits are generated There is a problem that the fatigue life or breakdown stress is remarkably lowered.

따라서, 본 발명에서 C의 함량은 0.40~0.80%로 제한함이 바람직하다.
Therefore, the content of C in the present invention is preferably limited to 0.40 to 0.80%.

Si: 1.3~2.3%Si: 1.3 to 2.3%

실리콘(Si)은 페라이트 내 고용되어 모재 강도를 강화시키고, 변형저항성을 개선하는데 유리한 원소이다. 이러한 Si의 함량이 1.3% 미만이면 상술한 효과를 충분히 확보하지 못하게 되며, 반면 2.3%를 초과하게 되면 변형저항성의 개선효과가 포화되며, 열처리시 표면 탈탄을 조장하므로 바람직하지 못하다.Silicon (Si) is incorporated in ferrite to enhance the strength of the base material and is an element favorable for improving the deformation resistance. If the content of Si is less than 1.3%, the above-mentioned effect can not be sufficiently secured. On the other hand, if the Si content exceeds 2.3%, the effect of improving the deformation resistance is saturated and the surface decarburization is promoted during the heat treatment.

따라서, 본 발명에서 Si의 함량은 1.3~2.3%, 보다 바람직하게는 1.4~2.3%로 제한함이 바람직하다.
Therefore, in the present invention, the Si content is preferably limited to 1.3 to 2.3%, more preferably 1.4 to 2.3%.

Mn: 0.10~1.00% Mn: 0.10 to 1.00%

망간(Mn)은 강재 내에 존재할 경우 강재의 소입성을 향상시켜 강도를 확보하는데 유효한 원소이다. 이러한 Mn의 함량이 0.10% 미만이면 고강도 스프링용 소재로서 요구되는 충분한 강도 및 소입성을 확보하기 어렵고, 반면 1.00%를 초과하게 되면 인성이 저하되어 결함감수성이 높아지고 부식피트가 생겼을 때 수명이 저하되는 원인이 되므로 바람직하지 못하다.Manganese (Mn) is an element effective for improving the incombustibility of steel and securing strength when it is present in the steel. If the content of Mn is less than 0.10%, it is difficult to secure sufficient strength and entrapment property required as a material for high-strength springs. On the other hand, if the Mn content exceeds 1.00%, the toughness lowers and the susceptibility to defects increases. It is not desirable because it causes.

따라서, 본 발명에서 Mn의 함량은 0.10~1.00%로 제한함이 바람직하다.
Therefore, the content of Mn in the present invention is preferably limited to 0.10 to 1.00%.

Cr: 0.10~1.00%Cr: 0.10 to 1.00%

크롬(Cr)은 내산화성, 템퍼 연화성, 표면 탈탄 방지 및 소입성을 확보하는데 유효한 원소이다. 이러한 Cr의 함량이 0.10% 미만이면 상술한 효과를 충분히 확보하기 어려우며, 반면 그 함량이 1.00%를 초과하게 되면 변형저항성의 저하를 초래하여 오히려 강도저하로 이어질 수 있을 뿐만 아니라, 부식피크 기저의 pH를 낮춰 부식을 조장하는 문제가 있다.Chromium (Cr) is an effective element for ensuring oxidation resistance, softening of temper softening, prevention of surface decarburization and incombustibility. If the Cr content is less than 0.10%, it is difficult to sufficiently secure the above-mentioned effect. On the other hand, if the Cr content exceeds 1.00%, the deformation resistance will be lowered and the strength will be lowered. There is a problem of promoting corrosion.

따라서, 본 발명에서 Cr의 함량은 0.10~1.00%로 제한함이 바람직하다.
Therefore, the content of Cr in the present invention is preferably limited to 0.10 to 1.00%.

본 발명의 스프링용 강은 상술한 성분 이외에도, 필요에 따라 구리(Cu), 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo), 니오븀(Nb), 티타늄(Ti), 바나듐(V) 및 보론(B)으로 이루어지는 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함할 수 있다.The steel for spring of the present invention may contain, in addition to the above-described components, copper (Cu), nickel (Ni), molybdenum (Mo), niobium (Nb), titanium (Ti), vanadium And at least one selected from the group consisting of

이들을 포함하는 경우, 그 함유량은 중량%로 Cu: 0.5% 이하, Ni: 1.0% 이하, Mo: 1.0% 이하, Nb: 0.1% 이하, Ti: 0.1% 이하, V: 0.5% 이하, B: 0.005% 이하인 것이 바람직하다.
The content of Cu is not more than 0.5%, the content of Ni is not more than 1.0%, the content of Mo is not more than 1.0%, the content of Nb is not more than 0.1%, the content of Ti is not more than 0.1%, the content of V is not more than 0.5% % Or less.

또한, 본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 스프링용 강 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 스프리용 강 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
In addition, the remainder of the present invention is iron (Fe). However, in the ordinary steel making process for a spring, impurities that are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably incorporated, so that it can not be excluded. These impurities are not specifically mentioned in this specification, as they are known to any person skilled in the art of steel manufacture for conventional springs.

상기와 같은 성분조성을 갖는 본 발명의 스프링용 강은 비금속 개재물을 포하며, 이때 원 상당 직경이 10㎛ 초과하는 산화물계 개재물 중 Al2O3의 농도가 35중량% 이상인 개재물의 개수는 10개/g 이하, Al2O3의 농도가 50중량% 이상인 개재물의 개수는 2개/g 이하이면서, 산화물계 개재물의 성분조성이 하기 식(1)을 만족하는 것이 바람직하다.The steel for spring of the present invention having the above-mentioned composition has a nonmetallic inclusion. In this case, the number of inclusions having an Al 2 O 3 concentration of 35 wt% or more in the oxide inclusions having a circle equivalent diameter exceeding 10 μm is 10 / g or less, the number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of 50 wt% or more is 2 / g or less, and the composition of the oxide inclusion satisfies the following formula (1).

식(1)Equation (1)

CaO + SiO2 + MgO + ZrO2 ≥ 95중량%
 CaO + SiO 2 + MgO + ZrO 2 ≥ 95% by weight

만일, 원 상당 직경이 10㎛ 초과하는 산화물계 개재물 중 Al2O3의 농도가 35중량% 이상인 개재물의 개수가 10개/g 초과 또는 Al2O3의 농도가 50중량% 이상인 개재물의 개수가 2개/g 초과하게 되면 압연방향으로 연신되지 않는 경질 개재물의 개수가 과도하게 되어 피로특성이 저하된다.If the number of inclusions in which the number of inclusions whose Al 2 O 3 concentration is 35% by weight or more is more than 10 / g or the number of inclusions whose Al 2 O 3 concentration is 50% by weight or more among the oxide inclusions having a circle- If the ratio is more than 2 parts / g, the number of hard inclusions which are not stretched in the rolling direction is excessive, and the fatigue characteristics are deteriorated.

상기 Al2O3 농도가 35중량% 이상인 개재물의 개수에는 Al2O3의 농도가 50중량% 이상인 개재물을 중복하여 포함할 수 있다.
The number of inclusions having an Al 2 O 3 concentration of 35 wt% or more may include inclusions having a Al 2 O 3 concentration of 50 wt% or more.

또한, 경질성 개재물인 Al2O3의 함량이 5%를 초과하게 되어 상기 식(1)을 만족하지 아니할 경우에도 압연방향으로 연신되지 않는 경질 개재물의 개수가 과도하게 되어 피로특성이 저하되는 문제가 있다.
In addition, when the content of Al 2 O 3 , which is a hard inclusion, exceeds 5%, the number of hard inclusions that are not stretched in the rolling direction becomes excessive even when the above formula (1) is not satisfied, .

한편, 상기 산화물계 개재물 중 CaO는 10~50중량%, SiO2는 20~80중량%, MgO는 10중량% 이하(0% 포함), ZrO2는 10중량% 이하(0% 포함)로 제어되는 것이 바람직하다.On the other hand, in the oxide inclusions, CaO is controlled to 10 to 50 wt%, SiO 2 to 20 to 80 wt%, MgO to 10 wt% or less (including 0%) and ZrO 2 to 10 wt% .

본 발명에서 CaO는 개재물의 저융점화를 위해 필수적인 개재물로서, 이를 위해서는 10중량% 이상으로 함유됨이 바람직하나, 그 함량이 50%를 초과하게 되면 개재물의 융점이 높아지거나, CaO 결정이 생성되어 열연시 연신 분단을 저해하는 문제가 있다.In the present invention, CaO is an indispensable inclusion for lowering the melting point of inclusions. For this purpose, CaO is preferably contained in an amount of 10 wt% or more. When the content exceeds 50 wt%, the inclusion of the inclusion becomes higher or CaO crystals are formed There is a problem that the stretching during hot rolling is interrupted.

또한, SiO2는 연질의 개재물을 형성하는데 필수적인 개재물로서, 이를 위해서는 20중량% 이상으로 함유됨이 바람직하나, 그 함량이 80중량%를 초과하게 되면 경질상의 SiO2가 형성되어 피로특성을 저해하므로 바람직하지 못하다.SiO 2 is an essential inclusion for forming soft inclusions. For this purpose, SiO 2 is preferably contained in an amount of 20 wt% or more. If the content exceeds 80 wt%, hard SiO 2 is formed to deteriorate the fatigue property It is not desirable.

MgO와 ZrO2는 복합 조성의 개재물을 형성함으로써 개재물의 저융점화를 도모하는 효과가 있으나, 그 함량이 각각 10중량%를 초과하게 되면 개재물의 융점이 높아지거나 결정이 형성되어 피로특성을 저해하므로 바람직하지 못하다.
MgO and ZrO 2 have the effect of reducing the melting point of inclusions by forming inclusions of a complex composition. However, when the content of each of MgO and ZrO 2 exceeds 10% by weight, the melting point of the inclusions is increased or crystals are formed to deteriorate the fatigue characteristics It is not desirable.

이하, 본 발명에 따른 피로특성이 우수한 스프링용 강을 제조하는 방법에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, a method for manufacturing a spring steel having excellent fatigue characteristics according to the present invention will be described in detail.

간략하게, 본 발명의 스프링용 강은 전로 취련 후 얻은 용강을 탈산 - 정련 - 연속주조 - 압연의 공정을 거쳐 제조될 수 있으며, 이하 각 단계별 조건에 대하여 구체적으로 설명한다.
Briefly, the steel for a spring of the present invention can be manufactured by a process of deoxidizing-refining-continuous casting-rolling the molten steel obtained after passing through a converter, and the conditions for each step will be described in detail below.

먼저, 상술한 성분조성을 만족하는 용강을 탈산하는 단계를 거칠 수 있다.First, a step of deoxidizing molten steel satisfying the above-mentioned composition of the components may be performed.

일반적으로 용강을 탈산하는 과정에서 다량의 개재물이 발생하며, 이때 생성된 개재물이 용강 내에 남지 않고 슬래그(slag)에 포집되어 용해됨으로써 제거되도록 슬래그의 성분을 적정 수준으로 제어할 필요가 있다.Generally, in the process of deoxidizing molten steel, a large amount of inclusions are generated. At this time, it is necessary to control the components of the slag to an appropriate level so that the generated inclusions are not retained in the molten steel but are collected and dissolved in the slag to be dissolved.

본 발명에서는 피로수명에 악영향을 미치는 알루미나(alumina)계 개재물을 최대한 억제하기 위하여, 실리콘(Si) 단독탈산을 행하여 슬래그 중 Al2O3의 함량을 낮게 제어하는 한편, 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)를 높게 제어하는 것이 바람직하다.In the present invention, in order to suppress alumina inclusions having an adverse effect on fatigue life, silicon (Si) single deoxidation is performed to control the content of Al 2 O 3 in the slag to be low and the basicity of the slag (CaO / SiO 2 ) is preferably controlled to be high.

보다 바람직하게, 용강 내 Al2O3 함량을 5중량% 이하로 제어하고, 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)를 4.5~7.5로 제어하는 것이 바람직하다.More preferably, it is preferable to control the Al 2 O 3 content in the molten steel to 5 wt% or less and control the basicity (CaO / SiO 2 ) of the slag to 4.5 to 7.5.

상기 용강 내 Al2O3의 함량이 5중량%를 초과하거나, 슬래그 염기도(CaO/SiO2)가 4.5 미만이면 최종적으로 제조되는 스프링용 강 내에 경질성 개재물인 Al2O3계 개재물이 다량 함유되어 피로특성을 저해하는 문제가 있다.When the content of Al 2 O 3 in the molten steel exceeds 5 wt% or the slag basicity (CaO / SiO 2 ) is less than 4.5, the Al 2 O 3 inclusions as the hard inclusions in the finally produced spring steel are contained in a large amount Thereby deteriorating the fatigue characteristics.

반면, 슬래그 염기도가 7.5를 초과하게 되면 슬래그가 굳어지게 되어 유동성이 떨어지고, 그로 인해 개재물 흡수능이 저하되어 개재물이 용강 내에 다량으로 포함되는 문제가 있다.
On the other hand, if the slag basicity exceeds 7.5, the slag becomes hardened to deteriorate the fluidity, thereby reducing the ability to absorb inclusions, and the inclusions are contained in a large amount in the molten steel.

상기와 같이, 용강 내 Al2O3 함량 및 슬래그 염기도가 목표하는 바를 만족하도록 탈산을 완료한 후, 상기 용강을 출강하여 LF(Ladle Furnance) 공정 및 RH(Ruhrstahl-Heraeus) 공정을 거치는 정련단계를 행함이 바람직하다.After the deoxidation is completed so that the content of Al 2 O 3 in the molten steel and the basicity of the slag satisfy the target, the molten steel is preheated and subjected to a refining step through a LF (Ladle Furnace) process and RH (Ruhrstahl-Heraeus) process Is preferable.

상기 LF 공정은 아크열을 이용하여 래들을 승온시키고, 용강 내 성분조성을 행하는 공정으로서, 이러한 LF 공정시 승온시간이 길어지게 되면 래들 내화물의 손상을 초래하고, 이는 용존산소 및 개재물의 품질을 열위하게 하는 문제가 있으므로, LF 공정시의 승온시간을 최적화하는 것이 바람직하며, 본 발명에서는 상기 LF 공정시 승온시간을 25분 이하로 제어함이 바람직하다.The LF process raises the ladle using arc heat to form a composition of the molten steel. When the temperature rise time becomes longer in the LF process, the ladle refractory is damaged, and the quality of dissolved oxygen and inclusions is lowered It is preferable to optimize the temperature rise time at the LF process. In the present invention, it is preferable to control the temperature rise time at the LF process at 25 minutes or less.

또한, 상기 RH 공정은 진공을 이용하여 용강 중의 가스(산소, 수소 등)를 제거하고 성분을 조정하는 공정으로서, 이러한 RH 공정은 제강공정 중 마지막 공정으로 후속하는 연속주조공정을 위한 용강의 온도를 결정하는 중요한 공정으로서, RH 공정시의 처리시간을 최적화하는 것이 바람직하며, 본 발명에서는 상기 RH 공정시 처리시간을 25분 이상으로 제어함이 바람직하다.
The RH process is a process for removing gases (oxygen, hydrogen, etc.) in molten steel by using a vacuum and adjusting the components. The RH process is a process in which the temperature of the molten steel for the subsequent continuous casting process It is preferable to optimize the treatment time in the RH process as an important process to be determined. In the present invention, it is preferable to control the treatment time in the RH process to 25 minutes or more.

상기 정련단계 후 연속주조공정을 통해 주조재를 제조한 다음, 상기 주조재를 재가열하여 압연공정을 통해 압연재로 제조할 수 있다.After the refining step, the casting material is manufactured through a continuous casting process, and then the casting material is reheated and can be manufactured as a rolled material through a rolling process.

이때, 상기 재가열은 1000~1250℃에서 실시할 수 있으며, 상기 압연공정은 열간압연으로서 750~1100℃에서 행할 수 있다.
At this time, the reheating may be performed at 1000 to 1250 ° C, and the rolling process may be performed at 750 to 1100 ° C as hot rolling.

상술한 일련의 공정을 통해 본 발명의 스프링용 강을 제조함에 있어서, 정련단계 후 연속주조공정을 행하기 직전까지 Ar 가스로 실링(sealing) 처리를 행하는 것이 바람직하다.In manufacturing the spring steel of the present invention through the above-described series of steps, it is preferable to carry out sealing treatment with Ar gas until just before the continuous casting step after the refining step.

상기 Ar 가스의 실링 처리는 정련 후 연속주조 직전까지 용탕이 산소와 반응하여 재산화되는 것을 방지해주는 효과가 있으며, 이로 인해 개재물의 저감 효과가 크다. 이러한 가스 실링 처리의 유무로부터 개재물의 크기 및 개수의 제어가 가능하게 된다.
The sealing treatment of the Ar gas has an effect of preventing the molten metal from reacting with oxygen and being reoxidized until immediately before the continuous casting after refining, thereby greatly reducing the effect of inclusions. It is possible to control the size and the number of inclusions from the presence or absence of such a gas sealing process.

상기 제조된 압연재를 추가적으로 가열, 급냉 및 템퍼링 공정을 더 행할 수 있으며, 이때 가열은 900~1050℃에서, 급냉은 20~80℃까지, 템퍼링은 300~500℃에서 행해질 수 있다.
The rolled material may further be heated, quenched and tempered. The heating may be performed at 900 to 1050 ° C, the quenching may be performed at 20 to 80 ° C, and the tempering may be performed at 300 to 500 ° C.

한편, 일반적으로 개재물의 크기나 개수는 광학현미경(Optical Microscope) 또는 주사전자현미경(Scanning Electron Microscope)을 이용하여 2차원적으로 분석하므로, 이로부터 측정된 개재물의 크기나 개수가 3차원의 실제값을 정확히 대변한다고 볼 수 없다. Meanwhile, in general, the size and number of inclusions are analyzed two-dimensionally using an optical microscope or a scanning electron microscope, so that the size and number of inclusions measured therefrom are the actual values of three dimensions Can not be said to represent exactly.

이에, 본 발명에서는 실제 개재물의 크기나 개수를 정확히 측정하기 위하여 전해추출분리법을 사용한다. 상기 전해추출분리법은 전해액을 사용하여 소재를 용해시킨 다음, 필터를 통과시켜 추출물을 분리해내고, 얻어진 추출물 중 잔류 Fe 및 탄소를 분리 제거하여 비금속 개재물만을 회수한 후 SEM을 이용하여 크기와 성분을 분석하는 방법이다.
Accordingly, in the present invention, the electrolytic extraction separation method is used to accurately measure the size and number of the actual inclusions. In the electrolytic extraction and separation method, the material is dissolved using an electrolytic solution, and the extract is separated by passing through a filter. The remaining Fe and carbon in the obtained extract are separated and removed to recover only nonmetallic inclusions. It is a method of analysis.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
Hereinafter, the present invention will be described more specifically by way of examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate the invention in more detail and not to limit the scope of the invention. The scope of the present invention is determined by the matters set forth in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.

(( 실시예Example ))

하기 표 1의 성분조성을 갖는 각각의 스프링용 용강을 제조함에 있어서, 탈산방법, 슬래그 염기도, LF 승온시간, RH 처리시간 및 Ar 가스 실링 유무에 대하여 표 2에 나타내었다.
Table 2 shows the deoxidization method, slag basicity, LF heating time, RH treatment time, and Ar gas sealing in each of the steel materials for spring having the composition shown in Table 1 below.

각 조건에 따라 정련한 후 주조된 스프링용 강을 1050℃에서 90분 동안 가열한 후 750~1050℃에서 열간압연하여 직경 15㎜φ의 선재를 제조하였다. 상기 제조된 선재의 종단면에서 30×15mm2의 시편을 30개 채취한 후 전해추출분리법으로 개재물의 개수와 크기, 조성을 측정하고, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다.After refining according to each condition, the cast steel for spring was heated at 1050 ° C for 90 minutes and then hot rolled at 750 ~ 1050 ° C to produce a wire having a diameter of 15 mm. 30 pieces of 30 × 15 mm 2 specimens were taken from the longitudinal section of the wire rod, and the number, size and composition of the inclusions were measured by electrolytic extraction and separation. The results are shown in Table 3 below.

상기 전해추출분리법에 사용한 전해액은 메틸 알코올(methyl alcohol) 89% + 아세틸아세톤(acetylacetone) 10% + 염화테트라메틸암모늄(tetramethylammonium chloride) 1%의 조성을 갖는 용액을 이용하였으며, 전해시 가해진 전류는 0.3A이었다. 상기와 같은 전해액을 사용하여 시편을 용해시킨 다음 추출물을 분리해내고자 필터를 통과시키는데, 이때 사용된 필터의 직경은 40mm이었으며, 필터의 구멍크기는 1㎛이었다. 추출물 중 잔류 Fe 및 잔사는 자석을 이용하여 제거하였으며, 그 후 필터 그대로 알로올에 침지한 후 초음파 처리하여 탄소를 부상분리 제거하였다.
The electrolytic solution used in the electrolytic extraction and separation method was a solution having a composition of methyl alcohol (89%) + acetylacetone (10%) + tetramethylammonium chloride (1%), and the electrolysis current was 0.3 A . The electrolyte was used to dissolve the test specimen, and then the filter was passed through a filter to separate the extract. The diameter of the filter used was 40 mm, and the hole size of the filter was 1 탆. The residual Fe and residues in the extract were removed using a magnet, and then the filter was immersed in the alcohol as it was, followed by ultrasonic treatment to remove the carbon from the filter.

이후, 신선공정을 실시하여 직경 12.3㎜φ까지 신선한 다음, 980℃로 가열하고 60℃로 급냉한 다음 400℃에서 템퍼링을 실시하여 얻은 소재를 이용하여 회전 굽힘피로시험(Rotary bending fatigue test)을 실시하였다. 이때, 회전굽힘피로시험은 인장강도(TS)의 40%에 해당하는 하중을 가하여 시편별로 10회 실시한 후, 평균값을 도출하고, 하기 표 3에 그 결과를 나타내었다.
Thereafter, a drawing process is carried out to obtain a material having a diameter of 12.3 mmφ, followed by heating at 980 ° C., quenching at 60 ° C., and tempering at 400 ° C. to perform a rotary bending fatigue test Respectively. In this case, the rotational bending fatigue test was carried out 10 times for each specimen under a load corresponding to 40% of the tensile strength (TS), and the average value was deduced, and the results are shown in Table 3 below.

시편Psalter 성분조성 (중량%)Component composition (% by weight) CC SiSi MnMn CrCr CuCu NiNi MoMo VV NbNb TiTi BB 1One 0.540.54 1.521.52 0.670.67 0.720.72 00 00 00 00 00 00 00 22 0.550.55 1.441.44 0.710.71 0.690.69 00 00 00 00 00 00 00 33 0.540.54 1.611.61 0.720.72 0.890.89 00 00 00 00 00 00 00 44 0.530.53 1.541.54 0.690.69 0.720.72 00 00 00 00 00 00 00 55 0.630.63 1.841.84 0.820.82 0.320.32 0.290.29 0.310.31 00 00 00 00 00 66 0.650.65 1.751.75 0.810.81 0.380.38 0.180.18 0.200.20 00 00 00 00 00 77 0.670.67 1.691.69 0.720.72 0.490.49 0.250.25 0.240.24 00 00 00 00 00 88 0.670.67 1.771.77 0.830.83 0.390.39 0.280.28 0.260.26 00 00 00 00 00 99 0.550.55 1.411.41 0.420.42 0.620.62 0.300.30 0.290.29 0.110.11 00 00 00 00 1010 0.610.61 1.551.55 0.330.33 0.480.48 0.270.27 0.290.29 0.080.08 0.110.11 00 00 00 1111 0.570.57 1.591.59 0.530.53 0.570.57 0.320.32 0.310.31 0.130.13 00 00 00 00 1212 0.470.47 2.272.27 0.150.15 0.290.29 0.290.29 0.300.30 0.100.10 0.100.10 00 00 00 1313 0.650.65 1.521.52 0.520.52 0.690.69 0.270.27 0.300.30 0.210.21 00 00 00 00 1414 0.590.59 1.581.58 0.710.71 0.680.68 0.310.31 0.280.28 0.120.12 0.120.12 00 00 00 1515 0.540.54 1.541.54 0.700.70 0.740.74 0.300.30 0.290.29 0.160.16 00 00 00 00 1616 0.570.57 1.681.68 0.650.65 0.690.69 0.190.19 0.210.21 00 0.090.09 0.020.02 00 00 1717 0.490.49 1.581.58 0.690.69 0.490.49 0.250.25 0.260.26 0.090.09 00 0.020.02 00 00 1818 0.540.54 1.471.47 0.710.71 0.340.34 0.260.26 0.290.29 0.050.05 0.110.11 00 0.020.02 00 1919 0.570.57 1.531.53 0.650.65 0.660.66 0.240.24 0.230.23 0.070.07 0.100.10 0.010.01 00 00 2020 0.510.51 1.491.49 0.440.44 0.590.59 0.260.26 0.250.25 0.060.06 0.100.10 0.020.02 0.030.03 00 2121 0.540.54 1.551.55 0.260.26 0.590.59 0.140.14 0.160.16 0.060.06 0.090.09 00 0.020.02 0.0020.002 2222 0.510.51 1.651.65 0.570.57 0.130.13 0.280.28 0.270.27 00 0.100.10 0.020.02 0.030.03 0.0030.003 2323 0.530.53 1.611.61 0.450.45 0.490.49 0.290.29 0.250.25 00 00 00 0.050.05 0.0040.004 2424 0.550.55 1.481.48 0.290.29 0.280.28 0.300.30 0.310.31 0.020.02 0.110.11 0.010.01 0.020.02 0.0020.002

시편Psalter 탈산법Deoxidation method 슬래그 염기도
(CaO/SiO2)Slag basicity
(CaO / SiO 2) LF 승온시간
(분)LF heating time
(minute) RH 처리시간
(분)RH processing time
(minute) Ar 가스
실링 유무Ar gas
With or without sealing 1One Al+SiAl + Si 4.84.8 2323 2525 무radish 22 Al+SiAl + Si 3.53.5 2525 2828 유U 33 SiSi 5.75.7 2828 2525 유U 44 SiSi 5.65.6 2323 2727 유U 55 Al+SiAl + Si 6.26.2 2424 2626 유U 66 Al+SiAl + Si 5.55.5 2424 2222 유U 77 SiSi 4.14.1 2727 2626 무radish 88 SiSi 4.74.7 2323 2525 유U 99 Al+SiAl + Si 6.26.2 2525 2121 유U 1010 Al+SiAl + Si 3.93.9 2222 2727 유U 1111 SiSi 5.55.5 2323 2626 무radish 1212 SiSi 5.45.4 2323 2727 유U 1313 Al+SiAl + Si 6.06.0 2424 2525 무radish 1414 Al+SiAl + Si 3.83.8 2424 2828 유U 1515 SiSi 4.94.9 2525 2323 유U 1616 SiSi 5.25.2 2525 2525 유U 1717 SiSi 5.45.4 2222 2727 유U 1818 SiSi 6.56.5 2323 2626 유U 1919 SiSi 5.95.9 2424 3131 유U 2020 SiSi 6.36.3 2525 2828 유U 2121 SiSi 7.27.2 2323 2727 유U 2222 SiSi 6.16.1 2525 2929 유U 2323 SiSi 4.84.8 2121 3232 유U 2424 SiSi 5.35.3 2424 3030 유U

시편Psalter 산화물계 개재물 조성
(중량%)Oxide inclusion composition
(weight%) 원 상당 직경이 10㎛ 초과하는 산화물계 개재물 수 (개/g) The number of oxide inclusions having a circle equivalent diameter exceeding 10 占 퐉 (pieces / g) 상대
피로
수명opponent
fatigue
life span 구분division CaOCaO SiO2 SiO 2 MgOMgO ZrO2 ZrO 2 식(1)Equation (1) Al2O3 농도
≥ 35%Al 2 O 3 concentration
≥ 35% Al2O3 농도
≥ 50%Al 2 O 3 concentration
≥ 50% 1One 2323 2020 33 88 5454 13.213.2 3.13.1 1.01.0 비교재 1Comparison 1 22 1818 4444 77 00 6969 7.17.1 4.64.6 1.11.1 비교재 2Comparative material 2 33 2525 5959 99 66 9999 12.912.9 2.42.4 1.41.4 비교재 3Comparative material 3 44 1919 7676 00 00 9595 6.36.3 1.21.2 3.13.1 발명재 1Inventory 1 55 1919 4242 55 00 6666 10.610.6 4.14.1 0.80.8 비교재 4Comparison 4 66 4242 1414 66 99 7171 11.911.9 1.91.9 0.90.9 비교재 5Comparative material 5 77 3535 5151 88 22 9696 9.79.7 2.82.8 1.21.2 비교재 6Comparative material 6 88 1212 7373 66 55 9696 5.15.1 0.80.8 3.73.7 발명재 2Inventory 2 99 1212 7777 00 66 8989 11.711.7 1.51.5 1.01.0 비교재 7Comparison 7 1010 2121 6161 00 00 8282 9.79.7 1.81.8 1.01.0 비교재 8COMPARISON 8 1111 1111 8282 1One 00 9494 12.212.2 1.71.7 1.21.2 비교재 9Comparative material 9 1212 4242 3333 1010 1010 9595 7.27.2 1.61.6 2.12.1 발명재 3Inventory 3 1313 1818 5252 77 22 7979 15.315.3 4.64.6 0.70.7 비교재 10Comparative material 10 1414 4848 3333 44 1010 9595 11.811.8 0.50.5 1.11.1 비교재 11Comparative material 11 1515 3333 4646 99 99 9797 9.19.1 2.52.5 0.90.9 비교재 12Comparative material 12 1616 3030 5353 77 88 9898 6.96.9 1.71.7 2.62.6 발명재 4Invention 4 1717 3333 4949 88 55 9595 5.65.6 1.01.0 3.33.3 발명재 5Invention Article 5 1818 2929 5959 44 77 9999 2.22.2 0.20.2 4.74.7 발명재 6Inventions 6 1919 1919 6969 88 00 9696 5.75.7 0.90.9 3.13.1 발명재 7Invention 7 2020 4646 4242 55 22 9595 9.29.2 1.21.2 2.72.7 발명재 8Invention 8 2121 3838 4040 88 99 9595 8.48.4 1.31.3 2.92.9 발명재 9Invention 9 2222 4141 4747 44 55 9797 4.14.1 1.11.1 3.83.8 발명재 10Inventions 10 2323 2222 6060 77 77 9696 3.63.6 0.60.6 3.63.6 발명재 11Invention invention 11 2424 3434 6464 00 00 9898 3.23.2 0.60.6 3.53.5 발명재 12Invention 12

상기 표 1 내지 3에 나타낸 바와 같이, 본 발명을 만족하는 발명재 1 내지 12는 모두 원 상당 직경이 10㎛를 초과하는 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도가 35% 이상인 개재물의 개수가 10개/g 이하이고, Al2O3의 농도가 50% 이상인 개재물의 개수는 2개/g 이하였으며, 산화물계 개재물의 성분조성도 본 발명에서 제안하는 범위를 모두 만족하여, 상대적 피로수명이 모두 2.0 이상으로 피로수명이 우수하였다.
Is the number of oxide-based inclusions inclusions in at least the concentration of Al 2 O 3 35% of all the invention material 1 to 12, which satisfies the present invention, the equivalent circle diameter exceeding 10㎛ As shown in Table 1 to 310 G / g or less, and the number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of 50% or more was 2 g / g or less. The composition of the oxide inclusions also satisfied all the ranges proposed by the present invention, The fatigue life was better than 2.0.

반면, 비교재 1 내지 12는 상대적 피로수명이 모두 2.0 미만이었다.On the other hand, the comparative members 1 to 12 had a relative fatigue life of less than 2.0.

그 중, 비교재 1, 4 및 10은 산화물계 개재물의 조성이나 원 상당 직경이 10㎛를 초과하는 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도가 35% 이상 또는 50% 이상인 개재물의 개수를 모두 만족하지 못하였다.The comparative materials 1, 4, and 10 satisfy both the composition of oxide inclusions and the number of inclusions having an Al 2 O 3 concentration of 35% or more or 50% or more among the oxide inclusions having a circle equivalent diameter exceeding 10 탆 I can not.

비교재 2는 원 상당 직경이 10㎛를 초과하는 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도가 50% 이상인 개재물의 개수를 만족하지 못하였으며, 본 발명에서 제안하는 산화물계 개재물의 조성도 식(1)을 불만족하였다.The comparative material 2 did not satisfy the number of inclusions having a Al 2 O 3 concentration of 50% or more among the oxide inclusions having a circle-equivalent diameter exceeding 10 탆, and the composition of the oxide inclusions proposed in the present invention was shown by the formula ) Were unsatisfied.

비교재 3은 산화물계 개재물의 조성만 만족할 뿐, Al2O3 농도에 따른 개재물의 개수를 만족하지 못하였다. Comparative material 3 satisfied only the composition of oxide inclusions and did not satisfy the number of inclusions according to Al 2 O 3 concentration.

비교재 5 및 9는 산화물계 개재물의 조성과 더불어, 원 상당 직경이 10㎛를 초과하는 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도가 35% 이상인 개재물의 개수를 만족하지 못하였다.The comparative materials 5 and 9 did not satisfy the composition of the oxide based inclusions and the number of inclusions having the Al 2 O 3 concentration of 35% or more among oxide based inclusions having a circle equivalent diameter exceeding 10 탆.

비교재 6 및 12는 원 상당 직경이 10㎛를 초과하는 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도가 50% 이상인 개재물의 수를 만족하지 못하였다.The comparative materials 6 and 12 did not satisfy the number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of 50% or more among the oxide inclusions having a circle equivalent diameter exceeding 10 μm.

비교재 7 및 11은 원 상당 직경이 10㎛를 초과하는 산화물계 개재물 중에서 Al2O3의 농도가 35% 이상인 개재물의 수가 10을 초과하였다.The comparative materials 7 and 11 had the number of inclusions whose Al 2 O 3 concentration was 35% or more among the oxide inclusions having a circle-equivalent diameter exceeding 10 탆, exceeding 10.

또한, 비교재 8은 개재물의 조성 관계(식(1))를 만족하지 못하였기 때문에 상대적 피로수명이 낮은 것으로 나타났다.
Also, the comparative material 8 did not satisfy the compositional relationship of the inclusions (Equation (1)), indicating that the relative fatigue life was low.

도 1 및 2는 각각 발명재 6과 비교재 10의 전해추출분리법으로 얻은 개재물 잔사를 관찰한 사진을 나타낸 것이며, 도 3 및 4는 각각 발명재 10과 비교재 4에서 관찰된 최대 크기의 개재물을 나타낸 것이다.
Figs. 1 and 2 are photographs showing the inclusion residues obtained by the electrolytic extraction and separation of the inventive material 6 and the comparative material 10, respectively. Fig. 3 and Fig. 4 show the maximum inclusions observed in the inventive material 10 and the comparative material 4, respectively .

Claims (9)

중량%로 탄소(C): 0.40~0.80%, 실리콘(Si): 1.3~2.3%, 망간(Mn): 0.10~1.00%, 크롬(Cr): 0.10~1.00%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
원 상당 직경이 10㎛ 초과하는 산화물계 개재물 중 Al2O3의 농도가 35중량% 이상인 개재물의 개수는 10개/g 이하, Al2O3의 농도가 50중량% 이상인 개재물의 개수는 2개/g 이하이면서,
산화물계 개재물의 성분조성이 하기 식(1)을 만족하는 피로특성이 우수한 스프링용 강.
식(1)
CaO + SiO2 + MgO + ZrO2 ≥ 95중량%
(C): 0.40 to 0.80%, silicon (Si): 1.3 to 2.3%, manganese (Mn): 0.10 to 1.00%, chromium (Cr): 0.10 to 1.00%, and the balance Fe and other unavoidable impurities Including,
The number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of not less than 35% by weight is 10 / g or less and the number of inclusions having a concentration of Al 2 O 3 of 50% by weight or more is two / g,
A spring steel having excellent fatigue characteristics satisfying the following formula (1) as an ingredient composition of an oxide-based inclusion.
Equation (1)
CaO + SiO 2 + MgO + ZrO 2 ≥ 95% by weight
제 1항에 있어서,
상기 산화물계 개재물은 중량%로 CaO: 10~50%, SiO2: 20~80%, MgO: 10% 이하(0% 포함), ZrO2: 10% 이하(0% 포함)인 피로특성이 우수한 스프링용 강.
The method according to claim 1,
Wherein the oxide inclusion has a fatigue property of 10 to 50% of CaO, 20 to 80% of SiO 2 , 10% or less of MgO (including 0%) and 10% or less of ZrO 2 (including 0% Spring steel.
제 1항에 있어서,
상기 스프링용 강은 구리(Cu): 0.5% 이하, 니켈(Ni): 1.0% 이하, 몰리브덴(Mo): 1.0% 이하, 니오븀(Nb): 0.1% 이하, 티타늄(Ti): 0.1% 이하, 바나듐(V): 0.5% 이하 및 보론(B): 0.005% 이하로 이루어지는 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 것인 피로특성이 우수한 스프링용 강.
The method according to claim 1,
Wherein the steel for a spring contains 0.5% or less of Cu, 1.0% or less of nickel, 1.0% or less of molybdenum, 0.1% or less of niobium, 0.1% or less of titanium, 0.5% or less of vanadium (V) and 0.005% or less of boron (B).
중량%로 탄소(C): 0.40~0.80%, 실리콘(Si): 1.3~2.3%, 망간(Mn): 0.10~1.00%, 크롬(Cr): 0.10~1.00%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 용강을 탈산하는 단계;
상기 탈산된 용강을 LF(Ladle Furnance) 공정 및 RH(Ruhrstahl-Heraeus) 공정을 거치는 정련단계;
상기 정련단계 후 연속주조공정을 통해 주조재를 제조하는 단계; 및
상기 주조재를 재가열한 후 열간압연하여 압연재를 제조하는 단계를 포함하고,
상기 탈산 후 용강의 슬래그 염기도(CaO/SiO2)가 4.5~7.5인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법.
(C): 0.40 to 0.80%, silicon (Si): 1.3 to 2.3%, manganese (Mn): 0.10 to 1.00%, chromium (Cr): 0.10 to 1.00%, and the balance Fe and other unavoidable impurities Deoxidizing the contained molten steel;
A refining step of passing the deoxidized molten steel through an LF (Ladle Furnace) process and a RH (Ruhrstahl-Heraeus) process;
Producing a casting material through a continuous casting process after the refining step; And
And reheating the cast material and subjecting the cast material to hot rolling to produce a rolled material,
Wherein the slag basicity (CaO / SiO 2 ) of molten steel after deoxidation is 4.5 to 7.5.
제 4항에 있어서,
상기 탈산하는 단계는 실리콘(Si) 단독탈산을 행하는 것인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the deoxidation step is carried out by deoxidation of silicon (Si) alone.
제 4항에 있어서,
상기 LF 공정시 승온시간은 25분 이하이고, RH 공정시 처리시간은 25분 이상인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the heating time in the LF process is 25 minutes or less and the process time in RH process is 25 minutes or more.
제 4항에 있어서,
상기 정련단계 후 연속주조공정 직전까지 Ar 가스로 실링(sealing) 처리하는 것인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법.
5. The method of claim 4,
And a sealing process is performed with Ar gas until the continuous casting process after the refining step.
제 4항에 있어서,
상기 용강은 구리(Cu): 0.5% 이하, 니켈(Ni): 1.0% 이하, 몰리브덴(Mo): 1.0% 이하, 니오븀(Nb): 0.1% 이하, 티타늄(Ti): 0.1% 이하, 바나듐(V): 0.5% 이하 및 보론(B): 0.005% 이하로 이루어지는 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 것인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the molten steel is at least one selected from the group consisting of copper (Cu): not more than 0.5%, nickel (Ni): not more than 1.0%, molybdenum (Mo): not more than 1.0%, niobium (Nb) V): 0.5% or less, and boron (B): 0.005% or less.
제 4항에 있어서,
상기 재가열은 1000~1250℃에서 행하고, 상기 열간압연은 750~1100℃에서 행하는 것인 피로특성이 우수한 스프링용 강의 제조방법.5. The method of claim 4,
Wherein the reheating is performed at 1000 to 1250 占 폚, and the hot rolling is performed at 750 to 1100 占 폚.
KR1020150133994A 2015-09-22 2015-09-22 Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same KR101674829B1 (en)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150133994A KR101674829B1 (en) 2015-09-22 2015-09-22 Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same
CN201610844384.4A CN106947920B (en) 2015-09-22 2016-09-22 The spring steel and its manufacturing method of excellent in fatigue characteristics

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150133994A KR101674829B1 (en) 2015-09-22 2015-09-22 Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR101674829B1 true KR101674829B1 (en) 2016-11-10

Family

ID=57484378

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020150133994A KR101674829B1 (en) 2015-09-22 2015-09-22 Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR101674829B1 (en)
CN (1) CN106947920B (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108149146A (en) * 2017-12-27 2018-06-12 苏州贝尔纳德铁路设备有限公司 A kind of direct drive type electrohydraulic valve core of servo valve centering positions leaf spring
CN108179355A (en) * 2018-01-31 2018-06-19 中钢集团郑州金属制品研究院有限公司 A kind of high-intensity and high-tenacity spring steel wire and its preparation process
CN112962034B (en) * 2021-01-29 2022-06-14 无锡市东亭新强弹簧厂 Spring steel wire, extension spring and processing method of extension spring
CN113061799B (en) * 2021-03-30 2022-07-22 张家港荣盛特钢有限公司 High-cleanliness spring steel and production method thereof

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000061600A (en) * 1998-08-26 2000-02-29 Yamada Katsuhiko Method for fining non-metallic inclusion
JP2004346402A (en) * 2003-05-23 2004-12-09 Sumitomo Electric Ind Ltd Method of refining steel material for spring
JP2010024539A (en) 2007-11-19 2010-02-04 Kobe Steel Ltd Spring steel and spring superior in fatigue property
KR20110008347A (en) 2006-06-09 2011-01-26 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Steel for high-cleanliness spring with excellent fatigue characteristics and high-cleanliness spring
JP2013108171A (en) 2011-10-25 2013-06-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Spring steel excellent in fatigue resistance characteristics and production method thereof

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06306542A (en) * 1993-04-28 1994-11-01 Kobe Steel Ltd Spring steel excellent in fatigue strength and steel wire for spring
JPH073398A (en) * 1993-06-21 1995-01-06 Daido Steel Co Ltd Steel for high strength and high strength spring
CN100471973C (en) * 2005-09-05 2009-03-25 株式会社神户制钢所 Steel wire rod having excellent drawability and fatigue properties, and manufacturing method of the same
KR101022068B1 (en) * 2006-03-30 2011-03-17 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Process for producing steel for high-carbon steel wire material with excellent drawability and fatigue characteristics

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000061600A (en) * 1998-08-26 2000-02-29 Yamada Katsuhiko Method for fining non-metallic inclusion
JP2004346402A (en) * 2003-05-23 2004-12-09 Sumitomo Electric Ind Ltd Method of refining steel material for spring
KR20110008347A (en) 2006-06-09 2011-01-26 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 Steel for high-cleanliness spring with excellent fatigue characteristics and high-cleanliness spring
JP2010024539A (en) 2007-11-19 2010-02-04 Kobe Steel Ltd Spring steel and spring superior in fatigue property
JP2013108171A (en) 2011-10-25 2013-06-06 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Spring steel excellent in fatigue resistance characteristics and production method thereof

Also Published As

Publication number Publication date
CN106947920B (en) 2018-07-27
CN106947920A (en) 2017-07-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2907609C (en) Pearlitic rail and method for manufacturing pearlitic rail
US20170058376A1 (en) Rolled material for high strength spring, and wire for high strength spring
EP2947168B1 (en) Si-killed steel wire rod having excellent fatigue properties, and spring using same
JP6229640B2 (en) Seamless steel pipe and manufacturing method thereof
EP0236505B1 (en) Case-hardening steel and process for its production
US20180320255A1 (en) Steel wire for springs having excellent fatigue properties, and spring
US20180066344A1 (en) Wire rod for use in bolts that has excellent acid pickling properties and resistance to delayed fracture after quenching and tempering, and bolt
KR101674829B1 (en) Spring steels having excellent fatigue properties and method for manufacturing the same
KR101344537B1 (en) High strength steel sheet and method of manufacturing the steel sheet
KR20190071750A (en) Martensitic stainless steel plate
JP6794012B2 (en) Mechanical structural steel with excellent grain coarsening resistance, bending fatigue resistance, and impact resistance
JP4900127B2 (en) Induction hardening steel and manufacturing method thereof
JP4396851B2 (en) High tensile steel with excellent plastic deformability after cold working and method for producing the same
JPH06116635A (en) Production of high strength low alloy steel for oil well use, excellent in sulfide stress corrosion cracking resistance
JP5137082B2 (en) Steel for machine structure and manufacturing method thereof
JP3533196B2 (en) High fatigue strength spring steel wire and its manufacturing method.
CN112063922B (en) Steel pipe, preparation method and application thereof
CN111876679B (en) Chromium-vanadium hot-rolled steel wire rod and preparation method thereof, and preparation method of steel wire and hand tool
CN111321346B (en) Ultrahigh-strength spring steel with excellent hydrogen-induced delayed fracture resistance and production method thereof
KR20230010244A (en) Precipitation hardening type martensitic stainless steel sheet with excellent fatigue resistance
JP2016222985A (en) Non-heat treated steel for high frequency induction hardening
JP3627393B2 (en) Wire rod steel with excellent cold-cutability
KR101193780B1 (en) Non heat treated steel
KR101536405B1 (en) Steel for high carbon chromium bearing having excellent fatigue resistance properties and method for manufacturing the same
CN117651784A (en) Ni-Cr-Mo alloy for welded pipe with excellent workability and corrosion resistance

Legal Events

Date Code Title Description
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant