KR101607258B1 - 마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법 - Google Patents

마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법 Download PDF

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KR101607258B1
KR101607258B1 KR1020140188940A KR20140188940A KR101607258B1 KR 101607258 B1 KR101607258 B1 KR 101607258B1 KR 1020140188940 A KR1020140188940 A KR 1020140188940A KR 20140188940 A KR20140188940 A KR 20140188940A KR 101607258 B1 KR101607258 B1 KR 101607258B1
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Abstract

본 발명의 일 구현예에 의한 마그네슘 판재는 중량%로, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금 판재를 제공한다.

Description

마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법{MAGNESIUM ALLOY SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 칼슘의 함량을 제어하고, 저주속으로 주조하여 제조함으로써 역편석이 제어된 마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법에 관한 것이다.
Al계 Mg합금을 박물 주조할 경우, 도 1에서 나타나듯이, 판재 표면에 미세 역편석 라인이 생성되기 쉽다. 또한, 플라즈마 전해질 산화(Plasma electrolyte oxidation) 또는 화성처리와 같은 표면처리 후에도 나타나므로, 외장재에 사용이 제한된다. 도 2와 같이 미세 역편석의 깊이가 1mm이상일 경우에는 표면 버핑으로 제거하기 어려우며, 열처리 및 압연 후에도 판재를 에칭하면 미세 역편석 라인이 나타난다.
이에, 본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로 칼슘(Ca)의 미량 첨가와 저주속 주조를 통해 주조 조직을 미세화시키고 응고 불균일을 최소화하여 Mg 판재 표면에 미세 역편석을 제거하는 것을 목적으로 한다.
역편석이 제어된 마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 일 구현예에 의한 마그네슘 합금 판재는, 중량%로, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금 판재를 제공할 수 있다.
상기 마그네슘 합금 판재는, 1 내지 20 ㎛ 크기 범위의 결정립계를 가지는 것인, 마그네슘 합금 판재을 제공할 수 있다.
상기 마그네슘 합금 판재는 원주상(columnar) 구조의 계면 분율이 증가된 형태인 것인, 마그네슘 합금 판재일 수 있다.
상기 마그네슘 합금 판재는 역편석이 깊이 방향으로 성장하지 않는 것인, 마그네슘 합금 판재일 수 있다.
상기 마그네슘 합금 판재는 Al-Ca계 정출물이 먼저 생성되어
Figure 112014125985908-pat00001
상의 분율을 저감하는 것인, 마그네슘 합금 판재일 수 있다.
상기 마그네슘 합금 판재에서 Al-Ca계 정출물은 Al2Ca을 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재를 제공할 수 있다.
상기 마그네슘 합금 판재에서
Figure 112014125985908-pat00002
상 석출물은 Al12Mg17을 포함할 수 있다.
중량%로, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금을 용해하여 용탕을 제조하는 단계; 상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 및 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 를 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서, 상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하되, 상기 수평식 쌍롤의 주조 속도는 1.5mpm 이하인 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에 의해, 상기 마그네슘 합금 판재에 Al-Ca계 정출물이 생성되어
Figure 112014125985908-pat00003
상의 분율을 낮추는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서, 상기 Al-Ca계 정출물은 Al2Ca을 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서, 상기
Figure 112014125985908-pat00004
상 석출물은 Al12Mg17을 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 에 의해, 상기 마그네슘 합금 판재는 350 내지 500℃ 온도 범위에서 균질화 열처리되는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 에 의해, 상기 마그네슘 합금 판재는 5 내지 48 시간 동안 균질화 열처리되는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에서, 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재는 3.0 내지 6.0 mm 두께 범위로 압연되는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에서, 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재는 200 내지 350℃ 온도 범위에서 압연되는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된, 상기 마그네슘 합금 판재는 1 내지 20 ㎛ 크기 범위의 결정립을 가지는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된, 상기 마그네슘 합금 판재는 원주상(columnar) 구조의 계면 분율이 증가된 형태일 수 있다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된, 상기 마그네슘 합금 판재는 역편석이 깊이 방향으로 성장하지 않는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
본 발명의 일 구현예에 의한 마그네슘 합금 판재 및 그 제조방법은, 종래의 마그네슘 합금에 Ca의 성분을 제어하고, 저주속으로 마그네슘 합금 판재를 제조함으로써, 주조 조직을 미세화하여 역편석을 제어하는 효과를 제공한다.
상기 Ca은 주조 조직이 미세화되어 원주상(columnar)구조의 계면 분율이 증가함에 따라 편석대 또한 조직 계면을 따라 분산되어 미세 역편석이 깊이 방향으로 성장하는 것을 억제하는 효과가 있다.
이에, 종래 Al계 Mg합금을 박물 주조할 경우, 판재의 표면에 역편석 라인이 생성되는 문제점을 Ca 범위 한정과 저주속으로 판재를 제조하여 역편석이 제어된 마그네슘 합금 판재를 제공한다. 따라서 이는 도장을 하지 않는 외장재에 표면 결함의 발생을 방지하는데 효과적이다.
도 1은 에칭한 AZ31합금의 주조판재에 나타나는 미세 역편석 라인이다.
도 2는 상기 AZ31합금의 미세 역편석의 단면 조직이다.
도 3은 (a)는 AZ31합금의 주조판재의 미세조직이고, (b)는 AZ31합금에 Ca을 미량 첨가한 주조판재의 미세조직이다.
도 4는 (a)는 표면 처리한 AZ31합금의 압연 판재이고, (b)는 AZ31합금에 Ca을 미량 첨가한 압연 판재를 표면 처리 한 것을 나타낸 것이다.
도 5는 AZ31합금에 Ca을 미량 첨가하여 (a)는 고주속으로 주조한 판재의 에칭 사진이고, (b)는 저주속으로 주조한 판재의 에칭 사진이다.
본 발명의 일 구현예에 의한 마그네슘 합금 판재는, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금 판재를 제공할 수 있다.
상기 조성을 가지는 상기 마그네슘 합금 판재는 1 내지 20 ㎛ 크기 범위의 결정립계를 가지는 것인 마그네슘 합금 판재일 수 있다.
상기 입경은 결정질 입자의 지름 또는 크기를 의미하는 것으로써, 본 발명의 일 구현예 또는 이하에서 개시되는 입경은 지름으로 정의한다.
본 발명의 일 구현예에 의한 마그네슘 합금 판재는, Ca의 함유를 통해 결정립을 미세화하여, 응고 불균일 현상을 최소화하는 효과가 있다.
따라서, 결정립의 크기가 1 내지 20 ㎛ 크기 범위일 때, 미세 조직으로 인해 역편석의 발생을 저감할 수 있다.
역편석이란, 일반적인 편석과는 달리 강판의 표면에 불순물이 응집하는 현상을 의미한다. 따라서, 본 발명의 일 구현예 또는 이하에서 개시되는 역편석의 정의는 생략한다.
또한, 상기 크기 범위의 결정립을 가짐으로써, 미세 조직의 계면 분율은 더욱 증가될 수 있다. 상기 조직은 원주상(columnar)구조를 포함할 수 있다.
이하 본 발명의 성분을 한정한 이유를 설명한다.
Al은 강도와 경도를 증가시키고 유동성을 향상시키는 역할을 한다.
Al함량이 2.5중량% 미만인 경우에는 강도 및 경도를 향상시키는데 어려움이 있을 수 있고, 3.5중량%를 초과하는 경우에는
Figure 112014125985908-pat00005
상 생성이 증가하여 중심 편석 및 역편석 발생으로 인해 성형성이 저하될 수 있다.
Zn은 결정립을 미세화하고 강도를 증가시키는 역할을 한다.
Zn함량이 0.5중량% 미만인 경우에는 강도 증가가 미미할 수 있고, 1.5중량%를 초과하는 경우에는 편석 발생이 증가할 수 있다.
Mn은 용탕 내 Fe를 제어하여 내식성을 향상시키는 역할을 한다.
Mn함량이 0.2중량% 미만인 경우에는 Fe제어로 인한 내식성 확보가 부족할 수 있고, 0.4중량%를 초과하는 경우에는 고용한도를 넘을 수 있다.
Ca은 조직이 미세화되어 원주상(columnar)구조의 계면 분율이 증가함에 따라 편석대 또한 조직 계면을 따라 분산되므로, 미세 역편석이 깊이 방향으로 성장하는 것을 억제한다. 또한 Al-Ca계 정출물이 먼저 생성되면서
Figure 112014125985908-pat00006
상의 분율을 낮춰주는 역할을 한다.
따라서, Ca함량이 0.05중량% 미만인 경우에는 결정립 미세화 및 편석 제어가 미미할 수 있고, 0.45중량%를 초과하는 경우에는 주조 중 스티킹(sticking)현상이 발생하거나 과도한 중심 편석에 의해 판재의 물성 및 품질 저하를 가져올 수 있다. 또한, 내식성 저하의 악영향도 동시에 미칠 수 있다.
상기 Al-Ca계 정출물은 Al2Ca일 수 있고,
Figure 112014125985908-pat00007
상 석출물은 Al12Mg17일 수 있다.
이하에서는 본 발명의 일 구현예에 따른 마그네슘 합금 판재 제조방법에 대하여 설명한다.
본 발명의 일 구현예에 의한 마그네슘 판재 제조방법은, 중량%로, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금을 용해하여 용탕을 제조하는 단계;
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계;
상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 및
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 를 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재 제조방법을 제공할 수 있다.
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서, 상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 주조할 수 있다. 이 때, 상기 수평식 쌍롤의 주조 속도는 1.5mpm 이하일 수 있다. 보다 구체적으로, 0.7 내지 1.5 mpm 일 수 있다.
상기 범위의 주조 속도로 주조할 경우, 초기 주조 조직을 미세하게 할 수 있고, 응고 불균일을 최소화하여 마그네슘 판재 표면에 미세 역편석을 제거하는데 효과적이다. 또한 이는 도장을 하지 않는 외장재에 표면 결함의 발생을 방지하는데 효과적일 수 있다.
상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에 의해, 상기 마그네슘 합금 판재에 Al-Ca계 정출물이 생성되어
Figure 112014125985908-pat00008
상의 분율을 낮출 수 있다.
상기 Al-Ca계 정출물은 Al2Ca을 포함할 수 있고, 상기
Figure 112014125985908-pat00009
상 석출물은 Al12Mg17을 포함할 수 있다.
상기와 같이 주조 단계에서
Figure 112014125985908-pat00010
상의 분율을 낮춰줌으로써, 편석 및 역편석의 발생율을 저감시킬 수 있다.
상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 에 의해, 상기 마그네슘 합금 판재는 350 내지 500℃ 온도 범위에서 5 내지 48 시간 동안 균질화 열처리할 수 있다.
상기 온도 범위에서 상기 시간 동안 열처리함으로써, 상기 주조된 마그네슘 합금 판재 내 조직의 내부 응력을 풀어, 조직 재결정 및 균질화 효과를 얻을 수 있다.
또한, 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해, 상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재는 3.0 내지 6.0 mm 두께 범위로 압연될 수 있다. 상기 마그네슘 합금 판재는 200 내지 350℃ 온도 범위에서 압연될 수 있다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된, 상기 마그네슘 합금 판재는 1 내지 20 ㎛ 크기 범위의 결정립을 가질 수 있다.
또한, 상기 크기 범위의 미세 결정립을 수득함으로써, 상기 마그네슘 합금 판재 내 원주상(columnar) 구조의 계면 분율은 증가될 수 있다.
상기 미세 결정립의 크기 한정에 따른 설명은 전술한 마그네슘 합금 판재와 동일하므로 이하 설명은 생략한다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된, 상기 마그네슘 합금 판재는 역편석이 깊이 방향으로 성장하지 않을 수 있다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
따라서, 몇몇 실시예들에서, 잘 알려진 기술들은 본 발명이 모호하게 해석되는 것을 피하기 위하여 구체적으로 설명되지 않는다. 다른 정의가 없다면 본 명세서에서 사용되는 모든 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 공통적으로 이해될 수 있는 의미로 사용될 수 있을 것이다. 명세서 전체에서 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다. 또한 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함한다.
Al: 3.0중량%, Zn: 0.75중량%, Mn: 0.34중량%, Ca: 0.21중량%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금을 용해하여 용탕을 제조하였다.
상기 제조된 용탕을 1.1 mpm의 주조 속도로 주조하였다.
상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 400℃에서 6시간 동안 균질화 열처리하였다.
상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 1.0mm 로 300℃에서 압연하였다.
상기와 같은 조건으로 제조된 발명재와 종래 합금인 AZ31을 비교재로 하여 실험한 결과, 발명재에서 역편석이 제거됨을 알 수 있다.
또한, 상기 종래 합금인 AZ31의 조성은 Al: 3.0중량%, Zn: 1.0중량%, Mn: 0.2중량%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금이다.
상기 발명재와 비교재를 비교한 결과, 도 1에 나타난 바와 같이, 종래 AZ31 합금의 주조 판재에는 선명한 역편석 라인이 나타나는 것을 알 수 있다.
또한, 도 2에 나타난 바와 같이, 비교재의 표면에 역편석 라인이 깊이 방향으로 성장하는 것을 알 수 있다.
이에, 본 발명의 일 구현예 및 실시예에서는 AZ31 합금에 미량의 Ca을 첨가함으로써, 결정립의 크기를 미세화시켜 응고 불균일 현상을 최소화한 마그네슘 합금을 제공하려고 한다. 이는, 도 3에 나타난 바에서 알 수 있듯이, Ca을 미량 첨가한 발명재의 결정립 크기가 종래 AZ31 합금의 결정립 크기보다 작음을 알 수 있다.
그 결과, 도 4에서 알 수 있듯이, AZ31 합금의 경우, 표면 처리 이후에도 미세 역편석을 관찰할 수 있는 반면, 본 발명의 실시예인 (b)의 경우, 표면 처리 이후 역편석 라인이 감소한 것을 알 수 있다.
더해서, Ca을 미량 첨가한 후 고주속으로 주조한 (a)의 경우보다, 본 발명의 실시예처럼 저주속으로 주조한 (b)의 경우가 역편석 라인이 감소한 것을 알 수 있다.
이상 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.
그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (19)

  1. 중량%로, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금 판재이되,
    상기 마그네슘 합금 판재는 역편석이 깊이 방향으로 성장하지 않는 것인, 마그네슘 합금 판재.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 마그네슘 합금 판재는, 1 내지 20 ㎛ 크기 범위의 결정립을 가지는 것인, 마그네슘 합금 판재.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 마그네슘 합금 판재는 원주상(columnar) 구조의 계면 분율이 증가된 형태인 것인, 마그네슘 합금 판재.
  4. 삭제
  5. 제3항에 있어서,
    상기 마그네슘 합금 판재는 Al-Ca계 정출물이 먼저 생성되어
    Figure 112015098408638-pat00011
    상의 분율을 저감하는 것인, 마그네슘 합금 판재.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 마그네슘 합금 판재에서 Al-Ca계 정출물은 Al2Ca을 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 마그네슘 합금 판재에서
    Figure 112014125985908-pat00012
    상 석출물은 Al12Mg17을 포함하는 것인, 마그네슘 합금 판재.
  8. 중량%로, Al: 2.5 내지 3.5%, Zn: 0.5 내지 1.5%, Mn: 0.2 내지 0.4%, Ca: 0.05 내지 0.45%, 잔부는 마그네슘 및 불가피한 불순물을 포함하는 마그네슘 합금을 용해하여 용탕을 제조하는 단계;
    상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계;
    상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 및
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 를 포함하되,
    상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서,
    상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하되,
    상기 수평식 쌍롤의 주조 속도는 1.5mpm 이하인 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  9. 삭제
  10. 제8항에 있어서,
    상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에 의해,
    상기 마그네슘 합금 판재에 Al-Ca계 정출물이 생성되어
    Figure 112015098408638-pat00013
    상의 분율을 낮추는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서,
    상기 Al-Ca계 정출물은 Al2Ca을 포함하는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 제조된 용탕을 회전하는 수평식 쌍롤에 주입하여 마그네슘 합금 판재를 주조하는 단계; 에서,
    상기
    Figure 112014125985908-pat00014
    상 석출물은 Al12Mg17을 포함하는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  13. 제12항에 있어서,
    상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 에 의해,
    상기 마그네슘 합금 판재는 350 내지 500℃ 온도 범위에서 균질화 열처리되는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 주조된 마그네슘 합금 판재를 균질화 열처리하는 단계; 에 의해,
    상기 마그네슘 합금 판재는 5 내지 48 시간 동안 균질화 열처리되는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  15. 제14항에 있어서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재는 3.0 내지 6.0 mm 두께 범위로 압연되는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  16. 제15항에 있어서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재는 200 내지 350℃ 온도 범위에서 압연되는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  17. 제16항에 있어서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된,
    상기 마그네슘 합금 판재는 1 내지 20 ㎛ 크기 범위의 결정립을 가지는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  18. 제17항에 있어서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된,
    상기 마그네슘 합금 판재는 원주상(columnar) 구조의 계면 분율이 증가된 형태인 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
  19. 제18항에 있어서,
    상기 균질화 열처리된 마그네슘 합금 판재를 압연하는 단계; 에 의해 수득된,
    상기 마그네슘 합금 판재는 역편석이 깊이 방향으로 성장하지 않는 것인,
    마그네슘 합금 판재 제조방법.
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