KR101586923B1

KR101586923B1 - 열연강판 제조 방법 및 강관 제조 방법

Info

Publication number: KR101586923B1
Application number: KR1020140080208A
Authority: KR
Inventors: 정준호
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2014-06-27
Filing date: 2014-06-27
Publication date: 2016-01-19
Also published as: KR20160001520A

Abstract

저온 노말라이징 처리가 가능한 열연강판 제조 방법 및 강관 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.25~0.40%, 실리콘(Si) : 0.15~0.30%, 망간(Mn) : 1.2~2.5%, 인(P) : 0.015% 이하 및 황(S) : 0.005% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.05%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 티타늄(Ti) : 0.02~0.05%, 크롬(Cr) : 0.05~0.2%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.1%, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%, 질소(N) : 0.008% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 820~900℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 판재를 550~650℃까지 냉각한 후, 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

열연강판 제조 방법 및 강관 제조 방법 {METHOD OF MANUFACTURING HOT-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING STEEL PIPE}

본 발명은 강관 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 저온 노말라이징이 가능한 열연강판 제조 방법 및 이를 통해 제조된 강판을 이용한 강관 제조 방법에 관한 것이다.

강관은 열연 공정을 통해 제조된 스트립 형태의 열연강판을 파이프 형태로 롤 포밍(roll forming)한 후에, 전기저항용접(Electric Resistance Welding) 등의 방식으로 용접하여 제조된다. 용접 후에는, 용접 부위의 적정 강도 구현과 잔류 응력 제거 등을 목적으로, 일반적으로 노말라이징 처리를 수행한다.

노말라이징 처리는 통상적으로 Ac3온도 이상인 1,000℃ ~ 1,100℃ 온도 범위에서 수행된다.

본 발명에 관련된 기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-1998-051153호(1998.09.15. 공개)가 있으며, 상기 문헌에는 ERW 강관용 열연강판의 제조방법이 개시되어 있다.

본 발명의 목적은 조관 후 950℃ 이하의 저온 노말라이징을 실시하여도 충분한 용접부 물성을 확보할 수 있는 열연강판 제조 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조된 열연강판을 이용한 강관 제조 방법을 제공하는 것이다.

상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.25~0.40%, 실리콘(Si) : 0.15~0.30%, 망간(Mn) : 1.2~2.5%, 인(P) : 0%초과~0.015% 이하 및 황(S) : 0%초과~0.005% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.05%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 티타늄(Ti) : 0.02~0.05%, 크롬(Cr) : 0.05~0.2%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.1%, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%, 질소(N) : 0.008% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 820~900℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연하는 단계; 및 상기 열간압연된 판재를 550~650℃까지 냉각한 후, 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

이때, 상기 슬라브 판재는 바나듐(V) : 0.15~0.25중량%를 더 포함할 수 있다.

또한, 상기 냉각은 열간압연된 판재를 680~750℃까지 공냉하는 1차 냉각 단계와, 1차 냉각된 판재를 550~650℃까지 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 서냉하는 2차 냉각 단계를 포함하는 것이 바람직하다.

상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.25~0.40%, 실리콘(Si) : 0.15~0.30%, 망간(Mn) : 1.2~2.5%, 인(P) : 0%초과~0.015% 이하 및 황(S) : 0%초과~0.005% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.05%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 티타늄(Ti) : 0.02~0.05%, 크롬(Cr) : 0.05~0.2%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.1%, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%, 질소(N) : 0.008% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 820~900℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연한 후, 550~650℃까지 냉각한 후 권취하여 스트립 형태의 열연강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 조관하여 강관을 형성하는 단계; 및 상기 강관을 열처리로에 투입하여 노말라이징 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

또한, 상기 냉각은 열간압연된 판재를 680~750℃까지 공냉하는 1차 냉각 단계와, 1차 냉각된 판재를 권취온도까지 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 서냉하는 2차 냉각 단계를 포함하는 것이 바람직하다.

또한, 상기 노말라이징은 900~950℃에서 수행되는 것이 바람직하다. 이 경우, 상기 노말라이징은 15~25분동안 수행되는 것이 바람직하다.

본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 니오븀(Nb), 티타늄(Ti), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo) 등의 합금 성분 조절을 통하여 조관 후 950℃ 이하의 저온 노말라이징에 의하여도 용접부 강도를 확보 및 연신율을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.

따라서, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법에 의해 제조된 열연강판을 이용하여, 우수한 용접부 물성을 갖는 강관을 제조할 수 있다.

도 1은 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법의 예를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명에 따른 강관 제조 방법의 예를 나타낸 것이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되어 있는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 열연강판 제조 방법 및 강관 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

열연강판 제조 방법

본 발명에 따른 열연강판은, 중량%로, 탄소(C) : 0.25~0.40%, 실리콘(Si) : 0.15~0.30%, 망간(Mn) : 1.2~2.5%, 인(P) : 0%초과~0.015% 이하 및 황(S) : 0%초과~0.005% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.05%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 티타늄(Ti) : 0.02~0.05%, 크롬(Cr) : 0.05~0.2%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.1%, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함한다.

또한, 본 발명에 따른 열연강판은 바나듐(V) : 0.15~0.25중량%를 더 포함할 수 있다.

상기 성분들 이외에 나머지는 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.

이하, 본 발명에 따른 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

탄소(C)는 강도 확보 및 미세조직 제어를 위하여 첨가된다.

상기 탄소는 열연강판 전체 중량의 0.25~0.40 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 함량이 0.25중량% 미만일 경우에는 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소의 함량이 0.40중량%를 초과할 경우에는 인성 저하를 야기할 수 있다.

실리콘(Si)

실리콘(Si)은 강중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한, 실리콘은 고용강화 효과도 가진다.

상기 실리콘은 열연강판 전체 중량의 0.15~0.30 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.15중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘의 첨가량이 0.30중량%를 초과하는 경우, 열연 공정 중에 적 스케일(red scale)을 생성시킴으로써 표면 품질을 악화시킬 수 있다.

망간(Mn)

망간(Mn)은 고용강화 원소로써 강의 경화능을 향상시켜 강도를 확보하는 데 효과적인 원소이다.

상기 망간은 열연강판 전체 중량의 1.2~2.5중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간의 첨가량이 1.2중량%미만일 경우 고용강화 효과가 미미할 수 있다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.5중량%를 초과할 경우에는 산화물을 형성함으로써 강의 용접성을 저하시킬 수 있다.

인(P), 황(S)

인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나 용접성을 악화시키고, 슬라브 중심 편석에 의해 최종 재질 편차를 발생시키는 원인이 될 수 있다. 이에 본 발명에서는 상기 인의 함량을 열연강판 전체 중량의 0%초과~0.15중량% 이하로 제한하였다.

황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해하고, 망간과 결합하여 MnS 비금속 개재물을 형성함으로써 강의 가공 중 크랙을 발생시키는 원소이다. 이에 본 발명에서는 황의 함량을 열연강판 전체 중량의 0%초과~0.005중량% 이하로 제한하였다.

알루미늄(Al)

알루미늄(Al)은 제강시 탈산을 위해 첨가된다.

상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 열연열연강판 전체 중량의 0.01~0.05 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 첨가량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 충분한 탈산 효과를 얻을 수 없다. 반대로, 알루미늄(Al)의 첨가량이 0.05 중량%를 초과할 경우에는 연주성이 저해될 수 있다.

니오븀(Nb)

니오븀(Nb)은 인장강도 및 항복강도 향상에 크게 기여하는 원소이다.

상기 니오븀은 열연강판 전체 중량의 0.01~0.06 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 니오븀의 함량이 0.01중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀(Nb)의 함량이 0.06중량%를 초과할 경우에는 연주성이 저하되는 문제점이 있다.

티타늄(Ti)

티타늄(Ti)은 결정립 미세화를 통하여, 강도 및 연신율 향상에 기여한다.

상기 티타늄은 열연강판 전체 중량의 0.02~0.05 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다. 티타늄의 함량이 0.02중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 티타늄의 함량이 0.05중량%를 초과하는 경우, 조대한 TiN 형성으로 인하여 오히려 강판의 강도를 저하시킬 수 있다.

크롬(Cr)

크롬(Cr)은 페라이트 결정립을 미세화하고, 오스테나이트 및 페라이트에 고용되어 기지를 강화하며, 천이온도를 낮추어 충격특성을 향상시키는 역할을 한다.

크롬(Cr)은 열연강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.2 중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 함량이 0.05 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 0.2 중량%를 초과할 경우에는 용접성이나 열영향부(HAZ) 인성을 저하시키는 문제점이 있다.

몰리브덴(Mo)

몰리브덴(Mo)은 상기의 크롬과 함께 강 중의 결정립을 미세화하고 오스테나이트 및 페라이트에 고용되어 기지를 강화하며, 천이온도를 낮추어 충격특성을 향상시키는데 기여한다.

몰리브덴(Mo)은 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.1 중량%로 첨가하는 것이 바람직하다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우에는 몰리브덴 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.2 중량%를 초과할 경우에는 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.

칼슘(Ca)

칼슘(Ca)은 CaS를 형성시켜 강중의 황의 함량을 낮추고, 압연중에 연신되어 전기저항용접시 훅 크랙(Hook Crack) 등의 결함을 유발하는 MnS 개재물의 생성을 방해한다. 이는 칼슘이 망간에 비하여 황과의 친화도가 높기 때문이다. 따라서, 칼슘의 첨가는 제조되는 강의 전기저항용접 특성 및 충격 특성 향상에 기여한다.

상기 칼슘은 열연강판 전체 중량의 0.001~0.004중량%로 첨가하는 것이 바람직하다. 칼슘의 첨가량이 0.001중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 칼슘의 첨가량이 0.004중량%를 초과할 경우에는 과도한 CaS가 생성되거나, 또는 원하지 않는 CaO가 생성되는 문제점이 있다.

질소(N)

질소(N)는 불가피한 불순물로써, 0.008 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우 고용 질소가 증가하여 열연강판의 충격특성 및 연신율을 떨어뜨리고 용접부의 인성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.

이에, 본 발명에서는 질소(N)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.008 중량% 이하로 제한하였다.

바나듐(V)

바나듐(V)은 석출물 형성에 의한 석출강화 효과를 통하여 강재의 강도를 향상시키며, 노말라이징 온도를 낮추는데 기여한다.

상기 바나듐(V)이 첨가될 경우, 그 함량은 열연강판 전체 중량의 0.15~0.25 중량%인 것이 바람직하다. 바나듐(V)의 함량이 0.15 중량% 미만일 경우에는 바나듐 첨가에 따른 석출강화 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐(V)의 함량이 0.25 중량%를 초과할 경우에는 저온 충격인성이 저하되는 문제점이 있다.

열연강판 제조 방법

이하, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.

도 1은 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법의 예를 나타낸 순서도이다.

도 1을 참조하면, 도시된 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S120) 및 냉각/권취 단계(S130)를 포함한다.

열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 마무리 압연온도(Finishing Delivery Temperature; FDT)는 820~900℃ 조건으로 열간압연한다.

열간압연 단계(S120) 이전에, 주조시 편석된 성분을 재고용하고, 압연 부하를 감소키시기 위하여 슬라브 재가열 단계(S110)가 더 포함될 수 있다. 슬라브 재가열은 대략 1150 ~ 1300℃에서 1~3시간정도 실시하는 방식으로 수행될 수 있다.

열간압연 단계(S120)에서, 마무리 압연온도(FDT)가 820℃ 미만일 경우에는 압연시 압연 부하가 증가되고 이상역 압연에 의한 에지부 혼립 조직이 발생할 수 있다. 반대로, 마무리 압연온도(FDT)가 880℃를 초과할 경우에는 조대화된 오스테나이트 결정립으로 인한 펄라이트 핵 생성이 지연 되고 권취 온도와의 편차가 증가하여 온도 제어성이 떨어진다.

냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 냉각하여 550~650℃에서 권취한다.

본 발명에서 냉각 과정은 충분한 페라이트 상변태가 일어날 수 있도록, 후단서냉방식으로 수행되는 것이 바람직하다. 보다 구체적으로, 상기 냉각은 열간압연된 판재를 페라이트 영역에 해당하는 680~750℃까지 공냉하는 1차 냉각 단계와, 1차 냉각된 판재를 550~650℃까지 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 서냉하는 2차 냉각 단계를 포함하는 방식으로 수행될 수 있다.

또한, 권취 온도(CT)는 550~650℃인 것이 바람직하다. 권취 온도가 650℃를 초과하면 펄라이트 층상 조직 간격이 증가하여 전위 이동에 장애물로 작용하기 힘들어져 강도가 감소하게 되며, 조대한 시멘타이트와 페라이트 간의 계면에 변형이 집중되어 보이드(void)와 같은 결함이 발생하게 되고, 크랙 성장 사이트로 작용하여 가공성이 나빠진다. 또한 권취 온도가 550℃ 미만인 경우, 베이나이트와 같은 저온상 생성으로 인한 강도 증가의 이점은 있으나 연신율이 감소하는 문제점이 발생한다.

상기의 과정(S110 ~ S130)으로 제조되는 열연강판은 최종 미세조직이 페라이트(Ferrite) 및 펄라이트(Pearlite)를 포함하고, 페라이트가 면적률로 60~70%이고, 펄라이트가 30~40%인 미세조직을 가질 수 있다.

강관 제조 방법

도 2는 본 발명의 실시예에 따른 강관 제조 방법의 예를 나타낸 것이다.

도 2를 참조하면, 도시된 강관 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S210), 열간 압연 단계(S220), 냉각/권취 단계(S230), 조관 단계(S240) 및 노말라이징 단계(S250)를 포함한다.

슬라브 재가열 단계(210), 열간 압연 단계(S220) 및 냉각/권취 단계(S230)는 도 1에서 설명한 열연강판 제조 방법과 실질적으로 동일한 바, 이하에서는 조관 단계(S240) 및 노말라이징 단계(S250)에 대하여만 설명하도록 한다.

조관 단계(S240)에서는 스트립 형태의 열연강판을 파이프 형태로 롤 포밍한다. 경우에 따라서는 열연강판을 미리 절단하는 과정이 더 포함될 수 있다.

이후, 접합부를 전기저항용접(Electric Resistance Welding; ERW) 등의 방식으로 용접한다.

노말라이징 단계(S250)에서는 조관한 판재를 열처리로에 투입하여 노말라이징 처리하여 용접 부위의 적정 강도 구현과 잔류 응력을 제거한다.

노말라이징 온도는 1000℃ 이상에서도 가능하나, 생산성 측면에서 950℃ 이하의 온도에서 수행하는 것이 보다 바람직하다. 본 발명에서는 니오븀, 티타늄, 크롬, 몰리브덴 등의 합금성분을 조절한 결과 950℃ 이하의 온도에서 노말라이징을 실시하더라도 충분한 용접부 물성을 확보할 수 있었다.

노말라이징은 900~950℃에서 수행하는 것이 바람직하다. 노말라이징 온도가 900℃ 미만인 경우, 고용 용질 원소들의 재고용이 어려워 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 노말라이징 온도가 950℃를 초과하는 경우, 과도한 열이 소요되어 생산성 측면에서 좋지 못하다.

또한, 노말라이징 처리는 15~25분동안 수행되는 것이 바람직하다. 노말라이징 시간은 열처리로의 사이즈 및 라인 스피드에 의해 조절될 수 있다. 노말라이징 시가이 15분 미만일 경우에는 균일한 조직을 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 노말라이징 시간이 25분을 초과할 경우에는 더 이상의 상승 효과 없이 생산 비용만을 상승시키는 문제가 있다.

노말라이징 이후에는 공냉 등으로 상온까지 냉각이 이루어질 수 있다.

본 발명에 따른 방법으로 제조되는 강관의 경우, 상기의 저온 노말라이징 이후, 인장강도(TS) 680MPa 이상, 항복강도(YP) 550MPa 이상 및 연신율(El) : 20% 이상의 우수한 용접부 물성을 나타낼 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 시편의 제조

표 1에 기재된 시편 1~3의 조성을 갖는 슬라브 판재를 1200℃에서 2시간동안 재가열하고, 840℃의 마무리압연온도 조건으로 열간압연한 후, 700℃/sec까지 공냉하고 600℃까지 5℃/sec의 평균냉각속도로 냉각하여 권취한 후 상온까지 공냉하였다. 이후 각 시편을 절단 및 ERW 용접하여 강관을 제조하고, 표 2에 도시된 조건으로 노말라이징 처리하고, 공냉하였다.

[표 1](단위 : 중량%)

2. 기계적 물성 평가

표 2는 시편1 내지 시편3의 노말라이징 처리 이후 용접부에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.

표 2에서 라인 스피드 800mm/min, 1000mm/min, 1200mm/min은 열처리로 내부 장입시간 23.5분, 18.8분, 15.6분을 각각 의미한다.

[표 2]

표 2를 참조하면, 본 발명의 합금조성을 만족하는 시편 2, 3, 4의 경우, 노말라이징 이후, 인장강도(TS) 680MPa 이상, 항복강도(YP) 550MPa 이상 및 연신율(El) : 20% 이상의 우수한 용접부 물성을 나타내는 것을 볼 수 있다. 아울러 바나듐(V)이 0.2중량% 더 포함된 시편 4의 경우, 910℃에서 노말라이징을 수행하였음에도 불구하고 시편 3에 비하여 보다 우수한 기계적 특성을 나타내었다.

반면, 니오븀, 크롬 등의 합금성분을 만족하지 않는 시편 1의 경우, 저온 노말라이징 결과, 용접부 강도가 충분치 못함을 알 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims

중량%로, 탄소(C) : 0.25~0.40%, 실리콘(Si) : 0.15~0.30%, 망간(Mn) : 1.2~2.5%, 인(P) : 0%초과~0.015% 이하 및 황(S) : 0%초과~0.005% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.05%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 티타늄(Ti) : 0.02~0.05%, 크롬(Cr) : 0.05~0.2%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.1%, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%, 질소(N) : 0.008% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 820~900℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연하는 단계; 및
상기 열간압연된 판재를 550~650℃까지 냉각한 후, 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 슬라브 판재는
바나듐(V) : 0.15~0.25중량%를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 냉각은 열간압연된 판재를 680~750℃까지 공냉하는 1차 냉각 단계와,
1차 냉각된 판재를 550~650℃까지 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 서냉하는 2차 냉각 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
중량%로, 탄소(C) : 0.25~0.40%, 실리콘(Si) : 0.15~0.30%, 망간(Mn) : 1.2~2.5%, 인(P) : 0%초과~0.015% 이하 및 황(S) : 0%초과~0.005% 이하, 알루미늄(Al) : 0.01~0.05%, 니오븀(Nb) : 0.01~0.06%, 티타늄(Ti) : 0.02~0.05%, 크롬(Cr) : 0.05~0.2%, 몰리브덴(Mo) : 0.01~0.1%, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%, 질소(N) : 0.008% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 820~900℃ 마무리압연온도 조건으로 열간압연한 후, 550~650℃까지 냉각한 후 권취하여 스트립 형태의 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 조관하여 강관을 형성하는 단계; 및
상기 강관을 열처리로에 투입하여 노말라이징 처리하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 강관 제조 방법.
제4항에 있어서,
상기 슬라브 판재는
바나듐(V) : 0.15~0.25중량%를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 강관 제조 방법.
제4항에 있어서,
상기 냉각은 열간압연된 판재를 680~750℃까지 공냉하는 1차 냉각 단계와,
1차 냉각된 판재를 권취온도까지 10℃/sec 이하의 평균냉각속도로 서냉하는 2차 냉각 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 강관 제조 방법.
제4항에 있어서,
상기 노말라이징은
900~950℃에서 수행되는 것을 특징으로 하는 강관 제조 방법.
제7항에 있어서,
상기 노말라이징은 15~25분동안 수행되는 것을 특징으로 하는 강관 제조 방법.