KR101536481B1 - 실드박스를 구비한 용접장치 및 이를 이용한 조관 용접방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 냉장고, 에어컨의 컴퓨레셔 등에 적용되는 압력용기용 용접강관을 제조하기 위한 용접장치 및 이를 이용한 조관 용접방법에 관한 것이다.

Description

실드박스를 구비한 용접장치 및 이를 이용한 조관 용접방법 {WELDING APPARATUS WITH SHIELD BOX AND METHOD FOR PIPE WELDING USING THE SAME}

본 발명은 냉장고, 에어컨의 컴퓨레셔 등에 적용되는 압력용기용 용접강관을 제조하기 위한 용접장치 및 이를 이용한 조관 용접방법에 관한 것이다.

냉장고, 에어컨의 컴퓨레셔 등에 이용되는 소형 압력용기용 용접강관은 소정의 구경에 대응하는 판재를 절단한 다음, 롤 벤딩을 행함으로써 맞대는 이음부에 대해 제살용접하여 제작된다.

상기 용접강관의 소재로는 원하는 부품을 제작할 때까지 녹 발생을 방지하기 위해 오일을 도포한 열연소재(이하, PO(Pickling and Oiling)재)가 이용되며, 용접방법으로는 절단면이 고르지 않은 것을 고려하여 플라즈마 또는 GTA(Gas Tungsten Are)와 같은 비교적 이음부 간격이 큰 경우에도 용접이 가능한 아크 용접이 적용된다.

그런데, 고밀도 열원인 플라즈마 또는 GTA 용접은 레이저 용접에 비해 상대적으로 많은 입열량이 투입되며, 이로 인해 PO재의 용접시 기공과 같은 용접 결함이 발생되는 문제가 있다.

이러한 문제를 방지하기 위하여, 용접을 행하기 전에 정화처리를 실시하고 있으나, 실질적으로 만족할 수준에는 도달하지 못하고 있다.

그리고, 아크 용접을 행함에 있어서 기공결함의 억제를 위한 선행기술에는 주로 용접재료를 이용하는 GMA(Gas Metal Arc) 용접에 국한되어 있을 뿐이다.

한편, 제살용접으로 레이저 용접을 이용하는 경우 기공결함을 억제하기 위한 기술들은 다음과 같다.

특허문헌 1은 두께가 다른 판재를 레이저 용접하는 경우에 맞대기 이음부에 양호한 용접비드를 형성하고 용접결함을 방지하는 것을 목적으로 맞대기 이음부를 레이저 빔이 교차왕복하는 즉 위빙(weaving)하는 용접방법을 개시하고 있다. 이를 활용하여 아크 용접시 교차왕복의 방법을 적용하는 경우, 레이저 용접에 비해 아크 용접이 상대적으로 저효율이므로 용접속도가 현저히 저하되어 생산성에 문제가 있다.

특허문헌 2는 레이저 용접부의 용입특성의 개선과 함께 기공을 방지하기 위해 불활성 가스에 탄산가스의 혼합비율을 80~95%로 포함하는 실드가스를 적용하는 방법을 개시하고 있다. 산소 또는 탄산가스와 같은 활성가스의 경우 통상 열전도형 용접에서 용융금속의 표면장력을 감소시켜 심용입을 가능하게 하는 특성을 가지고 있으나, 플라즈마 또는 TIG 용접에서는 텅스텐 전극봉의 마모를 가속화시켜 장시간 사용이 곤란한 문제점이 있다.

특허문헌 3은 레이저 용접 중에 발생되는 플라즈마를 억제하기 위해 공급되는 헬륨가스가 키홀 내에 잔존하여 기공이 형성된다는 사실로부터, 헬륨을 충분히 외부로 배출하는 것을 목적으로 관통깊이를 소재 두께의 1.1~1.2배 이상으로 되는 용접조건을 적용하는 방법을 개시하고 있다. 그러나, 이러한 방법을 플라즈마 또는 TIG 용접에 이용하는 경우 아크 효율이 저하되는 문제가 있으며, 기공결함 역시 제거되지 못하는 문제가 있다.

이에 따라, 압력용기용 용접강관에 플라즈마 또는 TIG 용접을 행하는 경우, 기공결함을 효과적으로 억제할 수 있는 방법이 제안될 필요가 있다.

일본 공개특허공보 제1996-257773호 일본 공개특허공보 제2001-138085호 일본 공개특허공보 제2001-300751호

본 발명의 일 측면은, 압력용기용 용접강관을 제조하기 위하여 PO재를 플라즈마 또는 TIG 용접기로 제살용접을 행함에 있어서, 용접부의 기공발생을 효과적으로 억제할 수 있는 용접장치 및 이를 이용한 용접방법을 제공하고자 하는 것이다.

본 발명의 일 측면은, 롤 벤딩된 모재를 용접하는 용접수단 및 상기 모재를 기준으로 상기 용접수단과 맞서는 위치에 구비되어 용접시 용접 이면부를 실드가스로 실링하여 용접 이면부의 불순물 혼입을 방지하도록 구성되는 실드박스를 포함하고, 상기 용접수단에는 가스 공급노즐이 구비되어 있고, 상기 실드박스에는 상기 실드가스를 공급하기 위한 실드가스 공급노즐이 구비되어 있는 용접장치를 제공한다.

본 발명의 다른 일 측면은, 오일처리한 열간압연재를 롤 벤딩하여 상기한 본 발명의 용접장치로 용접하여 강관을 제조하는 조관 용접방법으로서, 상기 용접시 실드가스 공급노즐을 통해 용접 이면부에 실드가스를 공급하여 용접 이면부를 실링하는 조관 용접방법을 제공한다.

본 발명에 의하면, PO재를 이용하여 용접강관을 제조함에 있어서 용접시 용접부 기공결함을 방지하여, 우수한 용접특성을 확보할 수 있는 효과가 있다.

또한, 이러한 용접강관은 압력용기용의 소재로서 적합하게 제공할 수 있는 장점이 있다.

도 1a는 용접강관의 모재부 및 용접부에 함유된 산소 및 질소의 함유량을 나타낸 것이고, 도 1b는 탄소 및 황의 함유량을 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 측면에 따른 용접장치의 개략도를 나타낸 것이다.
도 3은 용접부 기공발생을 X-선 분석으로 관찰한 결과를 나타낸 것이다.

본 발명자들은 PO재를 플라즈마 또는 TIG 용접하여 용접강관을 제조함에 있어서 용접부에서 발생되는 기공결함의 원인에 대해 알아보기 위해, 3 종류의 용접강관(A1, B1, B3)을 제조한 후 모재부(BM) 및 용접부(WM)에 함유된 산소 및 질소의 함유량을 비교·분석하였으며, 또한 모재에 처리된 오일이 용접부의 오염, 기공발생과 관계가 있는지 알아보기 위하여 모재부(BM) 및 용접부(WM)에 함유된 탄소 및 황의 함유량을 비교·분석하였다. 이때, 용접부 기공은 용접강관 A1 및 B1에서 발생하였다.

관찰 결과, 도 1a에 나타낸 바와 같이 용접부 기공이 발생하지 않은 용접강관 B3와는 달리 용접부 기공이 발생된 용접강관 A1 및 B1의 용접부 내 질소 및 산소 함유량이 모재부 대비 증가하는 경향을 확인할 수 있다.

또한, 도 1b에 나타낸 바와 같이 용접부 기공이 발생한 용접강관 A1 및 B1 모두 용접부와 모재부의 C, S 함유량의 변화가 거의 없음을 확인할 수 있으며, 이는 용접부 기공발생에 대한 소재의 오염 영향은 희박한 것으로 판단할 수 있다.

이를 토대로, 본 발명자들은 PO재의 플라즈마 또는 TIG 용접시 발생하는 용접부 기공결함은 용접부 내의 산소 또는 질소에 의한 것이며, 특히 용접부 내 산소는 용접 중에 대기로부터 혼입된 것으로, 이때 상기 산소의 혼입은 주로 용접이 이루어지는 이면부에서 발생되는 것임을 인지하고, 용접부 이면부의 산소 혼입을 효과적으로 차단할 수 있는 용접장치 및 용접방법에 대하여 깊이 연구하였다. 그 결과, 본 발명에 의한 용접장치를 이용하여 용접시 용접부 또는 용접 이면부에 실드가스를 공급하는 경우, 용접부 기공결함을 효과적으로 억제할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

먼저, 본 발명의 일 측면에 따른 용접장치(100)에 대하여 도면을 참조하여 상세히 설명한다.

도 2에 도시된 바와 같이, 본 발명의 일 측면에 따른 용접장치(100)는 롤 벤딩된 모재(102)를 용접하는 용접수단(101) 및 상기 모재(102)를 기준으로 상기 용접수단(101)과 맞서는 위치에 구비되어 용접시 용접 이면부를 실드가스로 실링하여 용접 이면부의 불순물 혼입을 방지하도록 구성되는 실드박스(103)를 포함한다.

상기 모재(102)로는 예를들면, 오일처리한 열간압연재 등을 들 수 있다.

상기 용접수단(101)에 구비된 전극봉에서 플라즈마 또는 아크 (104)가 발생되며, 상기 플라즈마 또는 아크 (104)를 이용하여 모재(102)를 용접하여 조관한다.

상기 용접수단(101)은 플라즈마 또는 TIG 용접토치인 것이 바람직하며, 상기 용접수단(101)에는 가스 공급노즐(105)이 포함되어 있으며, 상기 가스 공급노즐을 통해 실드가스를 투입할 수 있다. 상기 실드가스는 플라즈마 또는 아크를 보호하여 안정성을 향상시킬 수 있으며, 전극의 산화를 방지할 수 있다. 이때, 상기 실드가스로는 불활성 가스로서, 예컨대 아르곤(Ar) 가스, 헬륨(He) 가스 및 이들의 혼합가스 중 어느 하나가 바람직하게 사용될 수 있으며, 불활성 가스 중 하나인 질소는 용접부 기공 발생을 더욱 조장하는 문제가 있으므로 배제하는 것이 바람직하다.

상기 실드박스(103)에는 실드가스 공급노즐(106)이 구비되어 있다. 상기 실드가스 공급노즐(106)을 통하여 공급되는 실드가스는 용접 이면부에 불순물이 침투하는 것을 방지할 수 있으며, 상기 실드박스(103)에 의해 실드가스가 쉽게 분산되는 것을 억제할 수 있다. 이때, 상기 실드가스 공급노즐(106)은 상기 실드박스의 양측에 위치하는 것이 바람직하며, 만일 플라즈마 또는 아크 (104)와 수직한 방향에 실드가스 공급노즐(106)을 위치시키고 이로부터 실드가스를 분사하게 되면 용접시 용접부의 용융부가 불안정 거동을 하게 되어, 양호한 비드 현상을 얻을 수 없게 되는 문제가 있다. 상기 실드가스로는 불활성 가스로서, 예컨대 아르곤(Ar) 가스, 헬륨(He) 가스 및 이들의 혼합가스 중 어느 하나가 바람직하게 사용될 수 있으며, 불활성 가스 중 하나인 질소는 용접부 기공 발생을 더욱 조장하는 문제가 있으므로 배제하는 것이 바람직하다.

또한, 상기 실드박스(103)는 용접시 모재 이면부로부터 돌출된 플라즈마 또는 아크를 수용하도록 구성되는 것이 바람직하다.

본 발명자들은 플라즈마 용접시 플라즈마가 용접 이면부로부터 약 30mm까지 돌출하는 것을 확인하였으며, 이에 따라, 용접시 모재 이면부로부터 돌출된 플라즈마 또는 아크를 수용하도록 상기 실드박스(103)는 저면에서 모재까지의 높이(H)가 30~40mm가 되도록 구성하는 것이 바람직하다.

상기 높이(H)가 30mm 미만이면 고온 플라즈마 또는 아크의 영향으로 상기 실드박스(103)가 손상될 우려가 있으며, 반면 40mm를 초과하는 높이로 구비되면 실딩을 위해 과도한 유량의 실드가스가 소비되는 문제가 있다. 또한, 상기 실드박스(103)의 폭(W)은 플라즈마 또는 아크의 크기를 고려하여 10~20mm로 제어하는 것이 바람직하다.

본 발명에서 상기 실드박스(103)의 높이(H)를 반드시 30~40mm로 한정하는 것은 아니며, 모재(102)의 두께나 폭 등에 따라 적절히 조절할 수 있으며, 바람직하게 상기 실드박스(103)는 저면에서 모재까지의 높이(H)가 용접시 모재 이면부로부터 돌출된 플라즈마 또는 아크 길이의 100~135%가 되도록 구성하는 것이 바람직하다.

이하에서는, 본 발명의 다른 일 측면에 따른 조관 용접방법에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 다른 일 측면에 따른 조관 용접방법은, 오일처리한 열간압연재를 롤 벤딩하여 상기한 용접장치로 용접하여 강관을 제조하는 조관 용접방법으로서, 상기 용접시 실드가스 공급노즐을 통해 용접 이면부에 실드가스를 공급한다.

상기 오일처리한 열간압연재는 통상 PO(pickling and oiling)재라고 불리우는 것으로서, 예컨대 열연제품을 황산 또는 염산으로 세척하여 그 표면을 미려하게 한 후 오일처리한 열연제품을 의미한다.

본 발명은 냉장고, 에어컨의 컴퓨레셔 등에 사용되는 소형 압력용기용 용접강관을 얻기 위한 것으로서, 이에 상기 열간압연재는 롤 벤딩 처리하는 것이 바람직하다.

또한, 상기 열간압연재는 성형성이 우수한 것이 바람직하나, 반드시 이에 한정되는 것은 아니며, 플라즈마 또는 TIG 용접시 기공이 문제될 수 있는 강재에 모두 적용이 가능할 것으로 예상된다.

상기 롤 벤딩 처리된 열간압연재를 이용하여 용접강관을 제조함에 있어서, 플라즈마 또는 TIG 용접을 적용하는 것이 바람직하다.

그런데, 이러한 아크 용접은 많은 입열량이 요구되므로 용접부의 품질저하를 유발할 수 있으며, 특히 용접부에서의 기공 발생은 본 발명자들에 의해 입증되었다.

이에, 본 발명에서는 플라즈마 또는 TIG 용접으로부터 용접강관을 제조함에 있어서, 본 발명에 의한 실드박스(103)를 포함하는 용접장치(100)를 이용하는 것이 바람직하며, 상기 용접장치(100)를 이용하여 용접시 용접 이면부에 실드가스를 공급하는 방법을 제안한다.

상기 용접 이면부는 실제 플라즈마 또는 아크에 의한 관통 용접이 이루어지는 부분으로서, 용접 과정에서 이를 통해 대기 중의 산소가 유입되고, 이로 인해 용접부에서 기공 결함이 발생하게 되는 것이다.

따라서, 용접시 용접 이면부에 실드가스 공급노즐(106)을 통해서 실드가스를 공급하는 것으로부터, 대기 중의 산소 유입을 효과적으로 차단할 수 있으며, 동시에 용접부의 강도를 향상시키는 효과를 얻을 수 있다.

상기 공급되는 실드가스는 불활성 가스로서, 예컨대 아르곤(Ar) 가스, 헬륨(He) 가스 및 이들의 혼합가스 중 어느 하나가 바람직하게 사용될 수 있다. 다만, 불활성 가스 중 하나인 질소(N)는 용접부 기공 발생을 더욱 조장하므로, 배제하는 것이 바람직하다.

상기의 실드가스의 공급시 공급유량은 5~10L/Min의 속도로 공급되는 것이 바람직하다.

상기 유량이 5L/Min 이상이 되어야만 양호한 효과를 확보할 수 있으며, 그 미만에서는 실딩효과가 저하되어 대기중의 산소 또는 질소 혼입이 증가한다. 한편, 10L/Min를 초과하는 경우에는 가스 사용량의 증가로 인해 생산단가가 상승하는 문제가 있으며, 용융부가 심하게 요동하여 비드 표면 품질이 불량해지고, 냉각효과 때문에 입열량을 보정하기 위하여 용접속도를 저감해야 하는 문제가 있다. 따라서, 용접 이면부에의 실드가스 공급유량을 5~10L/Min로 하는 것이 바람직하다.

한편, 상기 용접시 가스 공급노즐(105)을 통해 플라즈마 또는 아크를 보호하기 위한 실드가스를 공급하는 것이 바람직하며, 상기 가스 공급노즐(105)을 통해 공급되는 실드가스는 예컨대 아르곤(Ar) 가스, 헬륨(He) 가스 및 이들의 혼합가스 중 어느 하나가 바람직하다.

이하, 본 발명의 용접강관에 대해 상세히 설명한다.

본 발명의 용접강관은 플라즈마 또는 TIG 용접하여 형성된 용접부를 포함하고, 이때 상기 용접부는 본 발명의 일 측면에 따른 용접장치 및 조관 용접방법을 통해 얻어지는 것으로서, 기공결함이 없으면서 고강도를 갖는 용접부를 갖는 특징이 있다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.

( 실시예 )

하기 표 1의 조성(중량%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물)과 두께를 갖는 PO재 A 및 B를 준비하였다.

강종	성분조성 (중량%)			인장강도 (MPa)	두께
	C	Si	Mn
A	0.04	0.002	0.238	350	3.0mm
B	0.07	0.15	0.238	780	2.3mm

상기 표 1에 나타낸 강종 A 및 B에 대해 플라즈마 아크 또는 TIG 용접기를 이용하여 용접속도 0.32m/min으로 용접전류 및 용접전압을 변경하면서 용접을 실시하였다. 이때, 용접 이면부의 실딩조건을 달리하여 용접을 실시하고, 그에 따른 용접부 기공 유무를 관찰하였다.

상기 각각의 조건은 하기 표 2에 나타내었다.

또한, 상기 용접부 기공 유무는 용접선 250mm에 대해 X선 분석을 통해 확인하였다.

강종	전처리	용접조건			실딩 조건		기공 유무	구분
		용접방법	전류	전압	가스종류	유량
A	-	플라즈마	183	23	-	-	유	비교예 1
A	양면연마	플라즈마	183	23	-	-	유	비교예 2
A	아세톤	플라즈마	183	23	-	-	유	비교예 3
A	-	플라즈마	183	23	Ar	2	유	비교예 4
A	-	플라즈마	183	23	Ar	5	무	발명예 1
A	-	플라즈마	225	25	Ar	5	무	발명예 2
A	-	플라즈마	225	25	Ar	10	무	발명예 3
A	-	플라즈마	225	25	Ar	20	무	발명예 4
A	-	TIG	185	12.3	-	-	유	비교예 5
A	-	TIG	185	12.3	Ar	5	무	발명예 5
B	-	플라즈마	225	25	-	-	유	비교예 6
B	-	플라즈마	225	25	Ar	5	무	발명예 6
B	아세톤	플라즈마	225	25	Ar	5	무	발명예 7
B	-	플라즈마	225	25	N2	5	무	비교예 7

상기 표 2에 나타낸 바와 같이, 비교예 1 내지 3은 전처리 여부 및 그 방법을 달리한 것으로서, 비교예 1은 전처리를 행하지 않아 오일이 그대로 존재하는 상태이며, 비교예 2는 기계적 연마로 오일과 스케일을 제거한 상태이고, 비교예 3은 아세톤을 이용하여 오일을 충분히 제거한 상태이다. 이들은 용접시 별도의 실딩처리를 행하지 않았으며, 그 결과 전처리 여부 및 그 방법에 관계없이 모든 경우의 용접부에서 기공이 발생한 것을 확인할 수 있다. 이러한 결과는 전처리에 따른 용접부 기공저감 효과가 극히 미미함을 의미한다.

비교예 4는 상기 비교예 1과 동일한 조건으로 용접을 행하면서, 이면부에 Ar 가스로 실딩처리를 행한 경우로서, 실딩처리에도 불구하고 가스 유량이 너무 작아 용접부 기공이 관찰된 것을 확인할 수 있다. 이때, 용접 이면부를 육안으로 관찰해본 결과 그 표면이 산화되어 변색된 것을 확인할 수 있었으며 (관찰결과는 나타내지 않았음), 이는 실딩이 충분히 이루어지지 못하여 발생된 것으로 추정할 수 있다.

발명예 1은 상기 비교예 4와 동일한 조건으로 용접을 행하면서, 이면부에 Ar 가스로 실딩처리시 그 유량을 5L/Min으로 실시한 경우로서, 용접부 변색이 없으며 기공이 없는 미려한 비드가 얻어졌다.

발명예 2 내지 4는 상기 발명예 1에 비해 용접전류 및 전압을 상승시켜 보다 가혹한 조건에서 용접을 행하면서 아르곤 가스로 실딩처리시 그 유량을 달리한 경우로서, 모든 조건에서 용접부 기공발생이 없었으며, 미려한 이음부를 얻을 수 있었다. 다만, 발명예 4의 경우 기공결함 측면에서는 우수하였지만, 많은 유량의 실드가스에 의해 용접부가 냉각되어 용입특성이 저하된 것을 확인할 수 있었다.

비교예 5 및 발명예 5는 TIG 용접을 실시한 경우로서, 이때 실딩처리 유무에 따른 기공발생 여부를 관찰해본 결과, 실딩처리를 실시한 발명예 5에서는 용접부 기공발생이 없었으나, 실딩처리를 행하지 않은 비교예 5에서는 용접부 기공결함이 발생하였다.

비교예 6, 7과 발명예 6, 7은 강재 B에 대해서 플라즈마 아크 용접을 실시한 경우로서, 이때 실딩처리 유무 및 실딩 가스 종류에 따른 기공발생 여부를 관찰해본 결과, 실딩처리를 행하지 않은 비교예 6에서는 용접부 기공결함이 나타난 반면, 아르곤 가스로 실딩처리를 행한 발명예 6 및 7에서는 용접부 기공결함이 발생하지 않았다. 비교예 7의 경우에는 실딩처리를 행하였음에도 불구하고 용접부 기공결함이 발생한 경우로서, 이때 실드가스로 N₂를 사용함에 따라 용접금속부에 질소가 혼입되어 냉각 중에 가스화되어 기공결함이 발생한 것으로 사료된다.

도 3은 비교예 1의 용접부 기공발생을 관찰한 결과는 나타낸 것으로서, X선으로 조사하였을 때 용접부에 형성된 기공이 확연히 관찰되는 것을 볼 수 있다.

100...용접장치
101...용접수단
102...모재
103...실드박스
104...플라즈마 또는 아크
105...가스 공급노즐
106...실드가스 공급노즐

Claims (9)

1. 롤 벤딩된 모재를 용접하는 용접수단 및 상기 모재를 기준으로 상기 용접수단과 맞서는 위치에 구비되어 용접시 용접 이면부를 실드가스로 실링하여 용접 이면부의 불순물 혼입을 방지하도록 구성되는 실드박스를 포함하고,
   상기 용접수단에는 가스 공급노즐이 구비되어 있고, 상기 실드박스에는 상기 실드가스를 공급하기 위한 실드가스 공급노즐이 구비되어 있고, 상기 실드가스 공급노즐은 상기 실드박스의 양측에 위치하는 용접장치.
   
2. 제 1항에 있어서,
   상기 용접수단은 플라즈마 또는 TIG 용접토치인 용접장치.
   
3. 제 1항에 있어서,
   상기 실드박스는 그 폭(W)이 10~20mm이고, 저면에서 모재까지의 높이(H)가 30~40mm가 되도록 구성되는 용접장치.
   
4. 제 3항에 있어서,
   상기 실드박스는 저면에서 모재까지의 높이(H)가 용접시 모재 이면부로부터 돌출된 플라즈마 또는 아크 길이(L)의 100~135%가 되도록 구성되는 용접장치.
   
5. 오일처리한 열간압연재를 롤 벤딩하여 제 1항 내지 제4항 중 어느 하나의 용접장치로 용접하여 강관을 제조하는 조관 용접방법으로서,
   상기 용접시 실드박스의 양측에 위치한 실드가스 공급노즐을 통해 용접 이면부에 실드가스를 공급하여 용접 이면부를 실링하는 조관 용접방법.
   
6. 제 5항에 있어서,
   상기 용접 이면부에 공급되는 실드가스는 아르곤(Ar) 가스, 헬륨(He) 가스 및 이들의 혼합가스 중 어느 하나인 조관 용접방법.
   
7. 제 5항에 있어서,
   상기 실드가스는 5~10L/Min의 유량으로 공급하는 것인 조관 용접방법.
   
8. 제 5항에 있어서,
   상기 용접시 가스 공급노즐을 통해 플라즈마 또는 아크를 보호하기 위한 실드가스를 공급하는 것인 조관 용접방법.
   
9. 제 8항에 있어서,
   상기 실드가스는 아르곤(Ar) 가스, 헬륨(He) 가스 및 이들의 혼합가스 중 어느 하나인 조관 용접방법.

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