KR101497251B1

KR101497251B1 - Method and apparatus for making glass sheet

Info

Publication number: KR101497251B1
Application number: KR1020137013830A
Authority: KR
Inventors: 데츠오 기미지마; 기미히코 나카시마; 신지 야마자키
Original assignee: 아반스트레이트 가부시키가이샤; 아반스트레이트코리아 주식회사
Priority date: 2011-03-30
Filing date: 2012-03-29
Publication date: 2015-02-27
Also published as: TW201247565A; JPWO2012132454A1; KR20120132675A; KR20130122748A; CN103183464A; JP2013136515A; CN103183464B; TW201328998A; CN102869622A; JP5260794B2; KR101300858B1; CN102869622B; JP5819870B2; TWI552969B; WO2012132454A1; TWI417254B

Abstract

유리판의 제조 방법은, 용해 공정과, 오버플로우 다운드로우법을 이용한 성형 공정과, 유리 리본의 서냉 공정을 갖는다. 유리 리본의 서냉 공정에서는, 유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 이 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행한다. 성형 공정에서는, 유리 리본을 형성한 후에, 유리 리본의 폭 방향 양단부를 유리 리본의 폭 방향 중앙부보다 빠르게 냉각한다. 서냉 공정에서는, 유리 리본에 소성 변형이 발생하지 않도록, 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 장력을 작용시킨다.A method of producing a glass plate has a dissolving step, a forming step using an overflow down draw method, and a slow cooling step of a glass ribbon. In the gradual cooling step of the glass ribbon, the glass ribbon is pulled out in the downward direction while sandwiching the adjacent regions in the width direction with respect to both widthwise ends of the glass ribbon in a plurality of conveying roller pairs provided in the glass ribbon conveying direction, . In the molding step, after the glass ribbon is formed, both end portions in the width direction of the glass ribbon are cooled faster than the center portion in the width direction of the glass ribbon. In the slow cooling step, tension is applied to the glass ribbon in the conveying direction in a temperature region where the temperature of the glass ribbon becomes lower than the glass softening point or higher than the glass transition point so that plastic deformation does not occur in the glass ribbon.

Description

Technical Field [0001] The present invention relates to a method of manufacturing a glass plate,

본 발명은 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method of manufacturing a glass plate and a glass plate manufacturing apparatus.

다운드로우법을 이용한 유리판의 제조 방법에서는, 우선, 성형 공정에서, 성형체로부터 용융 유리가 오버플로우해서 유리 리본이 형성된다. 그리고, 계속되는 서냉 공정에서, 유리 리본이 반송 롤러쌍에서 협지되면서 하측 방향으로 인입됨으로써, 원하는 두께로 연신되고, 내부에 왜곡이 발생하지 않도록, 또 유리 리본이 휘지 않도록 유리 리본의 냉각이 행해진다. 그 후, 유리 리본은, 소정의 치수로 절단되어, 합지 등을 끼워 서로 적재되거나, 또는 추가로 반송되어 다음 공정에서 처리(예를 들어, 형상 가공, 이온 교환에 의한 화학 강화 처리)가 실시된다.In the method of manufacturing a glass plate using a down-draw method, first, in a forming step, a molten glass overflows from a molded body to form a glass ribbon. Then, in the subsequent slow cooling step, the glass ribbon is drawn in the downward direction while being sandwiched between the pair of conveying rollers, whereby the glass ribbon is cooled so as not to cause distortion in the inside and to prevent the glass ribbon from being warped. Thereafter, the glass ribbon is cut to a predetermined size, and the glass ribbon is stacked on each other with interposition of lumber or the like, or further conveyed, and the glass ribbon is subjected to processing (for example, chemical processing by shape processing or ion exchange) .

종래의 다운드로우법을 이용한 유리판의 제조 방법으로서, 성형체의 바로 아래에 설치된 냉각 롤러쌍의 주속도를, 이 반송 롤러쌍보다 아래쪽에 설치된, 유리 리본을 하측 방향으로 인장하기 위한 반송 롤러쌍의 주속도보다 작게 함으로써, 유리판의 휨을 저감하는 것이 알려져 있다(특허문헌 1).There is provided a method of manufacturing a glass plate using a conventional down-draw method, wherein a main speed of a pair of cooling rollers provided right under the formed body is set to be less than a main speed of a pair of conveying rollers provided below the pair of conveying rollers, It is known to reduce the warping of the glass plate by making it smaller than the speed (Patent Document 1).

또한, 성형체의 아래쪽에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에 있어서, 위쪽에 설치된 반송 롤러쌍의 주속도보다, 아래쪽에 설치된 반송 롤러쌍의 주속도를 빠르게 함으로써, 유리판의 휨을 저감하는 것이 알려져 있다(특허문헌 2).It is also known that in the plurality of conveying roller pairs provided below the molded body, the main speed of the conveying roller pair provided below the main conveying speed of the conveying roller pair provided at the upper side is increased to reduce warping of the glass sheet 2).

[선행기술문헌][Prior Art Literature]

[특허문헌][Patent Literature]

(특허문헌 1) 일본 특허 출원 공개 평10-291826호 공보 (Patent Document 1) Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-291826

(특허문헌 2) 일본 특허 출원 공개 평10-291827호 공보(Patent Document 2) Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-291827

그런데, 서냉 공정에 있어서 유리 리본의 폭 방향 양단부는 「귀」 또는 「귀부」라고 하며, 유리 기판 제품으로서 이용되지 않고, 유리 리본으로부터 절단되어 제거된다. 통상, 이 귀부는, 제품(유리 기판)으로서 이용할 수 있는 영역(이하, 폭 방향 중앙 영역이라고도 한다)과 비교하여, 두께가 2 내지 5배 두껍게 되어 있다. 여기서, 귀부의 두께는, 제품의 판 두께가 변화되어도 그만큼 변하지 않기 때문에, 제품으로서 이용되는 폭 방향 중앙 영역의 두께와의 차는, 제조하고자 하는 제품의 두께가 얇을수록 커진다. 또한, 복수의 반송 롤러쌍은, 귀부에서도 폭 방향 내측 부분을 협지하여, 유리 리본의 반송을 행한다.In the slow cooling step, both end portions in the width direction of the glass ribbon are referred to as " ear " or " ear portion " Normally, these ear portions are two to five times thicker than a region usable as a product (glass substrate) (hereinafter, also referred to as a width direction central region). Here, since the thickness of the ear portion does not change as much as the thickness of the product changes, the difference between the thickness of the ear portion and the thickness of the central region in the width direction used as the product increases as the thickness of the product to be manufactured becomes thinner. Further, the plurality of conveying roller pairs sandwich the inward widthwise portion even at the ear portion, and convey the glass ribbon.

특허문헌 1의 제조 방법에서는, 성형체 바로 아래에서, 귀부를 유리 리본의 폭 방향 중앙 영역보다 빨리 냉각함으로써, 유리 리본의 폭 방향으로 장력을 작용시킨다. 여기서, 반송 롤러의 샤프트는, 고온에서 변형하는 것을 방지하기 위해서, 유리 리본에 비해 낮은 온도로 유지되고, 반송 롤러 자체도 접촉하는 유리의 온도보다는 저온이다. 이로 인해, 반송 롤러쌍에 협지되는 영역의 유리는, 그 주변 영역보다 빨리 냉각된다. 또한, 유리 리본의 판 두께가 얇을 경우, 귀부나 반송 롤러쌍에 협지되는 영역보다 폭 방향 내측이고 반송 롤러 근방의 인접 영역(도 7 중 부호 S로 도시하는 영역)도 빨리 냉각된다. 이것은, 당해 인접 영역이, 귀부와 비교해 두께가 지극히 얇기 때문에, 귀부에서도 보유 열량이 작고, 또한 유리 리본의 폭 방향 중앙부와 비교해 반송 롤러나 서냉로의 외벽에 가까워, 냉각되기 쉽기 때문이다. 또한, 도 7은, 종래의 유리판 제조 장치를 도시하며, 도면 중 다른 참조 부호는 후술하는 실시 형태에서 설명하는 각 요소의 부호와 같다.In the manufacturing method of Patent Document 1, the nip portion is cooled faster than the center region in the width direction of the glass ribbon immediately below the molded body, thereby exerting tension in the width direction of the glass ribbon. Here, the shaft of the conveying roller is kept at a lower temperature than the glass ribbon in order to prevent deformation at a high temperature, and the conveying roller itself is also at a lower temperature than the temperature of the glass to be contacted. As a result, the glass in the region held by the pair of conveying rollers is cooled faster than the peripheral region thereof. In addition, when the thickness of the glass ribbon is thin, the adjacent areas inside the width direction and in the vicinity of the conveying roller (the area indicated by reference character S in FIG. 7) are cooled more quickly than the areas sandwiched between the ear portions and the conveying roller pairs. This is because the thickness of the adjacent region is extremely thin compared with that of the ear portion, so that the amount of heat retained in the ear portion is small and is closer to the outer wall of the conveying roller or the annealing furnace than the widthwise central portion of the glass ribbon. Fig. 7 shows a conventional glass plate manufacturing apparatus, and other reference numerals in the drawings denote the same reference numerals as those in the following embodiments.

특허문헌 2의 제조 방법에서는, 아래쪽에 설치된 반송 롤러의 주속도를 위쪽에 설치된 반송 롤러보다 빠르게 하는 것으로서, 반송 방향의 상류측에서 하류측에 걸쳐서 반송 롤러의 주속도를 순서대로 빠르게 해 감으로써, 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 항상 장력을 가한다고 하는 사고 방식에 기초하고 있다.In the manufacturing method of Patent Document 2, the main speed of the conveying roller provided at the lower side is made faster than that of the conveying roller provided at the upper side. By making the main speed of the conveying roller in the order from the upstream side to the downstream side in the conveying direction, And a tension is always applied to the glass ribbon in the carrying direction.

그러나, 특허문헌 2와 같이 단순히 상류에 대하여 하류의 반송 롤러의 주속도를 빠르게 해도 효과가 나오기는커녕, 예를 들어 판 두께가 0.5mm 이하 등의 얇은 유리판을 제조하는 경우에, 예를 들어 실시예 [0045]에 기재되어 있는 것 같은 주속도 차를 적용하면, 유리 리본이 깨져버릴 우려가 있어 매우 위험하다.However, as in Patent Document 2, for example, in the case of producing a thin glass plate having a plate thickness of 0.5 mm or less, for example, instead of merely increasing the main speed of the downstream conveying roller with respect to the upstream, Application of the main speed difference as described in the example is very dangerous because the glass ribbon may be broken.

따라서, 본 발명은, 유리판을 제조할 때, 서냉로 내에서의 냉각 시에, 유리 리본의 복수의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 인접하는 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제하는 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치를 제공하는 것을 목적으로 한다. Accordingly, the present invention provides a glass plate for preventing the generation of a waveform deformation in an adjacent region adjacent to a portion sandwiched by a plurality of conveying rollers of a glass ribbon at the time of cooling in a slow cooling furnace when producing a glass plate And a glass plate manufacturing apparatus.

본 발명의 일 형태는, 유리판의 제조 방법이다. One aspect of the present invention is a method for producing a glass plate.

당해 제조 방법은, 유리 원료를 용해하여 용융 유리를 만드는 용해 공정과, 용융 유리를 오버플로우 다운드로우법을 이용하여 성형하여 유리 리본을 형성하는 성형 공정과, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 상기 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 상기 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행하는 서냉 공정을 갖는다. The manufacturing method includes a melting step of melting a glass raw material to form a molten glass, a molding step of forming a glass ribbon by molding the molten glass using an overflow down draw method, And a slow cooling step of performing slow cooling by drawing the glass ribbon in a downward direction while sandwiched between a plurality of conveying roller pairs provided in the conveying direction of the glass ribbon.

상기 성형 공정에서는, 성형체로부터 오버플로우시켜서 상기 성형체의 측벽을 흘러내리는 용융 유리를, 상기 성형체의 하단에서 이어 붙임으로써 상기 유리 리본을 형성한 후에, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부를 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부보다 빠르게 냉각한다. Wherein the glass ribbon is formed by joining a molten glass flowing over a sidewall of the molded body by overflowing the molded body from the lower end of the molded body in the molding step, In the width direction.

상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본에 소성 변형이 발생하지 않도록, 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본에 대하여 상기 반송 방향으로 장력을 작용시킨다. In the slow cooling step, tension is applied to the glass ribbon in the conveying direction in a temperature region where the temperature of the glass ribbon becomes lower than the glass softening point or higher than the glass transition point so that plastic deformation does not occur in the glass ribbon.

그때, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는 것이 바람직하다. At this time, in the slow cooling step, the main speed of the conveying rollers of the pair of conveying rollers provided on the downstream side of the position where the temperature of the glass ribbon in the conveying roller pair becomes the glass stand- Is higher than the main speed of the conveying rollers of the pair of conveying rollers provided in the temperature region where the glass transition temperature is lower than the glass softening point or lower.

상기 유리판은, 예를 들어 판 두께 0.5mm 이하로 하는 것이 가능하다. The glass plate may have a thickness of 0.5 mm or less, for example.

또한, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 상기 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 소성 변형이 발생하지 않도록, 상기 인접 영역의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본에 대하여 반송 방향의 장력을 작용시키는 것이 바람직하다. In the slow cooling step, the temperature of the adjacent region is controlled to be equal to or lower than the glass transition point glass softening point so that plastic deformation does not occur in the adjacent region adjacent to the inner side in the width direction of the glass ribbon with respect to the portion sandwiched by the conveying roller It is preferable to apply a tensile force in the carrying direction to the glass ribbon.

또한, 상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 상기 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 인접 영역의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 하는 것이 바람직하다. In the slow cooling step, the temperature of the adjacent region adjacent to the inner side in the width direction of the glass ribbon with respect to the portion sandwiched by the conveying roller of the glass ribbon among the conveying roller pairs is provided on the downstream side It is preferable that the main speed of the conveying roller pair of the conveying roller pair is made higher than the main speed of the conveying roller pair of the conveying roller pair provided in the temperature region where the temperature of the adjacent area of the conveying roller pair becomes the glass softening point or higher .

또한, 상기 성형체의 하단에서 상기 용융 유리를 이어 붙여서 유리 리본을 형성한 후에, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부의 점도를 η라고 할 때, logη= 9 이상이 될 때까지 상기 양단부가 냉각되고, 또한 상기 양단부의 냉각 속도가 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빠른 공정을 유리판의 제조 방법이 포함하는 것이 바람직하다. Further, when the glass ribbon is formed by bonding the molten glass at the lower end of the molded body, when the viscosity at both ends in the width direction of the glass ribbon is eta, the both ends are cooled until logη = 9 or more And the cooling rate at both ends is higher than the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon.

상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부에서, 유리 리본의 반송 방향으로 장력이 작용하도록, 적어도 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 유리 서냉점에 150℃를 더한 온도에서부터 유리 왜곡점에서 200℃를 뺀 온도가 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도가 상기 폭 방향 양단부의 냉각 속도보다 빠르도록 온도 제어하는 것이 바람직하다.In the slow cooling step, at least the temperature at the center in the width direction of the glass ribbon is increased from a temperature at which the temperature in the widthwise center of the glass ribbon is 150 占 폚 plus glass at the glass distortion point so that a tensile force acts in the width direction central portion of the glass ribbon, It is preferable that the temperature is controlled so that the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon is faster than the cooling rate at both end portions in the width direction in the temperature range where the temperature becomes 200 deg.

또한, 상기 유리 리본의 온도 제어를 이하와 같이 행하는 것이 바람직하다.In addition, it is preferable to control the temperature of the glass ribbon as follows.

상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 유리 연화점 이상인 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부가 상기 양단부에 끼인 중앙부의 온도보다 낮고, 또한 상기 중앙부의 온도가 균일해지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어한다.The temperature of the glass ribbon is controlled so that the both ends in the width direction of the glass ribbon are lower than the temperature of the central portion sandwiched between the both end portions and the temperature of the central portion becomes uniform in a region where the temperature in the widthwise central portion of the glass ribbon is equal to or higher than the glass softening point do.

상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부에서, 유리 리본 반송 방향의 장력이 작용하도록 상기 유리 리본의 상기 중앙부의 온도가 유리 연화점 미만 유리 왜곡점 이상의 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향의 온도 분포가 상기 중앙부에서 상기 양단부를 향해서 낮아지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어한다.Wherein a temperature distribution in the width direction of the glass ribbon is greater than a glass distortion point of the glass ribbon at a temperature lower than a glass softening point so that a tensile force acts in a glass ribbon conveying direction at a widthwise central portion of the glass ribbon, And the temperature of the glass ribbon is controlled to be lower toward the both ends.

상기 유리 리본의 상기 중앙부의 온도가 유리 왜곡점이 되는 온도 영역에서, 상기 유리 리본의 폭 방향의 상기 양단부와 상기 중앙부와의 온도 구배가 없어지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어한다. The temperature of the glass ribbon is controlled such that a temperature gradient between the both ends in the width direction of the glass ribbon and the center portion is eliminated in a temperature region where the temperature of the central portion of the glass ribbon becomes a glass distortion point.

또한, 상기 유리 리본의 폭 방향 중앙부에서, 유리 리본 반송 방향의 장력이 작용하도록 상기 유리 리본의 상기 중앙부의 온도가 유리 왜곡점 근방 미만인 영역에서, 상기 유리 리본의 상기 양단부로부터 상기 중앙부를 향해서 낮아지도록 상기 유리 리본의 온도를 제어하는 것이 바람직하다. The glass ribbon may be arranged such that the glass ribbon is lowered from the both ends of the glass ribbon toward the center portion in a region where the temperature of the central portion of the glass ribbon is less than the vicinity of the glass distortion point so that a tensile force in the glass ribbon- It is desirable to control the temperature of the glass ribbon.

상기 서냉 공정에서는, 상기 반송 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 유리 롤러쌍 중 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 유리 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 0.03 내지 2% 빠르게 하는 것이 바람직하다. The temperature of the glass ribbon in the pairs of glass rollers is set to be lower than the temperature of the glass ribbon in the pair of glass rollers, Is preferably 0.03 to 2% faster than the main speed of the conveying rollers of the pair of conveying rollers provided in the temperature region where the glass softening point or lower is equal to or higher than the transition point.

상기 유리판의 폭 방향의 길이는, 예를 들어 1000mm 이상이다.The length of the glass plate in the width direction is, for example, 1000 mm or more.

상기 서냉 공정은, 200m/시 이상의 반송 속도로 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉하는 것이 바람직하다. It is preferable that the slow cooling step draws the glass ribbon in a downward direction at a conveying speed of 200 m / hr or more to slowly cool the glass ribbon.

본 발명의 다른 형태의 유리판의 제조 방법은, 유리 원료를 용해하여 용융 유리를 만드는 용해 공정과, 용융 유리를 다운드로우법을 이용하여 성형하여 유리 리본을 형성하는 성형 공정과, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을, 상기 유리 리본의 반송 방향에 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉을 행하여, 판 두께 0.5mm 이하의 유리 리본을 형성하는 서냉 공정을 갖는다. Another aspect of the present invention is a method of manufacturing a glass plate, comprising: a melting step of melting a glass raw material to form a molten glass; a forming step of forming a glass ribbon by molding the molten glass using a down-draw method; The glass ribbon is pulled downwardly in the direction of width and sandwiched by a plurality of conveying roller pairs provided in the conveying direction of the glass ribbon to form a glass ribbon having a thickness of 0.5 mm or less Cooling process.

상기 서냉 공정에서는, 상기 유리 리본의 온도가 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 상기 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 상기 반송 롤러쌍의 상기 반송 롤러의 주속도보다 빠르게 한다. In the slow cooling step, the main speed of the conveying roller of the pair of conveying rollers provided on the downstream side of the position where the temperature of the glass ribbon becomes the standing cold point is set to a temperature region where the temperature of the glass ribbon is equal to or lower than the glass transition point Is higher than the main speed of the conveying roller of the conveying roller pair installed.

또한, 본 발명의 다른 일 형태는, 유리판 제조 장치이다. According to another aspect of the present invention, there is provided a glass sheet manufacturing apparatus.

당해 장치는, 다운드로우법을 이용하여 용융 유리로부터 유리 리본을 성형하는 성형 장치와, 상기 유리 리본의 폭 방향 양단부에 폭 방향으로 인접하는 근방 영역을 복수의 반송 롤러쌍에서 협지하면서, 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인발하여 서냉하여, 판 두께 0.5mm의 상기 유리 리본을 형성하는 서냉 장치를 갖고, 상기 서냉 장치는 상기 복수의 반송 롤러쌍과 구동부를 포함하고, 상기 복수의 반송 롤러쌍 중 하나는 상기 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 제1 온도 영역에, 상기 복수의 반송 롤러쌍 중 다른 하나는 상기 유리 리본의 온도가 유리 서냉점 이하가 되는 제2 온도 영역에 설치되어 상기 유리 리본을 하측 방향으로 인입함으로써 상기 유리 리본을 반송하고, 상기 구동부는, 상기 제2 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도가, 상기 제1 온도 영역에 설치된 반송 롤러의 주속도보다 빨라지도록 결정된 반송 롤러의 주속도에 기초하여, 상기 반송 롤러를 회전 구동시킨다. The apparatus includes a forming device for forming a glass ribbon from a molten glass by a down-draw method, and a pair of conveying rollers sandwiching adjacent regions in the width direction of the glass ribbon at a plurality of conveying rollers, Wherein said gradual cooling apparatus includes said plurality of conveying roller pairs and a driving section, and one of said plurality of conveying roller pairs is a pair of conveying rollers The other one of the plurality of conveying rollers is installed in a second temperature region in which the temperature of the glass ribbon is equal to or lower than the freezing point of the glass ribbon, The glass ribbon is conveyed by pulling the glass ribbon in the downward direction, Of the peripheral velocity of the transporting roller on the basis of the peripheral velocity of the conveying roller so that the determined faster than the peripheral speed of the first conveying roller provided to the first temperature range, to drive rotation of the conveying roller.

상술한 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치는, 서냉로 내를 반송되는 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 효과적으로 장력을 작용시킬 수 있고, 유리 리본의 반송 롤러쌍에 협지되는 부분에 인접하는 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제할 수 있다. The glass sheet manufacturing method and the glass sheet manufacturing apparatus described above can effectively apply tension to the glass ribbon conveyed in the gradual cooling path in the conveying direction, It is possible to suppress the occurrence of deformation of the sheet.

도 1은 본 실시 형태의 유리판 제조 방법의 플로우의 일례를 나타내는 도이다.
도 2는 본 발명의 제1 실시 형태의 유리판 제조 장치의 내부를 설명하는 평면도이다.
도 3은 도 2의 III선 화살표 단면도이다.
도 4는 본 발명의 제1 실시 형태의 반송 롤러쌍의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다.
도 5는 본 발명의 제2 실시 형태의 반송 롤러쌍의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다.
도 6은 본 발명의 제3 실시 형태의 반송 롤러쌍의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다.
도 7은 종래의 유리판 제조 장치의 내부를 설명하는 평면도이다. 1 is a diagram showing an example of a flow of a glass plate manufacturing method of the present embodiment.
2 is a plan view for explaining the inside of the glass plate manufacturing apparatus of the first embodiment of the present invention.
3 is a sectional view taken along the line III in Fig.
4 is a block diagram for explaining the configuration of a control system for controlling the rotation drive of the conveying roller pair according to the first embodiment of the present invention.
5 is a block diagram for explaining a configuration of a control system for controlling the rotation drive of the conveying roller pair according to the second embodiment of the present invention.
Fig. 6 is a block diagram for explaining the configuration of a control system for controlling the rotation drive of the conveying roller pair according to the third embodiment of the present invention.
7 is a plan view for explaining the inside of a conventional glass plate manufacturing apparatus.

이하, 본 발명의 유리판 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 대해서 상세하게 설명한다. Hereinafter, the glass plate manufacturing method and the glass plate manufacturing apparatus of the present invention will be described in detail.

또한, 본 명세서에 있어서 하기 어구는, 이하와 같이 정한다. In this specification, the following phrases are defined as follows.

유리 리본의 중앙부란, 유리 리본의 폭 방향의 폭 중 유리 리본의 폭 방향 중심을 말한다. The central portion of the glass ribbon refers to the widthwise center of the glass ribbon among the width in the width direction of the glass ribbon.

유리 리본의 중앙 영역이란, 유리 리본의 폭 방향의 폭 중 유리 리본의 폭 방향 중심으로부터 폭의 85% 이내의 범위를 말한다. The central region of the glass ribbon refers to a range of the width of the glass ribbon within the range of 85% of the width from the widthwise center of the glass ribbon.

유리 리본의 양단부란, 유리 리본의 폭 방향 테두리로부터 200mm 이내의 범위를 말한다. Both ends of the glass ribbon mean a range within 200 mm from the widthwise edge of the glass ribbon.

유리 리본의 폭 방향 양단부에 대하여 폭 방향으로 인접하는 근방 영역이란, 상기 양단부의 폭 방향 내측 테두리로부터, 유리 리본의 폭의 20% 이내의 길이 분, 폭 방향 내측으로 들어간 범위까지 포함되는 영역을 말한다. A region adjacent to both end portions in the width direction of the glass ribbon in the width direction means a region that extends from the inner edge in the width direction of the both end portions to a length within 20% of the width of the glass ribbon and inward in the width direction .

반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역이란, 반송 롤러에서 협지되는 부분의 폭 방향의 내측 테두리로부터, 유리 리본의 폭의 6% 이내의 길이 분, 폭 방향 내측으로 들어간 범위까지 포함되는 영역을 말한다. The adjacent region adjacent to the inside of the width direction of the glass ribbon with respect to the portion sandwiched by the conveying roller means a region which is within 6% of the width of the glass ribbon from the widthwise inner edge of the portion sandwiched by the conveying roller, Is the area including the range entered into.

유리 리본의 온도란, 후술하는 바와 같이, 유리 리본에 온도 분포가 있을 경우, 유리 리본 주위의 분위기 온도로부터 환산되는 값이며, 예를 들어 분위기 온도에 -25 내지 -5℃의 범위에서 정해진 온도를 가산한 온도를 말한다.The temperature of the glass ribbon is a value converted from the ambient temperature around the glass ribbon when there is a temperature distribution in the glass ribbon as described later. For example, the temperature is set in the range of -25 to -5 DEG C Refers to the added temperature.

(유리판의 제조 방법)(Production method of glass plate)

도 1은, 본 실시 형태의 유리판 제조 방법의 플로우의 일례를 설명하는 도이다. 유리판의 제조 방법은, 용해 공정(스텝 S10)과, 청징 공정(스텝 S20)과, 교반 공정(스텝 S30)과, 성형 공정(스텝 S40)과, 서냉 공정(스텝 S50)과, 채판 공정(스텝 S60)과, 형상 가공 공정(스텝 S70)을 주로 갖는다. 1 is a view for explaining an example of a flow of a glass plate manufacturing method of the present embodiment. The glass plate manufacturing method includes a melting step (step S10), a refining step (step S20), a stirring step (step S30), a molding step (step S40), a slow cooling step (step S50) S60) and a shape processing step (step S70).

용해 공정(스텝 S10)에서는, 도시되지 않은 용해로에서, 유리 원료가, 그 위쪽으로부터의 간접 가열과, 유리 중에 전류를 흘리는 것에 의한 직접 가열에 의해 고온으로 가열되어, 용융 유리가 만들어진다. 유리의 용해는, 이외의 방법으로 행해져도 좋다. In the dissolving step (step S10), the glass raw material is heated at a high temperature by indirect heating from the upper side and direct heating by flowing an electric current in the glass in a melting furnace (not shown) to produce molten glass. The melting of the glass may be carried out by other methods.

다음에, 청징 공정이 행해진다(스텝 S20). 청징 공정에서는, 용융 유리가 도시되지 않은 액조에 저류된 상태에서, 예를 들어 용해 공정에서의 가열 시보다 용융 유리의 온도를 상승시킴으로써, 용융 유리 중의 기포의 탈포가 촉진된다. 이에 의해, 최종적으로 얻어지는 유리판 중의 기포 함유율을 저감할 수 있고, 수율을 향상시킬 수 있다. Next, a cleaning process is performed (step S20). In the refining step, the temperature of the molten glass is raised, for example, in a state where the molten glass is stored in a liquid bath (not shown), for example, so that the defoaming of the bubbles in the molten glass is promoted. Thereby, the bubble content in the finally obtained glass sheet can be reduced, and the yield can be improved.

청징 공정은, 다른 방법에 의해 행해져도 좋고, 예를 들어 용융 유리가 액조에 저류된 상태에서 용융 유리 중의 기포가 청징제를 이용하여 제거되어도 좋다. 청징제로서는, 특별히 제한되지 않고, 예를 들어 산화주석, 산화철 등의 금속 산화물이 이용된다. 이 경우의 청징 공정은, 구체적으로는, 용융 유리 중에서 가수 변동하는 금속 산화물의 산화 환원 반응에 의해 행해진다. 고온 시의 용융 유리에서, 금속 산화물은 환원 반응에 의해 산소를 방출하고, 이 산소가 가스가 되고, 용융 유리 중의 기포를 성장시켜서 액면에 부상시킨다. 이에 의해, 용융 유리 중의 기포는 탈포된다. 또는, 산소 가스의 기포는, 용융 유리 중의 다른 기포 중의 가스를 취입하여 성장하고, 용융 유리의 액면에 부상한다. 이에 의해, 용융 유리 중의 기포는 탈포된다. 또한, 금속 산화물은, 용융 유리의 온도가 저하하면, 산화 반응에 의해 용융 유리 중에 잔존한 산소를 흡수하고, 용융 유리 중의 기포를 감소시킨다. The fining process may be performed by another method, and for example, bubbles in the molten glass may be removed using a fining agent in a state in which the molten glass is stored in the liquid bath. The refining agent is not particularly limited, and for example, a metal oxide such as tin oxide or iron oxide is used. Specifically, the cleaning step in this case is carried out by a redox reaction of the metal oxide which hydrolyzes in the molten glass. In a molten glass at a high temperature, the metal oxide releases oxygen by a reduction reaction, and this oxygen becomes a gas, and bubbles in the molten glass are allowed to grow and float on the liquid surface. Thereby, the bubbles in the molten glass are defoamed. Alternatively, the bubbles of the oxygen gas grow by blowing gas in other bubbles in the molten glass, and float on the surface of the molten glass. Thereby, the bubbles in the molten glass are defoamed. Further, when the temperature of the molten glass is lowered, the metal oxide absorbs the oxygen remaining in the molten glass by the oxidation reaction and reduces bubbles in the molten glass.

다음에, 교반 공정이 행해진다(스텝 S30). 교반 공정에서는, 유리의 화학적 및 열적 균일성을 유지하기 위해서, 교반 장치에 의해 용융 유리가 기계적으로 교반된다. 이에 의해, 맥리(脈理) 등의 유리의 불균일성을 억제할 수 있다.Then, a stirring step is performed (step S30). In the stirring process, the molten glass is mechanically stirred by an agitator to maintain the chemical and thermal uniformity of the glass. Thereby, nonuniformity of glass such as striae can be suppressed.

다음에, 성형 공정이 행해진다(스텝 S40). 성형 공정에서는, 다운드로우법이 이용된다. 오버플로우 다운드로우나 슬롯 다운드로우 등을 포함하는 다운드로우법은, 예를 들어 특허 제3586142호 공보나 도 2 및 도 3에 도시된 장치를 이용한 공지의 방법이다. 예를 들어, 오버플로우 다운드로우법의 성형 공정은, 성형체로부터 용융 유리를 오버플로우시켜서 성형체의 측벽을 유하시키고, 이어서 이 용융 유리를 성형체의 하단에서 이어 붙임으로써 유리 리본을 형성하는 공정이다. 다운드로우법에 있어서의 성형 공정에 대해서는 후술한다. 이에 의해, 소정의 두께, 폭을 갖는 시트상의 유리 리본이 성형된다. 성형 방법으로서는, 다운드로우법 중에서도 오버플로우 다운드로우가 가장 바람직하지만, 슬롯 다운드로우도 좋다.Next, a molding process is performed (step S40). In the molding process, a down-draw method is used. The down-draw method including the overflow down-draw, the slot-down draw, and the like is a known method using the apparatus shown in, for example, Japanese Patent No. 3586142 or FIG. 2 and FIG. For example, the forming step of the overflow down-draw method is a step of forming a glass ribbon by overflowing a molten glass from a molded body to lower a sidewall of the molded body and then attaching the molten glass at the lower end of the molded body. The forming process in the down-draw method will be described later. As a result, a glass ribbon on a sheet having a predetermined thickness and width is formed. As a forming method, an overflow down draw is the most preferable among the down draw methods, but a slot down draw is also preferable.

성형 공정에서는, 형성된 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)를 냉각한다. 보다 상세하게는, 양단부를 향해서 장력을 가하면서 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)의 점도에 대해서 logη= 9 이상이 될 때까지 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)를 냉각할 수 있다. 이때, 유리 리본의 귀부(폭 방향 양단부)의 냉각 속도는, 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빠르다. 또한, 유리 리본의 온도 제어는, 예를 들어 냉각 롤러, 유리 리본의 폭 방향 양단부의 근방에 설치된 풍냉관 등의 냉각 수단이나, 유리 리본의 폭 방향 및 반송 방향으로 복수 설치된 히터 등의 가열 수단을 제어함으로써 실현할 수 있다.In the molding step, the ear portions (both end portions in the width direction) of the formed glass ribbon are cooled. More specifically, it is possible to cool the ear portions (both ends in the width direction) of the glass ribbon until the log? = 9 or more with respect to the viscosity of the ear portions (widthwise opposite ends) of the glass ribbon while applying a tension toward both ends. At this time, the cooling rate of the ear portion (both ends in the width direction) of the glass ribbon is faster than the cooling rate at the widthwise central portion of the glass ribbon. The temperature control of the glass ribbon may be carried out by, for example, cooling means such as a cooling roller or air-cooling tubes provided in the vicinity of both end portions in the width direction of the glass ribbon or a heating means such as a heater provided in plural in the width direction and in the carrying direction of the glass ribbon Control can be realized.

다음에, 서냉 공정이 행해진다(스텝 S50). 서냉 공정에서는, 시트상으로 성형된 유리 리본은 왜곡이 발생하지 않거나 또는 저감하도록 냉각 속도를 제어하고, 도 2 및 도 3에 도시하는 서냉로에서 서냉점 이하로 냉각된다. 구체적으로는, 유리 리본의 폭 방향 양단부에 폭 방향으로 인접하는 근방 영역이, 유리 리본의 반송 방향으로 적어도 2개 설치된 복수의 반송 롤러쌍에서 협지되면서, 예를 들어 하기의 반송 롤러의 주속도로 하측 방향으로 인발되면서 서냉된다. 이러한 반송 속도로 유리 리본을 반송하면서 서냉함으로써, 예를 들어 판 두께 0.5mm 이하의 유리 리본이 형성된다. 유리 리본의 온도가 왜곡점 근방이 될 때, 유리 리본의 폭 방향 양단부와 폭 방향 중앙부의 온도 구배가 없어지도록 제어함으로써, 유리 리본에 발생하는 왜곡을 저감할 수 있다. Then, the slow cooling step is performed (step S50). In the gradual cooling step, the glass ribbon molded into a sheet shape is cooled to a temperature below the freezing point in the gradual cooling furnace shown in Figs. 2 and 3 by controlling the cooling rate so as to prevent or reduce distortion. Concretely, while adjacent regions in the width direction of the glass ribbon in the width direction are held by a plurality of conveying roller pairs provided at least two in the conveying direction of the glass ribbon, for example, And is slowly cooled while being pulled downward. By slow cooling while conveying the glass ribbon at such a conveying speed, for example, a glass ribbon having a plate thickness of 0.5 mm or less is formed. When the temperature of the glass ribbon is near the distortion point, it is possible to reduce the distortion generated in the glass ribbon by controlling the temperature gradient between both end portions in the width direction of the glass ribbon and the central portion in the width direction.

보다 상세하게는, 서냉 공정에서는, 유리 리본의 온도 프로파일을 폭 방향으로 하나의 산의 분포로 하고, 그 후 하나의 산의 분포가 반송 방향 하류측으로 진행함에 따라서 서서히 작아지도록 유리 리본의 주위에 설치되는 히터 등의 제어를 행해도 된다. 그때, 유리 리본의 왜곡점 근방의 온도 영역에서, 하나의 산의 분포가 평탄한 직선상의 분포, 즉 폭 방향의 온도 분포가 일정해지도록, 도시되지 않은 히터 등의 제어를 행할 수 있다. 바꾸어 말하면, 유리 리본의 서냉점에 150℃를 더한 온도로부터 왜곡점까지의 온도 영역에서, 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도를 유리 리본의 폭 방향 양단부의 냉각 속도보다 빠르게 하고, 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 양단부보다 높은 상태로부터 왜곡점 근방의 온도 영역에서 동일해지도록, 온도 프로파일이 일정해지도록 해도 좋다.More specifically, in the gradual cooling step, the temperature profile of the glass ribbon is set as a distribution of one acid in the width direction, and then the glass ribbon is installed around the glass ribbon so that the distribution of one acid gradually decreases as it progresses to the downstream side in the carrying direction A heater or the like may be controlled. At this time, in the temperature region near the distortion point of the glass ribbon, a control such as a heater (not shown) can be performed so that the linear distribution in which the distribution of one acid is flat, that is, the temperature distribution in the width direction becomes constant. In other words, the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon is made higher than the cooling rate at both ends in the width direction of the glass ribbon in the temperature range from the temperature of 150 占 폚 plus the standing cold point of the glass ribbon to the distortion point, The temperature profile may be made constant so that the temperature at the central portion in the direction becomes equal in the temperature region near the distortion point from the state higher than both ends.

또한, 유리 리본의 온도가 서냉점으로부터 (왜곡점-50℃)가 되는 온도에서, 다른 온도 영역에 비해 천천히 유리 리본을 서냉해도 좋다. 이에 의해, 유리 리본의 열수축률을 저감할 수 있다.Further, at a temperature at which the temperature of the glass ribbon becomes from the frost point (distortion point -50 DEG C), the glass ribbon may be cooled slowly compared with other temperature ranges. Thus, the heat shrinkage ratio of the glass ribbon can be reduced.

또한, 유리 리본의 온도가, 왜곡점으로부터, 왜곡점에서 200℃를 뺀 온도가 되는 온도 영역에서, 유리 리본의 온도 프로파일이 폭 방향을 따라서 골이 되고, 그 골의 깊이가 반송 방향 하류측으로 진행함에 따라서 커지도록, 즉 중앙부의 온도가 양단부에 비해 점차 낮아지도록, 도시되지 않은 히터 등의 제어를 행해도 된다. 이와 같이, 온도 프로파일에서 서서히 골을 깊게 함으로써, 유리 엣지에 항상 컴프레션(compression)을 가할 수 있으므로, 유리 리본이 깨져버리는 것을 억제할 수 있다.Further, in the temperature region where the temperature of the glass ribbon becomes a temperature obtained by subtracting 200 占 폚 from the distortion point from the distortion point, the temperature profile of the glass ribbon becomes a valley along the width direction and the depth of the valley progresses toward the downstream side in the conveying direction It is also possible to perform control such as a heater (not shown) so that the temperature of the central portion gradually becomes lower than that of both ends. By gradually deepering the valleys in the temperature profile as described above, it is possible to always apply compression to the glass edge, thereby preventing the glass ribbon from being broken.

여기서, 반송 롤러의 주속도는, 유리판의 생산성을 향상시키는 관점에서는, 빠른 것이 바람직하다. 구체적으로, 반송 롤러의 주속도는, 150m/시보다 빠른 것이 바람직하고, 200m/시 이상인 것이 바람직하고, 예를 들어 220m/시 이상, 240m/시 이상, 250m/시 이상, 270m/시 이상, 300m/시 이상, 340m/시 이상이어도 좋다. 또한, 유리 리본의 판 두께는, 얇을수록 반송 롤러쌍에서 협지되는 부분의 내측의 보유 열이 작아지므로, 0.5mm 이하이면 보다 본 발명에 적합하고, 예를 들어 0.4mm 이하이면 본 발명에 더 적합하고, 0.3mm 이하이면 본 발명에 더욱 적합하고, 0.25mm 이하이면 또한 본 발명에 더 더욱 적합하게 된다. 바꾸어 말하면, 0.01 내지 0.5mm이면 보다 본 발명에 적합하고, 예를 들어 0.01 내지 0.4mm이면 본 발명에 더 적합하고, 0.01 내지 0.3mm이면 본 발명에 더욱 적합하고, 0.01 내지 0.25mm이면 본 발명에 더 더욱 적합하게 된다. 또한, 반송 롤러의 주속도는, 상기의 것으로 한정되는 것이 아니고, 예를 들어 용융 유리가 1일에 후술하는 성형체에 유입되는 양이 6t 미만인 경우에는, 또는 용융 유리가 1일에 성형체에 유입되는 양이 6t 이상인 경우이어도, 제조하는 유리의 폭 방향의 크기에 따라서는, 200m/시 이하가 될 경우도 있다. 용융 유리가 1일에 성형체에 유입되는 양은, 2t 이상이어도 좋고, 6t 이상, 10t 이상, 16t 이상, 20t 이상이어도 좋다. 또한, 용융 유리가 1일에 성형체에 유입되는 양(MG양)은, 유리판의 생산성을 향상시키는 관점에서, 많을수록 바람직하다. Here, the main speed of the conveying roller is preferably as high as possible from the viewpoint of improving the productivity of the glass plate. More specifically, it is desirable that the main speed of the conveying roller is higher than 150 m / hour and is preferably 200 m / hour or more, for example, 220 m / hr or more, 240 m / 300 m / h or more, or 340 m / h or more. The thinner the plate thickness of the glass ribbon, the smaller the retained heat inside the portion held by the pair of conveying rollers. Therefore, the glass ribbon is more suitable for the present invention when it is 0.5 mm or less, If it is 0.3 mm or less, it is more suitable for the present invention, and if it is 0.25 mm or less, it is more suitable for the present invention. In other words, it is more suitable for the present invention when it is 0.01 to 0.5 mm, for example, it is more suitable for the present invention when it is 0.01 to 0.4 mm, and more preferably 0.01 to 0.3 mm, More suitable. The main speed of the conveying roller is not limited to that described above. For example, when the amount of molten glass introduced into the formed body to be described later on day 1 is less than 6t, or when the molten glass flows into the formed body in one day Even when the amount is 6 t or more, it may be 200 m / h or less depending on the size in the width direction of the glass to be produced. The amount of the molten glass introduced into the molded body per day may be 2t or more, 6t or more, 10t or more, 16t or more, 20t or more. Further, the amount (amount of MG) into which the molten glass flows into the formed body in one day is preferably as large as possible from the viewpoint of improving the productivity of the glass plate.

서냉 공정에서는, 유리 리본의 온도가 서냉점이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도보다 빠르게, 예를 들어 0.03 내지 2% 빠르게 한다. In the gradual cooling step, the main speed of the conveying roller of the conveying roller pair provided on the downstream side of the position where the temperature of the glass ribbon becomes the stand-by cold point is set to the conveying roller pair provided in the temperature region where the temperature of the glass ribbon is equal to or lower than the glass- For example, 0.03 to 2% faster than the main speed of the transport roller of the transporting roller.

서냉 공정 후, 채판 공정이 행해진다(스텝 S60). 구체적으로, 연속적으로 생성되는 유리 리본은 일정한 길이마다 절단되어, 유리판이 채판된다. After the slow cooling step, a chalking step is performed (step S60). Specifically, the glass ribbons continuously produced are cut to a predetermined length, and a glass plate is blanketed.

이후, 형상 가공 공정이 행해진다(스텝 S70). 형상 가공 공정에서는, 소정의 유리판의 사이즈나 형상으로 잘라내는 것 외에, 유리 단부면의 연삭·연마가 행해진다. 형상 가공은, 커터나 레이저를 이용한 물리적 수단을 이용해도, 에칭 등의 화학적 수단을 이용해도 된다. Thereafter, the shape processing step is performed (step S70). In the shape machining step, the glass end face is ground and polished in addition to being cut into a predetermined size or shape of the glass plate. The shape processing may be performed by a physical means such as a cutter or a laser, or a chemical means such as etching.

유리판의 제조 방법은, 이밖에, 세정 공정 및 검사 공정을 갖지만, 이들 공정의 설명은 생략한다. 또한, 청징 공정 및 교반 공정은 각각 생략할 수 있다. The manufacturing method of the glass plate also includes a cleaning step and an inspection step, but a description of these steps is omitted. The clarification process and the stirring process may be omitted.

(유리판 제조 장치)(Glass plate manufacturing apparatus)

도 2 및 도 3은, 본 발명의 제1 실시 형태인 유리판 제조 장치(1)의 개략 구성도이다. 본 실시 형태의 유리판 제조 장치(1) 및 유리판 제조 장치(1)를 이용한 유리판의 제조 방법은, 액정 표시 장치 또는 유기EL 표시 장치 등의 플랫 패널 디스플레이의 유리 기판이나 휴대 단말기 표시면의 커버 유리의 제조에 적절하게 적용된다. 이것은, 액정 표시 장치 또는 유기EL 표시 장치 등은 최근, 고정밀도, 고화질이 요구되고, 거기에 이용되는 유리 기판에는 파형상 변형이 0.2mm 이하인 것이 요구되기 때문이다. 또한, 커버 유리는, 장치의 표시면 등에 적용되는 점에서, 그것에 이용되는 유리 기판에는 지극히 높은 평활성이 요구되기 때문이다.Figs. 2 and 3 are schematic configuration diagrams of a glass plate manufacturing apparatus 1 according to a first embodiment of the present invention. Fig. The method of manufacturing a glass plate using the glass plate production apparatus 1 and the glass plate production apparatus 1 of the present embodiment can be applied to a glass substrate of a flat panel display such as a liquid crystal display apparatus or an organic EL display apparatus, And is suitably applied to manufacture. This is because a liquid crystal display, an organic EL display, or the like is required to have high precision and high image quality in recent years, and the glass substrate used therein is required to have a wave deformation of 0.2 mm or less. In addition, since the cover glass is applied to the display surface of the apparatus or the like, the glass substrate used therefor requires extremely high smoothness.

유리판 제조 장치(1)는, 다운드로우법을 이용하여 용융 유리(A)로부터 유리판(C)을 제조한다. 유리판 제조 장치(1)는, 상하 방향 3개소에 설치된 단열판(21, 22, 23)에 의해 구획되어 이루어지는, 노실(11), 제1 서냉로(12), 제2 서냉로(13), 도시하지 않은 채판실을 갖고 있다. 단열판(21 내지 23)은, 세라믹 파이버 등의 단열재로 이루어지는 판상 부재이다. 단열판(21 내지 23)에는, 후술하는 유리 리본(B)이 아래쪽을 향해서 통과하도록, 각각 반송 구멍(16)이 형성되어 있다. 단열판(21 내지 23)은 각각 도 2에서 이해의 용이를 위해, 후술하는 노벽(15)에 접하는 수평 방향 2개소를 제외하고 도시를 생략하고 있지만, 유리 리본(B)에 대하여 지면의 전면측 및 배면측에서, 수평 방향 2개소끼리는 일체로 연결되어 있다. 또한, 도 2 및 도 3에서는, 단열판에 의해 3개소에서 구획이 이루어져 있는 예가 도시되어 있지만, 단열판의 개수 및 배치 위치는 특별히 한정되지 않고, 단열판은 1 이상 설치되면 좋다. 또한, 단열판의 수가 많을수록, 독립하여 분위기 온도를 제어할 수 있는 공간이 많아지고, 서냉 조건의 조정이 용이해지므로, 후술하는 서냉 장치(3)에는, 단열판이 복수 설치되어, 복수의 공간으로 구획되어 있는 것이 바람직하다. 바꾸어 말하면, 서냉로는 1 이상 설치되어 있으면 좋지만, 3 이상 설치되어 있는 것이 더욱 바람직하다. The glass sheet manufacturing apparatus 1 manufactures the glass sheet C from the molten glass A using a down-draw method. The glass sheet manufacturing apparatus 1 comprises a furnace 11, a first annealing furnace 12, a second annealing furnace 13, and a furnace 14, which are partitioned by heat insulating plates 21, 22 and 23 provided at three places in the vertical direction, I do not have a billboard room. The heat insulating plates 21 to 23 are plate members made of a heat insulating material such as a ceramic fiber. The heat insulating plates 21 to 23 are each provided with a conveyance hole 16 so that a glass ribbon B described later passes downward. The heat insulating plates 21 to 23 are not shown except for two places in the horizontal direction in contact with the furnace wall 15 to be described later for ease of understanding in Fig. Two places in the horizontal direction are integrally connected to each other on the back side. In Figs. 2 and 3, an example in which the heat insulating plate is divided into three portions is shown. However, the number and position of the heat insulating plates are not particularly limited, and one or more heat insulating plates may be provided. Further, as the number of the heat insulating plates increases, the space for controlling the ambient temperature can be increased independently, and the gradual cooling conditions can be easily adjusted. Therefore, a plurality of heat insulating plates are provided in the slow cooling device 3 described later, . In other words, at least one annealing furnace may be provided, but it is more preferable that at least three annealing furnaces are provided.

유리판 제조 장치(1)는, 성형 장치(2)와, 서냉 장치(3), 채판 장치(4)를 갖는다. The glass sheet manufacturing apparatus 1 has a molding apparatus 2, a slow cooling apparatus 3, and a chalk apparatus 4.

성형 장치(2)는, 용융 유리(A)로부터 다운드로우법을 이용하여 유리 리본(B)을 성형하는 장치이다. 성형 장치(2)는, 내화물 벽돌이나 블록상의 전주 기둥 내화물 등에 의해 조립된 노벽(15)으로 둘러싸인 노실(11)을 갖고 있다. 노실(11) 내에는 성형체(10)와 롤러쌍(17)이 설치되어 있다. 성형체(10)는, 위쪽을 향해서 개방된 홈(10a)을 포함하고(도 3 참조), 홈(10a)　내를 용융 유리(A)가 흐른다. 성형체(10)는, 예를 들어 벽돌에 의해 구성되어 있다. 롤러쌍(17)은, 성형체(10)의 하단에서 융합한 용융 유리(A)의 폭 방향 양측 단부(폭 방향 양단부)에 대응하는 위치에 각각 1쌍 설치되고, 용융 유리(A)를 협지하여 아래쪽을 향해서 반송한다. 또한, 도 2 중 지면 내의 좌우 방향 및 도 3 중 지면에 수직 방향이 유리 리본(B)의 폭 방향이다. 도 2 및 도 3 중 지면 내의 상하 방향이 유리 리본(B)의 반송 방향이다. 또한, 도 2 및 도 3에서는 성형체(10)와 롤러쌍(17)이 구획되지 않고 설치되어 있지만, 서냉 조건의 조정(분위기 온도 조정)을 쉽게 하기 위해서, 이들 사이에 단열판을 설치하여 구획하여도 좋다. 또한, 롤러쌍(17)은 반송 방향으로 2쌍 이상 설치되어도 좋다.The molding apparatus 2 is an apparatus for molding a glass ribbon B from a molten glass A by a down-draw method. The molding apparatus 2 has a hearth 11 surrounded by a furnace wall 15 assembled by a refractory brick or a block-shaped electric column refractory or the like. A molded body 10 and a pair of rollers 17 are provided in the nosepiece 11. The molded body 10 includes a groove 10a opened upward (see Fig. 3), and the molten glass A flows in the groove 10a. The molded body 10 is constituted by, for example, bricks. The pair of rollers 17 are each provided at a position corresponding to both widthwise ends (widthwise opposite ends) of the molten glass A fused at the lower end of the formed body 10 and sandwich the molten glass A It is transported downward. 2 and the width direction of the glass ribbon B in the direction perpendicular to the paper surface in Fig. 2 and 3, the up and down direction in the drawing sheet is the transport direction of the glass ribbon B. Although the molded body 10 and the roller pair 17 are provided without being partitioned in Figs. 2 and 3, in order to facilitate the adjustment of the slow cooling condition (adjustment of the ambient temperature), an insulating plate may be provided between the molded body 10 and the roller pair 17 good. In addition, two or more pairs of rollers 17 may be provided in the transport direction.

(서냉 장치)(Slow cooling device)

서냉 장치(3)는, 유리 리본(B)을 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)에서 협지하면서 아래쪽을 향해 인발하면서 서냉한다. 서냉 장치(3)는, 노실(11)의 아래쪽에 인접하여 설치된 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13)를 갖고 있다. 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13)는, 노실(11)을 구성하는 상술한 노벽(15)으로 둘러싸여서 이루어진다. 서냉 장치(3)는, 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에, 유리 리본(B)의 반송 방향을 따라 설치된, 후술하는 컴퓨터로 자동 제어되는 가열 수단이 설치된다. 가열 수단은, 특별히 제한되지 않고, 예를 들어 전기 히터가 이용된다. 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내의 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도는, 가열 수단으로 가열됨으로써, 유리 리본(B)에 휨이나 왜곡이 발생하지 않도록, 유리 리본(B)의 폭 방향 및 반송 방향의 온도 분포가 후술하는 것 같은 분포를 갖도록 온도 제어되고 있다. 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에는, 가열 수단으로 가열됨으로써, 유리 리본(B)의 반송 방향 상류측에서부터 순서대로, 유리 리본(B)이 각각 연화점(SP)이 되는 점, 유리 전이점(Tg)이 되는 점, 서냉점(AP)이 되는 점, 왜곡점(StP)이 되는 점이 발생한다. 연화점(SP)이란, 유리의 점도가 10^7.6dPa·s인 온도를 나타낸다. 또한, 서냉점(AP)이란, 유리의 점도가 10¹³dPa·s인 온도를 나타낸다. 왜곡점(StP)이란, 유리의 점도가 10^14.5dPa·s인 온도를 나타낸다. 또한, 도 2 및 도 3에 있어서, 유리 리본(B)의 온도가 이들 점(SP, Tg, AP, StP)의 온도가 되는 유리 리본(B)의 위치는, 파선의 각 인출선을 수평 방향으로 연장했을 때 유리 리본(B)과 교차하는 점으로 표시된다. 또한, 서냉로(12, 13) 내의 반송 롤러쌍(18, 19)의 설치수에 제약은 없고, 적어도 1 이상 설치되면 좋다.The gradual cooling apparatus 3 gradually cools the glass ribbon B while pulling downward while holding the glass ribbon B between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19. The slow cooling apparatus 3 has a first slow cooling furnace 12 and a second slow cooling furnace 13 disposed adjacently to the lower side of the furnace chamber 11. The first annealing furnace 12 and the second annealing furnace 13 are surrounded by the furnace wall 15 constituting the furnace 11. The gradual cooling apparatus 3 is provided with a heating means which is provided in the first gradual cooling path 12 and the second gradual cooling path 13 along a conveying direction of the glass ribbon B and which is automatically controlled by a computer to be described later. The heating means is not particularly limited and, for example, an electric heater is used. The ambient atmosphere temperature of the glass ribbon B in the first gradual cooling path 12 and the second gradual cooling path 13 is adjusted by heating with a heating means so that the glass ribbon B does not have warp or distortion, B are temperature-controlled so that the temperature distribution in the width direction and the conveying direction has a distribution as described later. The glass ribbon B is heated in the first and second slow cooling passages 12 and 13 by the heating means so that the glass ribbon B has the softening point SP in order from the upstream side in the conveying direction of the glass ribbon B A point that becomes a glass transition point (Tg), a point that becomes a frost point (AP), and a point that becomes a distortion point (StP). The softening point (SP) represents the temperature at which the glass has a viscosity of 10 ^7.6 dPa · s. Further, the standing cold point (AP) refers to a temperature at which the glass has a viscosity of 10 ¹³ dPa · s. The strain point (StP) represents the temperature at which the glass has a viscosity of 10 ^14.5 dPa · s. 2 and 3, the position of the glass ribbon B at which the temperature of the glass ribbon B becomes the temperature of these points SP, Tg, AP, and StP is set so that each outgoing line of the broken line And a point intersecting with the glass ribbon (B). There is no restriction on the number of pairs of conveying rollers 18, 19 in the gradual cooling passages 12, 13, and at least one should be provided.

반송 롤러쌍(18, 19)은, 제1 서냉로(12) 내에는, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 설치된 3개의 반송 롤러쌍(18)이 설치되어 있다. 제2 서냉로(13) 내에는, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 설치된 4개의 반송 롤러쌍(19)이 설치되어 있다. 본 실시 형태에서는, 최상류측의 2개의 반송 롤러쌍(18)은, 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하의 유리 리본(B)의 온도 영역(D)(제1 온도 영역)에 설치되어 있다. 상류측에서 3번째 및 4번째의 반송 롤러쌍(18)은, 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만이 되는 유리 리본(B)의 온도 영역에 설치되어 있다. 상류측에서 5 내지 7번째의 반송 롤러쌍(19)은, 서냉점(AP) 이하가 되는 유리 리본(B)의 온도 영역(E)(제2 온도 영역)에 설치되어 있다. 또한, 연화점(SP)은, 노실(11) 내에 있어도 좋다. 반송 롤러쌍(18, 19)이, 온도 영역(D)에 있는지, 온도 영역(E)에 있는지, 또는 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만이 되는 유리 리본(B)의 온도 영역 등의 정보는, 후술하는 바와 같이, 온도 센서(34)의 계측에 의해 얻어진 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도에 기초하여 점(SP, Tg, AP, StP)의 위치를 추정하고, 이 추정한 점(SP, Tg, AP, StP)의 위치로부터 결정된다. In the conveying roller pair 18 and 19, three conveying roller pairs 18 provided in the conveying direction of the glass ribbon B are provided in the first gradual cooling path 12. In the second gradual cooling path 13, four conveying roller pairs 19 provided in the conveying direction of the glass ribbon B are provided. In the present embodiment, the two upstream transporting roller pairs 18 are arranged in the temperature region D (first temperature region) of the glass ribbon B at or below the glass transition point (Tg) softening point SP . The third and fourth transport roller pairs 18 on the upstream side are provided in the temperature region of the glass ribbon B which is higher than the stand-by cold point AP and less than the glass transition point Tg. The fifth to seventh conveying roller pairs 19 on the upstream side are provided in the temperature region E (second temperature region) of the glass ribbon B which becomes the stand-by cold point AP or less. In addition, the softening point SP may be in the furnace chamber 11. The temperature of the glass ribbon B in which the pair of conveying rollers 18 and 19 is located in the temperature region D, in the temperature region E, or higher than the standing point AP and lower than the glass transition point Tg Information such as the area is estimated by estimating the positions of the points SP, Tg, AP and StP based on the ambient temperature of the glass ribbon B obtained by the measurement of the temperature sensor 34, Is determined from the positions of the estimated points (SP, Tg, AP, StP).

또한, 서냉 장치(3)는, 검출 제어부(30)와 구동부(32)를 갖고 있다(도 4 참조). The slow cooling apparatus 3 also has a detection control section 30 and a drive section 32 (see Fig. 4).

반송 롤러쌍(18, 19)은, 유리 리본(B)을 아래쪽을 향해서 인입함으로써 유리 리본(B)을 반송한다. 각 반송 롤러쌍(18)은, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부에 인접하는 근방 영역을 협지하도록 유리 리본(B)의 양측에 배치된 4개의 반송 롤러(18a)와, 유리 리본(B)에 대하여 같은 측에 있는 2개의 반송 롤러(18a)를 연결하는, 유리 리본(B)의 양측에 배치된 2개의 구동용 샤프트(18b)를 갖고 있다. 각 반송 롤러쌍(19)은, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부에 인접하는 근방 영역을 협지하도록 유리 리본(B)의 양측에 배치된 4개의 반송 롤러(19a)와, 유리 리본(B)에 대하여 같은 측에 있는 2개의 반송 롤러(19a)를 연결하는, 유리 리본(B)의 양측에 배치된 2개의 구동용 샤프트(19b)를 갖고 있다. 또한, 반송 롤러쌍(18, 19)은, 상술한 것에 한정되지 않는다. 예를 들어, 각 롤러쌍의 반송 롤러는, 유리 리본(B)에 대하여 같은 면측에 있는 것끼리 구동용 샤프트에 의해 연결되지 않고, 롤러쌍(17)의 롤러와 마찬가지로, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부에 독립하여 배치된 것이어도 좋다. The transport roller pair 18 and 19 transport the glass ribbon B by pulling the glass ribbon B downward. Each conveying roller pair 18 includes four conveying rollers 18a disposed on both sides of the glass ribbon B to sandwich a neighborhood region adjacent to both end portions in the width direction of the glass ribbon B, And two driving shafts 18b disposed on both sides of the glass ribbon B for connecting two conveying rollers 18a on the same side with respect to the conveying rollers 18a. Each conveying roller pair 19 includes four conveying rollers 19a disposed on both sides of the glass ribbon B so as to sandwich a neighborhood region adjacent to both end portions in the width direction of the glass ribbon B, And two driving shafts 19b disposed on both sides of the glass ribbon B for connecting the two conveying rollers 19a on the same side with respect to the conveying rollers 19a. The conveying roller pairs 18 and 19 are not limited to those described above. For example, the conveying rollers of the pair of rollers are not connected to each other by the driving shaft between the glass ribbon B and the glass ribbon B, And may be independently arranged at both ends in the width direction.

성형 장치(2)의 노실(11), 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내의 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도는, 구체적으로 유리 리본(B)이 이하의 온도 분포를 갖도록 온도 제어되어도 좋다. The ambient atmosphere temperature of the glass ribbon B in the furnace 11, the first annealing furnace 12 and the second annealing furnace 13 of the molding apparatus 2 is determined such that the glass ribbon B has the following temperature distribution As shown in Fig.

즉, 성형체의 하단에서 용융 유리(A)를 이어 붙여서 유리 리본(B)을 형성한 후에, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)의 점도를 η라고 할 때 logη= 9 이상, 바람직하게는 logη= 9 이상 14.5 이하가 될 때까지 양단부가 냉각되고, 또한 양단부의 냉각 속도가 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도보다 빨라지도록 온도 제어된다. That is, when the viscosity of both end portions (ear portions) in the width direction of the glass ribbon B is eta after the glass ribbon B is formed by bonding the molten glass A at the lower end of the molded product, Is controlled so that both ends are cooled until logη = 9 or more and 14.5 or less, and the cooling rate at both ends is faster than the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon (B).

또는, 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에서 행해지는 서냉 공정에서는, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 인장 응력이 작용하도록, 적어도 유리 리본의 폭 방향 중앙부의 온도가 서냉점에 150℃를 더한 온도로부터 왜곡점에서 20O℃를 뺀 온도가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도가 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)의 냉각 온도보다 빨라지도록 온도 제어할 수도 있다. 이에 의해, 서냉 공정에서는, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에서, 항상 반송 방향으로 인장 응력을 가할 수 있다. Alternatively, in the gradual cooling step performed in the first gradual cooling path 12 and the second gradual cooling path 13, at least the temperature in the widthwise central portion of the glass ribbon is set so that tensile stress acts in the conveying direction of the glass ribbon (B) The cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon (B) is lower than the cooling rate at the both ends in the width direction of the glass ribbon (B) in the temperature range where the temperature is the temperature obtained by subtracting 200 DEG C from the distortion point from the temperature, The temperature may be controlled to be faster than the temperature. Thus, in the slow cooling step, tensile stress can always be applied in the transport direction at the widthwise central portion of the glass ribbon (B).

또는, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 유리 연화점 이상의 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)가 중앙부의 온도보다 낮고, 또한 중앙부의 온도가 균일해지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어한다. 또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력이 작용하도록 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 연화점 미만 왜곡점 이상의 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향의 온도 분포가 중앙부에서 양단부를 향해서 낮아지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어한다. 또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 왜곡점이 되는 온도 영역에서, 유리 리본의 폭 방향 양단부(귀부)와 중앙부의 온도 구배가 없어지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어한다. 이에 의해, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에는, 반송 방향의 인장 응력이 가해진다. Alternatively, the glass ribbon (B) may be provided with glass ribbon (B) in such a manner that the temperature in the widthwise central portion of the glass ribbon (B) is equal to or higher than the glass softening point, B). The temperature in the width direction center portion of the glass ribbon B is set to be equal to or more than the temperature in the width direction of the glass ribbon B so that the tensile stress in the conveying direction acts on the center portion in the width direction of the glass ribbon B, The temperature of the glass ribbon (B) is controlled so that the distribution is lowered toward the both ends from the central portion. The temperature of the glass ribbon B is controlled such that the temperature gradient at both ends (ear portions) and the central portion in the width direction of the glass ribbon is eliminated in a temperature region where the temperature at the widthwise central portion of the glass ribbon B becomes a distortion point. Thereby, a tensile stress in the carrying direction is applied to the center portion in the width direction of the glass ribbon (B).

또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 장력이 작용하도록 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 왜곡점 근방 미만인 영역에서, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)로부터 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부를 향해서 낮아지도록 유리 리본(B)의 온도를 제어할 수도 있다. 이에 의해, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 왜곡점 근방 미만의 영역에서는, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에서, 항상 반송 방향으로 인장 응력을 가할 수 있다. In the region where the temperature in the widthwise central portion of the glass ribbon B is less than the vicinity of the distortion point so that the tensile force in the conveying direction acts on the widthwise central portion of the glass ribbon B, The temperature of the glass ribbon B may be controlled so as to become lower toward the center in the width direction of the glass ribbon (B). Thus, tensile stress can always be applied in the conveying direction at the widthwise central portion of the glass ribbon (B) in the region of the glass ribbon (B) in the vicinity of the distortion point in the widthwise central portion.

또한, 서냉 공정은, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 서냉점이 될 때까지 제1 평균 냉각 속도로 냉각하는 제1 냉각 공정과, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 온도가 서냉점으로부터 왜곡점-50℃가 될 때까지 제2 평균 냉각 속도로 냉각하는 제2 냉각 공정과, 유리 리본의 중앙부의 온도가 왜곡점-50℃로부터 왜곡점-200℃가 될 때까지 제3 평균 냉각 속도로 냉각하는 제3 냉각 공정을 포함할 수도 있다. 이 경우, 제1 평균 냉각 속도는 5.0℃/초 이상이며, 제1 평균 냉각 속도는 제3 평균 냉각 속도보다 빠르고, 제3 평균 냉각 속도는 제2 평균 냉각 속도보다 빠르다. 즉, 평균 냉각 속도는, 높은 순서대로 제1 평균 냉각 속도, 제3 평균 냉각 속도, 제2 평균 냉각 속도가 된다. 유리 리본(B)의 반송 방향의 냉각 속도는 제조되는 유리판의 열수축에 영향을 준다. 그러나, 상술한 바와 같이 냉각 속도를 설정함으로써, 유리판의 제조량을 향상시키면서 적합한 열수축률을 갖는 유리판을 얻을 수 있다.The slow cooling step includes a first cooling step of cooling the glass ribbon (B) at a first average cooling rate until the temperature at the center of the width direction of the glass ribbon (B) becomes a cold point, and a second cooling step A second cooling step of cooling the glass ribbon at a second average cooling rate from a stand cold point to a distortion point of -50 ° C until the temperature of the center of the glass ribbon reaches a distortion point of -50 ° C to a distortion point of -200 ° C, And a third cooling step of cooling at an average cooling rate. In this case, the first average cooling rate is 5.0 deg. C / second or more, the first average cooling rate is faster than the third average cooling rate, and the third average cooling rate is faster than the second average cooling rate. That is, the average cooling rate is the first average cooling rate, the third average cooling rate, and the second average cooling rate in descending order. The cooling rate of the glass ribbon (B) in the carrying direction affects the heat shrinkage of the glass sheet to be produced. However, by setting the cooling rate as described above, it is possible to obtain a glass plate having an appropriate heat shrinkage ratio while improving the production amount of the glass plate.

이와 같이, 성형 공정, 서냉 공정을 행하는 노실(11), 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에서는, 유리 리본(B)이 상술한 온도를 갖도록, 유리 리본(B)의 주위 분위기 온도가 가열 수단으로 제어된다.As described above, the glass ribbon (B) is heated in the furnace (11), the first annealing furnace (12) and the second annealing furnace (13) Is controlled by the heating means.

검출 제어부(30)는, 도 4에 도시한 바와 같이, 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 배치된 온도 센서(34)와, 주속도 결정부(38)로서 기능하는 도시되지 않은 컴퓨터를 구비한다. 도 4는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다. 각 온도 센서(34)는, 주속도 결정부(38)에 접속되어 있다. 또한, 주속도 결정부(38)는, 구동부(32)를 통해서 반송 롤러쌍(18, 19)을 구동하도록 접속되어 있다. 검출 제어부(30)의 상세한 것은 후술한다.4, the detection control unit 30 includes a temperature sensor 34 disposed corresponding to the pair of conveying rollers 18 and 19 and a not shown computer functioning as the main speed determining unit 38 Respectively. Fig. 4 is a block diagram for explaining the configuration of a control system for controlling the rotation drive of the conveying roller pair 18, 19. Fig. Each of the temperature sensors 34 is connected to the main speed determiner 38. The main speed determining unit 38 is connected to drive the conveying roller pairs 18 and 19 through the driving unit 32. [ Details of the detection control unit 30 will be described later.

구동부(32)는, 후술하는 기억부(36)에 기억된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 에 기초하여, 반송 롤러(18a, 19a)를 회전 구동시킨다. 구동부(32)는, 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 설치된, 도시되지 않은 모터를 갖고 있다. 또한, 모터는, 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 설치되지 않아도 좋고, 그 수는, 예를 들어 각 반송 롤러쌍(18, 19)의 수보다 적어도 좋다. 이 경우, 복수의 반송 롤러(18a, 19a)가 1대의 모터로 구동되도록, 각 반송 롤러(18a, 19a) 사이에서 속도비를 변경할 수 있는 기어를 구비한 것을 이용할 수 있다. 이 경우, 모터로부터의 구동력은, 예를 들어 유니버설 조인트 등을 통해서 반송 롤러(l8a, 19a)에 전달된다. The driving section 32 rotationally drives the conveying rollers 18a and 19a based on the main speeds of the conveying rollers 18a and 19a stored in the storage section 36 described later. The driving section 32 has a motor (not shown) provided corresponding to each of the conveying roller pairs 18 and 19. The number of the motors is not necessarily corresponding to each conveying roller pair 18, 19, and the number of the motors is preferably at least the number of the conveying roller pairs 18, 19, for example. In this case, it is possible to use a device having a gear capable of changing the speed ratio between the conveying rollers 18a and 19a so that the plurality of conveying rollers 18a and 19a are driven by a single motor. In this case, the driving force from the motor is transmitted to the conveying rollers 18a, 19a through, for example, a universal joint or the like.

(검출 제어부)(Detection control section)

여기서, 검출 제어부(30)에 대해서, 보다 상세하게 설명한다.Here, the detection control unit 30 will be described in more detail.

온도 센서(34)는, 제1 서냉로(12) 및 제2 서냉로(13) 내에서의 배치 위치에서의 분위기 온도를 각각 검출한다.The temperature sensor 34 detects the ambient temperature at the arrangement position in the first annealing furnace 12 and the second annealing furnace 13, respectively.

주속도 결정부(38)는, 복수의 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 제조하는 유리판의 두께 등에 기초해서 결정한다. 그리고, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도는, 온도 영역(D)에 설치된 모든 반송 롤러(18a)보다, 온도 영역(E)에 설치된 모든 반송 롤러(19a) 쪽이 빨라지도록, 바람직하게는 유리 리본(B)의 온도가 왜곡점(StP)이 되는 위치보다 하류에 설치된 반송 롤러(19a) 쪽이 빨라지도록 결정된다. 즉, 서냉 공정에서는, 유리 리본(B)에 파형상의 소성 변형이 발생하지 않도록, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 장력을 작용시키도록, 복수의 반송 롤러(18a, 19a)가 제어된다. The main speed determining section 38 is determined based on the thickness of the glass plate for manufacturing the main speed of the plurality of conveying rollers 18a and 19a. The main speed of the conveying rollers 18a and 19a is set such that the speed of all the conveying rollers 19a provided in the temperature region E is faster than that of all the conveying rollers 18a provided in the temperature region D, The conveying roller 19a provided downstream of the position where the temperature of the glass ribbon B becomes the distortion point StP is determined to be faster. That is, in the gradual cooling step, in the temperature region where the temperature of the glass ribbon B becomes the glass transition point or higher and the softening point or lower, so that the plastic deformation does not occur in the glass ribbon B, A plurality of conveying rollers 18a and 19a are controlled so as to apply a tension to the conveying rollers 18a and 19a.

구체적으로, 주속도 결정부(38)는, 우선 후술하는 기억부(36)에 기억된 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP)을 참조하고, 온도 센서(34)에 의해 검출된 분위기 온도에 기초하여, 서냉로(12, 13) 내에서의 이들 점(SP, Tg, AP, StP)의 위치를 추정한다. 이어서, 주속도 결정부(38)는, 온도 영역(E)에 설치된 3개의 반송 롤러(19a)의 주속도를, 온도 영역(D)에 설치된 2개의 반송 롤러(18a)의 주속도와 비교해서 빠르게 한다. 이 주속도의 차이를 비로 말하면, 느린 주속도에 대한 빠른 주속도의 비의 상한은, 예를 들어 유리 리본(B)의 균열을 억제하는 관점에서, 1.02로 하는 것이 바람직하고, 소성 변형을 방지하는 효과를 충분히 얻는 관점에서, 상기 비의 하한을 1.0003으로 하는 것이 바람직하다. 즉, 온도 영역(E)의 3개의 반송 롤러(19a)의 주속도는, 온도 영역(D)의 2개의 반송 롤러(18a)의 주속도에 대하여, 0.03 내지 2% 빠른 것이 바람직하고, 0.05 내지 1.7% 빠른 것이 보다 바람직하고, 0.1 내지 1.5% 빠른 것이 더욱 바람직하고, 0.2 내지 1.0% 빠른 것이 한층 바람직하고, 0.3 내지 0.8% 빠른 것이 바람직하다.Specifically, the main speed determiner 38 first determines the softening point SP, the glass transition point Tg, the stationary cold point AP, and the distortion point Stp) and estimates the positions of these points (SP, Tg, AP, StP) in the annealing furnaces 12, 13 based on the ambient temperature detected by the temperature sensor 34. Next, the main speed determining section 38 compares the main speeds of the three conveying rollers 19a provided in the temperature region E with the main speeds of the two conveying rollers 18a provided in the temperature region D Do it fast. The upper limit of the ratio of the fast main speed to the slow main speed is preferably set to 1.02, for example, from the viewpoint of suppressing cracking of the glass ribbon (B) It is preferable to set the lower limit of the ratio to 1.0003. That is, the main conveying speed of the three conveying rollers 19a in the temperature region E is preferably 0.03 to 2%, and more preferably 0.05 to 2%, relative to the main conveying speeds of the two conveying rollers 18a in the temperature region D. [ More preferably 1.7 to 1.5%, further preferably 0.1 to 1.5%, even more preferably 0.2 to 1.0%, still more preferably 0.3 to 0.8%.

이때, 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만인 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 및 온도 영역(D)의 상류측 외측에 추가로 반송 롤러(18a)가 위치할 경우의 그 반송 롤러(18a)의 주속도는, 온도 영역(D)의 반송 롤러(18a)의 주속도와 동일 또는 상이해도 좋고, 특히 상이한 것이 바람직하다. 상이한 경우에는, 온도 영역(D)보다 상류측의 반송 롤러(18a), 온도 영역(D)의 반송 롤러(18a), 서냉점(AP)보다 높고 유리 전이점(Tg) 미만의 반송 롤러(19a)의 순서대로, 하류측에 있는 반송 롤러일수록 빠른 것이 바람직하다.At this time, when the conveying roller 18a is further located on the upstream side of the upstream side of the temperature zone D and the main speed of the conveying rollers 18a, 19a which is higher than the West cold point AP and lower than the glass transition point Tg, The main speed of the conveying roller 18a may be equal to or different from the main speed of the conveying roller 18a in the temperature region D, The conveying roller 18a on the upstream side of the temperature region D, the conveying roller 18a on the temperature region D and the conveying roller 19a having a higher glass transition point (Tg) ), The faster the downstream side conveying roller is, the faster it is.

온도 영역(D)에 있어서, 가장 상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도와 상류측에서 2번째의 반송 롤러(18a)의 주속도는 동일 또는 상이해도 좋고, 특히 상이한 것이 바람직하다. 상이한 경우에는, 상류측에서 2번째의 반송 롤러(18a)의 주속도가, 가장 상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빠른 것이 바람직하다. 또한, 온도 영역(E)에 있어서, 하류측으로부터 3개의 반송 롤러(19a)의 주속도는, 모두 동일, 일부 동일 또는 모두 상이해도 좋고, 특히 모두 상이한 것이 바람직하다. 모두 상이한 경우에는, 가장 하류측의 반송 롤러(19a)의 주속도가 가장 빠르고, 하류측으로부터 3번째의 반송 롤러(19a)의 주속도가 가장 느린 것이 바람직하다.In the temperature region D, the main speed of the conveying roller 18a at the most upstream side and the main speed of the second conveying roller 18a at the upstream side may be the same or different, and preferably different from each other. It is preferable that the main speed of the second conveyance roller 18a on the upstream side is faster than the main speed of the conveyance roller 18a on the most upstream side. In the temperature region E, the main conveying speeds of the three conveying rollers 19a from the downstream side may be all the same, partly the same or different from each other, and particularly preferably all different. It is preferable that the main speed of the most downstream conveying roller 19a is the fastest and the main speed of the third conveying roller 19a from the downstream side is the slowest.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본(B)의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 파형상의 소성 변형이 발생하지 않도록, 인접 영역의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향의 인장 응력을 작용시키는 것이 바람직하다.The temperature of the adjacent region is controlled so that the glass transition point (Tg) is lower than the glass transition point (Tg) so that plastic deformation of the waveform does not occur in the adjacent region adjacent to the inside in the width direction of the glass ribbon (B) It is preferable to apply a tensile stress in the carrying direction to the glass ribbon (B) in a temperature region where the softening point (SP) or less.

반송 롤러쌍(18, 19) 중, 유리 리본의 반송 롤러에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역의 온도가 유리 서냉점(AP)이 되는 위치보다 하류측에 설치된 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도를, 반송 롤러쌍(18, 19) 중 인접 영역의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍(18)의 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빠르게 하는 것이, 인장 응력을 작용시키는 점에서 바람직하다. The conveying roller pairs 18 and 19 are arranged such that the temperature of the adjacent region inside the width direction of the glass ribbon with respect to the portion sandwiched by the conveying rollers of the glass ribbon is lower than the position where the glass stand- The main speed of the conveying rollers of the pair of rollers is controlled so that the conveying roller pair 18 provided in the temperature region where the temperature of the adjacent area of the conveying roller pair 18, 19 becomes equal to or higher than the glass transition point (Tg) It is preferable to make the roller 18a faster than the main speed of the roller 18a in terms of applying tensile stress.

이와 같이, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도가, 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)보다, 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러(19a) 쪽이 빨라지도록 결정되고, 이에 따라서 회전 구동이 제어됨으로써, 유리 리본(B)의 반송 방향으로 효과적으로 장력을 작용시킬 수 있어, 반송 롤러(18a, 19a)의 폭 방향 내측의 영역에 발생하는 파형상의 변형을 방지할 수 있다. As described above, the main speed of the conveying rollers 18a and 19a is determined so that the conveying roller 19a provided in the temperature region E becomes faster than the conveying roller 18a provided in the temperature region D, By controlling the rotational drive, it is possible to effectively apply a tensile force in the conveying direction of the glass ribbon B, and it is possible to prevent the deformation of the waveform that occurs in the area inside the width direction of the conveying rollers 18a, 19a.

주속도 결정부(38)는 기억부(36)를 갖고 있다. 기억부(36)는, 상술한 바와 같이 결정된 복수의 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 기억한다. 기억부(36)는, 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP)을 유리의 조성마다 기억한다. The main speed determination unit 38 has a storage unit 36. [ The storage unit 36 stores the main speeds of the plurality of conveying rollers 18a and 19a determined as described above. The storage section 36 stores the softening point SP, the glass transition point Tg, the frost point AP and the distortion point StP of the glass ribbon B for each glass composition.

또한, 도시되지 않은 컴퓨터는, 온도 센서(34)로 검출된 분위기 온도에 기초하여, 서냉로(12, 13) 내의 분위기 온도가 각각 소정의 온도 범위 내에서 유지되도록, 서냉로(12, 13) 내의 가열 수단을 자동 제어한다. 제1 서냉로(12)의 소정의 온도 범위는, 예를 들어 500 내지 800℃로 설정되어 있다. 제2 서냉로(13)의 소정의 온도 범위는, 예를 들어 200 내지 500℃로 설정되어 있다.Unless illustrated, the computer is configured so that the temperatures of the annealing furnaces 12 and 13 are controlled so that the ambient temperatures in the annealing furnaces 12 and 13 are maintained within the predetermined temperature ranges, respectively, based on the atmospheric temperature detected by the temperature sensor 34. [ Thereby automatically controlling the heating means. The predetermined temperature range of the first annealing furnace 12 is set to, for example, 500 to 800 占 폚. The predetermined temperature range of the second annealing furnace 13 is set to, for example, 200 to 500 ° C.

채판 장치(4)는, 제2 서냉로(13)의 하류측에 배치된 도시하지 않은 채판실을 갖고 있다. 채판실에서는, 유리 리본(B)이 일정한 길이마다 절단되어 유리판(C)이 채판된다. 유리판(C)의 두께는, 예를 들어 0.5mm 이하이다. 또한, 유리판(C)의 크기는, 특별히 한정되지 않고, 예를 들어 폭 방향 길이 500 내지 3500mm×길이 방향 길이 500 내지 3500mm이다. 또한, 예를 들어 유리판(C)의 폭 방향 길이는 1000mm 이상, 1500mm 이상, 2000mm 이상, 2500mm 이상이어도 좋고, 길이 방향 길이는 1000mm 이상, 1500mm 이상, 2000mm 이상, 2500mm 이상이어도 좋다. 유리판(C)이 대형화할수록, 유리 리본(B)에 있어서 폭 방향 중앙부의 반송 롤러나 서냉로 외벽에서의 거리가 커지기 때문에, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부와 반송 롤러 근방에서, 또한 폭 방향 내측의 유리 리본(B)의 영역인 인접 영역과의 사이에 온도차가 발생하기 쉬운 경향이 있다. 그로 인해, 유리판(C)의 폭 방향 길이가 1000mm 이상인 경우에는, 반송 롤러 근방에서, 또한 폭 방향 내측의 유리 리본(B)의 영역에 파형상 변형이 발생하기 쉬워지는 경향이 있고, 본 발명의 효과가 현저해진다. 또한, 유리판(C)의 폭 방향 길이는 1500mm 이상, 2000mm 이상, 2500mm 이상일수록 본 발명의 효과가 유용하게 된다. The chaff apparatus 4 has a bather chamber (not shown) disposed on the downstream side of the second annealing passage 13. In the billet compartment, the glass ribbon (B) is cut to a predetermined length, and the glass plate (C) is tanned. The thickness of the glass plate C is, for example, 0.5 mm or less. The size of the glass plate C is not particularly limited and is, for example, 500 to 3500 mm in the width direction x 500 to 3500 mm in the length direction. For example, the length in the width direction of the glass plate C may be 1000 mm or more, 1500 mm or more, 2000 mm or more, 2500 mm or more, and the length in the longitudinal direction may be 1000 mm or more, 1500 mm or more, 2000 mm or more, As the glass plate C becomes larger, the distance from the outer peripheral wall of the glass ribbon B at the center in the width direction to the conveying roller at the center in the width direction becomes larger, There is a tendency that a temperature difference is likely to occur between the glass ribbon B and an adjacent region which is an area of the glass ribbon B on the inner side. Therefore, when the length in the width direction of the glass plate C is 1000 mm or more, wave deformation tends to occur in the vicinity of the conveying roller and in the region of the glass ribbon B on the inner side in the width direction. The effect becomes remarkable. The longer the length of the glass plate C in the width direction is 1500 mm or more, 2000 mm or more, or 2500 mm or more, the effect of the present invention becomes useful.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도는, 주속도 결정부(38) 대신에, 오퍼레이터에 의해 결정되어도 좋다. 이 경우, 유리판 제조 장치(1)는, 오퍼레이터의 입력 조작을 접수하는 도시하지 않은 입력부를 더 갖고, 이 입력부는, 오퍼레이터가 입력하는 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 또는 회전 속도 등을 접수한다. 기억부(36)는, 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP) 등을 기억하는 것이 아니어도 좋고, 오퍼레이터에 의해 유리 리본(B)의 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP) 등에 기초해서 결정되고, 입력된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도 또는 회전 속도를 기억하고, 이들 정보를 구동부에 전달하는 것이면 된다. 또한, 입력부는, 구동부에 직접 접속되어, 반송 롤러의 주속도 또는 회전 속도는 구동부에 직접 입력되는 것이어도 좋다.The main speed of the conveying rollers 18a, 19a may be determined by the operator instead of the main speed determiner 38. [ In this case, the glass plate manufacturing apparatus 1 further includes an unillustrated input section for accepting an input operation of the operator. The input section receives the main speed or rotation speed of the conveying rollers 18a, 19a input by the operator, do. The storage section 36 does not need to store the softening point SP, the glass transition point Tg, the frost point AP and the distortion point StP of the glass ribbon B, Is determined based on the softening point (SP), the glass transition point (Tg), the standing point (AP), the distortion point (StP), and the like of the input conveying rollers (18a, 19a) And transmits the information to the driving unit. Further, the input section may be directly connected to the driving section, and the main speed or the rotating speed of the conveying roller may be directly inputted to the driving section.

이상과 같이 구성된 유리판 제조 장치(1)에 따르면, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 유리 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 인장 응력을 작용시킨다. 보다 구체적으로는, 유리 리본(B)의 온도가 유리 서냉점(AP) 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍(19)의 반송 롤러(19a)의 주속도가, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빨라지도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동이 제어된다. 따라서, 서냉로(12, 13) 내를 반송되는 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 효과적으로 장력을 작용시킬 수 있다. 이로 인해, 반송 롤러(18a, 19a)에서 협지되는 부분에 대하여 유리 리본(B)의 폭 방향 내측에 인접하는 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제하고, 유리판의 평탄도의 악화를 방지할 수 있다. 이 효과는, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부와 폭 방향 중앙부의 두께 차가 커지기 쉽고, 작은 응력에서도 변형하기 쉬운 판 두께 0.5mm 이하의 유리판을 제조하는 경우에도 발휘되고, 발생하는 휨, 균열의 발생을 저감할 수 있다. According to the glass plate manufacturing apparatus 1 configured as described above, in the temperature region where the temperature of the glass ribbon B is equal to or higher than the glass transition point Tg or higher than the glass softening point SP, Apply tensile stress. More specifically, the main speed of the conveying roller 19a of the conveying roller pair 19 provided in the temperature region where the temperature of the glass ribbon B is lower than the freezing point AP of the glass is less than the temperature of the glass ribbon B The rotational driving of the conveying rollers 18a and 19a is controlled such that the conveying speed of the conveying rollers 18a and 19a is controlled to be faster than the conveying speed of the conveying rollers 18a provided in the temperature region D where the softening point SP is equal to or higher than the glass transition point Tg. Therefore, it is possible to effectively apply a tensile force to the glass ribbon B conveyed in the gradual cooling rolls 12, 13 in the conveying direction. Therefore, it is possible to suppress the occurrence of waveform deformation in the adjacent region adjacent to the inner side in the width direction of the glass ribbon (B) with respect to the portion sandwiched between the conveying rollers (18a, 19a) and to prevent deterioration of the flatness of the glass sheet . This effect is exhibited even when a glass plate having a plate thickness of 0.5 mm or less which tends to have a large difference in thickness between both widthwise ends of the glass ribbon (B) and the central portion in the widthwise direction and which is liable to be deformed even under a small stress, The occurrence can be reduced.

이 점을 보다 구체적으로 설명한다. This point will be described in more detail.

종래와 같이, 도 7에 도시하는 반송 롤러쌍(18, 19)에 협지되는 영역이 냉각되어 유리가 수축할 경우, 도 7에 있어서 부호 S로 도시하는 영역(인접 영역)에는, 압축 응력이 작용한다. 이때, 반송 롤러의 근방에서, 또한 반송 롤러보다 폭 방향 내측의 인접 영역의 유리 온도가 연화점(점도 η이 1ogη= 7.65가 되는 온도)보다 고온일 경우에는, 반송 롤러쌍(18, 19)에 협지되는 영역보다 폭 방향 내측이며 반송 롤러 근방의 영역인 인접 영역에 작용하는 압축 응력이 순간적으로 완화되기 때문에, 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다. 한편, 같은 인접 영역의 유리 온도가 유리 전이점보다 저온일 경우에는, 점도가 충분히 상승하기 때문에, 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다. As shown in Fig. 7, when the region sandwiched by the conveying roller pairs 18 and 19 shown in Fig. 7 is cooled and the glass is shrunk, a compressive stress acts on a region indicated by S in Fig. do. At this time, when the glass temperature in the vicinity of the conveying roller and in the area adjacent to the conveying roller in the width direction is higher than the softening point (the temperature at which the viscosity? Becomes 1og? = 7.65), the conveying roller pair 18, The compressive stress acting on the adjacent region which is the inside of the width direction and near the conveying roller is alleviated momentarily, so that plastic deformation on the waveform is hard to occur. On the other hand, when the glass temperature in the same adjacent region is lower than the glass transition point, the viscosity is sufficiently raised, so that plastic deformation on the waveform is unlikely to occur.

이에 대해, 반송 롤러의 근방에서, 또한 반송 롤러보다 폭 방향 내측의 인접 영역의 유리 온도가 유리 연화점보다는 저온이며, 또한 유리 전이점보다 고온일 경우에는, 상술한 바와 같이 생성된 압축 응력에 의해, 반송 롤러(18a, 18b)의 근방에서, 또한 폭 방향 내측의 유리 리본의 인접 영역에 소성 변형(파형상의 변형)이 발생하기 쉽고, 유리판의 평탄도가 악화한다. 보다 구체적으로는, 예를 들어 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력(텐션)이 가해지도록 유리 리본의 온도 제어를 행하면, 인접 영역에 컴프레션이 가해져, 인접 영역에 파형상을 이룬 소성 변형이 발생하기 쉬워진다. On the other hand, when the glass temperature in the vicinity of the conveying roller and in the region adjacent to the conveying roller in the width direction is lower than the glass softening point and higher than the glass transition point, Plastic deformation (waveform deformation) tends to occur in the vicinity of the conveying rollers 18a and 18b and in the vicinity of the glass ribbon on the inner side in the width direction, and the flatness of the glass plate is deteriorated. More specifically, for example, when the temperature of the glass ribbon is controlled so that tensile stress (tension) in the carrying direction is applied to the center in the width direction of the glass ribbon (B), compression is applied to the adjacent area, Plastic deformation is liable to occur.

또한, 항상 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부의 냉각 속도가 가장 빨라지도록 온도 제어를 행하면, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력(텐션)이 항상 가해진다. 이로 인해, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부를 포함하는 유리 리본의 중앙 영역에는 상기 인접 영역과 비교해서 소성 변형이 발생하기 어렵다. When temperature control is performed so that the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon B is always the highest, tensile stress (tension) in the carrying direction is always applied to the center portion in the width direction of the glass ribbon (B). As a result, plastic deformation is less likely to occur in the central region of the glass ribbon including the center portion in the width direction of the glass ribbon (B) than in the adjacent region.

성형체의 바로 아래로부터 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부(귀부)를 급냉함으로써, 상술한 바와 같은 상기 인접 영역에서 파형상의 소성 변형의 문제가 현저해진다. 또한, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력이 항상 가해지도록, 유리 리본(B)의 온도 제어를 행함으로써, 상기 인접 영역의 소성 변형의 문제가 현저해진다. 즉, 상술한 바와 같은 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부에 반송 방향의 인장 응력이 항상 가해지도록 온도 제어를 행할 경우에는, 소성 변형을 억제하는 본 발명의 제조 방법의 효과는 현저해진다. By rapidly cooling both end portions (ear portions) in the width direction of the glass ribbon (B) from immediately below the molded body, the problem of plastic deformation in the waveform in the above-described adjacent region becomes remarkable. Further, by controlling the temperature of the glass ribbon (B) so that the tensile stress in the carrying direction is always applied to the center portion in the width direction of the glass ribbon (B), the problem of plastic deformation of the adjacent region becomes remarkable. That is, when the temperature control is performed so that the tensile stress in the transport direction is always applied to the center portion in the width direction of the glass ribbon (B) as described above, the effect of the production method of the present invention for suppressing plastic deformation becomes remarkable.

이와 같은 소성 변형의 문제는, 유리 리본(B)의 폭 방향 양단부와 상기 인접 영역의 두께 차가 커져 쉽고, 또한 두께가 얇아서 작은 응력에서도 변형하기 쉬운 판 두께 0.5mm 이하의 유리판을 제조하는 경우에 현저해진다. 즉, 상술한 특허문헌 1의 제조 방법만을 이용하면, 판 두께 0.5mm　이하의 유리판을 제조할 경우, 반송 롤러의 폭 방향 내측의 영역인 상기 인접 영역이 보다 변형하기 쉽고, 유리판의 평탄도를 보다 악화시켜 버린다. Such a plastic deformation problem is problematic in the case of producing a glass plate having a plate thickness of 0.5 mm or less which tends to increase in thickness difference between both end portions in the width direction of the glass ribbon B and the adjacent region, It becomes. That is, when only the manufacturing method of Patent Document 1 described above is used, when the glass plate having a plate thickness of 0.5 mm or less is manufactured, the adjacent region which is the inside region in the width direction of the conveying roller is more easily deformed, It makes it worse.

한편, 상술한 특허문헌 2의 제조 방법에서는, 아래쪽에 설치된 반송 롤러의 주속도를 위쪽에 설치된 반송 롤러보다 빠르게 하지만, 특허문헌 2의 단락 번호[0045] 내지 [0049]의 기재로부터, 판 두께 0.7 내지 1mm 정도의 비교적 두꺼운 유리를 전제로 하고 있는 것으로 생각되고, 또한 반송 방향의 상류측에서 하류측에 걸쳐서 반송 롤러의 주속도를 순서대로 빠르게 해감으로써, 유리 리본에 대하여 반송 방향으로 항상 장력을 가한다는 사고 방식에 기초하고 있다. On the other hand, in the manufacturing method of Patent Document 2 described above, the main speed of the conveying roller provided at the lower side is faster than the conveying roller provided at the upper side. From the description of paragraphs [0045] to [0049] It is considered that the glass is presumed to be a relatively thick glass of about 1 mm or so and the main speed of the conveying roller is rapidly taken in order from the upstream side to the downstream side in the conveying direction so that the glass ribbon is always tensioned in the conveying direction It is based on the way of thinking.

그러나, 유리 리본의 상기 인접 영역에 소성 변형이 발생하는 것은, 상술한대로, 한정된 유리 리본의 온도 영역에서의 현상이며, 적절한 온도 영역의 반송 롤러 사이에서 주속도 차를 부여할 필요가 있다. 이로 인해, 특허문헌 2와 같이 단순히 상류에 대하여, 하류의 반송 롤러의 주속도를 빠르게 해도, 효과가 안 나올 뿐만아니라, 유리 리본에 소성 변형이 발생하거나, 판 두께가 0.5mm 이하인 유리판을 제조하는 경우에, 예를 들어 실시예 [0045]에 기재되어 있는 것 같은 주속도 차를 부여하면, 유리 리본이 깨질 우려가 있다. However, plastic deformation occurs in the adjacent region of the glass ribbon, which is a phenomenon occurring in a temperature region of a limited glass ribbon as described above, and it is necessary to impart a difference in peripheral speed between the transport rollers in the appropriate temperature region. As a result, even if the main speed of the downstream conveying roller is made higher than that of merely upstream in the same manner as in Patent Document 2, not only the effect becomes poor, but also plastic deformation occurs in the glass ribbon or a glass plate having a plate thickness of 0.5 mm or less is manufactured , There is a possibility that the glass ribbon is broken if a main speed difference as described in the embodiment is applied.

이에 대해, 본 실시 형태는, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg)　이상 유리 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에서, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 장력을 작용시킨다. 이로 인해, 유리 리본(B)의 인접 영역에 파형상의 변형이 발생하는 것을 억제하고, 유리판의 평탄도의 악화를 방지할 수 있다. 또한, 판 두께가 0.5mm 이하인 유리판을 제조하는 경우에 있어서도, 유리 리본이 깨지는 일은 없다. On the other hand, in the present embodiment, a tension is applied to the glass ribbon B in the transport direction in a temperature region where the temperature of the glass ribbon B is equal to or higher than the glass transition point (Tg) or higher than the glass softening point SP. Thus, it is possible to suppress the occurrence of waveform deformation in the adjacent region of the glass ribbon (B), and to prevent the flatness of the glass plate from deteriorating. Further, even when a glass plate having a plate thickness of 0.5 mm or less is produced, the glass ribbon is not broken.

본 실시 형태에서는, 구체적으로, 유리 리본(B)에 대하여 반송 방향으로 인장 응력을 작용시키기 위해서, 유리 리본(B)의 온도가 유리 서냉점(AP) 이하가 되는 온도 영역에 설치된 반송 롤러쌍(19)의 반송 롤러(19a)의 주속도가, 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빨라지도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동이 제어된다. Specifically, in this embodiment, in order to apply a tensile stress to the glass ribbon B in the conveying direction, a pair of conveying rollers (for example, 19 of the conveying roller 18a provided in the temperature region D where the temperature of the glass ribbon B is equal to or higher than the glass transition point Tg or higher than the softening point SP, The rotational driving of the conveying rollers 18a and 19a is controlled to be faster.

또한, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)은, 적어도 온도 영역(D)과 온도 영역(E)에 설치되면 좋다. 또한, 복수의 반송 롤러쌍의 수는, 적어도 2이면 좋고, 특별히 제한되지 않는다. 또한, 연화점(SP), 유리 전이점(Tg), 서냉점(AP), 왜곡점(StP)의 위치 및 이들 각 점을 경계로 해서 형성되는 각 영역에 위치하는 반송 롤러쌍의 수는, 특별히 제한되지 않는다. The plurality of conveying roller pairs 18 and 19 may be provided in at least the temperature region D and the temperature region E, respectively. The number of conveying roller pairs may be at least two, and is not particularly limited. In addition, the number of conveying roller pairs positioned in the respective regions formed with the softening point (SP), the glass transition point (Tg), the standing point (AP), the distortion point (StP) It is not limited.

(제2 실시 형태) (Second Embodiment)

다음에, 본 발명의 제2 실시 형태인 유리판 제조 장치에 대해서 설명한다. 여기에서는, 상술한 제1 실시 형태와의 차이에 주목해서 설명한다.Next, a glass plate manufacturing apparatus according to a second embodiment of the present invention will be described. Here, the difference from the above-described first embodiment will be described with attention.

제2 실시 형태에서는, 검출 제어부(40)의 컴퓨터는, 주속도 결정부(48)로서 기능하는 것 이외에, 도 5에 도시한 바와 같이, 반송 롤러 상태 검출부(이하, 단순히 검출부라고도 한다)(47) 중 온도 센서(44)를 제외하는 부분으로서 또한 기능한다. 도 5는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다. 도 5에 있어서, 제1 실시 형태에서 참조한 부호와 동일한 부호로 도시하는 요소는, 제1 실시 형태에서 설명한 요소와 같다. 검출부(47)는, 온도 센서(44)와 접속되어 있다. 온도 센서(44)는, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 검출한다. 여기서, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 검출하는 것에는, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 산출하는 것도 포함된다. 이 경우에는, 각 온도 센서(44)에 의해 검출된 분위기 온도에서의, 기억부(46)에 기억된 온도차 데이터가 참조되어, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도가 산출된다. 검출부(47)는, 검출된 반송 롤러(18a, 19a)의 온도에 기초하여, 후술하는 바와 같이, 반송 롤러(18a, 19a)의 열팽창량을 직경의 변화로서 산출한다. In the second embodiment, the computer of the detection control unit 40 is provided with a conveying roller state detecting unit (hereinafter simply referred to as a detecting unit) 47 (Not shown). Fig. 5 is a block diagram for explaining the configuration of a control system for controlling the rotation drive of the conveying roller pair 18, 19. Fig. 5, elements indicated by the same reference numerals as those used in the first embodiment are the same as those described in the first embodiment. The detection unit 47 is connected to the temperature sensor 44. The temperature sensor 44 detects the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a. Here, detecting the temperature of the conveying rollers 18a, 19a also includes calculating the temperature of the conveying rollers 18a, 19a. In this case, the temperature difference data stored in the storage unit 46 at the atmospheric temperature detected by each temperature sensor 44 is referred to, and the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a are calculated. The detecting unit 47 calculates the thermal expansion amount of the conveying rollers 18a and 19a as a change in diameter based on the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a detected as described below.

주속도 결정부(48)의 기억부(46)는, 온도차 데이터를 기억한다. 온도차 데이터는, 서냉로(12, 13)의 설치 시에 미리 측정된, 서냉로(12, 13)의 분위기 온도와 각 분위기 온도에서의 반송 롤러(18a, 19a)의 온도(표면 온도)차의 데이터를 포함한다. 온도차 데이터는, 서냉로(12, 13)의 구조에 따라 상이하게 기억된다. 기억부(46)에는, 반송 롤러(18a, 19a)의 열팽창 계수(이하, 롤러 열팽창 계수라고도 한다)가 또한 기억된다. 롤러 열팽창 계수는, 반송 롤러(18a, 19a)의 재질로부터 결정된다. The storage unit 46 of the main speed determining unit 48 stores temperature difference data. The temperature difference data is obtained by dividing the temperature difference between the atmosphere temperature of the annealing furnaces 12 and 13 and the temperature (surface temperature) of the conveying rollers 18a and 19a at the respective atmospheric temperatures, Data. The temperature difference data is stored differently depending on the structure of the annealing furnaces 12 and 13. In the storage section 46, the coefficient of thermal expansion of the conveying rollers 18a and 19a (hereinafter also referred to as roller thermal expansion coefficient) is also stored. The roller thermal expansion coefficient is determined from the material of the conveying rollers 18a, 19a.

기억부(46)에는, 또한 주속도 결정부(48)에서 결정된 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이에서 설정된 기준이 되는 주속도 분포, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값이 또한 기억된다. 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값은, 각각 상온(예를 들어, 25도)에서의 신품 시의 직경이다. 또한, 기억부(46)는, 기준이 되는 주속도 분포를 달성할 때의 조건(반송 롤러의 온도, 유리 리본(B)의 온도, 유리 리본의 열팽창 계수, 유리 리본(B)의 두께, 폭, 유리 리본의 유량 등)을 기억한다. The storage section 46 is also provided with a rotational speed of each of the conveying rollers 18a and 19a determined by the main speed determining section 48, a main speed distribution serving as a reference set between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19, Reference values of the diameters of the conveying rollers 18a and 19a are also stored. The reference value of the diameter of each of the conveying rollers 18a and 19a is the diameter of a new product at room temperature (for example, 25 degrees). The storage unit 46 stores the condition (the temperature of the conveying roller, the temperature of the glass ribbon B, the thermal expansion coefficient of the glass ribbon, the thickness of the glass ribbon B, the width , The flow rate of the glass ribbon, etc.).

주속도 결정부(48)는, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이에서 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도와 유리 리본(B)의 반송 속도의 상대 속도가 일정할 때의 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이의 주속도비(주속도 분포)를 설정한다. 이 주속도비에서는, 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러쌍(19)의 반송 롤러(19a)의 주속도가, 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러쌍(18)의 반송 롤러(18a)의 주속도보다 빨라지도록 설정되어 있다. 이어서, 주속도 결정부(48)는, 제1 실시 형태에서 결정한 온도 영역(D, E)에 있어서의 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도의 대소 관계를 유지한 상태에서, 검출부(47)에 의해 산출된 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 변화에 기초하여, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이의 주속도비를 유지하도록 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The main speed determining section 48 determines the speed of the plurality of conveying rollers 18 and 19 when the relative speed between the main speed of the conveying rollers 18a and 19a and the conveying speed of the glass ribbon B is constant between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19. [ The main speed ratio (main speed distribution) between the conveying roller pairs 18 and 19 is set. The main speed of the conveying roller 19a of the pair of conveying rollers 19 provided in the temperature region E is set so that the main speed of the conveying roller 18a of the conveying roller pair 18 provided in the temperature region D And is set to be faster than the main speed. The main speed determining unit 48 then determines the main speed of the conveying rollers 18a and 19a in the temperature range D and E determined in the first embodiment, The rotational speed of each of the conveying rollers 18a and 19a is determined so as to maintain the main speed ratio between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19 on the basis of the change in the diameter of the conveying rollers 18a and 19a calculated by the above- do.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도는, 주속도 결정부(48) 대신에, 오퍼레이터에 의해 산출되어도 좋다. 이 경우, 유리판 제조 장치(1)는, 제1 실시 형태에서 설명한 것과 같은 입력부를 더 갖는다. 기억부(46)는, 온도차 데이터, 롤러 열팽창 계수, 주속도 분포, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값, 기준이 되는 주속도 분포를 달성할 때의 조건 등을 기억하는 것이 아니어도 좋고, 오퍼레이터에 의해, 온도차 데이터, 롤러 열팽창 계수, 주속도 분포, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값, 기준이 되는 주속도 분포를 달성할 때의 조건 등에 기초해서 산출되어 입력된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 기억하는 것이면 된다. The main speed of the conveying rollers 18a, 19a may be calculated by the operator instead of the main speed determining portion 48. [ In this case, the glass plate manufacturing apparatus 1 further has an input section as described in the first embodiment. The storage unit 46 may store the temperature difference data, the roller thermal expansion coefficient, the main speed distribution, the reference value of the diameters of the respective conveying rollers 18a and 19a, the conditions for achieving the reference main speed distribution, And is calculated and input by the operator on the basis of the temperature difference data, the roller thermal expansion coefficient, the main speed distribution, the reference value of the diameter of each of the conveying rollers 18a and 19a, It is sufficient that the main speed of the rollers 18a and 19a is memorized.

(주속도비의 설정)(Setting of main speed ratio)

복수의 반송 롤러쌍(18, 19) 사이의 주속도비는, 예를 들어 최상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도를 기준으로 하고, 그 바로 하류측의 반송 롤러(18a)로부터 순서대로, 최상류측 반송 롤러(18a)의 주속도의 0.1%씩 주속도가 빨라지도록 설정된다. 본 실시 형태에서, 최하류측의 반송 롤러(19a)의 주속도는, 최상류측의 반송 롤러(18a)의 100.6%이다. 이러한 주속도비에 따라서 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)이 제어됨으로써, 유리 리본(B)이 반송 롤러쌍(18, 19)의 위쪽에서 변형하는 일이 없고, 또한 유리 리본(B)의 표면에 미세한 흠집이 발생하는 것을 억제할 수 있다. 이 경우, 주속도비로부터 설정되는 주속도는, 최상류측의 반송 롤러(18a)의 주속도를 이용하여 값이 설정된다. 이렇게 기준으로서 설정되는 주속도비는, 종래 유리 리본(B)이 흠집나 형상 변형의 문제가 발생하는 일 없이 서냉되었을 때의 주속도비이다. 이 기준이 되는 주속도 분포는, 유리 리본(B)의 온도, 열팽창 계수, 두께, 폭, 유리 유량 등의 조건과 함께, 주속도 결정부(48)에 기억 보유되고 있다. 이 속도비는, 후술하는 바와 같이, 유리 리본(B)의 온도가 변화되는 등 서냉 시의 조건이 변화될 경우에, 기준이 되는 주속도 분포가 수정되어 설정된다. The main speed ratio between the plurality of conveying roller pairs 18 and 19 is determined based on, for example, the main speed of the conveying roller 18a on the most upstream side, Is set so that the main speed increases by 0.1% of the main speed of the upstream-side conveying roller 18a. In the present embodiment, the main speed of the conveying roller 19a on the most downstream side is 100.6% of the conveying roller 18a on the most upstream side. The plurality of conveying roller pairs 18 and 19 are controlled in accordance with such a main speed ratio so that the glass ribbon B does not deform above the conveying roller pairs 18 and 19, It is possible to suppress occurrence of fine scratches on the surface. In this case, the main speed set from the main speed ratio is set to a value using the main speed of the most upstream conveying roller 18a. The main speed ratio set as the reference is the main speed ratio when the conventional glass ribbon B is slowly cooled without causing a problem of scratch or shape deformation. The main velocity distribution serving as the reference is stored and held in the main velocity determination section 48 together with the conditions such as the temperature of the glass ribbon B, the thermal expansion coefficient, the thickness, the width, and the glass flow rate. This speed ratio is set by modifying the reference main speed distribution when the conditions at the time of slow cooling such as the temperature of the glass ribbon B are changed as will be described later.

주속도 결정부(48)는, 유리 리본(B)의 온도, 열팽창 계수, 두께, 유리 유량 등에 의해, 기준의 주속도비를 수정해서 설정한다.The main speed determining section 48 modifies and sets the reference main speed ratio by the temperature, thermal expansion coefficient, thickness, glass flow rate, etc. of the glass ribbon (B).

구체적으로는, 기준의 주속도 분포로서 설정되는 주속도비에는, 그때의 조건으로서 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 있어서의 기준이 되는 온도가 설정되어 있다. 따라서, 이 기준이 되는 온도에 대하여 현재의 유리 리본(B)의 온도가 변화된 경우, 예를 들어 온도 T₁이 T₂로 변화된 경우, T₂와 T₁의 온도차에 있어서의 열팽창률의 차를 이용하여, 주속도 결정부(48)는 기준의 주속도 분포로서 설정되어 있는 주속도비를 수정한다. 유리 리본(B)의 반송 속도는, 유리 리본(B)의 온도와 열팽창 계수에 의해 정해지는 열팽창률에 의해 변화되기 때문이다. 이 경우, 유리 리본(B)의 종류에 따라 열팽창 계수는 다르기 때문에, 유리 리본(B)의 열팽창 계수와 온도를 고려한 열팽창률의 차이를 이용하여 보다 일반적으로 주속도비를 수정해도 좋다. 이러한 주속도비는, 유리 리본(B)의 온도 및 열팽창 계수의 온도 의존성 이외에, 유리 리본(B)의 두께, 폭, 유리 유량 등의 조건 변화에 따라서도 수정되어 설정된다. 따라서, 유리 리본(B)의 온도, 열팽창 계수의 온도 의존성의 특성, 두께, 폭, 유리 유량 등 기준의 주속도비에서의 조건은, 주속도 결정부(48)에 미리 기억 보유된다. 유리 열팽창 계수는, 용융 유리의 조성으로부터 결정된다. 설정된 주속도비로부터, 최상류측 반송 롤러쌍의 현재의 주속도를 기준으로 해서, 하류측 각 반송 롤러쌍의 주속도가 산출된다. Specifically, as a condition at that time, a temperature serving as a reference in each conveying roller pair 18, 19 is set in the main speed ratio set as the reference main speed distribution. Therefore, when the temperature of the current glass ribbon B is changed with respect to the reference temperature, for example, when the temperature T ₁ is changed to T ₂ , the difference in thermal expansion coefficient between the temperatures T ₂ and T ₁ , The main speed determiner 48 corrects the main speed ratio set as the reference main speed distribution. This is because the conveying speed of the glass ribbon B is changed by the thermal expansion coefficient determined by the temperature of the glass ribbon B and the thermal expansion coefficient. In this case, since the coefficient of thermal expansion is different depending on the kind of the glass ribbon B, the main speed ratio may be more generally modified by using the difference in thermal expansion coefficient considering the thermal expansion coefficient of the glass ribbon B and the temperature. Such a main speed ratio is modified and set in accordance with changes in conditions such as the thickness, width, glass flow rate, and the like of the glass ribbon (B) in addition to the temperature dependence of the temperature and the thermal expansion coefficient of the glass ribbon (B). Therefore, the conditions at the reference main speed ratio such as the temperature of the glass ribbon B, the temperature dependency of the thermal expansion coefficient, the thickness, the width, and the glass flow rate are stored and held in the main speed determining section 48 in advance. The glass thermal expansion coefficient is determined from the composition of the molten glass. From the set main speed ratio, the main speed of each downstream-side conveying roller pair is calculated on the basis of the current main speed of the upstream-side conveying roller pair.

이와 같이, 주속도비를 유리 리본(B)의 온도를 포함하는 상태의 변화에 따라서 수정함으로써, 보다 적절한 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정할 수 있다. Thus, by adjusting the main speed ratio in accordance with the change in the state including the temperature of the glass ribbon B, it is possible to determine the rotation speed of the more appropriate conveying rollers 18a, 19a.

(반송 롤러의 회전 속도의 결정)(Determination of the rotation speed of the conveying roller)

주속도 결정부(48)는, 산출하거나 또는 오퍼레이터에 의해 입력된 각 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도에 기초하여, 하기 식에 따라 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The main speed determining section 48 determines the rotational speed of each of the transporting rollers 18a and 19a according to the following equation based on the main speed of each of the transporting rollers 18a and 19a calculated or input by the operator .

회전 속도= 주속도/(열팽창한 반송 롤러의 직경×π)Rotation speed = main speed / (diameter of conveyed roller with thermal expansion x pi)

여기서, 서냉로(12, 13) 내의 각 반송 롤러쌍(l8, 19)의 배치 위치에서 검출된 분위기 온도가, 상술한 기준이 되는 주속도비에서의 반송 롤러쌍(18, 19)의 온도에 대하여 변화된 경우에는, 상술한 주속도비를 유지하도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The atmospheric temperature detected at the positions of the conveying roller pairs 18 and 19 in the gradual loosening rolls 12 and 13 is the temperature of the conveying roller pairs 18 and 19 at the above- The rotational speed of the conveying rollers 18a, 19a is determined so as to maintain the above-mentioned main speed ratio.

구체적으로, 검출부(47)는, 온도 센서(44)에 의해 검지된 온도가 변화된 반송 롤러(18a, 19a)에 대하여, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도에서의 롤러 열팽창 계수와 각 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 기준값을 참조하여, 하기 식에 따라 이 반송 롤러(18a)의 팽창량(직경의 변화량)을 산출한다. Specifically, the detecting unit 47 detects the thermal expansion coefficient of the conveying rollers 18a and 19a at the temperature of the conveying rollers 18a and 19a and the temperature of the conveying rollers 18a and 19a, 18a, and 19a, the expansion amount (change amount of the diameter) of the conveying roller 18a is calculated according to the following formula.

dD= β·D·ΔTdD =? D? T

dD: 팽창량dD: Amount of expansion

β: 열팽창 계수β: coefficient of thermal expansion

D: 반송 롤러 직경의 기준값 D: Reference value of conveying roller diameter

ΔT: 기준의 주속도비에서 설정되는 반송 롤러의 온도와의 온도차DELTA T: temperature difference between the temperature of the conveying roller set at the reference main speed ratio

주속도 결정부(48)는, 검출부(47)에 의해 산출된 반송 롤러(18a)의 직경의 변화량으로부터, 하기 식에 따라, 주속도의 변화량이 1이라고 하여 새로운 회전 속도를 산출하고, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 변경한다. The main speed determining unit 48 calculates a new rotational speed based on the amount of change in the diameter of the conveying roller 18a calculated by the detecting unit 47 so that the amount of change in the main speed is 1, (18a, 19a).

새로운 회전 속도= (주속도 + 주속도의 변화량)/((반송 롤러의 직경 + 반송 롤러 직경의 변화량)×π)New rotation speed = (main speed + variation of main speed) / ((diameter of conveying roller + amount of change in conveying roller diameter) x)

주속도 결정부(48)에 의해 결정된 회전 속도는 구동부(32)에 보내져, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전이 제어된다. The rotational speed determined by the main speed determining unit 48 is sent to the driving unit 32 so that the rotation of the conveying rollers 18a and 19a is controlled.

주속도비는, 상술한 것에 제한되지 않는다. 또한, 주속도 결정부(48)는, 주속도 분포로서, 주속도비 대신에, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 구체적인 주속도를 산출해도 좋다. 이 경우, 기준이 되는 주속도 분포 및 수정 후의 주속도도 구체적인 속도의 값으로서 설정된다. The main speed ratio is not limited to the above. The main speed determining unit 48 may calculate the specific main speed of each of the conveying rollers 18a and 19a instead of the main speed ratio as the main speed distribution. In this case, the reference main velocity distribution and the main velocity after correction are also set as specific velocity values.

제2 실시 형태에서는, 반송 롤러의 직경의 온도에 따라, 설정된 주속도 분포로 되도록 회전 속도를 조정하는 것 외에, 주속도 분포를 유리 리본의 온도에 따라 기준이 되는 주속도 분포를 수정해서 설정한다. 그러나, 기준이 되는 주속도 분포를 유리 리본의 현재의 온도에 따라 수정하지 않아도 좋다. 그러나, 표면 품질이 우수한 유리판을 제조하는 점에서, 기준이 되는 주속도 분포를 유리 리본의 현재의 온도에 따라 수정하는 것이 바람직하다. In the second embodiment, the rotational speed is adjusted so as to become the set main speed distribution according to the temperature of the diameter of the conveying roller, and the main speed distribution is set by modifying the reference main speed distribution according to the temperature of the glass ribbon . However, it is not necessary to modify the reference main speed distribution according to the current temperature of the glass ribbon. However, in terms of producing a glass plate having excellent surface quality, it is preferable to modify the reference main velocity distribution according to the current temperature of the glass ribbon.

제2 실시 형태에 따르면, 제1 실시 형태의 효과에 더하여, 반송 롤러(18a, 19a)에 발생하는 상태의 변화를 고려하고, 그 변화를 보상하도록, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도가 제어되므로, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도와 유리 리본(B)의 반송 속도와의 상대 속도가, 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)에서 차가 발생하는 것을, 보다 높은 정밀도로 억제할 수 있다. 이에 의해, 유리 리본(B)과 반송 롤러(18a, 19a) 사이에서의 슬립을 방지하고, 유리판 표면의 품질을 향상시킬 수 있다. According to the second embodiment, in addition to the effects of the first embodiment, the change in the state of the conveying rollers 18a, 19a is taken into consideration, and the rotation speeds of the conveying rollers 18a, The relative speed between the main speed of each of the conveying rollers 18a and 19a and the conveying speed of the glass ribbon B can be controlled so that a difference is generated in the plurality of conveying roller pairs 18 and 19, . Thus, it is possible to prevent the slip between the glass ribbon (B) and the conveying rollers (18a, 19a), and to improve the quality of the surface of the glass plate.

또한, 유리 리본(B)을 반송하기 위해서 이용하는 복수의 반송 롤러쌍(18, 19)의 주속도 분포를 유리 리본(B)의 온도에 따라 수정해서 설정하므로, 유리 리본(B)이 남아, 유리 리본(B)이 변형해버리는 것을 방지할 수 있고, 또한 필요 이상으로 빨라짐으로써, 유리 리본(B)이 인장되고, 유리 리본(B)이 깨지는 것을 방지할 수 있다. 이러한 효과는, 유리의 반송 속도가 빠르고, 또한 유리 리본(B)의 강도가 작아서 변형하기 쉬운 두께 0.5mm 이하의 박판 유리의 제조에 있어서, 보다 현저하다. The main speed distribution of the plurality of conveying roller pairs 18 and 19 used for conveying the glass ribbon B is modified and set in accordance with the temperature of the glass ribbon B so that the glass ribbon B remains, It is possible to prevent the ribbon B from being deformed, and by further increasing the speed more than necessary, the glass ribbon B can be pulled and the glass ribbon B can be prevented from being broken. Such an effect is more remarkable in the production of thin plate glass having a thickness of 0.5 mm or less which is easy to be conveyed at a high conveying speed of the glass and which is easily deformed due to the small strength of the glass ribbon (B).

제1 실시 형태에서 설명한 바와 같이, 서냉로(12, 13) 내의 분위기 온도가 제어되어도 상술한 바와 같이 유리 리본(B)의 온도나 반송 롤러(18a, 19a)의 온도는 변화된다. 그러나, 이 변화는 비교적 작기 때문에, 상술한 기준이 되는 주속도비가 온도에 따라 수정되어도, 그 수정량은 작고, 설정된 기준이 되는 주속도비의 분포를 크게 바꾸지 않는다. 즉, 온도 영역(E)에 설치된 상기 반송 롤러쌍의 반송 롤러의 주속도가, 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러쌍의 상기 반송 롤러의 주속도보다 빠른 것은 변화되지 않는다. As described in the first embodiment, the temperature of the glass ribbon B and the temperatures of the conveying rollers 18a and 19a are changed as described above even if the ambient temperature in the gradual rollers 12 and 13 is controlled. However, since this change is relatively small, even if the main speed ratio which is the reference described above is corrected according to the temperature, the amount of correction is small and the distribution of the main speed ratio which is the set reference is not changed greatly. That is, the main speed of the conveying roller of the pair of conveying rollers provided in the temperature region E is not changed faster than the main speed of the conveying roller of the conveying roller pair provided in the temperature region D,

상술한 예에서는, 온도 센서에서, 서냉로(12, 13) 내의 분위기 온도가 검출되고, 이것을 이용해 반송 롤러 온도가 산출되지만, 반송 롤러 온도는 직접 측정되어도 좋다. 그 때문에, 예를 들어 반송 롤러 상태 검출부로서, 반송 롤러의 온도를 연속적으로 측정하기 위한 온도계가 이용되어도 좋다. In the above-described example, in the temperature sensor, the ambient temperature in the gradual cooling passages 12 and 13 is detected, and the conveying roller temperature is calculated using this temperature, but the conveying roller temperature may be directly measured. Therefore, for example, a thermometer for continuously measuring the temperature of the conveying roller may be used as the conveying roller state detecting portion.

(제3 실시 형태) (Third Embodiment)

다음에, 본 발명의 제3 실시 형태인 유리판 제조 장치에 대해서 설명한다. 여기에서는, 상술한 제1 및 제2 실시 형태의 차이에 주목해서 설명한다.Next, a glass plate manufacturing apparatus according to a third embodiment of the present invention will be described. Here, the difference between the first and second embodiments described above will be described and explained.

제2 실시 형태에서는, 반송 롤러 상태 검출부(47)로서, 반송 롤러(18a, 19a)의 온도를 검출하는 온도 센서(44) 및 컴퓨터가 이용되지만, 여기에서는, 도 6에 도시한 바와 같이, 반송 롤러 상태 검출부(이하, 단순히 검출부라고도 한다)(57)로서, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량을 검출하기 위한 거리 측정 센서(54) 및 도시하지 않은 컴퓨터가 이용된다. 또한, 도 6은, 반송 롤러쌍(18, 19)의 회전 구동을 제어하는 제어계의 구성을 설명하는 블록도이다. 도 6에 있어서, 제1 및 제2 실시 형태에서 참조한 부호와 동일한 부호로 도시하는 요소는, 제1 및 제2 실시 형태에서 설명한 요소와 같다. 검출부(57)는, 거리 측정 센서(54)와 접속되어 있다. In the second embodiment, a temperature sensor 44 and a computer for detecting the temperature of the conveying rollers 18a and 19a and a computer are used as the conveying roller state detecting unit 47. Here, as shown in Fig. 6, A distance measuring sensor 54 and a computer (not shown) for detecting the abrasion amount of the conveying rollers 18a and 19a are used as the roller state detecting unit 57 (hereinafter, simply referred to as a detecting unit). 6 is a block diagram for explaining the configuration of a control system for controlling the rotational drive of the conveying roller pair 18, 19. As shown in Fig. In Fig. 6, elements indicated by the same reference numerals as those in the first and second embodiments are the same as those described in the first and second embodiments. The detection unit 57 is connected to the distance measurement sensor 54.

거리 측정 센서(54)는, 각 반송 롤러쌍(18, 19)에 대응하여 복수 설치된다. 거리 측정 센서(54)는, 구동용 샤프트 간격을 검출한다. 구동용 샤프트 간격은, 유리 리본(B)에 대하여 같은 측에 있는 반송 롤러(18a, 19a) 끼리를 연결하는 구동용 샤프트(18b, 19b)와, 이 구동용 샤프트(18b, 19b)와 대향해서 설치된 구동용 샤프트(18b, 19b)와의 거리를 말한다. 반송 롤러쌍(18, 19)은, 한쌍의 반송 롤러(18a, 19a) 사이가 서로 압박된 상태에서 유리 리본(B)을 협지한다. 따라서, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량은, 하기 식에 따라 산출되는 롤러 반경의 신품 시의 롤러 반경으로부터의 변화량이, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모에 기인해서 발생했다고 하여 검출부(57)에 의해 검출된다. 이 식에서는, 유리 리본(B)의 두께는, 각 반송 롤러(18a, 19a)의 위치에서 일정하기 때문에, 구동용 샤프트(18b, 19b)끼리의 간격을 측정함으로써, 롤러 반경이 산출된다. A plurality of distance measuring sensors 54 are provided corresponding to the pairs of conveying rollers 18 and 19. The distance measurement sensor 54 detects the drive shaft interval. The driving shaft spacing is determined by the driving shafts 18b and 19b connecting the conveying rollers 18a and 19a on the same side with respect to the glass ribbon B and the driving shafts 18b and 19b facing the driving shafts 18b and 19b And the driving shafts 18b and 19b provided. The pair of conveying rollers 18 and 19 sandwich the glass ribbon B in a state in which the pair of conveying rollers 18a and 19a are pressed against each other. Therefore, the amount of wear of each of the conveying rollers 18a and 19a is determined by the fact that the amount of change in the roller radius calculated from the following formula from the roller radius in the case of the new product is caused by the abrasion of the conveying rollers 18a and 19a, 57). In this formula, since the thickness of the glass ribbon B is constant at the positions of the transport rollers 18a and 19a, the distance between the drive shafts 18b and 19b is measured to calculate the roller radius.

롤러 반경= (구동용 샤프트 간격- 유리 리본 두께)/2Roller radius = (drive shaft spacing - glass ribbon thickness) / 2

검출 제어부(50)의 주속도 결정부(58)는, 검출된 반송 롤러(18a, 19a)의 마모에 기인하는 반송 롤러(18a, 19a)의 반경의 변화에 의해 발생한, 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도의 주속도비로부터의 어긋남을 보상하도록 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 결정한다. The main speed determination unit 58 of the detection control unit 50 determines the speed of the conveying rollers 18a and 19a caused by the change in the radius of the conveying rollers 18a and 19a caused by the detected abrasion of the conveying rollers 18a and 19a The rotational speed of the conveying rollers 18a, 19a is determined so as to compensate for the deviation from the main speed ratio of the main speed of the conveying rollers 18a, 19a.

또한, 제3 실시 형태에서는, 반송 롤러(18a, 19a)의 경(徑) 변화로서, 마모 상태에 기초하여 산출된 반경의 변화를 이용하지만, 이 마모 상태를 제2 실시 형태에서 이용한 반송 롤러(18a, 19a)의 온도와 함께 통합해서 적용할 수도 있다. 이 경우, 반송 롤러(18a, 19a)의 경은, 마모량에 의해 변화됨과 동시에, 열팽창에 의해 변화된다. 이 경을 이용하여, 경의 변화에 따라 변화된 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도가 주속도비로 유지되도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 산출할 수 있다. In the third embodiment, a change in radius calculated on the basis of the wear state is used as a change in diameter of the conveying rollers 18a, 19a, but this wear state is referred to as a conveying roller 18a, 19a, respectively. In this case, the diameter of the conveying rollers 18a, 19a varies depending on the amount of wear and changes due to thermal expansion. The rotational speeds of the conveying rollers 18a and 19a can be calculated so that the main speeds of the conveying rollers 18a and 19a changed in accordance with the diameter change are maintained at the main speed ratio.

또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 경 변화에 더하여, 유리 리본의 상태로서, 유리 리본(B)의 열팽창에 기인해 유리 리본(B)의 온도에 따라 변화되는 유리 리본(B)의 반송 속도 변화를 통합해서 적용할 수도 있다.In addition to the change in the curvature of the conveying rollers 18a and 19a, the conveying speed of the glass ribbon B, which changes depending on the temperature of the glass ribbon B due to the thermal expansion of the glass ribbon B, Changes can also be applied in unison.

이상의 제3 실시 형태의 유리판 제조 장치에 따르면, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모에 기인한 경 변화에 의한 반송 롤러의 주속도의 주속도비로부터의 어긋남을 보상할 수 있다. According to the glass sheet manufacturing apparatus of the third embodiment described above, it is possible to compensate for the deviation of the main speed of the conveying roller from the main speed ratio due to the light change caused by the abrasion of the conveying rollers 18a and 19a.

또한, 이 유리판 제조 장치에 있어서, 거리 측정 센서(54)는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 구동용 샤프트(18b, 19b) 끼리의 거리 대신에, 반송 롤러쌍(18, 19)의 구동용 샤프트(18b, 19b)의 원점 위치로부터의 어긋남을 판독하고, 마모량을 검출하도록 구성되어도 좋다. 원점 위치는, 반송 롤러(18a, 19a)의 신품 시에 구동용 샤프트(18b, 19b)가 위치하는 중심 위치이며, 기억부(56)에서 기억된다. 반송 롤러쌍(18, 19)의 구동용 샤프트(18b, 19b)의 원점 위치로부터의 어긋남을 이용하여, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량을 검출하고, 이것에 의해 마모한 반송 롤러의 롤러 경이 산출될 수 있다. 또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 경은, 검출부(57)가 산출하는 것에 한정되지 않고, 예를 들어 마모량에 기초하여 오퍼레이터가 산출해도 좋다. 이 경우, 오퍼레이터에 의해 산출되어 주속도 결정부(58)에 입력된 반송 롤러(18a, 19a)의 경에 기초하여, 주속도 결정부(58)에 의해 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도가 산출된다. 또는, 오퍼레이터가 산출한 반송 롤러(18a, 19a)의 경에 기초하여 또한 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도를 산출하고, 이 산출 결과를 주속도 결정부(58)에 입력해도 좋다. 주속도 결정부(58)에서 산출되거나 입력된 회전 속도는, 주속도 결정부(58)에 의해 결정되어, 구동부(32)에 전달된다. 또한, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량, 원점 위치는, 오퍼레이터가 산출해도 좋고, 산출된 값은 기억부(56)에 기억되어도 좋다. In this glass plate manufacturing apparatus, the distance measuring sensor 54 is configured to drive the pair of conveying rollers 18 and 19 in place of the distance between the driving shafts 18b and 19b of the conveying roller pair 18 and 19 The shift of the shafts 18b and 19b from the origin position may be read and the wear amount may be detected. The origin position is the center position where the drive shafts 18b and 19b are located when the conveying rollers 18a and 19a are new ones and are stored in the storage unit 56. [ The amount of abrasion of the conveying rollers 18a and 19a is detected using the deviation of the driving shafts 18b and 19b of the conveying roller pair 18 and 19 from the origin position, Can be calculated. The diameter of the conveying rollers 18a, 19a is not limited to that calculated by the detecting section 57, and may be calculated by the operator based on the amount of wear, for example. In this case, on the basis of the diameter of the conveying rollers 18a, 19a calculated by the operator and input to the main speed determining portion 58, the main speed determining portion 58 adjusts the rotation speed of the conveying rollers 18a, . Alternatively, the rotation speeds of the conveying rollers 18a and 19a may be calculated based on the diameter of the conveying rollers 18a and 19a calculated by the operator, and the calculation results may be input to the main speed determining unit 58. The rotational speed calculated or inputted by the main speed determining unit 58 is determined by the main speed determining unit 58 and transmitted to the driving unit 32. [ The wear amount and origin position of the conveying rollers 18a and 19a may be calculated by the operator and the calculated values may be stored in the storage section 56. [

또한, 제2 실시 형태, 제3 실시 형태에서는, 반송 롤러쌍(18, 19)의 각 롤러에 발생하는 반송 롤러(18a, 19a)의 경 변화를 보상하도록, 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 속도가 결정되지만, 반송 롤러(18a, 19a) 이외에, 성형 공정에서 냉각 롤러쌍으로서 이용하는 롤러쌍(17)의 각 롤러의 경 변화를 보상하도록, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 회전 속도가 결정되어도 좋다. 이 경우, 롤러쌍(17)의 각 롤러는, 상술한 반송 롤러 상태 검출부(47, 57)와 같은 검출부를 이용하여, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 상태를 검출하고, 검출 결과에 기초하여 롤러쌍(17)의 각 롤러의 경 변화를 보상하도록, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 회전 속도가 결정된다.In the second and third embodiments, the rotation of the conveying rollers 18a, 19a is controlled so as to compensate for the change in the curvature of the conveying rollers 18a, 19a generated in the respective rollers of the conveying roller pair 18, The rotational speed of each roller of the pair of rollers 17 is determined so as to compensate for the change in the diameter of each roller of the pair of rollers 17 used as the pair of cooling rollers in the forming process in addition to the conveying rollers 18a and 19a . In this case, each roller of the pair of rollers 17 detects the state of each roller of the pair of rollers 17 by using a detection unit such as the above-described conveying roller state detecting units 47 and 57, The rotational speed of each roller of the pair of rollers 17 is determined so as to compensate for the change in the curvature of each roller of the pair of rollers 17. [

일반적으로, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 주속도는, 유리판의 두께 분포나 유리 표면의 요철이 가장 작아지도록 적절한 값으로 설정하고 있으므로, 그 값으로부터 어긋나는 것은, 유리판의 두께 분포나 유리 표면의 요철을 악화시키게 된다.In general, the main speed of each roller of the pair of rollers 17 is set to an appropriate value such that the thickness distribution of the glass plate and the concavity and convexity of the glass surface are minimized. The unevenness is worsened.

즉, 롤러쌍(17)의 주속도가 변화되면, 성형체의 하단으로부터 롤러쌍(17) 사이에서 행해지는 유리 리본(B)의 연신량과, 롤러쌍(17)으로부터 반송 롤러쌍(18) 사이에서 행해지는 유리 리본(B)의 연신량이 변화하는 것에 의해, (성형체의 하단 내지 롤러쌍(17) 사이에서의 유리 리본(B)의 폭 방향의 온도 분포와, 롤러쌍(17) 내지 반송 롤러쌍(18, 19)에서의 유리 리본의 폭 방향의 온도 분포의 형태가 다르기 때문) 제조된 유리판의 폭 방향의 두께 분포나 유리 표면의 요철의 크기가 변화되어 버린다. 이로 인해, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 경 변화를 보상하도록, 롤러쌍(17)의 각 롤러의 회전 속도가 결정되는 것이 바람직하다.That is, when the main speed of the roller pair 17 is changed, the elongation amount of the glass ribbon B performed between the roller pair 17 from the lower end of the formed body and the elongation amount of the glass ribbon B between the roller pair 17 and the conveying roller pair 18 The temperature distribution in the width direction of the glass ribbon B between the lower end of the molded article and the roller pair 17 and the temperature distribution in the width direction between the roller pair 17 and the conveying roller 17 are changed by the amount of elongation of the glass ribbon B, The shape of the temperature distribution in the width direction of the glass ribbon in the pair (18, 19) is different), the thickness distribution in the width direction of the produced glass plate and the size of the irregularities of the glass surface are changed. For this reason, it is preferable that the rotational speed of each roller of the pair of rollers 17 is determined so as to compensate the change in the curvature of each roller of the pair of rollers 17.

또한, 반송 롤러쌍(18, 19) 및 롤러쌍(17)의 각 롤러의 적어도 어느 하나의 각 롤러에 대해서 각 롤러의 경 변화를 보상하도록 회전 속도를 결정해도 좋다.The rotation speed may be determined so as to compensate for a change in the diameter of each roller with respect to at least one of the rollers of the pair of conveying rollers 18 and 19 and the pair of rollers 17. [

즉, 냉각 롤러나 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 롤러의 회전 속도를 결정하는 것은, 모든 롤러(냉각 롤러, 반송 롤러)에서 행해질 필요는 없고, 효과적인 롤러에 대해서만 행해도 된다. That is, it is not necessary to determine the rotational speed of the roller so as to compensate for the change in the diameter of the cooling roller or the conveying roller, but it may be performed only on the effective roller, not on all the rollers (cooling roller and conveying roller).

예를 들어, 유리 리본(B)의 폭 방향 중앙부가 연화점(점도 η이 logη= 7.65가 되는 온도) 이하의 영역에 설치된 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하고, 반송 롤러를 회전 구동시킴으로써, 유리 리본(B)의 슬립 등을 억제할 수 있고, 유리 리본(B)의 표면에 흠집이 발생하는 것을 억제할 수 있다. For example, the rotational speed of the conveying roller is determined so as to compensate for a change in the diameter of the conveying roller provided in a region in the widthwise middle portion of the glass ribbon (B) at a softening point (temperature at which the viscosity? Becomes log? = 7.65) The slip of the glass ribbon B can be suppressed and the occurrence of scratches on the surface of the glass ribbon B can be suppressed.

유리가 연화점(SP) 이상이면 유리 리본(B)은 점도가 낮고, 슬립은 발생하기 어렵다. 한편, 연화점(SP) 이하의 유리 리본(B)에서는 슬립이 발생하기 쉬워진다. 이로 인해, 유리 리본(B)의 중앙부가 연화점(SP) 이하의 영역에 설치된 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다.If the glass has a softening point (SP) or more, the glass ribbon (B) has a low viscosity, and slip is unlikely to occur. On the other hand, in a glass ribbon (B) having a softening point (SP) or less, slip easily occurs. Therefore, it is preferable to determine the rotation speed of the conveying roller so as to compensate for a change in the diameter of the conveying roller provided in the region where the central portion of the glass ribbon B is below the softening point SP.

또한, 상술한 서냉 공정 중에서, 적어도 유리 리본(B)의 중앙부의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정함으로써, 유리 리본(B)의 소성 변형의 억제 효과는 커진다. 따라서, 적어도 유리 리본(B)의 중앙부의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다.In order to compensate for the change in the diameter of the conveying roller provided in the temperature region where at least the temperature of the central portion of the glass ribbon (B) is equal to or higher than the glass transition point (Tg) and the softening point (SP) By determining the speed, the effect of suppressing the plastic deformation of the glass ribbon (B) is increased. Therefore, it is preferable to determine the rotational speed of the conveying roller so as to compensate at least the change in the diameter of the conveying roller provided in the temperature region where the temperature of the central portion of the glass ribbon B is equal to or higher than the glass transition point (Tg) Do.

또한, 유리 리본(B)의 중앙부의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러는, 경 변화가 발생하기 쉽기 때문에, 이 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다.The conveying rollers provided in the temperature region in which the temperature of the central portion of the glass ribbon B is lower than the glass transition point Tg or higher than the softening point SP are susceptible to light change, It is preferable to determine the rotational speed of the conveying roller to compensate for the change in the diameter of the conveying roller.

유리 온도가 연화점(SP)보다 고온일 경우에는, 유리에 작용하는 압축 응력이 순간적으로 완화되기 때문에, 유리 리본(B)에 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다. 한편, 유리 온도가 유리 전이점(Tg)보다 저온일 경우에는, 유리 리본(B)의 점도가 충분히 상승하여 있기 때문에, 파형상의 소성 변형은 발생하기 어렵다.When the glass temperature is higher than the softening point SP, the compressive stress acting on the glass is instantaneously relaxed, so that plastic deformation in the waveform of the glass ribbon (B) is unlikely to occur. On the other hand, when the glass temperature is lower than the glass transition point (Tg), the viscosity of the glass ribbon (B) is sufficiently raised, so that the plastic deformation on the waveform is less likely to occur.

또한, 상류측의 반송 롤러일수록 마모나 열팽창에 의한 롤러 경 변화가 발생하기 쉽다. 즉, 적어도 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역에 설치한 반송 롤러의 경 변화를 보상하도록 반송 롤러의 회전 속도를 결정하는 것이 바람직하다. Further, as the upstream-side transport roller becomes more susceptible to a change in the roller diameter due to abrasion or thermal expansion. That is, it is preferable to determine the rotation speed of the conveying roller so as to compensate for a change in the diameter of the conveying roller provided in a temperature region where at least the temperature is equal to or higher than the glass transition point (Tg) and the softening point (SP).

(변형예)(Modified example)

제3 실시 형태의 유리판 제조 장치의 반송 롤러 상태 검출부(57)에는, 거리 측정 센서(54) 대신에, 반송 롤러(18a, 19a)의 이용 일수에 기초하여 산출되는 반송 롤러(18a, 19a) 직경의 변화를 반송 롤러(18a, 19a)의 경 변화로서 카운트하는 장치가 이용되어도 좋다. 예를 들어, 이 경 변화를 카운트하는 장치는, 반송 롤러(18a, 19a)의 이용 일수를 주속도 결정부(58)에 전달한다. 주속도 결정부(58)는, 주속도 결정부(58)의 기억부(56)에 기억된, 각 반송 롤러(18a, 19a)에 대해서 과거의 교환 실적으로서, 과거에 교환했을 때의 롤러 직경의 그 신품 시부터의 마모량과 교환까지의 이용 일수를 참조하고, 이들에 기초하여 1일당 마모량을 산출한다. 이어서, 기억부(56)에 기억된 신품 시의 롤러 직경을 참조하여, 하기 식에 따라 롤러 직경이 산출된다. 이때, 상기 경 변화를 카운트하는 장치로부터 보내진 이용 일수를 이용하여 하기 식에 나타낸 바와 같이, 1일당 마모량×이용 일수의 곱이, 반송 롤러(18a, 19a)의 마모량에 상당하는 것으로 하여 검출된다.The conveying roller state detecting section 57 of the glass sheet manufacturing apparatus of the third embodiment is provided with the conveying rollers 18a and 19a which are calculated on the basis of the number of days of use of the conveying rollers 18a and 19a, May be used as a change in the diameter of the conveying rollers 18a and 19a. For example, the apparatus for counting the change of the diameter transmits the number of days of use of the conveying rollers 18a, 19a to the main speed determining section 58. [ The main speed determining unit 58 determines whether or not each of the conveying rollers 18a and 19a stored in the storage unit 56 of the main speed determining unit 58 has a roller diameter The abrasion amount from the new article and the number of days until the exchange are referred to, and the amount of abrasion per day is calculated based on the abrasion amount. Next, referring to the roller diameter of the new product stored in the storage section 56, the roller diameter is calculated according to the following equation. At this time, the product of the wear amount per day x the number of days of use per day is detected as being equivalent to the abrasion amount of the conveying rollers 18a, 19a, as shown in the following equation, using the number of days sent from the device counting the light change.

롤러 직경= 신품 시의 직경-(1일당 마모량×이용 일수)Roller diameter = Diameter of new product - (wear per day x number of days of use)

주속도 결정부(58)는, 기억부(56)에서, 각 반송 롤러(18a, 19a)에 대해서 과거의 교환 실적, 신품 시의 롤러 직경을 기억한다. The main speed determining unit 58 stores the past exchange performance and the roller diameter of the new product in the storage unit 56 for each of the conveying rollers 18a and 19a.

이 변형예에 따르면, 보다 간단한 방법으로, 반송 롤러(18a, 19a)의 직경의 변화에 의해 발생한 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도의 주속도비로부터의 어긋남을 보상할 수 있다. 또한, 1일당 마모량은, 오퍼레이터가 산출해서 기억부(56)에 기억시키는 것도 가능하다. 또한, 상기 마모량에 의한 반송 롤러(18a, 19a)의 직경 변화도, 오퍼레이터가 산출하고, 검출 제어부(50) 또는 구동부(32)에 전달되도록 해도 좋다. 또한, 과거에 교환했을 때의 롤러 직경의 그 신품 시로부터의 마모량, 교환까지의 이용 일수는, 오퍼레이터에 의해 산출되어도 좋고, 산출된 값은 기억부(56)에 기억되어도 좋다. According to this modified example, it is possible to compensate for the deviation of the main speeds of the conveying rollers 18a, 19a caused by the change of the diameters of the conveying rollers 18a, 19a from the main speed ratio by a simpler method. It is also possible that the wear amount per day is calculated by the operator and stored in the storage section 56. The change in diameter of the conveying rollers 18a and 19a due to the abrasion amount may also be calculated by the operator and transmitted to the detection control unit 50 or the driving unit 32. [ The wear amount of the roller diameter at the time of replacement in the past and the number of days of use from the new product to the replacement may be calculated by the operator and the calculated value may be stored in the storage section 56.

또한, 제2 실시 형태와, 제3 실시 형태의 변형예는 조합할 수도 있다. 제2 실시 형태와, 제3 실시 형태의 변형예를 조합함으로써, 제2 실시 형태 또는 제3 실시 형태를 단독으로 적용할 경우에 비해, 보다 고정밀도로 주속도비로부터의 어긋남을 보상할 수 있다. The second embodiment and the modification of the third embodiment may be combined. By combining the second embodiment and the modified example of the third embodiment, it is possible to compensate for the deviation from the main speed ratio more accurately than when the second embodiment or the third embodiment is solely applied.

또한, 상기 소성 변형의 문제는, 유리 리본의 폭 방향 양단부(귀부)를 롤러쌍(17)으로 급냉함으로써 발생하기 쉬워진다. 유리의 액상 온도가 1050℃ 내지 1250℃로 고온일 경우, 유리 리본의 폭 방향 양단부(귀부)를 롤러쌍(17)으로 급냉 할 때의 상기 인접 영역과, 유리 리본(B)의 중심 위치와의 사이에서 온도 저하량의 차가 크고, 소성 변형의 문제가 발생하기 쉽다. 이로 인해, 소성 변형을 발생시키기 어려운 본 발명의 제조 방법은, 액상 온도가 1100℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조에 적합하다. 액상 온도가 1150℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조가 본 발명에 의해 적합하고, 액상 온도가 1180℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조가 더 적합하고, 액상 온도가 1200℃ 내지 1250℃인 유리를 이용한 유리판의 제조가 특히 적합하다. In addition, the problem of the plastic deformation is easily caused by quenching both end portions (ear portions) of the glass ribbon in the width direction by the roller pair 17. When the liquid temperature of the glass is high at 1050 to 1250 占 폚, the width of the glass ribbon in the vicinity of the center of the glass ribbon (B) The difference in the amount of decrease in temperature is large, and the problem of plastic deformation tends to occur. Therefore, the production method of the present invention, which is difficult to cause plastic deformation, is suitable for the production of a glass plate using glass having a liquidus temperature of 1100 캜 to 1250 캜. The production of a glass plate using a glass having a liquidus temperature of 1150 DEG C to 1250 DEG C is suitable according to the present invention and the production of a glass plate using a glass having a liquidus temperature of 1180 DEG C to 1250 DEG C is more preferable and a liquidus temperature is 1200 DEG C to 1250 DEG C Lt; 0 > C is particularly suitable.

액상 점도가 150000dPa·s 이하로 작은 액정 디스플레이나 유기EL 디스플레이 등의 플랫 패널 디스플레이용 유리판은, 성형 공정 시에 실투(失透)가 발생하기 쉬운 상태에 있다. 이로 인해, 성형 공정 시의 용융 유리의 온도를 고온으로 할 필요가 있고, 상기 소성 변형의 문제가 현저해진다. 이로 인해, 액상 점도가 150000dPa·s 이하인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명이 적합하고, 35000 내지 150000dPa인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 보다 적합하게 된다. 50000 내지 100000dPa·s인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 더 적합하고, 50000 내지 80000dPa·s인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 한층 적합하게 된다. A glass plate for a flat panel display such as a liquid crystal display or an organic EL display having a liquid viscosity as low as 150000 dPa · s or less is in a state where devitrification tends to occur during the molding process. Therefore, it is necessary to set the temperature of the molten glass at a high temperature in the molding step, and the problem of the plastic deformation becomes remarkable. Therefore, the present invention is suitable for the production of a glass plate using a glass having a liquid viscosity of 150000 dPa · s or less, and the production method of the present invention is more suitable for the production of a glass plate using glass having 35000 to 150000 dPa. The production method of the present invention is more suitable for the production of a glass plate using glass having 50,000 to 100,000 dPa · s and the production method of the present invention is more suitable for the production of a glass plate using glass having 50,000 to 80,000 dPa · s.

또한, 상기 소성 변형은, 유리의 열팽창 계수가 큰 유리일수록, 급격한 온도 변화에 기인한 팽창차에 의해 발생하기 쉽다. 이로 인해, 열팽창 계수(100 내지 300℃)[×10^-7℃]가 30 이상인 유리를 이용한 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 적합하게 된다. 단, 본 발명의 제조 방법을 플랫 패널 디스플레이용 유리판에 적용할 경우, 열팽창 계수가 지나치게 크면, 플랫 패널 디스플레이 제조 시의 열처리 공정에 있어서, 열충격이나 열수축량이 증대하는 경향이 있기 때문에, 예를 들어 플랫 패널 디스플레이용 유리판 등에는 바람직하지 않다. 이상의 점에서, 열팽창 계수(100 내지 300℃)[×10^-7℃]가 30 내지 40 미만인 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 적합하고, 열팽창 계수가 32 내지 40 미만인 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 보다 적합하고, 34 이상 내지 40 미만인 유리판의 제조에 본 발명의 제조 방법이 특히 적합하다. Further, the plastic deformation is more likely to occur due to the expansion difference due to the abrupt temperature change, as the glass has a larger thermal expansion coefficient. Therefore, the production method of the present invention is suitable for the production of a glass plate using a glass having a coefficient of thermal expansion (100 to 300 ° C) [X 10 ^-7 ° C] of 30 or more. However, when the manufacturing method of the present invention is applied to a glass plate for a flat panel display, if the coefficient of thermal expansion is too large, the thermal shock and the amount of heat shrinkage tend to increase in the heat treatment process in manufacturing a flat panel display. It is not preferable for a glass plate for panel display. In view of the above, the production method of the present invention is suitable for producing a glass plate having a thermal expansion coefficient (100 to 300 캜) [占 10 ^-7占 폚] of less than 30 to 40, Is more suitable, and the production method of the present invention is particularly suitable for the production of a glass plate having a glass transition temperature (Tg) of from 34 to less than 40.

(유리판의 조성)(Composition of glass plate)

본 실시 형태의 유리판 제조 방법 및 유리판 제조 장치로 제조되는 유리판은, 예를 들어 액정 디스플레이용 유리 기판을 바람직하게 예로 들 수 있다.The glass plate manufactured by the glass plate producing method and the glass plate producing apparatus of the present embodiment can be preferably exemplified by, for example, a glass plate for a liquid crystal display.

액정 디스플레이용 유리 기판의 유리 조성은, 이하의 유리 조성이 예시된다.As the glass composition of the glass substrate for a liquid crystal display, the following glass composition is exemplified.

SiO₂ 50 내지 70 질량%, SiO ₂ 50 to 70% by weight,

B₂O₃　0 내지 15 질량%, 0 to 15% by mass of B ₂ O ₃ ,

Al₂O₃ 5 내지 25 질량%, Al ₂ O ₃ 5 to 25% by mass,

MgO 0 내지 10 질량%, 0 to 10% by mass of MgO,

CaO　0 내지 20 질량%, 0 to 20% by mass of CaO,

SrO　0 내지 20 질량%, 0 to 20 mass% of SrO,

BaO　0 내지 10 질량%, 0 to 10% by mass of BaO,

RO　5 내지 20 질량%(단,　R은 Mg,　Ca, Sr 및 Ba에서 선택되는 유리판에 함유되는 전체 성분으로서, 적어도 1종이다)를 함유하는 것이 바람직하다.And 5 to 20 mass% of RO (wherein R is at least one kind of total components contained in a glass plate selected from Mg, Ca, Sr and Ba).

또한, 액정 디스플레이용 유리 기판에 형성되는 TFT(Thin Film Transistor)의 파괴를 억제하는 관점으로부터는, 무알카리 유리(알칼리 성분을 실질적으로 포함하지 않는 유리)인 것이 바람직하다. 한편, 용융 유리의 용해성 및 청징성을 향상시키기 위해서, 굳이 알칼리 성분을 미량 함유시키도록 해도 좋다. 이 경우,　R'₂O　0.05 질량%를 초과해 2.0 질량% 이하, 보다 바람직하게는 R'₂O　0.1 질량%를 초과해 2.0 질량% 이하(단, R'은 Li,　Na 및 K로부터 선택되는 유리판에 함유되는 전체 성분으로서, 적어도 1종이다)를 포함하는 것이 바람직하다.Further, from the viewpoint of suppressing breakdown of a TFT (Thin Film Transistor) formed on a glass substrate for a liquid crystal display, it is preferable that the alkali-free glass (glass containing substantially no alkali component) is used. On the other hand, in order to improve the solubility and refinability of the molten glass, a slight amount of an alkali component may be contained. In this case, R by more than _'2 O 0.05 to exceed the mass% to 2.0 mass%, more preferably R' ₂ O 0.1% or less 2.0% by weight (where, R 'is selected from Li, Na and K As the total components contained in the glass plate, at least one kind).

(실시예)(Example)

본 발명의 효과를 조사하기 위해서, 종래의 유리판 제조 장치와 본 실시 형태의 유리판 제조 장치를 이용하여, 각각 하기 방법에 따라 유리 리본을 제조하고, 유리 리본에 발생하는 파상의 변형을 측정했다. 또한, 이용한 유리판 제조 장치는, 모두, 도 3 및 도 4에 도시한 다운드로우법에 의한 유리판 제조 장치(1)이며, 유리는 하기에 나타내는 성분을 함유하는 알루미노 실리케이트 유리를 이용했다.In order to investigate the effects of the present invention, glass ribbons were produced according to the following methods by using the conventional glass sheet producing apparatus and the glass sheet producing apparatus of the present embodiment, and the deformation of wavy patterns generated in the glass ribbon was measured. The glass plate producing apparatus used was all glass plate producing apparatus 1 according to the down-draw method shown in Figs. 3 and 4, and the glass used was aluminosilicate glass containing the following components.

SiO₂ 60 질량%SiO ₂ 60% by weight

A1₂O₃19.5 질량%A1 ₂ O ₃ 19.5 mass%

B₂O₃10 질량%B ₂ O ₃ 10 mass%

CaO　5 질량%CaO 5 mass%

SrO　5 질량%SrO 5 mass%

SnO₂　0.5 질량%SnO ₂ 0.5% by mass

실시예 1로서, 상술한 제1 실시 형태에 따라, 주속도 결정부(38)에 의해, 서냉로 내에서 반송되는 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다, 유리 리본(B)의 온도가 서냉점(AP)이 되는 위치보다 하류의 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러(19a)의 주속도 쪽이 0.6% 빨라지도록 반송 롤러(19a)의 주속도를 결정하고, 결정 후의 주속도에 기초하여 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동을 제어하고, 0.5mm 두께, 폭 방향 길이 2000mm×길이 방향 길이 2500mm 크기의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. The glass ribbon B conveyed in the slow cooling furnace is cooled to a glass transition point Tg or higher and a softening point SP lower than or equal to the glass transition temperature Tg by the main speed determining section 38 in accordance with the first embodiment, The conveying roller 19a provided in the temperature region E downstream of the position where the temperature of the glass ribbon B becomes the stationary cold spot AP is set to be lower than the main speed of the conveying roller 18a provided in the temperature region D, The main speed of the conveying roller 19a is determined so that the main speed of the conveying rollers 18a and 19a is 0.6% faster and the rotational driving of the conveying rollers 18a and 19a is controlled based on the determined main speed. A glass substrate for a liquid crystal display having a size of 2000 mm x length of 2500 mm in length was produced.

또한, 실시예 2로서, 상술한 제2 실시 형태에 따라, 주속도 분포를 유지하도록 각 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 결정하고, 결정된 반송 롤러의 주속도에 기초하여, 반송 롤러(18a, 19a)를 회전 구동시킨 점을 제외하고, 실시예 1과 마찬가지의 조건으로, 0.5mm 두께의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다.According to the second embodiment described above, the main speed of each of the conveying rollers 18a and 19a is determined so as to maintain the main speed distribution, and on the basis of the determined main speed of the conveying roller, A glass substrate for a liquid crystal display having a thickness of 0.5 mm was produced under the same conditions as in Example 1, except that the glass substrates 18a, 19a were rotated.

실시예 3으로서, 상술한 제1 실시 형태에 따라, 주속도 결정부(38)에 의해, 서냉로 내에서 반송되는 유리 리본(B)의 온도가 유리 전이점(Tg) 이상 연화점(SP) 이하가 되는 온도 영역(D)에 설치된 반송 롤러(18a)의 주속도보다, 유리 리본(B)의 온도가 서냉점(AP)이 되는 위치보다 하류의 온도 영역(E)에 설치된 반송 롤러(19a)의 주속도 쪽이 0.6% 빨라지도록 반송 롤러(19a)의 주속도를 결정하고, 결정 후의 주속도에 기초하여 각 반송 롤러(18a, 19a)의 회전 구동을 제어하고, 0.7mm 두께, 폭 방향 길이 2000mm×길이 방향 길이 2500mm 크기의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. The temperature of the glass ribbon B conveyed in the annealing furnace is controlled to be equal to or lower than the glass transition point Tg and the softening point SP or lower by the main speed determining section 38 according to the first embodiment, The conveying roller 19a provided in the temperature region E downstream of the position where the temperature of the glass ribbon B becomes the stationary cold spot AP is set to be lower than the main speed of the conveying roller 18a provided in the temperature region D, The main speed of the conveying roller 19a is determined so that the main speed of the conveying rollers 18a and 19a is 0.6% faster and the rotational driving of the conveying rollers 18a and 19a is controlled based on the determined main speed. A glass substrate for a liquid crystal display having a size of 2000 mm x length of 2500 mm in length was produced.

비교예 1로서, 모든 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 같게 한 점을 제외하고, 실시예 1과 마찬가지의 조건으로, 0.5mm 두께의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. As Comparative Example 1, a glass substrate for a liquid crystal display having a thickness of 0.5 mm was produced under the same conditions as in Example 1, except that all the conveying rollers 18a and 19a had the same main speed.

또한, 비교예 2로서, 모든 반송 롤러(18a, 19a)의 주속도를 같게 한 점을 제외하고, 실시예 3과 마찬가지의 조건으로, 0.7mm 두께의 액정 디스플레이용 유리 기판을 제작했다. As Comparative Example 2, a glass substrate for a liquid crystal display having a thickness of 0.7 mm was produced under the same conditions as in Example 3, except that all the conveying rollers 18a and 19a had the same main speed.

얻어진 실시예 1 내지 3, 비교예 1 내지 2의 액정 디스플레이용 유리 기판에 대해서, 액정 디스플레이용 유리 기판의 인접 영역에 발생한 파형상의 변형(판 두께 방향의 요철)을 두께 게이지(Thickness Gauge)를 이용하여 계측했다. 이 결과, 실시예 1에서는, 파형상의 변형(요철의 높이)은 0.05mm 이하였다. 실시예 2에서는, 파형상의 변형은 0.04mm 이하였다. 실시예 3에서는, 파형상의 변형이 0.05mm였다. 비교예 1에서는, 파형상의 변형이 0.4mm였다. 비교예 2에서는, 파형상의 변형이 0.25mm였다. With respect to the obtained glass substrates for liquid crystal displays of Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2, deformation (waveform irregularities in the thickness direction) generated in a region adjacent to the glass substrate for a liquid crystal display was measured using a thickness gauge Respectively. As a result, in Example 1, the deformation on the corrugation (the height of the irregularities) was 0.05 mm or less. In Example 2, the strain on the waveform was 0.04 mm or less. In Example 3, the deformation on the waveform was 0.05 mm. In Comparative Example 1, the deformation on the waveform was 0.4 mm. In Comparative Example 2, the deformation on the waveform was 0.25 mm.

또한, 파형상의 변형은, 두께 0.5mm 및 두께 0.7mm의 액정 디스플레이용 유리 기판에 있어서는, 두께 방향으로 0.2mm 이내인 것을 표면 품질을 만족하고 있는 것으로 했다. Further, in the glass substrate for a liquid crystal display having a thickness of 0.5 mm and a thickness of 0.7 mm, the deformation on the corrugated surface was found to satisfy the surface quality with a thickness of 0.2 mm or less.

종래의 제조 장치를 이용하여 얻어진 비교예 1의 액정 디스플레이용 유리 기판은, 파형상의 변형에 의한 단차가 0.4mm이며, 상술한 표면 품질을 만족하지 못했다. 종래의 제조 장치를 이용하여 얻은 비교예 2의 액정 디스플레이용 유리 기판은, 파형상의 변형에 의한 단차가 0.25mm이며, 상술한 표면 품질을 만족하지 못했다. The glass substrate for a liquid crystal display of Comparative Example 1 obtained using a conventional manufacturing apparatus had a step difference of 0.4 mm due to a waveform distortion and did not satisfy the above-mentioned surface quality. The glass substrate for a liquid crystal display of Comparative Example 2 obtained using a conventional manufacturing apparatus had a step difference of 0.25 mm due to deformation of the waveform, and did not satisfy the above-mentioned surface quality.

이에 대해, 본 실시 형태의 제조 장치(1)를 이용하여 얻어진 실시예 1 내지 3의 액정 디스플레이용 유리 기판은, 파형상의 변형에 의한 단차가 0.05mm 이하이며, 상술한 표면 품질을 만족했다. 실시예 1의 파형상의 요철의 높이는 1/8로 개선되었다. 실시예 2의 파형상의 요철의 높이는 1/10로 개선되었다. 실시예 3의 파형상의 요철의 높이는 1/5로 개선되었다. On the other hand, in the glass substrates for liquid crystal displays of Examples 1 to 3 obtained using the manufacturing apparatus 1 of the present embodiment, the step difference due to the deformation of the waveform was 0.05 mm or less, satisfying the above-mentioned surface quality. The height of the corrugated irregularities in the waveform of Example 1 was improved to 1/8. The height of the corrugated irregularities in the waveform of Example 2 was improved to 1/10. The height of the corrugated irregularities in the waveform of Example 3 was improved to 1/5.

이상, 본 발명의 유리판의 제조 방법 및 유리판 제조 장치에 대해서 상세하게 설명했지만, 본 발명은 상기 실시 형태에 한정되지 않고, 본 발명의 기본 취지를 일탈하지 않는 범위에서, 다양한 개량이나 변경을 해도 좋음은 물론이다.While the present invention has been particularly shown and described with respect to a preferred embodiment thereof, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but, on the contrary, Of course.

1 유리판 제조 장치
2 성형 장치
3 서냉 장치
18, 19 반송 롤러쌍
18a, 19a 반송 롤러
30, 40, 50 검출 제어부
32 구동부
34, 44 온도 센서
47, 57 반송 롤러 상태 검출부
38, 48, 58 주속도 결정부
54 거리 측정 센서
A　 용융 유리
B　 유리 리본
C　 유리판
D　 유리 리본의 온도가 유리 전이점 이상 연화점 이하가 되는 온도 영역
E　 유리 리본의 온도가 서냉점 이하가 되는 온도 영역
SP　연화점
Tg　유리 전이점
AP　서냉점
S10 용해 공정
S40 성형 공정
S50 서냉 공정1 Glass plate manufacturing equipment
2 molding device
3 Cool cooling unit
18, 19 Conveying roller pair
18a and 19a,
30, 40, 50 detection control unit
32 driver
34, 44 Temperature sensor
47, 57 A conveying roller state detector
38, 48, 58 Main speed determination section
54 Distance measuring sensor
A molten glass
B glass ribbon
C glass plate
D Temperature range in which the temperature of the glass ribbon becomes below the softening point of the glass transition point or higher
E Temperature range in which the temperature of the glass ribbon is below the frost point
SP softening point
Tg glass transition point
AP West Point
S10 dissolution process
S40 molding process
S50 Slow cooling process

Claims

A melting step of melting a glass raw material to produce a molten glass,
A forming step of forming a glass ribbon by molding the molten glass using an overflow down-draw method,
Cooling process in which the glass ribbon is pulled out in the downward direction while sandwiching the adjacent regions in the width direction with respect to both widthwise ends of the glass ribbon in a pair of conveying rollers provided in the conveying direction of the glass ribbon, Lt; / RTI &
Wherein the glass ribbon is formed by joining a molten glass flowing over a sidewall of the molded body by overflowing the molded body from the lower end of the molded body in the molding step, In the width direction,
In the slow cooling step, tension is applied to the glass ribbon in the conveying direction in a temperature region where the temperature of the glass ribbon becomes lower than the glass softening point or higher than the glass transition point so that plastic deformation does not occur in the glass ribbon,
Wherein in the gradual cooling step, the main speed of the conveying roller pair of the conveying roller pairs provided on the downstream side of the position where the temperature of the glass ribbon in the conveying roller pair becomes the glass stand- Is 0.03 to 2% faster than the main speed of the conveying rollers of the pair of conveying rollers provided in the temperature region where the glass transition temperature is lower than the glass softening point,
And a glass plate having a thickness of 0.5 mm or less is produced.

The method according to claim 1, wherein in the gradual cooling step, the temperature of the adjacent region is at least equal to or higher than the glass transition point of the glass ribbon so that plastic deformation does not occur in the adjacent region adjacent to the inside in the width direction of the glass ribbon, Wherein a tensile force in the conveying direction is applied to the glass ribbon in a temperature region in which the glass softening point or lower is reached.

The method according to claim 1 or 2, wherein in said gradual cooling step, the temperature of the adjacent region adjacent to the inside of the glass ribbon in the width direction with respect to the portion sandwiched by the transporting rollers of the glass ribbon among the transporting rollers, Of the conveying rollers of the pair of conveying rollers provided on the downstream side than the position where the glass transition point of the conveying roller pair Wherein the glass plate is made faster than the main speed.

The method according to claim 1 or 2, wherein, after forming the glass ribbon by joining the molten glass at the lower end of the formed body, when the viscosity at both ends in the width direction of the glass ribbon is eta, log? Wherein the both ends are cooled and the cooling rate at both ends is faster than the cooling rate at the center in the width direction of the glass ribbon.

The method of manufacturing a glass plate according to claim 1 or 2, wherein the length of the glass plate in the width direction is 1000 mm or more.

The glass plate manufacturing method according to claim 1 or 2, wherein the gradual cooling step is a step of drawing the glass ribbon downward at a conveying speed of 200 m / hr or more to slowly cool the glass ribbon.

A melting step of melting a glass raw material to produce a molten glass,
A forming step of forming a glass ribbon by molding the molten glass using an overflow down-draw method,
The glass ribbon is pulled out in the downward direction while being sandwiched by a plurality of conveying roller pairs provided in the conveying direction of the glass ribbon with respect to both widthwise ends of the glass ribbon in the width direction to perform slow cooling, And a slow cooling step of forming a glass ribbon having a thickness of 0.5 mm or less,
In the molding step, a glass ribbon is formed by attaching a molten glass, which flows over the sidewall of the molded body by overflowing the molded body, from the lower end of the molded body,
Wherein in the gradual cooling step, the main speed of the conveying roller pair of the conveying roller pairs provided on the downstream side of the position where the temperature of the glass ribbon in the conveying roller pair becomes the glass stand- Wherein the main speed of the conveying roller pair is set to be 0.03 to 2% faster than the main speed of the conveying roller pair provided in the temperature region where the glass transition point is below the glass softening point.

A molding apparatus for molding a glass ribbon from molten glass using a down-draw method,
The glass ribbon is pulled out in the lower direction while being sandwiched between a pair of conveying rollers adjacent to the widthwise opposite ends of the glass ribbon in the width direction to form the glass ribbon with a plate thickness of 0.5 mm or less And a cooling unit
Wherein the slow cooling apparatus includes the plurality of conveying roller pairs and a driving unit,
One of the plurality of conveying roller pairs is located in a first temperature region where the temperature of the glass ribbon is equal to or higher than a glass softening point of glass transition point or more and the other one of the plurality of conveying roller pairs is a glass ribbon The glass ribbon is conveyed by pulling in the lower side of the glass ribbon,
Wherein the driving unit rotates the conveying roller so that the conveying roller of the conveying roller pair provided in the second temperature region is higher in speed than the conveying roller in the first temperature region,
Wherein the glass ribbon has a glass transition temperature higher than the glass transition temperature of the glass ribbon of the pair of transport rollers, Of the conveying rollers of the pair of conveying rollers provided in the temperature region where the temperature of the conveying rollers is equal to or lower than the main speed of the conveying rollers.

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