KR101494766B1

KR101494766B1 - 유동상 보일러용 강관 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR101494766B1
Application number: KR20130122837A
Authority: KR
Inventors: 정정운; 정재우
Original assignee: 정정운
Priority date: 2013-10-15
Filing date: 2013-10-15
Publication date: 2015-02-23

Abstract

본 발명은 기립설치되는 유동상 보일러용 강관에 있어서, 유동상 보일러용 강관은 관몸체의 둘레를 따라 표면에 형성된 피복층을 포함하되 상기 피복층은 제1용사재로 형성된 제1피복층, 상기 제1용사재 및 상기 제1용사재의 상부에 배치된 제2용사재로 형성된 중첩영역, 제2용사재로 형성된 제2피복층을 구비하며, 상기 제2피복층의 경도는 상기 관몸체의 경도보다 크고, 상기 제1피복층의 경도는 상기 제2피복층의 경도보다 큰 유동상 보일러용 강관 및 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 유동상 보일러용 강관 표면에 내식 내마모성이 우수하고 경도값이 높으면서 상이한 2종 이상의 금속재료를 피복시킨다. 이를 통하여 유동상 보일러용 강관과 피복층의 접착성을 높이고 마모를 평활하게 함으로써, 유동상 보일러용 강관의 수명을 대폭 향상시키고 교체 빈도를 단축시킨다. 나아가, 이로 인하여 보수 유지비의 절감, 발전 이용률을 증대시킨다.

Description

유동상 보일러용 강관 및 그 제조방법{TUBE OF FLUIDIZED BED BOILER AND METHOD OF MANUFACTURING TUBE OF FLUIDIZED BED BOILER}

본 발명은 유동상 석탄 화력발전소에서 유동상 보일러용 강관이 부식 및 침식(erosion)으로 인하여 짧아지는 사용수명을 연장하는 방법으로, 구체적으로 강관 표면에 내침식 및 내마모를 위한 치밀조직 다층 코팅을 형성하여 유동상 보일러용 강관의 사용수명을 대폭 연장시키는 방법에 관한 것이다.

유동상 보일러는 저품위 석탄을 효율이 높게 연소시키고 노 내에서 탈황이 가능한 장점이 있어 화력발전용으로 널리 보급되고 있다. 도1은 유동상 보일러의 연소실을 나타내는 단면도이다. 구체적으로 도1의 (a)는 종래의 유동상 보일러의 연소실이며, 도1의 (b)는 종래의 유동상 보일러의 연소실의 강관에 하나의 피복층(20)을 입힌 것을 나타내는 도면이다. 유동상 보일러는 도1에서 보는 바와 같이 유동매체(모래 또는 석탄회 등)(1)를 노 내에 적당량 적제하고 아래의 공기 분사노즐(2)에서 공기를 불어 넣어 유동매체(1)를 분산판(3) 위로 부상시켜 유동 상태를 형성하고 이들 유동입자(1)의 유동층에 석탄노즐(4)로부터 석탄입자(5)를 분사시켜 연소시키는 구조이다. 이 유동상 보일러 벽체(100) 내에는 증기를 발생시키는 관몸체(6)가 유동상 보일러 벽체(100)의 내벽을 따라 기립 설치되어 있으며, 관몸체(6) 내부에는 증기발생용 물이 흐르고 있다. 보일러 가동시 관몸체(6)은 항시 고온에 노출되어 있으면서 고온인 유동매체(1)와 석탄입자(5) 등과 지속적으로 충돌하기 때문에 격심한 마모작용을 받는다. 특히 마모가 격렬한 화실의 아래 부위 강관은 분산판(3) 위 약 8m 높이까지 내화물(8)로 라이닝(lining) 처리되어 있다.

보일러 연소실 내에서 관몸체(6)의 손상 원인은 부식이나 침식이나, 유동상 보일러 연소실 내에서의 관몸체(6)의 주된 손상 원인은 침식이다. 이는 연소과정에서 부상했던 입자들이 관몸체(6)을 타고 내려오는 과정에서 관몸체(6) 표면을 격렬하게 마모시키는 현상이다. 한편 이때 관몸체(6)의 단면에 요철이 있으면 흐름의 방향이 변하여(local turbulence) 운동량의 변화를 가져와 관몸체(6)을 침식하는 가속적인 힘을 제공하게 된다. 이러한 입자들의 가속적인 힘이 일정위치에 연속적으로 공격하게 되면 단 시간 내에 도3과 같이 침식부위(10)가 발생하는 국부적인 침식 손상을 일으킨다.

일본 공개특허공보 특개평 10-170194호(2000.01.07.)

지금까지 상기와 같은 문제점을 해결하는 방법으로 침식 마모가 격렬하게 일어나는 부위에 내마모성이 높은 금속재료를 피복하는 방법이 사용되어 왔다. 도 2는 종래 용사 피복을 나타내는 도면이고, 도 3은 종래 내화물 라이닝 위의 유동상 보일러용 강관의 표면에 형성되는 국부침식형태를 보여주는 도면이다. 금속 재료를 피복하는 예로 도2와 같이 용사피복(thermal spray)하여 용접피복층(9)을 형성하는 방법이 있다. 경도가 높은 피복재를 피복하는 방법은 공통적으로 관몸체(6)과 피복층 간에 경도차가 너무 커 사용도중 연약한 관몸체(6)의 표면이 조기에 마모되고 단단한 피복층은 거의 마모되지 않아 관몸체(6)과 피복층 경계에는 단층이 형성된다. 이렇게 형성된 층은 입자 흐름의 방향을 바꾸어 도3과 같은 국부 침식을 가속시켜 관몸체(6)의 수명을 크게 단축시킨다.

본 발명은 상기한 목적을 달성하기 위한 수단으로, 유동상 보일러의 연소실 내부에 기립설치되면서 관몸체 상부의 일단면에 피복층이 형성되고 하부의 일단면에 상기 피복층의 하면과 연하여 하부의 일단면이 내화물로 덮혀지는 유동상 보일러용 강관에 있어서, 상기 피복층은 상기 내화물이 덮혀지는 구간의 상단부부터 형성된 제1 피복층과 상기 제1 피복층 상부에 형성되어 형성된 제2 피복층으로 이루어지되, 상기 제1피복층은 상단부가 상부로 갈수록 두께가 감소되는 경사면을 가지고 상기 경사면 위로 제2피복층이 형성되어, 상기 경사면에서는 제1 피복층과 제2 피복층이 상하로 적층되는 중첩영역을 가지는 것을 특징으로 할 수 있다.

상기 제2 피복층의 경도는 상기 관몸체의 경도보다 크고, 상기 제1 피복층의 경도는 상기 제2 피복층의 경도보다 큰 것을 특징으로 할 수 있다.

상기 제1피복층의 경도가 HRC 60 이상이며, 상기 제2피복층의 경도는 HRC 10~40 일 수 있다.

상기 제1피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 300~4000mm 이고, 상기 중첩영역의 길이는 100~300mm 이며, 상기 제2피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 100mm 이상일 수 있다.

상기 제1 피복층만으로 이루어진 구간의 두께 및 상기 제2피복층만으로 이루어진 구간의 두께와 상기 중첩영역 내의 상기 제1 피복층의 두께 및 상기 제2 피복층의 두께 합은 각각 동일하며, 0.3~1.5mm일 수 있다.

상기 제1 피복층을 이루는 제1용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 Cr : 12~18%, B : 2.5~3.5%, Si : 3.5~4.5%, Fe : 3~4%, W : 14.5~16.5%, C : 0.1~1%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금이며, 상기 제2 피복층을 이루는 제2용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 B : 0.9~1.7%, Si : 1.9~2.8%, Fe : 0.1~0.8%, C : 0.01~0.09%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금일 수 있다.

다음으로 유동상 보일러용 강관의 제조방법에 대하여, 유동상 보일러의 연소실 내부에 기립설치되면서 관몸체 상부의 일단면에 피복층이 형성되고 하부의 일단면에 상기 피복층의 하면과 연하여 하부의 일단면이 내화물로 덮혀지는 유동상 보일러용 강관의 제조방법에 있어서, 상기 피복층의 형성은 상기 내화물이 덮혀지는 구간의 상단부부터 상기 관몸체의 외부표면에 제1용사재를 용사피복하여 제1 피복층을 형성하되, 상단부는 상부로 갈수록 두께가 감소되는 경사면을 가지도록 용사피복하는 단계; 상기 경사면부터 용사피복하여 상기 관몸체의 외부표면에 제2 용사재를 용사피복하여 제2 피복층을 형성하되, 상기 제1 피복층 및 상기 제2 피복층이 중첩되어 상하로 적층된 중첩영역을 포함하도록 용사피복하는 단계; 및 상기 제1 피복층 및 제2 피복층이 형성된 상기 관몸체를 900~1100℃에서 가열한 후 냉각하는 열처리를 행하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 할 수 있다.

상기 제2 피복층의 경도는 상기 관몸체의 경도보다 크도록 하는 제2 용사재를 선택하고, 상기 제1 피복층의 경도는 상기 제2 피복층의 경도보다 크도록 하는 제1 용사재를 선택할 수 있다.

상기 제1 용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 Cr : 12~18%, B : 2.5~3.5%, Si : 3.5~4.5%, Fe : 3~4%, W : 14.5~16.5%, C : 0.1~1%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금이며, 상기 제2 용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 B : 0.9~1.7%, Si : 1.9~2.8%, Fe : 0.1~0.8%, C : 0.01~0.09%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금일 수 있다.

상기 제1피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 300~4000mm 이고, 상기 중첩영역의 길이는 100~300mm 이상이며, 상기 제2피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 100mm 이상이 되도록 피복할 수 있다.

상기 제1 피복층만으로 이루어진 구간의 두께 및 상기 제2 피복층만으로 이루어진 구간의 두께와 상기 중첩영역 내의 상기 제1 피복층의 두께 및 상기 제2 피복층의 두께의 합은 각각 동일하며, 0.3~1.5mm가 되도록 피복할 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 따르면, 유동상 보일러용 강관 표면에 내식 내마모성이 우수하고 경도값이 높으면서 상이한 2종 이상의 금속재료를 피복시킨다. 이를 통하여 유동상 보일러용 강관과 피복층의 접착성을 높이고 마모를 평활하게 함으로써, 유동상 보일러용 강관의 수명을 대폭 향상시키고 교체 빈도를 단축시킨다. 나아가, 이로 인하여 보수 유지비의 절감, 발전 이용률을 증대시킨다.

도 1은 종래 유동상 보일러 연소실의 단면도를 나타내는 도면이다.
도 2는 종래 용사 피복을 나타내는 도면이다.
도 3은 종래 내화물 라이닝 위의 유동상 보일러용 강관의 표면에 형성되는 국부침식형태를 보여주는 도면이다.
도 4는 종래 유동상 보일러용 강관 표면에 경도값이 높은 내마모금속을 피복한 후에 내화물 라이닝처리한 형태를 나타내는 도면이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관 표면의 피복 형태를 나타내는 도면이다.
도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관이 유동상 보일러 내의 설치된 형태를 보여주는 도면이다.
도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관 표면의 피복층조직의 용융처리 전(a) 후(b)의 현미경조직을 나타내는 도면이다.
도 8은 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관과 종래의 유동상 보일러용 강관의 입자 투사에 의한 마모시험 결과를 나타내는 도면이다.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예들은 첨부된 도4 내지 도8을 참고하여 더욱 상세히 설명한다. 본 발명의 실시예들은 여러 가지 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 아래에서 설명하는 실시예들에 한정되는 것으로 해석되어서는 안된다.

본 실시예들은 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 상세하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다. 따라서 도면에 나타난 각 요소의 형상은 분명한 설명을 강조하기 위하여 과장될 수 있다. 한편, 실시예에서 설명하는 유동상 보일러용 강관 외에 다양한 상태의 강관 등에 대하여도 응용될 수 있음은 당업자로서 당연하다.

도 4는 종래 유동상 보일러용 강관 표면에 경도값이 높은 내마모금속을 피복한 후에 내화물 라이닝 처리한 형태를 나타내는 도면이다. 금속 재료를 피복하는 대표적인 예로 도4의 (a)에서 보는 바와 같이 마모 침식이 격심한 부위에 내화물(8) 라이닝 처리하기 전에 경도가 높은 금속을 피복용접(overlay welding) 할 수 있다. 이러한 피복용접의 경우에는 용접재료 대부분이 내마모성이 충분하지 못할 뿐만 아니라 용접도중 용접층에 균열이 발생하기 쉬운 단점이 있다. 또한 관몸체(6)와 용접피복층(9)간의 경도 차이가 커 도4의 (b)에 나타나는 바와 같이 국부침식(10)이 여전히 일어나며, 도4의 (c)에 나타나는 바와 같이 용접피복층(9)과 관몸체(6)의 접착력이 떨어져 용접 틈새(11)가 발생하여 국부침식(10)을 가속화시키기도 한다. 한편 용사 피복 방법은 경도가 높은 금속분말을 HVOF 용사(High-Velocity Oxygen Fuel Spraying)하는 방법이 대표적인 방법으로 이는 용접피복층(9)과 관몸체(6) 사이의 접착 강도가 낮아 사용도중 박리가 일어나기 쉽고 용접피복층(9) 내에 형성된 기공을 통하여 부식 매질이 침투하여 관몸체(6)을 부식시키는 단점이 있다.

도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관 표면의 피복 형태를 나타내는 도면이다. 도 5에 나타난 바와 같이, 관몸체(6)은 사용 중에 경도값이 매우 낮은 유동상 보일러용 강관과 경도값이 매우 높은 피복층 사이의 마모도 차이로 인하여 형성되는 높은 단층의 형성을 억제하기 위해 경도 값이 각기 다른 2종 이상의 재료가 연이어 피복된다.

도 6은 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관이 유동상 보일러 내의 설치된 형태를 보여주는 도면이다. 도 6에 나타난 바와 같이 관몸체(6)의 일단면이 피복된 유동상 보일러용 강관은 위에 내화물(8)이 라이닝되어 설치된다.

제1용사재는 관몸체(6)가 유동상 보일러 연소실 내부에 설치될 경우 내화물(8)이 덮히는 부분의 상단부의 일단면에 피복되어 내화물(8)과 중첩될 수 있도록 제1피복층(50)을 형성한다. 제1용사재에 의한 제1피복층(50)은 관몸체(6)의 마모를 효과적으로 방지하기 위하여 경도가 HRC 60 이상인 재질인 것이 바람직하다. 이러한 경도값을 갖는 합금으로서 Ni-기 자용성합금이 사용될 수 있다. 또한, 관몸체(6) 하부의 집중적인 침식을 고려할 때, 300mm 이상이 되도록 피복되는 것이 바람직하다. 그리고, 제1용사재는 제1피복층(50)으로만 이루어진 제1비중첩영역(20)이 끝나는 지점부터 중첩영역(30)에서는 관몸체(6) 상부로 갈수록 얇게 피복되어 경사진 피복층을 형성하여 경사면(200)을 형성할 수 있다. 이는 제2피복층(52)과의 결합을 좋게하고 유동매체(1)에 의한 국부침식(10)을 저감시키기 위한 것이다.

제2용사재는 관몸체(6)의 일단면에 제1피복층(50)이 얇아진 구간부터 점차 두껍게 피복되어 제1용사재와 함께 중첩영역(30)을 형성하여 피복 두께를 일정하게 유지할 수 있다. 중첩영역(30)은 경도 차이가 크게 나는 제1피복층(50)과 관몸체(6) 사이의 밀착을 강화하여 박리를 방지하고 관몸체(6)의 침식에 의한 단층 형성을 효과적으로 방지하기 위하여 100mm 이상으로 하는 것이 바람직하다.

이때 제2피복층(52)은 관몸체(6)와의 접착성을 높이고, 관몸체(6)와의 단층형성을 방지하기 위하여 경도가 HRC 10~40 이 되도록 하는 것이 바람직하다. 이러한 경도값을 갖는 합금으로서 Ni-기 자용성합금이 사용될 수 있다.

중첩영역(30)이 끝나는 지점부터, 제2피복층(52)은 관몸체(6)의 유동매체(1)에 의한 침식을 방지하기 위하여 100mm 이상인 것이 바람직하다. 또한, 국부침식에 의한 단층형성의 방지를 위하여 제2피복층(52)은 제2피복층(52)만으로 이루어진 제2비중첩영역(40)에서는 관몸체(6) 상부로 갈수록 얇게 피복되어 경사진 피복층을 형성하는 것이 바람직하다.

피복층의 두께(d)는 두터울수록 피복 과정에서 균일이 발생하기 쉬우며, 피복재의 열전도도가 낮아 1.5mm 이하로 하는 것이 바람직하며, 마모를 방지하기 위하여 0.3mm 이상이 되도록 하는 것이 바람직하다.

피복 방법으로서 피복은 화염 용사가 사용될 수 있다. 또한 피복층은 유동상 보일러용 강관과의 접착성을 높이고 조직을 치밀화하기 위하여 열처리를 행할 수 있다.

시험용 유동상 보일러용 강관으로서 ASTM A210 Grade A-1으로 외경 54㎜, 두께 3.2㎜ 인 관을 사용하였다. 제1피복층으로 1000㎜까지 HNF AC61 자용성합금 (조성 : Ni Bal 15Cr 3.0B 4.0Si 3.5Fe 15.5W 0.6C ,경도 HRC 62)을 0.5㎜ 두께로 용사피복하였고(제1피복층), 중첩영역으로는 200㎜ 이상의 폭이 겹치도록 피복하였으며, 제2 피복층으로 500㎜를 HNF AC20(조성 : Ni Bal 1.3B 2.3Si 0.4Fe 0.05C, HRC23)을 용사피복하였다. 피복층 두께는 0.5㎜ 로 하고 경사지게 마무리하였다.

용사피복한 강관은 1050±5℃에서 20분간 가열 후 냉각하였다.

도 7은 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관 표면의 피복층조직의 용융처리 전 후의 현미경조직을 나타내는 도면이다. 도 7의 (a)에 나타난 바와 같이 용사 피복층의 현미경 조직사진으로 기재와 피복층 사이의 경계면에 밀착되지 않은 부분(검은부분)과 피복층 내의 기공(검은점)이 보인다. 도 7의 (b)는 용융처리 후의 현미경 조직으로 강관표면과 피복층과의 계면에 검은 선(밀착되지 않은 부분)이 사라지고 피복층내의 검은점(기공)이 없는 치밀조직을 이루고 있음을 확인할 수 있다.

도 8은 본 발명의 일 실시예에 따른 유동상 보일러용 강관과 종래의 유동상 보일러용 강관의 입자 투사에 의한 내마모시험 결과를 나타내는 도면이다. 시험 방법은 1.2㎜ 크기의 steel grid를 피복이 끝나는 지점으로부터 100㎜ 상부 지점에 발사각도 10°로 하여 8kg/cm²의 압력으로 30분간 투사(blasting)한 후 표면의 마모 형태를 관찰하였다. 도 8의 (a) 는 본 발명의 2단 피복한 시료의 시험결과로 층간 단층형성 없이 평활한 마모가 일어나고 있음을 확인 할 수 있다. 도 8의 (b)는 종래의 방법으로 경도값이 높은(HRC62) HNF AC61 만을 피복한 강관의 시험 결과로 강관 표면이 깊게 파 들어가(0.5mm) 높은 단층(10)이 형성되어 있다.

1. 유동매체 2. 분사노즐
4. 석탄노즐 5. 석탄입자
6. 관몸체 8. 내화물 10. 침식부위 20. 제1 비중첩영역
30. 중첩영역 40. 제2 비중첩영역
50. 제1 피복층 52. 제2 피복층
100. 유동상 보일러 내벽 200. 경사면

Claims

유동상 보일러의 연소실 내부에 기립설치되면서 관몸체 상부의 일단면에 피복층이 형성되고 하부의 일단면에 상기 피복층의 하면과 연하여 하부의 일단면이 내화물로 덮혀지는 유동상 보일러용 강관에 있어서,
상기 피복층은 상기 내화물이 덮혀지는 구간의 상단부부터 형성된 제1 피복층과 상기 제1 피복층 상부에 형성되어 형성된 제2 피복층으로 이루어지고,
상기 제1 피복층은 상단부가 상부로 갈수록 두께가 감소되는 경사면을 가지고 상기 경사면 위로 제2 피복층이 형성되어, 상기 경사면에서는 제1 피복층과 제2 피복층이 상하로 적층되는 중첩영역을 가지되,
상기 제2 피복층은 상기 관몸체보다 더 큰 경도값을 가지는 Ni 합금이고,
상기 제1 피복층은 상기 제2 피복층보다 더 큰 경도값을 가지는 Ni 합금인, 유동상 보일러용 강관.
삭제
제1항에 있어서,
상기 제1 피복층의 경도가 HRC 60 이상이며,
상기 제2 피복층의 경도는 HRC 10~40 인 유동상 보일러용 강관.
제1항에 있어서,
상기 제1피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 300~4000mm 이고,
상기 중첩영역의 길이는 100~300mm 이며,
상기 제2피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 100mm 이상인 유동상 보일러용 강관.
제1항에 있어서,
상기 제1 피복층만으로 이루어진 구간의 두께 및 상기 제2피복층만으로 이루어진 구간의 두께와 상기 중첩영역 내의 상기 제1 피복층의 두께 및 상기 제2 피복층의 두께 합은 각각 동일하며, 0.3~1.5mm인 유동상 보일러용 강관.
제1항에 있어서,
상기 제1 피복층을 이루는 제1용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 Cr : 12~18%, B : 2.5~3.5%, Si : 3.5~4.5%, Fe : 3~4%, W : 14.5~16.5%, C : 0.1~1%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금이며,
상기 제2 피복층을 이루는 제2용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 B : 0.9~1.7%, Si : 1.9~2.8%, Fe : 0.1~0.8%, C : 0.01~0.09%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금인 유동상 보일러용 강관.
유동상 보일러의 연소실 내부에 기립설치되면서 관몸체 상부의 일단면에 피복층이 형성되고 하부의 일단면에 상기 피복층의 하면과 연하여 하부의 일단면이 내화물로 덮혀지는 유동상 보일러용 강관의 제조방법에 있어서,
상기 피복층의 형성은,
상기 내화물이 덮혀지는 구간의 상단부부터 상기 관몸체의 외부표면에 제1용사재를 용사피복하여 제1 피복층을 형성하되, 상단부는 상부로 갈수록 두께가 감소되는 경사면을 가지도록 용사피복하는 단계;
상기 경사면부터 용사피복하여 상기 관몸체의 외부표면에 제2 용사재를 용사피복하여 제2 피복층을 형성하되, 상기 제1 피복층 및 상기 제2 피복층이 중첩되어 상하로 적층된 중첩영역을 포함하도록 용사피복하는 단계; 및
상기 제1 피복층 및 제2 피복층이 형성된 상기 관몸체를 900~1100℃에서 가열한 후 냉각하는 열처리를 행하는 단계;
를 포함하되,
상기 제2 피복층은 상기 관몸체보다 더 큰 경도값을 가지는 Ni 합금이고,
상기 제1 피복층은 상기 제2 피복층보다 더 큰 경도값을 가지는 Ni 합금인 것을 특징으로 하는 유동상 보일러용 강관 제조방법.
삭제
제7항에 있어서,
상기 제1 용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 Cr : 12~18%, B : 2.5~3.5%, Si : 3.5~4.5%, Fe : 3~4%, W : 14.5~16.5%, C : 0.1~1%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금이며,
상기 제2 용사재는 Ni-기 자용성합금으로 조성이 중량%로 B : 0.9~1.7%, Si : 1.9~2.8%, Fe : 0.1~0.8%, C : 0.01~0.09%, 기타 불가피한 불순물 및 나머지 Ni인 합금인 유동상 보일러용 강관 제조방법.
제7항에 있어서,
상기 제1피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 300~4000mm 이고,
상기 중첩영역의 길이는 100~300mm 이상이며,
상기 제2피복층만으로 이루어진 구간의 길이는 100mm 이상이 되도록 피복하는 유동상 보일러용 강관 제조방법.
제7항에 있어서,
상기 제1 피복층만으로 이루어진 구간의 두께 및 상기 제2 피복층만으로 이루어진 구간의 두께와 상기 중첩영역 내의 상기 제1 피복층의 두께 및 상기 제2 피복층의 두께의 합은 각각 동일하며, 0.3~1.5mm가 되도록 피복하는 유동상 보일러용 강관 제조방법.