KR101473679B1 - 연소 설비로부터의 연도 가스를 액화하기 위한 방법 및 설비 - Google Patents

연소 설비로부터의 연도 가스를 액화하기 위한 방법 및 설비 Download PDF

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Abstract

에너지 소비가 감소되고 거동이 안정한, 기술된 바와 같은 연소 연도 가스로부터 액체 CO2 제조 방법 및 플랜트가 개시된다.

Description

연소 설비로부터의 연도 가스를 액화하기 위한 방법 및 설비{METHOD AND INSTALLATION FOR LIQUEFYING FLUE GAS FROM COMBUSTION INSTALLATIONS}
본 발명은 연도 가스에 함유된 CO2의 액화를 위한 방법 및 디바이스에 관한 것이다.
연소 연도 가스로부터 CO2의 제조를 위한 대부분의 극저온 방법은 2개 이상의 분리 단계들을 가지는 종래의 분리 구성을 사용한다. 도 1에서, 이러한 설비는 블록도로서 도시된다.
도 1 및 도 2에서, 연도 가스 스트림 뿐만 아니라 CO2의 다양한 지점들에서의 온도 및 압력은 소위 플래그(flag)들에 의해 지시된다. 각 플래그에 속하는 온도 및 압력은 다음의 표 1에서 열거된다. 이러한 온도 및 압력들이 하나의 예를 의미한다는 것은 당업자에게는 자명한 것이다. 이러한 것들은 연도 가스의 조성, 주위 온도 및 액화 C02의 요구되는 순도에 따라서 변할 수 있다.
연도 가스는 제 1 압축기(1)에서 압축된다. 이러한 압축은 연도 가스로부터 대부분의 수증기, 수분을 분리하는 각 압축 스테이지(도시되지 않음) 사이의 냉각기와 수분 분리기들에 의한 다단계 압축 공정일 수 있다.
도 1에서, 연도 가스 스트림은 도면 부호 3으로 지시된다. 제 1 압축기(1)로부터 방출될 때, 연도 가스는 주위 온도보다 상당히 높은 온도를 가지며, 제 1 냉각기(5)에 의해 대략 13℃로 냉각된다. 압력은 대략 35.7 bar이다.
연도 가스 스트림(3)에 여전히 함유된 습기는 적절한 건조 공정, 예를 들어 건조기(7)에서 흡착 건조되는 것에 의해 수분으로부터 제거되고, 이어서 제 1 분리 스테이지(9)로 운반된다. 이러한 제 1 분리 스테이지(9)는 제 1 열교환기(11)와 제 1 분리 드럼(13)을 포함한다. 제 1 열교환기(11)는 연도 가스 스트림(3)을 냉각하는데 이용된다. 이러한 냉각의 결과로서, 연도 가스 스트림(3)에 함유된 C02의 부분적인 응축이 일어난다. 결과적으로, 연도 가스 스트림(3)은 2-위상 혼합물로서 제 1 분리 드럼(13)으로 들어간다. 연도 가스 스트림의 액체 위상 및 가스 위상은 중력의 수단에 의해 분리된다. 제 1 분리 드럼에서, 압력은 대략 34.7 bar이며, 온도는 -19℃이다(플래그 5 참조).
제 1 분리 드럼(13)의 바닥에는 액화 C02가 추출되고, 제 1 감압 밸브(15.1)를 통해 대략 18.4 bar의 압력으로 팽창된다(도면 부호 3.1 참조). 이러한 것은 -22℃ 내지 -29℃의 C02의 온도를 유발한다(플래그 10 참조). 연도 가스의 국부적 C02 스트림(3.1)은 연도 가스 스트림(3)에 의해 제 1 열교환기(11)에서 가열되어 증발된다. 제 1 열교환기(11)의 출구에서, 국부적 스트림(3.1)은 대략 25℃의 온도와 대략 18 bar의 압력을 가진다(플래그 11 참조).
제 1 분리 드럼(13)의 헤드에서 추출되는 제 2 국부적 스트림(3.2)이 따를 때, 가스 상태에서 제 1 분리 드럼(13)으로부터 추출되는 이러한 국부적 스트림(3.2)이 제 2 열교환기(17)에서 냉각되고 부분적으로 응축된다는 것이 명백하게 된다. 이후에, 2-위상 혼합물로서 또한 존재하는 이러한 국부적 스트림(3.2)은 제 2 분리 드럼(19)으로 운반된다. 제 2 열교환기(17)와 제 2 분리 드럼(19)은 제 2 분리 스테이지(21)의 주요 구성 요소들이다.
제 2 분리 드럼(19)에서, 국부적 스트림(3.2)의 액체 위상과 가스 위상 사이의 중력 기반 분리(gravity-supported separation)가 다시 일어난다. 제 2 분리 드럼(19)에서, 압력은 대략 34.3 bar이고 온도는 대략 -50℃이다(플래그 11 참조).
제 2 분리 드럼(19)에서의 가스 위상, 소위 오프가스(23, offgas)는 제 2 분리 드럼(19)의 헤드에서 추출되고, 대략 -54℃로 냉각되도록 제 2 감압 밸브(15.2)에서 대략 17 bar로 팽창된다.
도면들에서, 오프가스는 도면 부호 23으로 지시된다. 오프가스(23)는 제 2 열교환기(17)를 통하여 흐르고, 이에 의해 반류로 연도 가스(3.2)를 냉각한다.
제 2 분리 드럼(19)의 바닥에서, 액체 C02는 추출되고 제 3 감압 밸브(15.3)에서 대략 17 bar로 팽창되어서, 마찬가지로 -54℃의 온도에 도달한다(플래그 7a 참조). 마찬가지로 이러한 국부적 스트림(3.3)은 제 2 열교환기(17)로 운반된다. 여기에서, 액체 C02의 일부는 증발하고 국부적 스트림(3.3.1)은 제 2 열교환기(19)로부터 추출되고, 제 4 감압 밸브(15.4)에서 대략 5 내지 10 bar로 팽창되어서, 여기에서도 마찬가지로, -54℃의 온도에 도달하고(플래그 7b 참조), 다시 제 2 열교환기(17)로 운반된다.
국부적 스트림(3.3.1)이 제 2 열교환기(17)를 통해 흐른 후에, 이것은 다시 국부적 스트림(3.3)과 함께 보내지고 제 1 열교환기(11)로 운반된다. 제 1 열교환기(11)의 입구에서, 이러한 국부적 스트림은 -22 내지 -29℃의 온도와 함께 대략 5 내지 10 bar의 압력을 가진다(플래그 14 참조).
이러한 국부적 스트림(3.3)은 제 1 열교환기(11)에서 열을 취하여서, 제 1 열교환기의 출구에서, 이것은 대략 5 내지 10 bar의 압력과 함께 대략 -7℃의 온도를 가진다. 제 3 국부적 스트림(3.3)은 제 1 압축기 스테이지에서 제 2 압축기(25)로 운반되는데 반하여, 대략 18 bar의 압력을 가지는 국부적 스트림(3.1)은 도 1에 도시된 바와 같이 3-스테이지 압축기(25)에서 제 2 압축기 스테이지로 운반된다.
제 2 압축기(25)의 다양한 스테이지들과 압축된 C02를 위한 애프터쿨러(aftercooler) 사이의 인터쿨러(intercooler)는 도 1에 도시되지 않았다.
제 2 압축기(25)의 출구에서, 압축된 C02는 80℃ 내지 130℃의 온도와 함께 60 bar 내지 110 bar 사이의 압력을 가진다. 애프터쿨러에서 C02는 주위 온도로 냉각된다.
필요하면, C02는 파이프라인 내로 직접 공급되거나 액화되고, 제 1 C02 펌프(27)로부터 예를 들어 파이프라인(도시되지 않음)으로 운반된다. 제 1 C02 펌프(27)는 파이프라인에서 주어진 압력으로 액체 C02의 압력을 상승시킨다.
오프가스(23)로 되돌아가서, 오프가스가 제 2 열교환기(17)와 제 1 열교환기(11)를 통하여 흐르고, 이에 의해 연도 가스 스트림(3)으로부터 열을 취하는 것을 알 수 있다. 제 1 열교환기(11)의 출구에서, 오프가스는 대략 26 bar의 압력과 함께 대략 26℃ 내지 30℃의 온도를 가진다(플래그 16 참조).
에너지 회수를 최대화하기 위하여, 오프가스 과열기(29)로 오프가스(23)를 과열하고, 그런 다음 팽창 터빈(31) 또는 임의의 다른 팽창 기계로 이를 운반하는 것이 공지되어 있다. 여기에서, 기계적인 에너지는 재순환되고, 이후에, 오프가스는 대략 대기압에 대응하는 낮은 압력으로 주위로 방출된다.
CO2를 액화하기 위한 도 1의 수단에 의해 기술된 이러한 설비는 비교적 간단하고 문제없이 작동한다. 예를 들어 화석 연료가 공급되는 화력발전소의 연도 가스로부터 액체 CO2의 제조를 위한 이러한 방법 및 이러한 설비의 결점은, 화력발전소의 순수 효율도(net efficiency degree)에서 부정적인 영향을 가지는 높은 에너지 수요이다.
본 발명은 감소된 에너지 수요량으로 동작하고, 그러므로 화력발전소의 순수 효율도를 증가시키는, 연도 가스에 함유된 CO2를 액화하기 위한 방법 및 설비를 제공한다.
동시에, 상기 방법은 간단하고, 견고하고 문제가 없는 동작을 보장하기 위하여 유익하게 제어 가능한 작동 기술이다.
본 발명의 일 실시예에 따라서, 이러한 이점들은 제 2 열교환기(17)로부터의 배출 후에 -47℃의 온도와 함께 대략 16.5 bar의 압력을 가지는 제 3 분리 드럼으로 액체 CO2의 국부적 스트림(3.2)를 운반하는 것에 의해 달성된다. 여기에서 다시, 액체와 가스 위상의 분리가 일어나고, 액체 위상의 상당한 부분은 제 2 CO2 펌프에 의해 압력이 증가되고(플래그 7e 참조), 이후에 팽창되며, 그러므로 제 2 열교환기에서 냉각하기 위해 사용될 수 있다. 그러나, 이러한 국부적 스트림은 단지 20 bar로 팽창되야만 하여서, 제 1 분리 드럼으로부터 제 1 열교환기로 액체 위상과 함께 운반될 수 있으며, 이후에 제 2 압축기의 제 2 압축기 스테이지로 운반될 수 있다.
이 방법의 하나의 이점은 최종 분리 스테이지에서 존재하는 액체 CO2의 보다 작은 부분만이 5 내지 10 bar의 압력으로 팽창되어야만 한다는 것이다. 이러한 증가된 부분이 제 2 압축기의 제 2 압축 스테이지에서 주입될 수 있도록 액체 CO2의 상당히 더 큰 부분을 대략 18 bar의 압력으로 팽창시키는 것이 어느 정도 가능하다. 이러한 것은 상류(upstream) 화력 발전소의 개선된 순수 효율도의 직접적인 영향을 가지는 제 2 압축기(25)에 필요한 동력의 상당한 감소를 유발하다. 방법 청구항 8 내지 10에 동일하게 적용한다. 종속항의 이점들은 다음에 도 2와 관련하여 설명된다.
도면에 있어서, 유사 항목들은 여러 도면에서 유사하게 번호지정된다.
도 1은 종래 기술에 따른 연도 가스로부터의 CO2 액화를 위한 설비를 도시한 도면.
도 2는 본 발명에 따른 CO2 액화를 위한 설비의 실시예를 도시한 도면.
도 2에서, 동일한 구성 요소들은 동일한 도면 부호로 지시된다. 도 1에 관한 설명은 일치하여 적용한다.
도 2를 참조하여, 제 1 압축기(1), 제 1 냉각기(5), 건조기(7), 제 1 열교환기(11) 및 제 1 분리 드럼(13)에서 연도 가스 스트림(3)의 처리는 도 1의 수단에 의해 기술된 바와 같이 정확하게 발생한다. 마찬가지로, 가스 위상(3.2)은 도 1에서 설명된 바와 같이 제 1 분리 드럼(13)의 헤드에서 추출되고, 제 2 열교환기(17)를 통해 제 2 분리 드럼(19)으로 운반된다. 국부적 스트림(3.2)의 2개의 위상(액체 및 가스)들은 제 2 분리 드럼(19)에서 오프가스 스트림(23)과 액체 CO2로 분리된다. 제 2 분리 드럼(19)의 바닥에서, 이러한 국부적 스트림은 추출되고, 도 1에서와 같이 도면 부호 3.3을 가진다.
도 1의 수단에 의해 이미 설명된 바와 같이, 국부적 스트림(3.3)은 제 3 감압 밸브(15.3)에서 15.5 bar의 압력으로 팽창되고, 이에 의해 -54℃로 냉각된다. 국부적 스트림(3.3)은 제 2 열교환기(17)를 통해 흐르고, 이에 의해 연도 가스의 국부적 스트림(3.2)으로부터 열을 취해서, 대략 -47℃의 온도로 들어가며(플래그 8 참조), 제 3 분리 드럼(33) 내로 운반된다.
부분적으로 액체이고 부분적으로 가스인 CO2는 대략 16.5 bar의 압력과 -47℃의 온도를 가진다(플래그 9 참조).
가스 위상은 제 3 분리 드럼(33)의 헤드에서 추출되고 제 4 감압 밸브(15.4)에서 팽창된다. 제 3 분리 드럼(33)의 헤드에서 추출되는 가스의 국부적 스트림은 도 2에서 도면 부호 3.4로 지시된다. 제 3 분리 드럼(33)의 발(foot)들에서, 보다 작은 액체의 국부적 스트림(3.5)이 추출되고 제 5 감압 밸브(15.5)에서 팽창된다. 이어서, 국부적 스트림(3.4 및 3.5)들은 다시 함께 보내진다. 그런 다음, 스트림들은 대략 5 내지 10 bar의 압력과 -54℃의 온도를 가진다(플래그 7d 참조).
제 3 분리 드럼(33)에서 존재하는 액체 C02는 제 2 C02 펌프(35)에 의해 제 6 국부적 스트림(3.6)에서 대략 20 bar 내지 23 bar의 증가된 압력 레벨로 된다(플래그 7e 참조).
제 6 감압 밸브(15.6)에서, 지금까지 액체인 C02는 -45℃의 온도와 함께 대략 20 bar의 압력으로 팽창된다. 이러한 부분적으로 액체이고 부분적으로 가스인 C02에 의해, 제 2 열교환기(17)에 있는 연도 가스 스트림(3.2)은 냉각된다. 국부적 스트림(3.6)의 진입 온도가 오프가스(23) 뿐만 아니라 국부적 스트림(3.3)의 진입 온도보다 높음에 따라서, 국부적 스트림(3.2)은 먼저 국부적 스트림(3.6)과 함께 냉각된다. 그러므로, -47℃의 이러한 높은 온도를 가진 국부적 스트림(3.2)로부터 열을 취하는 것이 가능하다. 도 2에서, 마찬가지로 이러한 사실은 그래픽으로 명확하게 알 수 있다.
국부적 스트림(3.2)은 대략 -22℃ 내지 -29℃의 온도로 제 2 열교환기(17)를 떠나며, 제 1 분리 드럼(13)으로부터 이전에 추출된 국부적 스트림(3.1)과 함께 보내진다. 제 1 분리 드럼(13)에서 대략 34.5 bar의 압력일 때, 제 1 분리 드럼(13)으로부터 액체의 국부적 스트림(3.1)은 제 7 감압 밸브(15.7)에서 대략 20 bar로 팽창된다. 함께 보내진 이러한 2개의 국부적 스트림(3.1 및 3.6)들은 대략 -22℃ 내지 -29℃의 온도로 제 1 열교환기(11)로 들어가고(플래그 10 참조), 이에 의해 연도 가스 스트림(3)으로부터 열을 취한다. 이 스트림들은 대략 25℃의 온도 및 대략 18 bar의 압력으로 제 1 열교환기를 떠나며(플래그 11 참조), 그러므로 제 2 압축기(25)의 제 2 압축 스테이지로 운반될 수 있다.
국부적 스트림(3.1 및 3.6)들이 제 2 압축기(25)의 제 2 압축 스테이지로 운반될 수 있음에 따라서, 제 2 압축기(25)의 제 1 압축 스테이지로 운반되어야만 하는 국부적 스트림(3.3)은 대응하여 감소된다. 결과적으로, 제 2 압축기(25)에 의해 요구되는 동력은 보다 작다. 이러한 것은 본 발명에 따른 설비의 에너지 수요에 긍정적인 영향을 가진다.
CO2 액화 플랜트의 에너지 수요를 감소시키는 제 2 가능성은 제 1 열교환기(11)로부터 배출 후에 오프가스 과열기(19)에서 오프가스(23)를 과열하는 것에서 뿐만 아니라 팽창 터빈(31)에서의 팽창 후에 제 2 열교환기(17)로 이를 다시 운반하는 것에서도 볼 수 있다. 과열 후에, 오프가스는 대략 26 bar의 압력과 함깨 대략 80℃ 내지 대략 100℃의 온도를 가진다(플래그 17 참조). 팽창 기계(31)에서 팽창에 의해, 압력은 2.3 bar로 강하하고, 오프가스는 -54℃의 온도에 도달한다. 그러므로, 오프가스는 각각의 연도 가스 스트림(3), 국부적 스트림(3.2)의 냉각에 한번 더 기여할 수 있다. 이후에, 오프가스는 낮은 압력 및 대략 주위 온도로 주위로 방출될 수 있다. 또한, 오프가스(23)의 다단계 팽창 및 과열을 수행하는 것이 가능하다(도 2에 도시되지 않음).
이러한 것은 마찬가지로, 한편으로 오프가스(23)가 각각의 연도 가스 스트림(3), 국부적 스트림(3.2)의 냉각에 보다 많은 양에 기여하고 팽창 기계(31)가 제 1 압축기(1) 또는 제 2 압축기(25)를 구동하기 위해 사용될 수 있는 기계적인 일을 발생시킴으로써 본 발명에 따른 설비의 에너지 수요의 상당한 감소를 유발할 수 있다. 대체로, 본 발명에 따른 방법 및 본 발명에 따른 방법을 수행하는데 요구되는 CO2 액화를 위한 설비는 상당한 이점에도 불구하고 그 디자인에 있어서 비교적 간단하다는 것이 명시될 수 있다.
추가의 이점은, 국부적 스트림(3.6)이 제 1 분리 드럼(13)으로부터 액체 위상으로 추출되는 국부적 스트림(3.1)과 함께 이를 보내는 것을 가능하게 하는 압력으로 팽창한다는 것이다. 그래서, 이러한 2개의 국부적 스트림들은 공통의 압력 및 온도 레벨로 보내질 수 있으며, 제 2 압축기의 제 2 압축 스테이지로 운반될 수 있다.
또한, 이러한 셋업은 연도 가스 응축에 대한 제어를 확실하게 개선한다. C02 펌프(35)를 이용하여 유량을 조정하는 것으로, 열전달을 위한 구동력, 대수평균온도차(Logarithmic Mean Temperature Difference, LMTD)가 변한다. 이러한 방식으로, 제 2 분리 스테이지(21)의 수행이 조정될 수 있다. 이러한 것은 CO2의 승화 및 결빙점 부근의 응축 온도에서 동작할 때 특히 중요하다.
상기된 효과를 최대화하기 위하여, 분리시의 오프가스로부터 열 회수는 팽창 후에, 적어도 대기로 방출하기 전에 콜드 박스(cold box)로 재순환되는 배기 가스(vent gas)를 가지는 것에 의해 증가될 수 있다.
플래그들, 압력 및 온도 테이블
플래그 번호 대략의 온도[℃] 대략의 압력[bar]
1 13 35.7
2 13 35
3 - -
4 - -
5 -19 34.7
6 -50 34.3
7 -53℃ 5 내지 10
7a -54 27
7b -54 5 내지 10
7c -54 15.5
7d -54 5 내지 10
7e -45 대략 20 내지 23
7f -45 20
8 -47 16.5
9 -47 16.5
10 -22 내지 -29 18.4
11 25 18
12 -7 5 - 10
13 -22 내지 -29 20
14 -22 내지 -29 5 - 10
15 -
16 26 내지 30 26
17 80 내지 100 25.8
18 -54 2.3
19 80 내지 130 60 내지 110
온도에 대한 허용오차는 ±5℃이다 압력에 대한 허용오차는 ±5 bar이다
본 발명이 다수의 바람직한 실시예들을 참조하여 기술되었지만, 다양한 변형들이 만들어질 수 있으며 등가물들이 본 발명의 범위로부터 벗어남이 없이 그 구성 요소들을 대체될 수 있다는 것은 당업자에 의해 이해될 것이다. 부가하여, 많은 변형들이 본 발명의 본질적인 범위로부터 벗어남이 없이 본 발명의 교시에 특정 상황 또는 내용을 적응하도록 만들어질 수 있다. 그러므로, 본 발명은 본 발명을 수행하기 위하여 고려된 최상의 모드로서 개시된 특정 실시예들로 한정되지 않고, 본 발명은 첨부된 청구항들의 범위 내에 놓이는 모든 실시예들을 포함하도록 의도된다. 또한, 용어 제 1, 제 2 등의 사용은 임의의 순서 또는 중요성을 인용하는 것이 아니며, 오히려 용어 제 1, 제 2 등은 하나의 요소를 다른 요소로부터 구별하도록 사용된다.

Claims (11)

  1. 연소 연도 가스들로부터 액체 CO2를 제조하는 방법으로서,
    상기 연도 가스는 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들에서 부분적으로 응축되고, 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들은 팽창된 오프가스(offgas;23)와 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 각각에서 분리된 후 팽창하는 팽창된 액체 CO2(3.1, 3.3)의 스트림들에 의해 냉각되며, 상기 팽창된 액체 CO2는 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 모두를 통과한 후에 추가의 분리 드럼(33) 내에서 액체 CO2와 가스 CO2로 분리되고, 상기 가스 CO2와 상기 추가의 분리 드럼(33)의 액체 CO2의 일부는 소정의 제 1 압력 레벨로 팽창되고(플래그;flag 7d), 상기 분리된 액체 CO2로부터 상기 액체 CO2의 일부를 제외하고 남겨지는 상기 분리된 액체 CO2의 나머지(3.6)의 압력은 소정의 제 2 압력 레벨로 상승되며(플래그 7e) 상기 최종 분리 스테이지(21)에서 상기 연소 연도 가스의 스트림을 냉각하기 위하여 팽창되는(플래그 7e), 액체 CO2 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 분리된 액체 CO2의 나머지(3.6)는 15 bar 내지 25 bar의 압력으로 팽창되는(플래그 13), 액체 CO2 제조 방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 중의 상기 최종 분리 스테이지 전의 상기 분리 스테이지(9)로부터의 액체 CO2 스트림(3.1)은 상기 분리된 액체 CO2의 상기 나머지(3.6) 스트림의 압력으로 팽창되며, 상기 양 액체 CO2 스트림(3.1, 3.6)들은 상기 적어도 2개의 분리 스테이지들(9, 21)에서 냉각 목적을 위해 사용되는, 액체 CO2 제조 방법.
  4. 제 3 항에 있어서, 상기 양 액체 CO2 스트림(3.1, 3.6)들은 제 2 압축기(25)의 제 2 스테이지로 공급되는, 액체 CO2 제조 방법.
  5. 제 1 항에 있어서, 상기 연도 가스는, 제 1 압축기(1)에서 압축되는 프로세스, 상기 제 1 분리 스테이지(9)에 들어가기 전에 제 1 냉각기(5)에서 냉각되는 프로세스, 및 상기 제 1 분리 스테이지(9)에 들어가기 전에 건조기(7)에서 건조되는 프로세스 중에서 하나 이상의 프로세스를 거치는, 액체 CO2 제조 방법.
  6. 제 1 항에 있어서, 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 중의 상기 최종 분리 스테이지(21)로부터의 오프가스(23)는 17 bar로 팽창되고, 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 중의 상기 최종 분리 스테이지(21)의 열교환기(17)로 들어가기 전에 -54℃의 온도로 되는, 액체 CO2 제조 방법.
  7. 제 1 항에 있어서, 상기 오프가스(23)는 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(21, 9)들 모두를 통과한 후에 과열기(29)에서 과열되고, 팽창 기계(31)에서 팽창되며, 이어서 다시 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 중의 상기 최종 분리 스테이지(21)의 열교환기(17)로 공급되는, 액체 CO2 제조 방법.
  8. 연소 연도 가스들로부터 액체 CO2를 제조하는 플랜트(plant)로서,
    상기 연도 가스의 스트림(3)은 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들, 다수의 감압 밸브(15)들, 제 2 CO2 펌프(35), 추가의 분리 드럼(33) 및 다단계(multistage)를 갖는 제 2 압축기(25)에서 부분적으로 응축되는, 액체 CO2 제조 플랜트.
  9. 제 8 항에 있어서, 상기 적어도 2개의 분리 스테이지(9, 21)들 각각은 열교환기(11, 17) 및 가스 C02로부터 액체 C02를 분리하기 위한 분리 드럼(13, 19)을 포함하는, 액체 CO2 제조 플랜트.
  10. 제 8 항에 있어서, 적어도 하나의 팽창 기계(31) 및 하나의 오프가스 과열기(29) 중에서 한 가지 이상을 추가로 포함하는, 액체 CO2 제조 플랜트.
  11. 제 8 항에 있어서, 제 1 압축기(1), 제 1 냉각기(5), 및 건조기(7)를 추가로 포함하는, 액체 CO2 제조 플랜트.
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