KR101433464B1 - 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 스테인리스 페라이트강의 주편 연주시 상하 폭편차 및 벌징을 저감시킬 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법에 관한 것으로서, 본 발명의 일 실시형태에 따른 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법은 몰드에서 인출되는 주편이 압하되면서 응고되는 구간은 수직구간, 만곡구간 및 수평구간으로 구분되고, 상기 수직구간, 만곡구간 및 수평구간에는 소정 양만큼의 냉각수가 분사되는 연주설비를 이용하여 페라이트계 스테인리스강의 주편을 연속 주조하는 방법으로서, 상기 만곡구간 및 수평구간에서 분사되는 냉각수의 양은 주편의 폭방향으로 중앙부분과 양단부분을 일정하게 유지하고, 상기 수직구간에서 분사되는 냉각수의 양은 주편의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 10 ~ 20% 증가시켜 분사하면서 주편을 주조하며, 상기 수직구간은 주편이 인출되는 방향으로 제 1 구간, 제 2 구간 및 제 3 구간으로 구분되고, 상기 제 2 구간 및 제 3 구간에서는 주편에 냉각수를 분사하기 위하여 주편의 폭방향으로 일정하게 이격되어 일렬 배치되는 다수의 제 2 냉각 노즐열 및 제 3 냉각 노즐열이 주편의 인출 방향으로 서로 교번되면서 이격되어 배치되며, 상기 제 2 냉각 노즐열의 냉각 노즐 사이에 해당되는 위치에 상기 제 3 냉각 노즐열의 냉각 노즐이 배치되는 것을 특징으로 한다.

Description

페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법{METHOD FOR MANUFACTURING CONTINUOUS CASTING SLAB OF FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET}
본 발명은 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 스테인리스 페라이트강의 주편 연주시 상하 폭편차 및 벌징을 저감시킬 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법에 관한 것이다.
일반적으로, 페라이트계 스테인리스강은 우수한 가공성과 내식성을 가지면서 비교적 가격이 저렴하기 때문에 주방기기, 전기기기, 자동차용 재료 등으로서 광범위하게 사용되고 있다.
도 1은 일반적인 연속 주조공정 및 장치의 개략도이다.
도 1을 참조하면, 연속주조공정은 용강이 턴디시(10)에서 수냉식 동제 몰드(20)로 공급되어 1차로 응고층이 형성된 후(1차 냉각), 복수의 롤(31)로 구성된 복수의 세그먼트(30)를 통과하면서 롤(31)간에 설치된 노즐(33)에서 분사되는 냉각수에 의해 2차로 응고가 진행되어 완전히 응고되는 과정(2차 냉각)이며, 응고된 주편(50)은 세그먼트(30) 말단부에서 절단기(40)에 의해 일정한 길이로 절단된다.
상기 세그먼트(30)가 배치되는 구간, 즉 몰드(20)에서 인출되는 주편(50)이 압하되면서 응고되는 구간은 수직구간(S1), 만곡구간(S2) 및 수평구간(S3)으로 구분된다.
상기 수직구간(S1)은 상기 몰드(20)에서 연장되어 2차 냉각이 시작되면서 그 하단부에서 주편(50)이 휨응력을 받는 부분이고, 상기 만곡구간(S2)은 휘어진 주편 부분에 해당하면서 그 하단부에서 주편(50)이 펴지는 교정응력이 작용하는 부분이며, 상기 수평구간(S3)은 펴진 주편(50)이 최종적으로 응고되어 나가는 부분에 해당된다.
한편, 페라이트계 스테인리스강을 연속주조 설비에서 생산하는 경우 가장 많이 발생되는 결함은 주편(50)의 벌징 및 주편(50)의 상하단 폭편차가 발생하는 것이다.
주편(50)의 벌징(bulging)은 주편(50)의 단변부 냉각효과 감소로 인해 주편 단변부의 응고층에 고온강도가 약화되고 이로 인하여 발생되는 결함이고, 주편(50)의 상하단 폭편차는 주조 중 상기 만곡구간(S2)에서 상면 폭은 팽창하는 반면에 하면 폭은 수축하면서 발생된다.
이와 같은 주편의 벌징 및 상하단 폭편차 불량은 주편의 열연 열간압연 후 에지부 결함으로 표출되고, 이렇게 표출된 에지부 결함은 최종 제품인 코일의 가장자리에 그대로 남게 된다. 이렇게 가장자리에 에지부 결함이 발생되면 코일을 가장자리를 절단하여 최종 제품을 생산하게 되는데 에지부 결함이 많을수록 코일 가장자리의 절단량이 늘어나 최종 제품의 실수율이 저감되는 문제가 있었다.
이에 주편의 연속주조시 주편의 단면 형상을 제어하는 기술이 요구되고 있는 실정이다.
한편, 종래에는 연속 주조시 주편의 단면 형상을 제어하기 위하여 주편의 절단 작업후 주편의 단면을 설정된 기준치와 비교하여 냉각수의 유량을 피드백하여 보정하는 기술에 대해서 "연속 주조용 주편의 단면 형상 제어를 위한 냉각방법(공개특허 10-2009-0050652)" 등에서 구체적으로 공지되어 있다.
하지만, 공지의 기술은 연주설비를 통해 제조되는 주편을 절단기를 이용하여 절단하고, 절단된 주편의 단면 형상을 영상 촬영부가 촬영하여 영상 신호로 전송한 다음 전송된 영상 신호를 조업자가 모니터링하여 이상으로 판단될 경우 연속주조 조업중인 주편을 냉각하는 냉각수의 공급량을 증감시켜 냉각 조건을 가변시키는 기술로서, 조업자가 항시 대기하면서 주편의 단면 형상을 모니터링해야 하기 때문에 조업자의 업무 강도를 가중시키는 단점이 있고, 주편의 단면 형상의 판단이 조업자의 경험치에 의해 판단되어 냉각 조건을 가변하기 때문에 조업자의 숙련도에 따라 주편의 품질 편차가 발생되는 단점이 있었다.
공개특허 10-2009-0050652 (2009. 05. 20)
본 발명은 페라이트계 스테인리스강의 주편 생산시 발생되는 벌징 및 상하단 폭편차가 주편 단변부의 냉각효과 감소에 기인한다는 것에 초점을 맞춰 주편의 연속 주조 초기에 주편 단변부의 냉각효과를 최적화시켜 주편의 형상을 제어할 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법을 제공한다.
특히, 주편의 응고 구간 중 수직구간에 냉각 노즐 배열 및 냉각수량을 개선하여 주편의 벌징 및 상하단 폭편차가 발생되는 것을 방지할 수 있는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시형태에 따른 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법은 몰드에서 인출되는 주편이 압하되면서 응고되는 구간은 수직구간, 만곡구간 및 수평구간으로 구분되고, 상기 수직구간, 만곡구간 및 수평구간에는 소정 양만큼의 냉각수가 분사되는 연주설비를 이용하여 페라이트계 스테인리스강의 주편을 연속 주조하는 방법으로서, 상기 만곡구간 및 수평구간에서 분사되는 냉각수의 양은 주편의 폭방향으로 중앙부분과 양단부분을 일정하게 유지하고, 상기 수직구간에서 분사되는 냉각수의 양은 주편의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 10 ~ 20% 증가시켜 분사하면서 주편을 주조하며, 상기 수직구간은 주편이 인출되는 방향으로 제 1 구간, 제 2 구간 및 제 3 구간으로 구분되고, 상기 제 2 구간 및 제 3 구간에서는 주편에 냉각수를 분사하기 위하여 주편의 폭방향으로 일정하게 이격되어 일렬 배치되는 다수의 제 2 냉각 노즐열 및 제 3 냉각 노즐열이 주편의 인출 방향으로 서로 교번되면서 이격되어 배치되며, 상기 제 2 냉각 노즐열의 냉각 노즐 사이에 해당되는 위치에 상기 제 3 냉각 노즐열의 냉각 노즐이 배치되는 것을 특징으로 한다.
상기 제 1 구간에서는 주편에 냉각수를 분사하기 위하여 주편의 폭방향으로 일렬 배치되는 다수의 제 1 냉각 노즐열이 주편의 인출 방향으로 이격되어 배치되며, 상기 제 1 냉각 노즐열은 냉각 노즐이 주편의 폭방향으로 일정하게 이격되어 10개씩 배열되고, 상기 냉각 노즐 중 양측 외각에 배치되는 냉각 노즐의 위치는 주편의 양측 단변부보다 외측에 배치되는 것을 특징으로 한다.
상기 제 1 냉각 노즐열에 배치되는 냉각 노즐 사이의 간격은 150mm인 것을 특징으로 한다.
상기 제 2 냉각 노즐열의 냉각 노즐은 6개씩 배열되고, 상기 제 3 냉각 노즐열의 냉각 노즐은 5개씩 배열되는 것을 특징으로 한다.
상기 제 2 냉각 노즐열 및 제 3 냉각 노즐열에 배치되는 냉각 노즐 사이의 간격은 250mm인 것을 특징으로 한다.
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본 발명의 실시예에 따르면, 주편의 응고 구간 중 만곡구간, 즉 주편이 휘어지면서 벌징 및 상하단 폭편차가 발생되는 요인을 제공하는 시점 이전에 주편의 단변부를 다른 부분에 비해 상대적으로 빨리 응고시켜 주편에서 벌징 및 상하단 폭편차가 발생되는 것을 방지할 수 있는 효과가 있다.
또한, 주편의 응고 구간 중 수직구간에서 주편의 단변부를 최적으로 상태로 응고시키도록 냉각 노즐을 배열하고, 냉각수량을 제어하여 공정에 적용함에 따라 조업자의 추가적인 노동이 필요치 않고, 조업자의 숙련도에 따른 주편 품질의 편차가 발생되는 것을 방지할 수 있다.
도 1은 일반적인 연속 주조공정 및 장치의 개략도이고,
도 2a 및 도 2b는 본 발명의 일실시예에 따른 냉각 노즐의 배열을 종래예와 비교한 도면이며,
도 3a 및 도 3b는 실시예와 종래예에 대한 구간별 냉각수량 변화에 따라 생산된 주편의 단면을 비교한 사진이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.
본 발명의 일실시예에 따른 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법의 기술적 요지는 주편의 2차 응고 초기에 주편의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 냉각수의 분사량을 증가시켜 주편의 2차 응고 초기에 주편의 단변부 불균일 냉각부에 대한 냉각 효과를 증대시키는 것이다.
이를 위하여 연주 설비에서 냉각수를 분사하는 냉각노즐의 개선점에 대하여 도면을 참조하여 설명한다.
도 1에 도시된 바와 같이 몰드(20)에서 인출된 주편(50)이 압차되면서 2차 냉각되는 응고구간은 수직구간(S1), 만곡구간(S2) 및 수평구간(S3)으로 구분되고, 상기 수직구간(S1), 만곡구간(S2) 및 수평구간(S3)에는 주편(50)을 압하시키는 복수의 롤(31)이 주편(50)의 인출방향으로 이격되어 배치되고, 각각의 롤(31) 사이에는 냉각수를 분사하는 냉각 노즐(61)이 배치된다.
특히, 상기 수직구간(S1)은 주편(50)이 인출되는 방향으로 제 1 구간, 제 2 구간 및 제 3 구간으로 연속하여 구분되고, 상기 제 1 구간에서는 주편(50)에 냉각수를 분사하기 위하여 주편(50)의 폭방향으로 일렬 배치되는 다수의 제 1 냉각 노즐열(60a)이 주편(50)의 인출 방향으로 이격되어 배치된다.
상기 제 1 냉각 노즐열(60a)은 냉각 노즐(61)이 주편(50)의 폭방향으로 일정하게 이격되어 종래에 8개씩 배열되는 것을 양측부에 1개씩 추가 설치하여 10개씩 배열된다. 이때 상기 10개의 냉각 노즐(61) 중 양측 외각에 배치되는 냉각 노즐(61)의 위치는 주편(50)의 양측 단변부보다 외측에 배치되는 것이 바람직하다. 그래서 양측 외각에 배치되는 냉각 노즐(61)에 의해 주편(50)의 양측 단변부에 분사되는 냉각수량을 증가시킨다.
이때 상기 제 1 냉각 노즐열(60a)에 배치되는 냉각 노즐(61) 사이의 간격은 150mm가 되도록 하여 종래 1200mm이던 냉각범위를 1350mm로 확대시킨다.
제 1 구간은 몰드(20)의 직하 냉각 영역으로 초기 주편(50) 형상에 가장 큰 영향을 미치기 때문에 냉각범위를 1,350mm로 하여 주편(50) 단변부 응고층이 견고하게 생성될 수 있도록 한다.
또한, 상기 제 2 구간 및 제 3 구간에서는 주편(50)에 냉각수를 분사하기 위하여 주편의 폭방향으로 일렬 배치되는 다수의 제 2 냉각 노즐열(60b) 및 제 3 냉각 노즐열(60c)이 주편(50)의 인출 방향으로 서로 교번되면서 이격되어 배치된다.
상기 제 2 냉각 노즐열(60b)은 냉각 노즐(61)이 주편(50)의 폭방향으로 일정하게 이격되어 종래에 4개씩 배열되는 것을 양측부에 1개씩 추가 설치하여 6개씩 배열된다. 또한, 상기 제 3 냉각 노즐열(60c)은 냉각 노즐(61)이 주편의 폭방향으로 일정하게 이격되어 종래에 3개씩 배열되는 것을 양측부에 1개씩 추가 설치하여 5개씩 배열된다.
이때 상기 제 2 냉각 노즐열(60b)의 냉각 노즐(61) 사이에 해당되는 위치에 상기 제 3 냉각 노즐열(60c)의 냉각 노즐(61)이 배치되어 상기 제 2 냉각 노즐열(60b)의 냉각 노즐(61)과 제 2 냉각 노즐열(60b)의 냉각 노즐(61)이 서로 지그재그로 배치되는 것이 바람직하다.
이때 상기 제 2 냉각 노즐열(60b) 및 제 3 냉각 노즐열(60c)에 배치되는 냉각 노즐 사이의 간격의 간격은 250mm가 되도록 하여 제 2 냉각 노즐열(60b)은 종래 750mm이던 냉각범위를 1250mm로 확대시키고, 제 3 냉각 노즐열(60c)은 종래 500mm이던 냉각범위를 1000mm로 확대시킨다.
상기 제 2 구간 및 제 3 구간은 연속하여 이어지는 만곡구간(S2)에 의해 주편(50)에 휨응력을 받기 시작하는 영역으로 주편(50) 형상에 큰 영향을 미치기 때문에 상기와 같이 최대 냉각범위를 1250mm로 확대시켰다. 최대 냉각범위 설정기준은 1250mm 미만시 주편(50) 단변부가 균일하게 냉각되지 않으며 1,250mm 초과시에는 냉각수 손실이 발생하기 때문이다.
상기와 같이 개선된 연주 설비를 이용하여 본 발명의 일실시예에 따른 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법에 대하여 설명한다.
예를 들어 400계 페라이트계 스테인리스강의 연주를 위하여 정련된 용강을 턴디쉬(10)에 공급한 다음 몰드(20)로 주입하고, 몰드(20)에서 1차 냉각된 용강이 복수의 세그먼트(30)로 인출되면서 2차 냉각되고, 세그먼트(30) 즉, 수직구간(S1), 만곡구간(S2) 및 수평구간(S3)을 순차적으로 통과하면서 완전히 응고된 주편(50)은 세그먼트(30) 말단부에서 절단기(40)에 의해 일정한 길이로 절단된 주편(50)으로 생산된다.
특히, 본 실시예에서는 수직구간(S1), 즉 제 1 구간 내지 제 3 구간에서 주편(50)의 양측 단부에 해당되는 영역에 노즐을 추가설치함에 따라 주편(50)의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 분사되는 양이 10 ~ 20% 증가되어 분사된다. 바람직하게는 주편(50)의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 분사되는 양을 15% 증가시키는 것이 최적조건이다.
상기와 같이 주편(50)의 중앙부에 비하여 양단부분에서의 냉각수 분사 비율을 한정하는 이유는 제시된 범위보다 냉각수의 양이 적으면 주편(50)의 단변부 냉각효과가 충분히 발휘되지 않고, 제시된 범위보다 냉각수의 양이 많으면 주편(50)의 단변부가 과냉각되어 주편(50)의 압하가 불안정하거나 주편(50)의 단변부에서 크랙이 발생되기 때문이다.
상기 제 2 구간 및 제 3 구간은 연속하여 이어지는 만곡구간(S2)에 의해 주편(50)에 휨응력을 받기 시작하는 영역으로 주편(50) 형상에 큰 영향을 미치기 때문에 상기와 같이 최대 냉각범위를 1250mm로 확대시켰다. 최대 냉각범위 설정기준은 1250mm 미만시 주편(50) 단변부가 균일하게 냉각되지 않으며 1,250mm 초과시에는 냉각수 손실이 발생하기 때문이다.
이에 따라 주편(50)의 2차 응고 초기에 주편(50)의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 냉각수의 분사량을 증가시켜 주편(50)의 2차 응고 초기에 주편(50)의 단변부 불균일 냉각부에 대한 냉각 효과가 증대되어 만곡구간(S2)에서 발생될 수 있는 주편(50)의 벌징 및 주편의 상하단 폭편차의 발생이 억제되는 것이다.
[실시예]
이하 실시예를 종래예와 비교하여 본 발명을 설명한다.
종래예는 수직구간에서의 냉각 노즐 개수를 추가 가기 전 연주설비를 이용하여 400계 페라이트계 스테인리스강 주편을 제조한다. 이때 각 구간별 냉각수량(l/min)은 하기의 표 1에 따라 제어하였다.
그리고, 실시예는 수직구간에서의 냉각 노즐 개수를 추가한 연주설비를 이용하여 400계 페라이트계 스테인리스강 주편을 제조한다. 이때 각 구간별 냉각수량(l/min)은 하기의 표 2에 따라 제어하였다.
[표 1]
Figure 112012087463634-pat00001
[표 2]
Figure 112012087463634-pat00002
이때 상기 표 1 및 표 2의 가로변은 주조속도(m/min)를 의미하고, 세로변은 구분되는 구간을 의미한다. 세로변의 상수(1 내지 7)는 응고구간을 순차적으로 구분한 것이다. 상기 상수 1은 수직구간의 제 1 구간이고, 2는 수직구간의 제 2 구간이며, 3은 수직구간의 제 3 구간이다. 그리고, 4 내지 5는 만곡구간을 의미하고, 6 내지 7은 수평구간을 의미한다. 그리고, 알파벳 N은 주편의 단변부 측부를 의미하고, L은 주편의 상면부, F는 주편의 하면부를 의미한다.
상기 표 1 및 표 2에서 알 수 있듯이 수직구간, 즉 제 1 구간 내지 제 3 구간에서는 종래예에 비하여 실시예는 냉각수량을 15% 증가시켜 제어하였으며, 만곡구간 및 수평구간에서는 종래예와 실시예의 냉각수량을 동일하게 제어하였다.
도 4a 및 도 4b는 상기 표 1 및 표 2 중 주조속도 0.5m/min으로 제조된 주편의 가장자리부를 촬영한 사진으로서, 도 4a에서 알 수 있듯이 종래예에 따르면 주편에 벌징 및 상하단 폭편차가 발생한 것을 확인할 수 있으나, 도 4b에서 알 수 있듯이 실시예에 따르면 종래예에 비하여 주편의 벌징 및 상하단 폭편차가 상당히 개선된 것을 확인할 수 있다.
이는 다른 조건이 동일한 경우 2차 응고초기 즉, 수직구간에서 주편의 단부에 분사되는 냉각수의 양을 적절히 증가시킴에 따라 주편 단부의 응고정도를 최적화하여 주편의 벌징 및 상하단 폭편차가 발생되는 것을 억제할 수 있음을 의미하는 것이다.
본 실시예에서는 페라이트계 스테인리스강을 예로하여 설명하였지만, 본 발명은 페라이트계 스테인리스강과 같이 특정 강종에 한정되지 않고, 연속 주조 중 주편의 벌징 및 상하단 폭편차가 발생되는 강종에 다양하게 적용될 수 있을 것이다.
본 발명을 첨부 도면과 전술된 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 그에 한정되지 않으며, 후술되는 특허청구범위에 의해 한정된다. 따라서, 본 기술분야의 통상의 지식을 가진 자라면 후술되는 특허청구범위의 기술적 사상에서 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 변형 및 수정할 수 있다.
10: 턴디쉬 20: 몰드
30: 세그먼트 31: 롤
40: 절단기 50: 주편
60a: 제 1 냉각 노즐열 60b: 제 2 냉각 노즐열
60c: 제 3 냉각 노즐열 61: 냉각 노즐
S1: 수직구간 S2: 만곡구간
S3: 수평구간

Claims (5)

  1. 몰드에서 인출되는 주편이 압하되면서 응고되는 구간은 수직구간, 만곡구간 및 수평구간으로 구분되고, 상기 수직구간, 만곡구간 및 수평구간에는 소정 양만큼의 냉각수가 분사되는 연주설비를 이용하여 페라이트계 스테인리스강의 주편을 연속 주조하는 방법으로서,
    상기 만곡구간 및 수평구간에서 분사되는 냉각수의 양은 주편의 폭방향으로 중앙부분과 양단부분을 일정하게 유지하고, 상기 수직구간에서 분사되는 냉각수의 양은 주편의 폭방향으로 중앙부분에 비하여 양단부분에 10 ~ 20% 증가시켜 분사하면서 주편을 주조하며,
    상기 수직구간은 주편이 인출되는 방향으로 제 1 구간, 제 2 구간 및 제 3 구간으로 구분되고,
    상기 제 2 구간 및 제 3 구간에서는 주편에 냉각수를 분사하기 위하여 주편의 폭방향으로 일정하게 이격되어 일렬 배치되는 다수의 제 2 냉각 노즐열 및 제 3 냉각 노즐열이 주편의 인출 방향으로 서로 교번되면서 이격되어 배치되며,
    상기 제 2 냉각 노즐열의 냉각 노즐 사이에 해당되는 위치에 상기 제 3 냉각 노즐열의 냉각 노즐이 배치되는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 제 1 구간에서는 주편에 냉각수를 분사하기 위하여 주편의 폭방향으로 일렬 배치되는 다수의 제 1 냉각 노즐열이 주편의 인출 방향으로 이격되어 배치되며,
    상기 제 1 냉각 노즐열은 냉각 노즐이 주편의 폭방향으로 일정하게 이격되어 10개씩 배열되고, 상기 냉각 노즐 중 양측 외각에 배치되는 냉각 노즐의 위치는 주편의 양측 단변부보다 외측에 배치되는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법.
  3. 청구항 2에 있어서,
    상기 제 1 냉각 노즐열에 배치되는 냉각 노즐 사이의 간격은 150mm인 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법.
  4. 청구항 1에 있어서,
    상기 제 2 냉각 노즐열의 냉각 노즐은 6개씩 배열되고, 상기 제 3 냉각 노즐열의 냉각 노즐은 5개씩 배열되는 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법.

  5. 청구항 4에 있어서,
    상기 제 2 냉각 노즐열 및 제 3 냉각 노즐열에 배치되는 냉각 노즐 사이의 간격은 250mm인 것을 특징으로 하는 페라이트계 스테인리스강의 주편 연주방법.
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