KR101408227B1 - Continuous casting apparatus and continuous casting method - Google Patents

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KR101408227B1 KR1020120155475A KR20120155475A KR101408227B1 KR 101408227 B1 KR101408227 B1 KR 101408227B1 KR 1020120155475 A KR1020120155475 A KR 1020120155475A KR 20120155475 A KR20120155475 A KR 20120155475A KR 101408227 B1 KR101408227 B1 KR 101408227B1
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Abstract

According to an embodiment of the present invention, a continuous casting apparatus includes a template and a supplying nozzle. The template has an inner space in which molten steel is filled. The supplying nozzle is arranged in parallel with a short side of the template and supplies mold powder to a supplying area formed above the molten steel. The supplying area has a short side smaller than the inner space. The supplying nozzle can have multiple discharging holes which are separately formed with a predetermined interval within the extent corresponding to a short side of the supplying area.

Description

연속주조장치 및 연속주조방법{CONTINUOUS CASTING APPARATUS AND CONTINUOUS CASTING METHOD}Technical Field [0001] The present invention relates to a continuous casting apparatus and a continuous casting method,

본 발명은 연속주조장치 및 연속주조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 주형의 내부공간보다 작은 공급영역을 가지는 연속주조장치 및 연속주조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a continuous casting apparatus and a continuous casting method, and more particularly to a continuous casting apparatus and a continuous casting method having a supply region smaller than the internal space of a mold.

일반적으로 연속주조장치는 제강로에서 생산되어 레이들로 이송된 용강을 턴디쉬에 받았다가 주형에 공급하여 일정한 크기의 주편을 연속 생산하는 설비로 이루어진다.
In general, the continuous casting machine is composed of a machine that is produced in a steelmaking furnace, receives molten steel transferred to a ladle from a tundish, and supplies the molten steel to a mold to continuously produce a cast steel of a predetermined size.

도 1은 연속주조장치를 개략적으로 나타내는 사시도이다. 레이들 터렛트(Ladle Turret)(40)에 설치된 레이들(Ladle)(20)에 불순물 제거와 화학성분이 조정된 용강을 채우고 레이들(20)에 있는 용강을 원통형 내화벽돌로 된 노즐을 통하여 턴디쉬(Tundish)(30)에 부어진다. 턴디쉬(30)에 저장된 용강은 원통형 내화벽돌로 된 침지 노즐(32)을 통하여 주형(10)으로 주입되어 주형에 의해 대판상의 주편(Slab)으로 주조된다. 주형(10)은 내부에 냉각 기구가 구비되어 있기 때문에 용강이 유입되면서 1차 냉각되어 주형(10)의 단면에 대응하는 단면을 갖는 주편(50)이 주조된다.
1 is a perspective view schematically showing a continuous casting apparatus. A ladle 20 provided in a ladle turret 40 is filled with molten steel whose impurity removal and chemical composition are adjusted and molten steel in the ladle 20 is injected through a cylindrical refractory brick nozzle Is poured into the tundish (30). The molten steel stored in the tundish 30 is injected into the mold 10 through the immersion nozzle 32 made of a cylindrical refractory brick and is cast by the mold into the slab on the base plate. Since the casting mold 10 is provided with the cooling mechanism therein, the casting mold 50 is first cooled while the molten steel flows therein, and the casting mold 50 having the cross section corresponding to the end face of the casting mold 10 is cast.

주형(10) 내에는 주편(50)을 인출 안내하게 되는 더미바(60)가 주형(10)의 개방된 하부에 유입되어 있고 주형(10)에 유입된 최초의 용강은 더미바 헤드(70)의 요철부를 경계로 응고되어 이동궤도에 설치된 다수의 롤러(80)가 구동됨에 따라 더미바(60)가 응고된 주편(50)을 이끌고 냉각수가 분사되는 상하 롤러 사이를 이동하여 2차 냉각되어 주편이 제조된다.
A dummy bar 60 for drawing out the casting 50 is introduced into the open bottom of the casting mold 10 and the first molten steel introduced into the casting mold 10 is introduced into the dummy bar head 70, The dummy bars 60 move along the upper and lower rollers through which the cooling water is injected and lead to the coagulated cast pieces 50 to be cooled secondarily Piece.

용강의 주조 초기에는 더미바(60)에 의하여 응고된 주편(50)이 인출되나 일단 응고된 주편(50)이 이송 롤러(80) 사이를 통과하게 되면 그 후에는 더미바(60)의 역할은 필요 없게 된다. 따라서, 더미바(60)는 분리장치에 의하여 상부로 올라가고 연속적으로 주조된 주편(50)은 자동절단기(90)에 의하여 소정의 길이로 절단되고 테이블 롤러(82)에 의하여 집하장으로 이송된다.
The cast steel 50 solidified by the dummy bar 60 is drawn out at the beginning of the casting of the molten steel, but once the casted solidified material 50 passes between the conveying rollers 80, It becomes unnecessary. Thus, the dummy bar 60 is lifted up by the separating device, and the continuously cast piece 50 is cut to a predetermined length by the automatic cutter 90 and conveyed to the collecting hall by the table roller 82.

주형(10)에 용강이 공급될 때, 주형(10)에는 용강 뿐만 아니라 부자재인 몰드 파우더도 공급되는데, 몰드 파우더는 주형(10)으로부터 용강을 인발시킬 때 상기 용강이 주형(10)에서 수월히 빠져나갈 수 있도록 윤활작용을 한다.When the molten steel is supplied to the mold 10, not only molten steel but also molten steel, which is a subsidiary material, is supplied to the mold 10. The molten steel is discharged from the mold 10 when the molten steel is withdrawn from the mold 10 Lubricate to escape.

한국등록실용신안공보 0222957호 2001.05.15.Korean Registered Utility Model Publication No. 0222957 2001.05.15.

본 발명의 목적은 연속주조시 표면결함의 발생을 방지할 수 있는 연속주조장치 및 연속주조방법을 제공하는 데 있다.An object of the present invention is to provide a continuous casting apparatus and a continuous casting method capable of preventing the occurrence of surface defects during continuous casting.

본 발명의 다른 목적들은 다음의 상세한 설명과 첨부한 도면으로부터 보다 명확해질 것이다.Other objects of the present invention will become more apparent from the following detailed description and the accompanying drawings.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 연속주조장치는, 용강이 내부에 채워지는 내부공간을 가지는 주형; 그리고 상기 주형의 단변과 나란하게 배치되며, 상기 용강의 상부에 형성된 공급영역에 몰드 파우더를 공급하는 공급노즐을 포함하되, 상기 공급영역은 상기 내부공간보다 작은 단변을 가진다.According to an embodiment of the present invention, a continuous casting apparatus includes: a casting mold having an inner space filled with molten steel; And a supply nozzle disposed in parallel with a short side of the mold and supplying a mold powder to a supply region formed on the molten steel, wherein the supply region has a shorter side than the inner space.

상기 공급노즐은 상기 공급영역의 단변에 대응되는 범위에 이격형성되는 복수의 토출구들을 가질 수 있다.The supply nozzle may have a plurality of discharge openings spaced from each other in a range corresponding to a short side of the supply region.

상기 공급노즐은 상기 주형의 장변과 나란한 방향을 따라 상기 공급영역 내에서 이동할 수 있다.The supply nozzle may move in the supply region along a direction parallel to the long side of the mold.

상기 공급영역의 단변 크기는 상기 내부공간의 단변 크기의 80%일 수 있다.The short side dimension of the supply region may be 80% of the short side dimension of the inner space.

상기 연속주조장치는, 상기 주형의 내부에 형성된 도관에 냉매를 공급하는 냉매공급라인; 그리고 상기 냉매공급라인을 통해 공급되는 상기 냉매의 유량을 조절하는 유량조절기를 더 포함하며, 상기 유량조절기는 상기 용강 1kg에 대해 0.43ℓ를 공급할 수 있다.The continuous casting apparatus includes a refrigerant supply line for supplying a refrigerant to a conduit formed in the mold; And a flow regulator for regulating the flow rate of the refrigerant supplied through the refrigerant supply line, wherein the flow regulator can supply 0.43 L to 1 kg of the molten steel.

상기 몰드 파우더에 의해 형성된 슬래그풀의 높이는 20 내지 25mm일 수 있다.The height of the slag pool formed by the mold powder may be 20 to 25 mm.

본 발명의 일 실시예에 의하면, 연속주조방법은, 용강이 채워진 주형의 내부공간에 상기 내부공간보다 작은 단변 및 장변을 가지는 공급영역을 설정하고 상기 공급영역에 몰드파우더를 공급하며, 상기 주형의 내부에 형성된 도관에 상기 용강 1kg에 대해 0.43ℓ를 공급하고, 상기 몰드 파우더에 의해 형성된 슬래그풀의 높이를 20 내지 25mm로 유지한다.According to an embodiment of the present invention, a continuous casting method includes: setting a supply region having a short side and a long side smaller than the inner space in an inner space of a mold filled with molten steel, supplying mold powder to the supply region, 0.43 L of the molten steel is supplied to a conduit formed in the molten steel, and the height of the slag pool formed by the mold powder is maintained at 20 to 25 mm.

본 발명의 일 실시예에 의하면 연속주조시 표면결함의 발생을 방지할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, occurrence of surface defects during continuous casting can be prevented.

도 1은 연속주조장치를 개략적으로 나타내는 사시도이다.
도 2는 도 1에 도시한 주형 및 침지노즐을 나타내는 도면이다.
도 3은 연속주조방법에 의한 면세로크랙을 나타내는 사진이다.
도 4는 연속주조시 주형 내에서 발생하는 응력분포를 나타내는 도면이다.
도 5는 도 1에 도시한 주형의 내부공간 및 공급영역을 나타내는 도면이다.
도 6은 도 3에 도시한 주형 및 공급노즐을 나타내는 도면이다.
도 7은 도 6에 도시한 공급노즐에 형성된 토출구를 나타내는 도면이다.
도 8은 도 3에 도시한 슬래그풀을 나타내는 도면이다.1 is a perspective view schematically showing a continuous casting apparatus.
Fig. 2 is a view showing the mold and the immersion nozzle shown in Fig. 1. Fig.
3 is a photograph showing a crack due to duty-free washing by the continuous casting method.
4 is a view showing a stress distribution occurring in a mold during continuous casting.
Fig. 5 is a view showing the inner space and the supply region of the mold shown in Fig. 1. Fig.
Fig. 6 is a view showing the mold and the supply nozzle shown in Fig. 3. Fig.
7 is a view showing a discharge port formed in the supply nozzle shown in Fig.
8 is a view showing the slag pool shown in Fig.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예들을 첨부된 도 2 내지 도 8을 참고하여 더욱 상세히 설명한다. 본 발명의 실시예들은 여러 가지 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 범위가 아래에서 설명하는 실시예들에 한정되는 것으로 해석되어서는 안 된다. 본 실시예들은 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 상세하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다. 따라서 도면에 나타난 각 요소의 형상은 보다 분명한 설명을 강조하기 위하여 과장될 수 있다.
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in more detail with reference to FIGS. 2 to 8 attached hereto. The embodiments of the present invention can be modified in various forms, and the scope of the present invention should not be construed as being limited to the embodiments described below. The embodiments are provided to explain the present invention to a person having ordinary skill in the art to which the present invention belongs. Accordingly, the shape of each element shown in the drawings may be exaggerated to emphasize a clearer description.

도 2는 도 1에 도시한 주형 및 침지노즐을 나타내는 도면이다. 주형(10)에 공급된 용강(12)을 1차 냉각시키기 위해 주형(10)의 각 변 내부에는 냉각수가 흐르는 도관(13)이 형성되며, 도관(13)의 양단에는 유입구(15)와 토출구(미도시)가 각각 형성되는바, 유입구(15)는 주형(10)의 상부 일측에 형성되며, 토출구는 주형(10)의 하부 일측에 형성된다. 냉매공급라인(15a)은 유입구(15)에 연결되며, 냉각수는 냉매공급라인(15a)을 통해 도관(13)에 공급된다. 유량조절기(15b)는 냉매공급라인(15a)에 설치되어 도관(13)에 공급되는 냉매의 유량을 조절한다. 밸브(15c)는 냉매공급라인(15a)에 설치되어 냉매공급라인(15a)을 개폐한다.
Fig. 2 is a view showing the mold and the immersion nozzle shown in Fig. 1. Fig. A conduit 13 through which cooling water flows is formed inside each side of the mold 10 to primarily cool the molten steel 12 supplied to the mold 10. An inlet 15 and an outlet 15 are formed at both ends of the conduit 13, (Not shown). The inlet 15 is formed on one side of the upper side of the mold 10, and the discharge port is formed on the lower side of the mold 10. The coolant supply line 15a is connected to the inlet 15 and the coolant is supplied to the conduit 13 through the coolant supply line 15a. The flow regulator 15b is installed in the refrigerant supply line 15a to regulate the flow rate of the refrigerant supplied to the conduit 13. The valve 15c is installed in the refrigerant supply line 15a to open / close the refrigerant supply line 15a.

주형(10) 내부에 공급되는 몰드 파우더는, 주로 분말 혹은 과립상으로 용강(12)에 비해 비중이 가볍고 용융점이 낮아 주형(10)에서 용강(12)과 혼합되지 않고 용강의 최상층에 해당하는 용탕면에 위치하게 된다. 몰드 파우더는 아래와 같은 역할을 한다.
The mold powder to be supplied into the mold 10 is mainly composed of powder or granules and has a specific gravity smaller than that of molten steel 12 and has a low melting point so that it is not mixed with the molten steel 12 in the mold 10, It is located on the bath surface. Mold powder acts as follows.

1) 용강 표면의 열차단에 의한 이상응고(deckel) 현상 방지1) Prevention of abnormal deckel phenomenon due to heat shielding on the surface of molten steel

2) 용강의 산화 및 재산화 방지2) Prevent oxidation and re-oxidation of molten steel

3) 용강 표면으로 떠오르는 비금속 개재물의 신속한 흡수3) Rapid absorption of nonmetallic inclusions floating on molten steel surface

4) 응고쉘(shell)과 주형(mold) 사이의 원활한 윤활작용4) Smooth lubrication between shell and mold

5) 주편과 몰드 사이의 최적 열전달속도 유지
5) Maintain optimal heat transfer rate between cast and mold

용탕면에 위치하는 몰드 파우더는 용강(12)에 의해 녹으면서 순차적으로 액상층(21), 소결층(반용융층)(23) 및 분말층(25)을 형성하며, 이들을 통틀어 슬래그풀이라고 한다. 분말층(25)과 소결층(23)은 위에 언급한 1),2)의 역할을 하며, 액상층(21)은 3),4),5)의 역할을 한다.
The mold powder located on the molten metal surface is melted by the molten steel 12 to form a liquid phase layer 21, a sintered layer (semi-molten layer) 23 and a powder layer 25 in succession, . The powder layer 25 and the sintered layer 23 serve as the above-mentioned 1) and 2), and the liquid phase layer 21 serves as 3), 4) and 5).

분말 혹은 과립상의 몰드 파우더는 용해된 후 일부가 주형 내부에 흐르는 냉각수와 열 교환하여 주형(10)의 내측벽에서 다시 응고되어 고상의 슬래그 필름(27)을 형성하고, 슬래그 필름(27)과 응고쉘(11) 사이로 액상층(21)의 용해된 몰드 파우더가 유입되면서 용강(12)과 주형(10) 사이의 열전달을 제어하고 윤활작용을 향상시킨다.
The powdery or granular mold powder is dissolved and then partially exchanged with the cooling water flowing in the mold to solidify again on the inner wall of the mold 10 to form a solid phase slag film 27. The slag film 27 and the solidification The molten mold powder of the liquid phase layer 21 flows into the shell 11 to control the heat transfer between the molten steel 12 and the mold 10 and improve the lubricating action.

이때, 용해된 몰드 파우더가 유입하는 슬래그 필름(27)과 응고쉘(11) 사이로 주형(10)의 내측을 향해 성장하는 슬래그 베어(29)를 형성하게 되는바, 슬래그 베어(29)는 슬래그 필름(27)과 응고쉘(11) 사이의 액상층(21)으로 유입되는 몰드 파우더의 유입량을 제어한다.
At this time, the melted mold powder forms a slag bearing 29 which grows toward the inside of the mold 10 between the slag film 27 into which the molten mold powder flows and the solidifying shell 11, The amount of inflow of the mold powder flowing into the liquid phase layer 21 between the solidifying shell 27 and the solidifying shell 11 is controlled.

도 3은 연속주조방법에 의한 면세로크랙을 나타내는 사진이다. 스테인리스강의 연속주조시 면세로크랙이 발생하며, 면세로크랙은 아래와 같은 과정을 통해 발생한다.
3 is a photograph showing a crack due to duty-free washing by the continuous casting method. In the continuous casting of stainless steel, crack occurs due to exemption from the duty, and the crack occurs due to the following process.

1) 응고 초기 주형과 주편 사이에는 주형 용재가 존재하며 주편 외층은 입도가 미세한 급냉층이 형성되고 그 내측은 열흐름과 반대 방향으로 수지상정(Primary dendrite)이 성장한다. 강이 응고하면 초기 응고층은 주로 δ상으로 구성될 것이고 그 내측은 δ상과 액상이 혼재된 상태이다. 따라서, 수지상정 내측은 주로 δ상이고 수지상정과 수지상정 사이는 δ상과 액상이 혼재된 상태이다.
1) There is a casting material between the initial solidification casting and the casting, and the casting outer layer is formed with a quench-hardened layer with a fine grain size, and the inside of the casting primary dendrite grows in a direction opposite to the heat flow. When the steel solidifies, the initial solidification layer will consist mainly of delta phase, and the inside thereof is a state in which delta phase and liquid phase are mixed. Therefore, the inside of the resin is mainly in the delta phase, and the delta phase and the liquid phase are mixed between the resin delineation and the resin delineation.

2) 주형의 냉각에 의해 주편 온도가 감소하면 δ에서 γ상으로 변태가 일어난다. 이러한 상변태 과정은 체적 수축을 동반한다. 따라서, 주형내 존재하는 주편은 변형이 시작된다. 변형의 ?향은 주편의 외부가 주형에 의하여 막혀 있기 때문에 주편 내부로 향하게 된다. 주편 외부에서 보면 주편 표면이 오목한 형상을 가지며 이를 디프레션(depression)이라고 한다.
2) When the temperature of the cast steel decreases by the cooling of the mold, a transformation occurs from δ to γ phase. This process of phase transformation is accompanied by volumetric contraction. Therefore, the casting in the mold starts to deform. The orientation of the deformation is directed to the inside of the cast since the outside of the cast is clogged by the casting mold. From the outside of the cast steel, the surface of the cast steel has a concave shape and is called a depression.

3) 디프레션된 곡 부분에서는 수지상정 사이를 따라 인장력이 작용한다. 이 인장력이 수지상정 사이 미응고층(δ상과 액상이 혼재)의 임계 파단 강도를 초과할 경우 용질 농도가 높은 수지상정 사이를 따라 균열이 발생한다. 균열이 발생하면 균열 내부로는 주형 사이에 개재된 액상의 주형 용재가 침투한다. 따라서, 균열 내측에는 수지상정 사이에 존재하였던 용질 농도가 높은 지역이 응고함에 따른 편석 부위 그 외측에는 주형 용재층으로 구성된 이중층이 형성될 수 있다.
3) In the depressed part of the tongue, a tensile force is applied along the boundaries between the dies. When this tensile force exceeds the critical breaking strength of the uncured solid layer (mixed δ phase and liquid phase) between the resin dendrites, cracks occur along the resin dendrites having a high solute concentration. When a crack occurs, the liquid casting material interposed between the molds penetrates into the crack. Therefore, a double layer composed of a casting material layer may be formed on the outer side of the segregation region due to solidification of a region having a high solute concentration, which existed between the resin assumptions, inside the crack.

4) 디프레션된 부위는 주형으로부터 거리가 멀고 그 사이에 공기틈이 형성되기 때문에 응고가 지연되는 반면 그 주위의 응고층은 빠르게 냉각되어 변태가 진행되면서 체적이 수축되기 때문에 균열이 발생된 부위에 지속적인 인장응력이 작용된다. 이로 인해 균열이 전파될 수 있다.
4) Since the depressed part is distant from the mold and air gap is formed between them, the solidification is delayed, while the surrounding solidification layer is rapidly cooled and the volume is contracted as the transformation progresses. Therefore, Tensile stress is applied. This can cause crack propagation.

면세로 크랙의 발생에 있어서 디프레션의 발생에 의한 공기층 혹은 이물질의 영향으로 불균일 응고가 발생되는 것이 가장 주요하다. 본 기술은 디프레션의 생성을 억제함과 동시에 디프레션으로부터 발전하는 면세로크랙을 저감시키는 방법이다. 더불어 321강은 디프레션 및 면세로 크랙의 민감한 강종으로 디프레션과 면세로크랙이 다발하여, 후공정 품질 불량 및 정정부하를 일으켜 면세로크랙 결함의 저감이 시급하기 때문에 이하에서 설명하는 본 기술의 적용 시험을 실시하였다.
It is most important that non-uniform solidification occurs due to the influence of the air layer or foreign matter caused by the occurrence of the depression in the generation of the crack due to the duty free. This technology is a method of suppressing the generation of depression and reducing cracks by exempting from depression. In addition, the 321 steel is vulnerable to cracks due to depreciation and tax exemption, resulting in cracks due to depreciation and tax exemption, resulting in defective quality in the after-processing process and in a corrective load. Therefore, it is urgent to reduce crack defects by exemption. Respectively.

도 4는 연속주조시 주형 내에서 발생하는 응력분포를 나타내는 도면이다. 주형에서 응고 수축이 일어남에 따라 철정압은 응고층이 주형에 복귀하도록 벌징을 일으키며, 그 결과 굽힘응력이 발생한다. 주조가 계속됨에 따라 철정압의 변형은 계속되며, 대부분의 면은 주형과 접촉한다. 마지막으로, 평형조건에 도달하면 모서리 부분의 응고층만 주형과 접촉하지 못하고 공기틈이 남는다. 모서리에서 응고계면에 ?(hoop) 인장응력을, 표면에서는 인장 또는 압축응력이 작용한다. ? 인장응력은 슬라브 중앙 표면에서 최대가 된다.
4 is a view showing a stress distribution occurring in a mold during continuous casting. As coagulation shrinkage occurs in the mold, the iron static pressure causes the solidification layer to bulge back to the mold, resulting in bending stress. As the casting continues, deformation of the ferro-static pressure continues and most of the sides come into contact with the mold. Finally, when the equilibrium condition is reached, only the solidified layer of the edge portion does not come into contact with the mold and an air gap remains. Hoop tensile stress at the solidification interface at the edge, tensile or compressive stress at the surface. ? Tensile stress is maximized at the slab center surface.

도 5는 도 1에 도시한 주형의 내부공간 및 공급영역을 나타내는 도면이며, 도 6은 도 3에 도시한 주형 및 공급노즐을 나타내는 도면이다. 도 5에 도시한 바와 같이, 주형(10)은 용강(12)이 공급되는 내부공간을 가지며, 공급노즐(100)을 통해 몰드 파우더가 공급되는 공급영역을 가진다. 내부공간은 장변(w0) 및 단변(d0)을 가지며, 공급영역은 장변(w) 및 단변(d)을 가진다. 장변(w) 및 단변(d)은 장변(w0) 및 단변(d0) 보다 작다.
Fig. 5 is a view showing the internal space and the supply area of the mold shown in Fig. 1, and Fig. 6 is a view showing the mold and the supply nozzle shown in Fig. As shown in Fig. 5, the mold 10 has an inner space through which the molten steel 12 is supplied, and has a supply region through which the mold powder is supplied through the supply nozzle 100. As shown in Fig. The inner space has a long side w 0 and a short side d 0 , and a supply region has a long side w and a short side d. The long side w and the short side d are smaller than the long side w 0 and the short side d 0 .

공급노즐(100)은 공급영역 내에 몰드 파우더를 공급하며, 단변(d)은 단변(d0)의 80%일 수 있다. 즉, 종래의 방법은 몰드 파우더를 주형(10)의 내부공간에 고르게 투입하였으나, 본 발명의 실시예는 몰드 파우더를 내부공간보다 축소된 범위에 집중적으로 투입하여 주형(10)의 내벽과 응고쉘(11)의 사이로 균일하게 유입시키며, 이를 통해 불균일한 응고를 방지한다.
The feed nozzle 100 feeds the mold powder into the feed zone, and the short side d may be 80% of the short side d o . That is, in the conventional method, the mold powder is uniformly injected into the internal space of the mold 10. However, in the embodiment of the present invention, the mold powder is intensively injected into a smaller area than the internal space, (11), thereby preventing non-uniform solidification.

도 7은 도 6에 도시한 공급노즐에 형성된 토출구를 나타내는 도면이다. 도 7에 도시한 바와 같이, 공급노즐(100)의 토출구(102)는 단변(d)의 범위 내에 이격형성된다. 또한, 공급노즐(100)은 장변(w)과 나란한 방향을 따라 이동하며, 장변(w)의 범위 내에서 이동할 수 있다.
7 is a view showing a discharge port formed in the supply nozzle shown in Fig. As shown in Fig. 7, the discharge port 102 of the supply nozzle 100 is formed within the range of the short sides d. Further, the supply nozzle 100 moves along a direction parallel to the long side w, and can move within a range of the long side w.

도 8은 도 2에 도시한 슬래그풀을 나타내는 도면이다. 앞서 설명한 바와 같이, 슬래그풀은 액상층(21), 소결층(23), 그리고 분말층(25)을 포함하며, 슬래그풀의 높이(h)는 20 내지 25mm로 유지된다. 즉, 앞서 설명한 바와 같이, 몰드 파우더를 주형(10)의 내부공간보다 축소된 공급영역 내에 집중적으로 투입함으로써 슬래그풀의 높이(h)를 증가시킨다.
8 is a view showing the slag pool shown in Fig. As described above, the slag pool includes a liquid phase layer 21, a sintered layer 23, and a powder layer 25, and the height h of the slag pool is maintained at 20 to 25 mm. That is, as described above, the height h of the slag pool is increased by intensively injecting the mold powder into the supply region that is smaller than the inner space of the mold 10. [

또한, 주형(10)의 도관(13)에 공급되는 냉각수의 유량을 조절하여 주형(10)을 통한 냉각패턴을 약냉화시키며, 이를 통해 주편의 표면에 발생하는 인장응력의 강도를 약하게 하여 면세로크랙의 전파를 억제함으로써 면세로크랙의 발생 및 성장을 최소화한다. 종래 냉각수의 공급량은 0.57ℓ/kg 이었으나, 냉각수의 공급량을 0.43kg/ℓ로 약 20% 저감한다. 더 낮은 조건으로 할 경우, 연속주조 중 브레이크아웃(break out)을 유발할 가능성이 있으며, 더 강냉패턴으로 주조할 경우, 굳어진 응고쉘(11)의 인장응력을 해소할 수 있는 방법이 없어 면세로크랙의 전파에 더 유리하다. 표 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 조건을 종래의 조건과 대비한 결과이다.
In addition, by controlling the flow rate of the cooling water supplied to the conduit 13 of the mold 10, the cooling pattern through the mold 10 is cooled to weaken the tensile stress generated on the surface of the casting, By suppressing the propagation of cracks, cracking and growth are minimized by duty free. Conventionally, the supply amount of the cooling water was 0.57 L / kg, but the supply amount of the cooling water was reduced by about 20% by 0.43 kg / L. There is a possibility of causing a break out during continuous casting. When casting in a strong cooling pattern, there is no way to eliminate the tensile stress of the hardened solidifying shell 11, It is more advantageous to propagate. Table 1 is a result of comparing the conditions according to one embodiment of the present invention with the conventional conditions.

구분division 몰드파우더
투입범위Mold powder
Input range 슬래그풀의 높이Height of slag pool 냉각수 공급량Cooling water supply 면세로크랙
발생율Crack by duty free
Incidence rate 테스트 주편수Test week number 종래Conventional 두께방향 100%100% in thickness direction 15~20mm15 to 20 mm 0.57ℓ/kg0.57 t / kg 28.1%28.1% 1263매1263 sheets 개선Improving 두께방향 80%Thickness direction 80% 20~25mm20 to 25 mm 0.43ℓ/kg0.43 t / kg 11.4%11.4% 510매510 sheets

본 발명을 바람직한 실시예들을 통하여 상세하게 설명하였으나, 이와 다른 형태의 실시예들도 가능하다. 그러므로, 이하에 기재된 청구항들의 기술적 사상과 범위는 바람직한 실시예들에 한정되지 않는다.Although the present invention has been described in detail by way of preferred embodiments thereof, other forms of embodiment are possible. Therefore, the technical idea and scope of the claims set forth below are not limited to the preferred embodiments.

10 : 주형 11 : 응고쉘
12 : 용강 13 : 도관
15 : 유입구 20 : 레이들
21 : 액상층 23 : 소결층
25 : 분말층 29 : 슬래그 베어
30 : 턴디쉬 32 : 침지노즐
40 : 레이들 터렛 50 : 주편
60 : 더미바 70 : 더미바 헤드
90 : 자동절단기10: Mold 11: Solidification shell
12: molten steel 13: conduit
15: inlet 20: ladle
21: liquid phase layer 23: sintered layer
25: powder layer 29: slag bear
30: tundish 32: immersion nozzle
40: ladle turret 50: cast
60: Dummy bar 70: Dummy bar head
90: Automatic cutter

Claims (7)

용강이 내부에 채워지는 내부공간을 가지는 주형;
상기 주형의 단변과 나란하게 배치되며, 상기 용강의 상부에 형성된 공급영역에 몰드 파우더를 공급하는 공급노즐;
상기 주형의 내부에 형성된 도관에 냉매를 공급하는 냉매공급라인; 및
상기 냉매공급라인을 통해 공급되는 상기 냉매의 유량을 조절하는 유량조절기를 포함하되,
상기 공급영역은 상기 내부공간보다 작은 단변을 가지며,
상기 유량조절기는 상기 용강 1kg에 대해 0.43ℓ를 공급하는, 연속주조장치.A mold having an inner space filled with molten steel;
A supply nozzle disposed in parallel with a short side of the mold and supplying a mold powder to a supply region formed on the molten steel;
A refrigerant supply line for supplying a refrigerant to a conduit formed in the mold; And
And a flow rate controller for controlling a flow rate of the refrigerant supplied through the refrigerant supply line,
Wherein the supply region has a shorter side than the inner space,
Wherein said flow regulator supplies 0.43 L to 1 kg of said molten steel. 제1항에 있어서,
상기 공급노즐은 상기 공급영역의 단변에 대응되는 범위에 이격형성되는 복수의 토출구들을 가지는 것을 특징으로 하는 연속주조장치.The method according to claim 1,
Wherein the supply nozzle has a plurality of discharge ports spaced apart from each other in a range corresponding to a short side of the supply region. 제2항에 있어서,
상기 공급노즐은 상기 주형의 장변과 나란한 방향을 따라 상기 공급영역 내에서 이동하는 것을 특징으로 하는 연속주조장치.3. The method of claim 2,
Wherein the supply nozzle moves in the supply region along a direction parallel to the long side of the mold. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 공급영역의 단변 크기는 상기 내부공간의 단변 크기의 80%인 것을 특징으로 하는 연속주조장치.4. The method according to any one of claims 1 to 3,
Wherein the short side dimension of the supply region is 80% of the short side dimension of the inner space. 삭제delete 제1항에 있어서,
상기 몰드 파우더에 의해 형성된 슬래그풀의 높이는 20 내지 25mm인 것을 특징으로 하는 연속주조장치.The method according to claim 1,
Wherein a height of the slag pool formed by the mold powder is 20 to 25 mm. 용강이 채워진 주형의 내부공간에 상기 내부공간보다 작은 단변 및 장변을 가지는 공급영역을 설정하고 상기 공급영역에 몰드파우더를 공급하며,
상기 주형의 내부에 형성된 도관에 상기 용강 1kg에 대해 0.43ℓ를 공급하고,
상기 몰드 파우더에 의해 형성된 슬래그풀의 높이를 20 내지 25mm로 유지하는 것을 특징으로 하는 연속주조방법.A supply region having a shorter side and a longer side than the inner space is set in an inner space of a mold filled with molten steel and a mold powder is supplied to the supply region,
0.43 L of the molten steel was supplied to a conduit formed in the mold,
Wherein a height of the slag pool formed by the mold powder is maintained at 20 to 25 mm.
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