KR101388066B1 - Forecasting of temperature of molten steel - Google Patents

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Abstract

본 발명은 전로에서 일차정련이 완료된 용강을 전로로부터 진공탈가스 정련을 위한 래들로 이송시키는 단계, 상기 래들로 이송된 용강의 초기 온도를 측정하는 단계, 상기 용강을 진공탈가스 공정으로 정련하고, 상기 진공탈가스 정련을 위하여 대기중인 래들의 공래들시간과 상기 진공탈가스 정련을 위하여 공급된 산소 취입량(TOB량)을 하기 관계식에 대입하여 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 분당 온도감소량을 계산하는 단계, 및 상기에서 측정된 상기 용강의 초기 온도와 상기에서 계산된 상기 용강의 분당 온도감소량을 이용하여 상기 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 온도를 산출하는 단계를 포함하는 용강의 온도 예측방법을 제공한다.The present invention transfers the molten steel from the converter to the ladle for vacuum degassing refining, measuring the initial temperature of the molten steel transferred to the ladle, and refining the molten steel in a vacuum degassing process, Calculate the amount of temperature reduction per minute of the molten steel during vacuum degassing by substituting the idle time of ladles waiting for the vacuum degassing and the oxygen injection amount (TOB amount) supplied for the vacuum degassing refining in the following relation: And calculating the temperature of the molten steel under vacuum degassing using the initial temperature of the molten steel and the temperature decrease per minute of the molten steel calculated above. to provide.

Description

용강의 온도 예측방법{FORECASTING OF TEMPERATURE OF MOLTEN STEEL}Prediction method of molten steel {FORECASTING OF TEMPERATURE OF MOLTEN STEEL}

본 발명은 용강의 온도를 예측하는 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 극저탄소강 제조를 위하여 진공탈가스 공정을 통한 탈탄처리 시 용강의 온도감소량을 예측하는 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a method for predicting the temperature of molten steel, and more particularly to a method for predicting the temperature decrease of the molten steel during the decarburization process through a vacuum degassing process for the production of ultra low carbon steel.

철광석을 용해한 형태인 용선에 탈린, 탈탄, 탈산 등의 공정을 순차적으로 수행하여 용선 내 불순물을 제거하는 1차정련 과정을 거쳐 용강을 제조하게 된다. 불순물이 제거된 용강은 2차정련 과정을 거쳐 용강 내의 미세 성분 조절까지 완료되면, 연속주조 공정으로 이동하게 된다.Molten steel is manufactured through a first refining process to remove impurities in the molten iron by sequentially performing delineation, decarburization, and deoxidation in molten iron in the form of iron ore. After the impurities are removed, the molten steel is moved to the continuous casting process after the secondary refining process is completed to control the fine components in the molten steel.

이후 연속주조 공정을 거쳐 반제품을 성형하고, 압연 등의 최종 성형과정을 거쳐 반제품은 최종적으로 얻고자 하는 형태의 제품으로 제조된다.After that, the semi-finished product is formed through a continuous casting process, and the final product is manufactured into a product to be finally obtained through a final molding process such as rolling.

관련된 선행기술로는 한국특허공개 제2005-65923호(공개일; 2005.06.30, 명칭; 정련에서 주조 사이의 턴디쉬간 용강온도 드랍 예측방법)가 있다.
Related prior arts include Korean Patent Laid-Open Publication No. 2005-65923 (published date; June 30, 2005, title; method of predicting molten steel temperature drop between tundish between refining and casting).

본 발명은 진공탈가스 공정에서 탈산처리 중인 용강의 온도감소량을 정확히 예측함으로써, 냉각제 또는 보온제의 공급 및 TOB 실시 정도를 적절히 조절하는 것이 가능하여 연주공정으로 이송되는 용강의 온도를 일정하게 유지시킬 수 있는 진공탈가스 공정에서의 용강의 온도 예측방법을 제공하는 것이다.The present invention accurately predicts the amount of temperature reduction of the molten steel during the deoxidation process in the vacuum degassing process, and thus it is possible to appropriately control the supply of the coolant or the thermal insulation and the degree of implementation of the TOB, thereby maintaining a constant temperature of the molten steel transferred to the playing process. The present invention provides a method for predicting the temperature of molten steel in a vacuum degassing process.

본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.
The technical objects to be achieved by the present invention are not limited to the above-mentioned technical problems.

상기한 과제를 실현하기 위한 본 발명의 용강의 온도 예측방법은, 전로에서 일차정련이 완료된 용강을 전로로부터 진공탈가스 정련을 위한 래들로 이송시키는 단계, 상기 래들로 이송된 용강의 초기 온도를 측정하는 단계, 상기 용강을 진공탈가스 공정으로 정련하고, 상기 진공탈가스 정련을 위하여 대기중인 래들의 공래들시간과 상기 진공탈가스 정련을 위하여 공급된 산소 취입량(TOB량)을 하기 관계식에 대입하여 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 분당 온도감소량을 계산하는 단계, 및 상기에서 측정된 상기 용강의 초기 온도와 상기에서 계산된 상기 용강의 분당 온도감소량을 이용하여 상기 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 온도를 산출하는 단계를 포함할 수 있다.The temperature prediction method of the molten steel of the present invention for realizing the above object, the step of transferring the molten steel is completed in the converter from the converter to the ladle for vacuum degassing, measuring the initial temperature of the molten steel transferred to the ladle The molten steel is refined in a vacuum degassing process, and the idle time of ladles waiting for the vacuum degassing and the oxygen injection amount (TOB amount) supplied for the vacuum degassing are substituted into the following relation. Calculating a temperature reduction amount per minute of the molten steel during vacuum degassing, and using the initial temperature of the molten steel measured above and the temperature reduction amount per minute of the molten steel calculated above. Calculating the temperature may be included.

관계식Relation

Figure 112012051649114-pat00001
Figure 112012051649114-pat00001

여기서, A는 연연주 회차에 따른 계수로서 1 내지 1.5 사이의 값이고, TOB량은 탈탄을 위하여 래들 상부에 취입시키는 산소의 양(Nm3)이며, 공래들시간(min)은 래들에 전로로부터 용강이 이송되기 이전 대기시간을 측정한 값일 수 있다.Here, A is a coefficient according to the annual performance cycle, a value between 1 and 1.5, the TOB amount is the amount of oxygen blown into the ladle for decarburization (Nm3), the idle time (min) is the molten steel from the converter to the ladle This may be a measure of the waiting time before the transfer.

상기 용강의 초기 온도 및 산소함량을 측정하는 단계는, 상기 진공탈가스 공정이 개시된 이후 3분 시점의 상기 용강의 초기 온도 및 산소함량을 측정할 수 있다.Measuring the initial temperature and the oxygen content of the molten steel, the initial temperature and oxygen content of the molten steel 3 minutes after the vacuum degassing process can be measured.

상기 용강의 온도를 산출하는 단계는, 상기 용강의 초기 온도에서 상기 용강의 분당 온도감소량과 상기 진공탈가스 공정이 개시된 이후 상기 진공탈가스 공정 중 임의의 시점까지의 시간을 분으로 곱한 값을 감하여, 상기 진공탈가스 공정 중 임의의 시점에서의 상기 용강의 온도를 산출할 수 있다.The calculating of the temperature of the molten steel may be performed by subtracting the temperature reduction amount per minute of the molten steel from the initial temperature of the molten steel and the time from the vacuum degassing process after the vacuum degassing process is multiplied by minutes. The temperature of the molten steel at any time in the vacuum degassing process can be calculated.

상기 임의의 시점은, 상기 진공탈가스 공정이 완료된 시점일 수 있다.
The arbitrary time point may be a time point at which the vacuum degassing process is completed.

상기와 같이 본 발명에 의하면, 진공탈가스 공정에서 탈산처리 중인 용강의 온도감소량을 정확히 예측함으로써, 냉각제 또는 보온제의 공급 및 TOB 실시 정도를 적절히 조절하는 것이 가능하여 연주공정으로 이송되는 용강의 온도를 일정하게 유지시킬 수 있는 극저탄소강의 제조 방안을 얻을 수 있는 이점이 있다.
According to the present invention as described above, by accurately predicting the amount of temperature reduction of the molten steel during the deoxidation process in the vacuum degassing process, it is possible to appropriately control the supply of the coolant or the warming agent and the degree of implementation of the TOB, so that the temperature of the molten steel transferred to the playing process There is an advantage to obtain a production method of ultra-low carbon steel that can keep a constant.

도 1은 본 발명의 용강의 온도 예측방법을 순서에 따라 도시한 순서도이다.
도 2는 본 발명과 관련된 진공탈가스 공정을 순서에 따라 도시한 도면이다.
도 3은 도 2의 진공탈가스 설비를 개념적으로 나타낸 도면이다.1 is a flowchart illustrating a method of predicting the temperature of molten steel of the present invention in order.
2 is a diagram illustrating a vacuum degassing process according to the present invention in order.
3 is a view conceptually showing the vacuum degassing apparatus of FIG. 2.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. In the drawings, the same components are denoted by the same reference symbols whenever possible. In the following description, well-known functions or constructions are not described in detail since they would obscure the invention in unnecessary detail.

일반적으로, 탄소함량이 70ppm 이하인 극저탄소강을 제조하기 위해서는, 도 1과 같은 진공탈가스 설비(이하, 'RH'라고도 함)를 이용하여 용강(M)을 정련하게 된다.In general, in order to manufacture ultra low carbon steel having a carbon content of 70 ppm or less, the molten steel M is refined using a vacuum degassing facility (hereinafter, also referred to as 'RH') as shown in FIG. 1.

RH 정련에서는 전로(50)에서 미탈산 상태로 출강된 용강(M)이 진공조(20)에 도달하면, 먼저 소정의 환류가스공급기(미 도시됨)로부터 아르곤가스(Ar Gas)를 취입하면서 침적관을 래들(10)에 수강된 용강(M)에 침지시키며, 동시에 진공펌프(미 도시됨)를 가동시켜 진공조(20)의 내부를 수 내지 수십 토르(Torr)로 감압시킨다. 이때, 래들(10) 내의 용강(M)이 대기와 진공조(20) 내부의 압력 차이에 의해서 용강(M)이 진공조(20)의 내부로 더욱 상승하면서 용강(M)에서는 아래 반응식1의 탈탄반응이 진행된다. 탈탄 반응이 진행됨에 따라 용강(M) 중 탄소함량이 감소된다. In the RH refining, when the molten steel (M) stepped out of the converter 50 in the non-deoxidation state reaches the vacuum tank 20, first, while argon gas (Ar gas) is blown from a predetermined reflux gas supplier (not shown), deposition is performed. The tube is immersed in the molten steel M received in the ladle 10, and at the same time, a vacuum pump (not shown) is operated to depressurize the inside of the vacuum chamber 20 to several tens of torr. At this time, the molten steel (M) in the ladle 10 is further raised to the interior of the vacuum chamber 20 by the pressure difference between the atmosphere and the vacuum chamber 20, the molten steel (M) in the following reaction formula 1 The decarburization reaction proceeds. As the decarburization reaction proceeds, the carbon content in the molten steel (M) decreases.

반응식 1Scheme 1

C + O = CO(gas)↑C + O = CO (gas) ↑

그리고, 상기의 반응성을 향상시키기 위해서는 래들(10)과 진공조(20) 사이의 용강(M)의 순환이 빠르게 되도록 교반력을 높여야 한다. 용강(M)의 순환은 진공조(20)의 하부에 환상으로 배열되어 있는 상승관(21)과 하강관(25)을 통하여 이루어지는 데, 도 2에 도시된 바와 같이 상승관(21) 내부로 환류가스로서 불활성가스(Ar)를 취입하여 상승관(21) 내부의 용강(M) 내에 가스기포를 내포시켜 용강(M)의 비중을 낮춤으로써 상대적으로 비중이 높은 하강관(25) 측의 용강(M)과의 비중차이에 의해 강(M)이 순환되도록 구성되어 있다.In addition, in order to improve the reactivity, the stirring force should be increased so that the circulation of the molten steel M between the ladle 10 and the vacuum chamber 20 is faster. Circulation of the molten steel (M) is made through the ascending pipe 21 and the down pipe 25 which are arranged in an annular shape in the lower portion of the vacuum chamber 20, as shown in Figure 2 into the rising pipe 21 Inert gas (Ar) is injected as reflux gas to contain gas bubbles in the molten steel (M) inside the riser (21) to lower the specific gravity of the molten steel (M), the molten steel on the side of the downcomer 25 having a relatively high specific gravity. It is comprised so that steel M may circulate by the difference of specific gravity with (M).

한편, 진공조(20)를 사용하여 용강(M)을 진공탈가스 정련을 하는 경우에 진공조(20)에서 탄소함량이 70ppm 이하로 감소하는 데 15분 이상이 걸리고 용강 탈탄 공정 중 용강 온도가 낮아진다.On the other hand, when vacuum degassing and refining molten steel M using the vacuum chamber 20, it takes more than 15 minutes to reduce the carbon content to 70 ppm or less in the vacuum chamber 20, and the molten steel temperature during the molten steel decarburization process is increased. Lowers.

따라서, 극저탄소강의 탈탄시간을 단축하기 위하여 진공조(20)의 천정에 기체산소 취입용 랜스(30)를 설치하고, 용강(M)의 탈탄 중 랜스(30)를 통하여 진공조(20)내 용강(M) 탕면에 기체산소를 고속으로 분사한다.Therefore, in order to shorten the decarburization time of the ultra low carbon steel, a gas oxygen blowing lance 30 is installed on the ceiling of the vacuum chamber 20, and in the vacuum chamber 20 through the lance 30 during decarburization of the molten steel M. Gas oxygen is sprayed at high speed on the molten steel (M).

이와 같은 제강 공정에서 극저탄소강의 생산 프로세스는, 전로(50)에서 미탈산 출강한 용강(M)을 진공탈가스 설비인 RH에서 탈탄 작업을 실시하여 생산한다. 예비처리부터 2차정련의 공정 전체가 청정도 향상을 위해 중요한 공정이지만, 특히 2차정련의 마지막 공정인 RH 공정의 조업 변수가 용강(M)의 청정도 제어에 큰 영향을 미친다. 극저탄소강을 생산할 때, RH에서의 작업 사항을 살펴보면 미탈산 용강(M)을 진공조(20) 내에 환류시켜 용강(M)의 탄소를 감소시키는 탈탄 공정과, 알루미늄(Al)을 첨가하여 산소를 감소시키는 탈산 공정, 및 생성된 알루미나 개재물(Al2O3)을 부상 분리시키는 분리 공정으로 구분된다.In such a steelmaking process, the production process of ultra low carbon steel is produced by decarburizing molten steel M which has not been deoxidized from the converter 50 by RH which is a vacuum degassing facility. Although the entire process from pretreatment to secondary refining is an important process for improving cleanliness, the operating parameters of RH process, which is the last process of secondary refining, have a great influence on the cleanliness control of molten steel (M). When producing ultra low carbon steel, the work in RH shows that decarburization molten steel (M) is refluxed in the vacuum chamber 20 to reduce carbon in the molten steel (M), and oxygen is added by adding aluminum (Al). The deoxidation process to reduce the and a separation process for floating separation of the resulting alumina inclusions (Al 2 O 3 ).

이러한 공정들을 거친 용강은 연주공정을 위하여 턴디쉬로 공급된다. 이때, 턴디쉬로 공급되는 용강의 온도가 제어되지 않을 경우 연주공정에서 주조 속도가 변경되므로 몰드 레벨 헌팅을 유발하여 몰드 슬래그 등이 주조 중 혼입되어 슬라브 품질을 열위하게 한다. 따라서, 제강공정에서 연주공정으로 용강을 이송시키기 이전인 RH 공정에서 용강의 온도를 제어하게 된다.The molten steel that goes through these processes is supplied to the tundish for the playing process. At this time, when the temperature of the molten steel supplied to the tundish is not controlled, the casting speed is changed in the playing process, thereby causing mold level hunting, so that mold slag and the like are mixed during casting to infer slab quality. Therefore, the temperature of the molten steel is controlled in the RH process before the molten steel is transferred from the steelmaking process to the playing process.

구체적으로는, RH 탈산 후 온도가 과잉 또는 부족한 경우 용강의 온도 조정작업이 실시된다. 그러나, 추가적인 온도 조정을 위해 냉각제를 투입하거나 TOB(Top of Blowing)를 실시하면 용강(M)의 청정도를 극히 열위하게 만든다. 그러므로 용강(M)의 청정도 향상을 위해 탈산 전의 용존 산소량을 정확히 예측하는 방법이 필요하다.Specifically, when the temperature is excessive or insufficient after RH deoxidation, the temperature adjusting operation of the molten steel is performed. However, the addition of coolant or Top of Blowing (TOB) for further temperature adjustment makes the molten steel M extremely inferior in cleanliness. Therefore, in order to improve the cleanliness of the molten steel (M), a method for accurately predicting the amount of dissolved oxygen before deoxidation is needed.

본 발명에서는 용강(M)의 청정도 향상을 위해 RH 공정에서 연주공정으로 이송되는 용강의 온도를 정확히 예측할 수 있는 용강의 온도 예측방법을 설명하고자 한다.In the present invention, to improve the cleanliness of the molten steel (M) to explain the temperature prediction method of the molten steel that can accurately predict the temperature of the molten steel transferred from the RH process to the playing process.

도 3은 본 발명의 용강의 온도 예측방법을 순서에 따라 도시한 순서도이다. 본 순서도를 참조하면, 용강의 온도 예측방법은 용강을 진공탈가스 정련을 위한 래들(10)로 이송시키는 단계(S10), 용강의 초기 온도 및 산소함량을 측정하는 단계(S20), 용강의 분당 온도감소량을 계산하는 단계(S30), 및 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 온도를 산출하는 단계(S40)를 포함할 수 있다.3 is a flowchart illustrating a method of predicting the temperature of molten steel of the present invention in order. Referring to this flowchart, a method of predicting the temperature of molten steel includes transferring the molten steel to the ladle 10 for vacuum degassing (S10), measuring the initial temperature and the oxygen content of the molten steel (S20), and the molten steel per minute. Computing the amount of temperature reduction (S30), and calculating the temperature of the molten steel during vacuum degassing (S40).

본 발명을 위하여 우선, 용강을 전로(50)로부터 진공탈가스 정련을 위한 래들(10)로 이송시킨다.(S10) 이때 이송되는 용강은 도 1의 (a)에 도시된 바와 같이 전로(50)에서 일차정련이 완료된 용강이며, 이를 도 1의 (b)와 같이 진공탈가스 정련을 위한 래들(10)로 이송시키고, 이어 도 1의 (c)와 같이 진공탈가스 진공조(20)를 설치하여 RH를 게시하는 것이다. For the present invention, first, the molten steel is transferred from the converter 50 to the ladle 10 for vacuum degassing. (S10) The molten steel to be transported is the converter 50 as shown in FIG. Primary refining is completed in the molten steel, it is transferred to the ladle 10 for vacuum degassing refining as shown in Figure 1 (b), and then the vacuum degassing vacuum tank 20 is installed as shown in Figure 1 (c) Is to post RH.

이때, 래들(10)에 수용된 용강의 초기 온도 및 산소함량을 측정한다.(S20) At this time, the initial temperature and the oxygen content of the molten steel accommodated in the ladle 10 is measured.

용강의 초기 온도는 열전대(thermocouple)와 온도센서 등의 온도측정수단(미 도시됨)을 이용하여 측정될 수 있다. 또한, 용강의 산소함량은 래들(10)의 용강에 침지되어 용강 내의 산소량을 측정하는 프로브 등의 산소측정수단(미 도시됨)을 이용하여 측정될 수 있다. 여기서, 측산하는 용강 내에서 프로브에 흐르는 전류량을 측정하여 용강 내의 산소량을 알 수 있다. 상기 측온과 측산은 RH 진공시작 후 대략 3분 시점에서 실시될 수 있다. 이 시점의 탄소량은 3분 동안 약간의 탈탄 반응이 일어났기 때문에 진공이 가해지기 전의 탄소량보다는 조금 줄어들 것이다. 즉, 측온시의 탄소량은 진공이 가해지기 전의 탄소량에서 측온한 시점(몇 분 시점에)에 따라 계산방법이 달라질 것이다. 예컨대, 진공이 개시된 후 늦게 측온하면 할수록 그 만큼 용강 중 탄소량이 더 감소될 것이기 때문이다.The initial temperature of the molten steel may be measured using temperature measuring means (not shown), such as a thermocouple and a temperature sensor. In addition, the oxygen content of the molten steel may be measured using an oxygen measuring means (not shown) such as a probe immersed in the molten steel of the ladle 10 to measure the amount of oxygen in the molten steel. Here, the amount of oxygen in the molten steel can be known by measuring the amount of current flowing through the probe in the molten steel that is measured. The temperature measurement and measurement can be performed at approximately 3 minutes after the start of the RH vacuum. At this point the amount of carbon will be slightly lower than the amount of carbon before vacuum is applied, as some decarburization has occurred for three minutes. That is, the amount of carbon at the time of temperature measurement will vary depending on the time point (at a few minutes) at temperature measured at the amount of carbon before vacuum is applied. For example, the later the temperature is measured after the vacuum is started, the more carbon will be reduced in the molten steel.

이 후, 래들(10)의 공래들시간과 래들(10)에 공급된 산소 취입량(TOB량)을 이용하여 용강의 분당 온도감소량을 계산한다.(S30) 즉, 용강을 진공탈가스 공정으로 정련하고, 진공탈가스 정련을 위하여 대기중인 래들(10)의 공래들시간과 진공탈가스 정련을 위하여 공급된 산소 취입량(TOB량)을 이용하여 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 분당 온도감소량을 계산하는 것이다.Thereafter, the temperature reduction amount per minute of the molten steel is calculated using the idle time of the ladle 10 and the oxygen blowing amount (TOB amount) supplied to the ladle 10 (S30). The temperature reduction amount per minute of the molten steel during vacuum degassing is refined by using the idle time of the ladle 10 waiting for the vacuum degassing and the oxygen blowing amount (TOB amount) supplied for vacuum degassing. To calculate.

용강의 분당 온도감소량은 RH 공정 개시 시점의 용강의 초기 온도에서 RH 공정 완료 시점의 용강의 최종 온도까지의 온도변화를 분당 비율로 나타낸 값이다. 이러한 용강의 분당 온도감소량은 일정 범위에서 선택된 계수에서 TOB로 인해 증가한 온도 정도를 감산하고 래들(10)의 대기시간 동안 손실된 온도 정도를 보정한다.The temperature decrease per minute of the molten steel is a value representing the temperature change in the ratio per minute from the initial temperature of the molten steel at the start of the RH process to the final temperature of the molten steel at the completion of the RH process. The temperature decrease per minute of the molten steel subtracts the increased temperature due to the TOB from the selected coefficient in a certain range and corrects the temperature lost during the waiting time of the ladle 10.

구체적으로, 상기 용강의 분당 온도감소량은 아래 관계식에 의해 계산될 수 있다. Specifically, the temperature reduction amount per minute of the molten steel can be calculated by the following equation.

관계식Relation

Figure 112012051649114-pat00002
Figure 112012051649114-pat00002

여기서, A는 연연주 회차에 따른 계수이고, TOB량은 탈탄을 위하여 래들(10) 상부에 취입시키는 산소의 양(Nm3)이며, 공래들시간(min)은 래들(10)에 전로(50)로부터 용강이 이송되기 이전까지의 대기시간을 측정한 값이다.Here, A is a coefficient according to the annual performance cycle, the TOB amount is the amount of oxygen (Nm 3 ) blown into the upper ladle 10 for decarburization, the idle time (min) is a converter 50 to the ladle 10 ) Is a measure of the waiting time before the molten steel is transferred.

상기에서 계수 A는 연연주 회차에 따라 1 내지 1.5 사이의 값일 수 있다. 바람직하게는 계수 A는 래들(10)의 연연주 회차가 1회차인 경우 1.48이고, 래들(10)의 연연주 회차가 2회차인 경우 1.23이며, 래들(10)의 연연주 회차가 3회차 이상인 경우 1.05일 수 있다. 이는 연연주 회차가 증가됨에 따라 용강의 열에 의하여 래들(10)이 예열되는 효과가 발생되어, 용강의 온도변화 편차가 줄어들기 때문에 연연주 회차에 따른 계수를 다르게 설정할 필요가 있는 것이다.In the above, the coefficient A may be a value between 1 and 1.5 depending on the annual performance cycle. Preferably, the coefficient A is 1.48 when the annual performance of the ladle 10 is one time, 1.23 when the performance of the ladle 10 is two times, and the performance of the performance of the ladle 10 is three or more times. Case may be 1.05. This results in the effect that the ladle 10 is preheated by the heat of the molten steel as the annual cycle increases, and thus the variation in the temperature change of the molten steel decreases.

그리고, TOB량에는 기체산소의 취입 시 용강 온도의 증가계수를 서로 곱하여 TOB 량에 따라 증가되는 온도정도를 계산한다. 여기서 온도의 증가계수는 0.002로 설정된다. 상세하게는, 용강에 산소를 공급할 때 탑랜스(Top Lance)를 이용하여 용강에 산소를 공급하게 되는데, 이때 산소가 용강에 용해되어 용존 산소을 높이기도 하지만, 취입된 산소 중 일부는 아래 반응식와 같이 용강 중 철을 산화시켜 열을 발생시켜 용강의 온도감소량을 줄이게 된다.In addition, the TOB amount is multiplied by the increase coefficient of the molten steel temperature when the gaseous oxygen is blown to calculate the temperature degree that increases with the TOB amount. Here, the temperature increase coefficient is set to 0.002. In detail, when oxygen is supplied to molten steel, oxygen is supplied to molten steel by using a top lance. At this time, oxygen is dissolved in molten steel to increase dissolved oxygen, but some of the injected oxygen is molten steel as in the following reaction formula. By oxidizing heavy iron, heat is generated to reduce the temperature decrease of molten steel.

반응식 2Scheme 2

Fe + O = FeO + 열 (발열반응)Fe + O = FeO + heat (exothermic)

그러므로, 용강의 분당 온도감소량을 구하기 위하여 상기 계수 A에서 TOB로 인해 증가한 온도 정도를 감산하게 되는 것이다.Therefore, in order to obtain the temperature decrease per minute of the molten steel, the temperature degree increased due to the TOB is subtracted from the coefficient A.

또한, 공래들시간에 따른 용강의 온도감소량을 보정해야 하는데, 공래들시간이란 전술된 바와 같이 래들(10)에 전로(50)로부터 용강이 이송되기 이전까지의 대기시간을 말한다. 일반적으로 공래들 대기시간이 길어지면 RH 공정 중 온도감소량이 커지므로 이를 감안하여 보정하는 것이다. 이 경우, 제강 공정 중에 소요되는 기본 공래들시간(min)이 80분이므로, 이를 기준으로 하여 공래들시간을 계산하기 위하여 해당 래들(10)의 공래들 대기시간에서 80분을 감산하여 공래들시간을 결정하고, 결정된 값에 래들(10)의 공래들 대기시간에 따른 온도변화계수 0.0025를 곱하여, 공래들시간에 따른 온도 변화량을 보정하게 되는 것이다.In addition, the temperature reduction amount of the molten steel according to the idle time should be corrected, the idle time means the waiting time before the molten steel is transferred from the converter 50 to the ladle 10 as described above. In general, the longer the waiting time, the greater the decrease in temperature during the RH process. In this case, since the basic idle time (min) required during the steelmaking process is 80 minutes, the idle time by subtracting 80 minutes from the idle time of the ladle 10 to calculate the idle time based on this Determine and multiply the determined value by the temperature change coefficient of 0.0025 according to the idle time of the ladle 10 to correct the amount of temperature change according to the idle time.

이때, 공래들시간이 기준 공래들시간인 80분 보다 작으면 래들(10)의 공래들(10) 대기시간에 따른 온도의 감소가 기본 공래들시간 80분인 경우보다 더 적어지므로, 계산된 공래들시간에 따른 용강의 온도감소량이 음의 값을 갖게 되어, 계산시 용강의 분당 온도감소량을 줄이게 된다. 반대로, 공래들시간이 기준 공래들시간인 80분보다 크면 래들(10)의 공래들 대기시간에 따른 온도의 감소가 기본 공래들시간 80분인 경우보다 더 커지므로, 계산된 공래들시간에 따른 용강의 온도감소량이 양의 값을 갖게 되어, 계산시 용강의 분당 온도감소량을 늘리게 된다.In this case, when the idle time is less than 80 minutes, the standard idle time, the decrease in temperature according to the idle time of the idle 10 of the ladle 10 becomes smaller than the case of the basic idle time 80 minutes, and thus the calculated idles The temperature decrease of the molten steel over time has a negative value, thereby reducing the temperature decrease per minute of the molten steel in the calculation. On the contrary, when the idle time is greater than 80 minutes, which is the standard idle time, the temperature decrease according to the idle time of the ladle 10 becomes larger than when the basic idle time is 80 minutes, and thus the molten steel according to the calculated idle time. The amount of decrease in temperature will be positive, increasing the amount of temperature reduction per minute of the molten steel in the calculation.

전술된 방법에 따라 용강의 분당 온도감소량이 계산되고, 이후 측정된 상기 용강의 초기 온도 및 산소함량(S20)과 상기에서 계산된 상기 용강의 분당 온도감소량(S30)을 이용하여 상기 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 온도를 산출한다.(S40)The temperature reduction amount per minute of the molten steel is calculated according to the above-described method, and the vacuum degassing refining is then performed using the measured initial temperature and oxygen content (S20) of the molten steel and the temperature reduction amount per minute (S30) of the molten steel. The temperature of the molten steel being calculated is calculated. (S40)

RH 중인 용강의 온도는 전술된 단계에서 측정된 용강의 초기 온도에, 전술된 용강의 분당 온도감소량과 RH 공정 시간을 곱한 값을 가산하여 산출한다.The temperature of the molten steel during RH is calculated by adding the initial temperature of the molten steel measured in the above-mentioned step to the product of the above-mentioned temperature reduction amount per minute of the molten steel and the RH process time.

만일, RH 공정 중인 용강의 온도를 예측하고자 하는 경우에는, 용강의 초기 온도에서 상기 용강의 분당 온도감소량과 RH 공정이 개시된 이후 RH 공정 중 임의의 시점까지의 시간을 분으로 곱한 값을 감하여, RH 공정 중 임의의 시점에서의 상기 용강의 온도를 산출하게 된다. 또한, 여기서 임의의 시점은 진공탈가스 공정이 완료된 시점일 수 있다. 즉, RH 공정이 완료된 용강의 온도를 예측하고자 하는 경우에는, 용강의 초기 온도에서 용강의 분당 온도감소량과 RH 공정이 개시된 이후 RH 공정이 완료된 시점까지의 시간을 분으로 곱한 값을 감하여, RH 공정이 완료된 시점에서의 상기 용강의 온도를 산출하게 된다.
In order to predict the temperature of the molten steel during the RH process, the temperature reduction amount per minute of the molten steel from the initial temperature of the molten steel is multiplied by the number of minutes from the RH process to any point in time after the RH process is started. The temperature of the molten steel at any point in the process is calculated. In addition, any time point here may be a time point that the vacuum degassing process is completed. That is, in order to predict the temperature of the molten steel in which the RH process is completed, the temperature reduction amount per minute of the molten steel from the initial temperature of the molten steel is subtracted from the time from the start of the RH process to the completion of the RH process by the minute, and then the RH process. The temperature of the molten steel at this point of completion is calculated.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예들에 대하여 아래의 표 1을 참조하여 설명하면 다음과 같다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to Table 1 below.

구분division 연연주계수 "A"Performance coefficient "A" TOB 량TOB quantity 공래들시간(min)Idle time (min) 용강의 분당 온도감소량Temperature decrease per minute of molten steel 실시예1(연연주 1회차)Example 1 (1st performance) 1.481.48 3030 9999 1.471.47 실시예2(연연주 2회차)Example 2 (2nd performance) 1.231.23 100100 8585 1.041.04 실시예3(연연주 3회차)Example 3 (3rd performance) 1.051.05 150150 120120 0.850.85 실시예4(연연주 4회차)Example 4 (4th performance) 1.051.05 00 148148 1.221.22

<실시예 1>&Lt; Example 1 >

본 발명의 실시예1로서, 연연주 1회차를 살펴보면, 용강의 분당 온도감소량은 연연주 계수 "1.48"에서 TOB에 따른 온도계수 "0.002"와 TOB량 "30"을 곱한 값을 감산하고, 공래들시간에 따른 온도계수 "0.0025"와 공래들시간 99에서 기본 공래들시간 80을 차감한 "19"를 곱한 값을 가산하여, RH 중인 용강의 분당 온도감소량 "1.47"을 산출할 수 있다.As Example 1 of the present invention, looking at the first round of the annual performance, the temperature reduction amount per minute of the molten steel is subtracted from the performance coefficient "1.48" multiplied by the temperature coefficient "0.002" and the TOB amount "30" according to the TOB, The temperature reduction amount per minute "1.47" of molten steel in RH can be calculated by adding the product of the temperature coefficient "0.0025" according to the field time and "19" subtracting the basic idle time 80 from the idle time 99.

또한, 초기 용강의 온도에서 상기 "1.47"과 RH 처리 시간을 곱한 값을 가산하여, RH 처리 중인 용강의 온도를 예측할 수 있다.In addition, the temperature of the molten steel under RH treatment can be predicted by adding the value obtained by multiplying the " 1.47 " by the RH treatment time at the initial molten steel temperature.

<실시예 2><Example 2>

본 발명의 실시예2로서, 연연주 2회차를 살펴보면, 용강의 분당 온도감소량은 연연주 계수 "1.23"에서 TOB에 따른 온도계수 "0.002"와 TOB량 "100"을 곱한 값을 감산하고, 공래들시간에 따른 온도계수 "0.0025"와 공래들시간 85에서 기본 공래들시간 80을 차감한 "5"를 곱한 값을 가산하여, RH 중인 용강의 분당 온도감소량 "1.04"를 산출할 수 있다.As Example 2 of the present invention, when looking at the second time of the annual performance, the temperature reduction amount per minute of the molten steel is subtracted from the performance coefficient "1.23" multiplied by the temperature coefficient "0.002" and the TOB amount "100" according to the TOB, The temperature reduction amount "1.04" per minute of molten steel during RH can be calculated by adding the product of the temperature coefficient "0.0025" according to the field time and "5" subtracting the basic idle time 80 from the idle time 85.

또한, 초기 용강의 온도에서 상기 "1.04"와 RH 처리 시간을 곱한 값을 가산하여, RH 처리 중인 용강의 온도를 예측할 수 있다.In addition, the temperature of the molten steel under RH treatment can be predicted by adding the value obtained by multiplying the "1.04" by the RH treatment time at the initial molten steel temperature.

<실시예 3>&Lt; Example 3 >

본 발명의 실시예3로서, 연연주 3회차를 살펴보면, 용강의 분당 온도감소량은 연연주 계수 "1.05"에서 TOB에 따른 온도계수 "0.002"와 TOB량 "150"을 곱한 값을 감산하고, 공래들시간에 따른 온도계수 "0.0025"와 공래들시간 120에서 기본 공래들시간 80을 차감한 "40"를 곱한 값을 가산하여, RH 중인 용강의 분당 온도감소량 "0.85"를 산출할 수 있다.As Example 3 of the present invention, when looking at the third annual performance, the temperature reduction amount per minute of the molten steel is subtracted from the performance coefficient "1.05" multiplied by the temperature coefficient "0.002" and TOB amount "150" according to the TOB, The temperature reduction amount "0.85" per minute of the molten steel in RH can be calculated by adding the product of the temperature coefficient "0.0025" according to the field time and "40" subtracting the basic idle time 80 from the idle time 120.

또한, 초기 용강의 온도에서 상기 "0.85"와 RH 처리 시간을 곱한 값을 가산하여, RH 처리 중인 용강의 온도를 예측할 수 있다.In addition, the temperature of the molten steel under RH treatment can be predicted by adding a value obtained by multiplying the " 0.85 " by the RH treatment time at the initial molten steel temperature.

<실시예 4><Example 4>

본 발명의 실시예4로서, 연연주 4회차를 살펴보면, 용강의 분당 온도감소량은 연연주 계수 "1.05"에서 TOB에 따른 온도계수 "0.002"와 TOB량 "0"을 곱한 값을 감산하고, 공래들시간에 따른 온도계수 "0.0025"와 공래들시간 148에서 기본 공래들시간 80을 차감한 "68"를 곱한 값을 가산하여, RH 중인 용강의 분당 온도감소량 "1.22"를 산출할 수 있다. 여기서는, TOB에 따른 온도계수 "0.002"와 TOB량 "0"을 곱한 값은 "0"이되므로, TOB 처리에 대한 보정은 이루어지지 않는다.As Example 4 of the present invention, when looking at the fourth time of the annual performance, the temperature reduction amount per minute of the molten steel is subtracted from the performance coefficient "1.05" multiplied by the temperature coefficient "0.002" and the TOB amount "0" according to the TOB, The temperature reduction amount per minute "1.22" of molten steel in RH can be calculated by adding the product of the temperature coefficient "0.0025" according to the field time and "68" subtracting the basic idle time 80 from the idle time 148. Here, the value obtained by multiplying the temperature coefficient "0.002" and TOB amount "0" according to TOB becomes "0", so that no correction for TOB processing is performed.

또한, 초기 용강의 온도에서 상기 "1.22"와 RH 처리 시간을 곱한 값을 가산하여, RH 처리 중인 용강의 온도를 예측할 수 있다.In addition, the temperature of the molten steel under RH treatment can be predicted by adding the value obtained by multiplying "1.22" by the RH treatment time at the initial molten steel temperature.

상기와 같이 본 발명에 의하면, 진공탈가스 공정에서 탈산처리 중인 용강의 온도감소량을 정확히 예측함으로써, 냉각제 또는 보온제의 공급 및 TOB 실시 정도를 적절히 조절하는 것이 가능하여 연주공정으로 이송되는 용강의 온도를 일정하게 유지시킬 수 있는 극저탄소강의 제조 방안을 얻을 수 있는 이점이 있다.According to the present invention as described above, by accurately predicting the amount of temperature reduction of the molten steel during the deoxidation process in the vacuum degassing process, it is possible to appropriately control the supply of the coolant or the warming agent and the degree of implementation of the TOB, so that the temperature of the molten steel transferred to the playing process There is an advantage to obtain a production method of ultra-low carbon steel that can keep a constant.

상기와 같은 용강의 온도 예측방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.
The temperature prediction method of the molten steel is not limited to the configuration and operation of the embodiments described above. The embodiments may be configured so that all or some of the embodiments may be selectively combined so that various modifications may be made.

10: 래들
20: 진공탈가스 진공조
21: 상승관
25: 하강관
30: 랜스
50: 전로10: Ladle
20: vacuum degassing vacuum chamber
21: riser
25: downcomer
30: Lance
50: converter

Claims (4)

전로에서 일차정련이 완료된 용강을 전로로부터 진공탈가스 정련을 위한 래들로 이송시키는 단계;
상기 래들로 이송된 용강의 초기 온도를 측정하는 단계;
상기 용강을 진공탈가스 공정으로 정련하고, 상기 진공탈가스 정련을 위하여 대기중인 래들의 공래들시간과 상기 진공탈가스 정련을 위하여 공급된 산소 취입량(TOB량)을 하기 관계식에 대입하여 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 분당 온도감소량을 계산하는 단계; 및
상기에서 측정된 상기 용강의 초기 온도와 상기에서 계산된 상기 용강의 분당 온도감소량을 이용하여 상기 진공탈가스 정련 중인 상기 용강의 온도를 산출하는 단계;를 포함하고,
상기 용강의 초기 온도를 측정하는 단계는,
상기 진공탈가스 공정이 개시된 이후 3분 시점의 상기 용강의 초기 온도 및 산소함량을 측정하는 용강의 온도 예측방법.
관계식
Figure 112013116431543-pat00003

여기서, A는 연연주 회차에 따른 계수로서 1 내지 1.5 사이의 값이고, TOB량은 탈탄을 위하여 래들 상부에 취입시키는 산소의 양(Nm3)이며, 공래들시간(min)은 래들에 전로로부터 용강이 이송되기 이전 대기시간을 측정한 값임.
Transferring the molten steel having the primary refining in the converter from the converter to the ladle for vacuum degassing;
Measuring an initial temperature of molten steel transferred to the ladle;
The molten steel is refined in a vacuum degassing process, and vacuum degassing is performed by substituting the idle time of the ladle waiting for the vacuum degassing and the oxygen blowing amount (TOB amount) supplied for the vacuum degassing. Calculating a temperature reduction amount per minute of the molten steel in gas refining; And
Calculating the temperature of the molten steel under vacuum degassing using the initial temperature of the molten steel and the amount of temperature reduction per minute of the molten steel calculated above.
Measuring the initial temperature of the molten steel,
A temperature prediction method of molten steel for measuring the initial temperature and the oxygen content of the molten steel three minutes after the vacuum degassing process is started.
Relation
Figure 112013116431543-pat00003

Here, A is a coefficient according to the annual performance cycle, the value is between 1 and 1.5, the TOB amount is the amount of oxygen (Nm 3 ) blown into the ladle for decarburization, and the idle time (min) is from the converter to the ladle. A measurement of the waiting time before the molten steel is transferred.
삭제delete 청구항 1에 있어서,
상기 용강의 온도를 산출하는 단계는,
상기 용강의 초기 온도에서 상기 용강의 분당 온도감소량과 상기 진공탈가스 공정이 개시된 이후 상기 진공탈가스 공정 중 임의의 시점까지의 시간을 분으로 곱한 값을 감하여, 상기 진공탈가스 공정 중 임의의 시점에서의 상기 용강의 온도를 산출하는 용강의 온도 예측방법.
The method according to claim 1,
Calculating the temperature of the molten steel,
Any time during the vacuum degassing process by subtracting the temperature reduction amount per minute of the molten steel from the initial temperature of the molten steel by the time multiplied by the time from the start of the vacuum degassing process to any point in time after the vacuum degassing process. A temperature prediction method of molten steel for calculating the temperature of the molten steel in
청구항 3에 있어서,
상기 임의의 시점은,
상기 진공탈가스 공정이 완료된 시점인 용강의 온도 예측방법.

The method of claim 3,
The random time point,
Temperature prediction method of the molten steel which is the time point that the vacuum degassing process is completed.

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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0978122A (en) * 1995-09-20 1997-03-25 Sumitomo Metal Ind Ltd Method for controlling molten steel temperature
JP2004360044A (en) 2003-06-06 2004-12-24 Nippon Steel Corp Instrument and method for predictively calculating molten steel temperature
JP2007186734A (en) 2006-01-11 2007-07-26 Kobe Steel Ltd Method and instrument for predicting molten steel temperature
JP2010217164A (en) 2009-02-17 2010-09-30 Sumitomo Metal Ind Ltd Measurement method and control method of molten steel temperature

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0978122A (en) * 1995-09-20 1997-03-25 Sumitomo Metal Ind Ltd Method for controlling molten steel temperature
JP2004360044A (en) 2003-06-06 2004-12-24 Nippon Steel Corp Instrument and method for predictively calculating molten steel temperature
JP2007186734A (en) 2006-01-11 2007-07-26 Kobe Steel Ltd Method and instrument for predicting molten steel temperature
JP2010217164A (en) 2009-02-17 2010-09-30 Sumitomo Metal Ind Ltd Measurement method and control method of molten steel temperature

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190046164A (en) 2017-10-25 2019-05-07 주식회사 포스코 Converter for preparation method of main materal

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