KR101277666B1 - Operating method for dephosphorization - Google Patents
Operating method for dephosphorization Download PDFInfo
- Publication number
- KR101277666B1 KR101277666B1 KR1020110098021A KR20110098021A KR101277666B1 KR 101277666 B1 KR101277666 B1 KR 101277666B1 KR 1020110098021 A KR1020110098021 A KR 1020110098021A KR 20110098021 A KR20110098021 A KR 20110098021A KR 101277666 B1 KR101277666 B1 KR 101277666B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- time
- sintered ore
- molten iron
- tallinn
- silicon
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
Abstract
본 발명은 인(P)의 농도가 낮은 극저린강을 형성하기 위하여 전로에서 탈린하는 탈린 조업방법에 관한 것으로, 초기용선온도 및 규소의 함량을 측정하는 단계, 탈린전로에서 탈린취련 시작 후 설정된 제1 시간에 용선의 0.5~0.7%에 해당하는 소결광을 투입하는 단계, 상기 초기 용선 온도 및 규소의 함량을 기준으로 소결광의 양을 설정하여 제2 시간까지 복수 투입하는 단계, 및 상기 투입되는 소결광이 용해되는 시점에 취련 공정을 마무리하는 단계를 제공한다.The present invention relates to a Tallinn operation method of delineating in a converter to form a very low phosphorus (P) concentration of low phosphorus steel, the step of measuring the initial molten iron temperature and the content of silicon, is set after the start of the Tallinn in the Tallinn converter Injecting the sintered ore corresponding to 0.5 ~ 0.7% of the molten iron in the first time, and setting the amount of the sintered ore based on the initial molten iron temperature and the content of silicon, and adding a plurality of sintered ore until the second time, and the sintered ore A step of finishing the blowing process at the time of dissolution is provided.
Description
본 발명은 탈린 조업방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 인(P)의 농도가 낮은 극저린강을 형성하기 위하여 전로에서 탈린하는 탈린 조업방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a Tallinn operating method, and more particularly, to a Tallinn operating method in which delineation is carried out in a converter to form a cryogenic steel having a low phosphorus (P) concentration.
일반적으로 철광석을 원재료로하여 최종 제품으로 강을 제조하는 제강 공정은 철광석을 고로에서 용해하는 제선과정으로부터 시작된다. 철광석을 용해한 형태인 용선에 탈린, 탈탄, 탈산 등의 공정을 순차적으로 수행하여 용선 내 불순물을 제거하는 1차 정련 과정을 거쳐 용강을 제조하게 된다. 불순물이 제거된 용강은 2차정련 과정을 거쳐 용강 내의 미세 성분 조절까지 완료되면, 연속주조 공정으로 이동하게 된다. 이후 연속주조 공정을 거쳐 반제품을 성형하고, 압연 등의 최종 성형과정을 거쳐 반제품은 최종적으로 얻고자 하는 형태의 제품으로 제조된다.In general, the steelmaking process, which uses iron ore as a raw material to produce steel as a final product, begins with the steelmaking process in which iron ore is dissolved in a blast furnace. Molten iron is dissolved in the form of molten iron in the form of delineation, decarburization, deoxidation, etc. by sequentially performing the first refining process to remove the impurities in the molten steel to produce molten steel. After the impurities are removed, the molten steel is moved to the continuous casting process after the secondary refining process is completed to control the fine components in the molten steel. After that, the semi-finished product is formed through a continuous casting process, and the final product is manufactured into a product to be finally obtained through a final molding process such as rolling.
용선은 1차 정련 즉 탈탄과 탈산 처리 전에 예비처리 과정을 거치게 되는데 용선 예비처리는 필요에 따라 용선 내 황이나 인 성분을 제거하는 탈황, 탈린 공정을 일컫는다. 용선 예비처리는 기계식교반기에서 이루어질 수도 있으며, 극저린강의 제조 시 탈린 전로에서 탈린 공정을 수행하기도 한다. 예비처리가 완료된 용선은 후속 공정인 1차정련을 위해 탈탄 및 탈산 공정으로 옮겨지게 된다.The molten iron is subjected to a pretreatment process before primary refining, that is, decarburization and deoxidation treatment. The molten iron pretreatment refers to a desulfurization and dephosphorization process that removes sulfur or phosphorus in molten iron as necessary. The preliminary treatment of the molten iron may be performed in a mechanical stirrer, or may be performed in a Tallinn converter in the manufacture of cryogenic steel. After the pretreatment is completed, the molten iron is transferred to a decarburization and deoxidation process for subsequent refining.
관련 선행기술로는 한국공개특허 제1995-0018504호(공개일:1995.07.22)가 있다.
Related prior arts include Korean Patent Publication No. 195-0018504 (published date: 1995.07.22).
본 발명은 형석을 투입하지 않고 제강 부원료인 소결광의 시간차 투입을 이용하여 전로의 용선을 탈린하는 탈린 조업방법을 제공하기 위한 것이다.The present invention is to provide a delineation operation method for removing the molten iron of the converter using the time difference input of the sintered ore as a steelmaking secondary raw material without adding fluorspar.
본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.
The technical problems to be achieved by the present invention are not limited to the technical problems mentioned above.
상기 과제를 달성하기 위한 본 발명의 탈린 조업방법은 초기용선온도 및 규소의 함량을 측정하는 단계; 탈린전로에서 탈린취련 시작 후 설정된 제1 시간에 용선의 0.5~0.7%에 해당하는 소결광을 투입하는 단계; 상기 초기 용선 온도 및 규소의 함량을 기준으로 소결광의 양을 설정하여 제2 시간까지 복수 투입하는 단계; 및 상기 투입되는 소결광이 용해되는 시점에 취련 공정을 마무리하는 단계;를 포함할 수 있다. Tallinn operating method of the present invention for achieving the above object is measured the initial molten iron temperature and the content of silicon; Injecting a sintered ore corresponding to 0.5 to 0.7% of the molten iron at a first time set after the start of the Tallinn blowing in the Tallinn converter; Setting an amount of sintered ore based on the initial molten iron temperature and the content of silicon and inputting a plurality of sintered ores until a second time; And finishing the blowing process at the time when the injected sintered ore is dissolved.
구체적으로, 상기 제1 시간은 전체 취련시간의 5~10% 시점이고, 상기 제2 시간은 전체 취련시간의 70~80%시점일 수 있다.Specifically, the first time may be 5 to 10% of the total blowing time, and the second time may be 70 to 80% of the total blowing time.
또한, 상기 소결광은 취련시작 후 상기 제1 시간부터 제2 시간 사이에 적어도 4회 이상 투입할 수 있다.In addition, the sintered ore may be injected at least four times between the first time and the second time after starting the blowing.
또한, 상기 소결광이 투입되는 4회 이상은 취련시작 후 전체 취련시간의 5~10%시점, 20~30%시점, 50~60%시점, 및 70~80%시점일 수 있다.In addition, at least four times the sintered ore is input may be 5 to 10% time, 20 to 30% time, 50 to 60% time, and 70 to 80% time after the start of the blow.
또한, 상기 소결광은 FeO를 포함한 분원료 및 고체산소(Fe Source)중 적어도 어느 하나 이상을 포함할 수 있다.In addition, the sintered ore may include at least one or more of a powder and a solid oxygen (Fe Source) including FeO.
또한, 상기 탈린전로에 투입되는 소결광의 양은 장입온도 및 용선의 규소(Si)의 양이 증가될수록 증가될 수 있다.
In addition, the amount of sintered ore injected into the dephosphorization converter may increase as the charging temperature and the amount of silicon (Si) in the molten iron are increased.
이상에서 설명한 바와 같이 본 발명은 형석을 사용할 때보다 더 약 1.2배정도 더 좋은 탈린 효율을 얻는 효과가 있다.As described above, the present invention has an effect of obtaining about 1.2 times better thallin efficiency than when using fluorspar.
또한, 형석을 사용하지 않음으로써 조업상의 안전문제 및 환경 문제를 해소하는 효과가 있으며, 환경규제 물질인 형석(CaF2)가 포함되어 있지 않아 슬래그를 재활용이 용이하다는 효과가 있다.
In addition, by not using the fluorspar has the effect of solving the operational safety problems and environmental problems, there is an effect that it is easy to recycle the slag does not contain the environmental regulatory material (CaF 2 ).
도 1 은 본 발명의 실시예에 따른 탈린 조업방법을 나타낸 흐름도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 탈린 조업방법의 소결광 투입시점을 나타낸 도면이다.
도 3은 본 발명의 실시예에 따른 탈리 조업방법과 타 조업방법과 비교한 탈린 효율을 나타낸 그래프이다. 1 is a flow chart showing a Tallinn operation method according to an embodiment of the present invention.
2 is a view showing the sintered ore input time of the Tallinn operation method according to an embodiment of the present invention.
Figure 3 is a graph showing the Tallinn efficiency compared to the tally operation method and the other operation method according to an embodiment of the present invention.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. Like elements in the figures are denoted by the same reference numerals wherever possible. In the following description, well-known functions or constructions are not described in detail since they would obscure the invention in unnecessary detail.
강의 품질에서 인의 농도는 강의 중심 편석 및 수소 취성등의 여러가지 문제를 야기하는 관계로 극도로 억제하는 방향으로 제강 조업법이 개선되고 있다. 특히 인의 농도의 경우에는 정련(LF) 또는 진공 탈가스(RH)로 대변되는 이차 정련 조업 동안에 탈린이 되지 않고 복린의 경우만 있어 인의 농도의 제어는 전로 종점에서 마무리 되어야 한다.Since the concentration of phosphorus in the quality of steel causes various problems such as segregation and hydrogen embrittlement of the steel, the steelmaking operation method is being improved in the direction that is extremely suppressed. In particular, in the case of phosphorus concentration, dephosphorization is not performed during secondary refining operations represented by refining (LF) or vacuum degassing (RH).
이러한 이유로 인의 농도가 낮은 극저린강 등을 제조하기 위해 용선 예비 처리 단계에서 토페이도카 내에서의 탈린제 투입에 의한 탈린(Injection 법), 수선 래들 내에서의 탈린, 유후 전로를 이용한 용선 탈린이 행하여 지고있으며, 최근에는 후 공정의 열보상 문제 및 처리의 효율성으로 인해 전로를 이용한 탈린이 일반적으로 이루어지고 있다. For this reason, in order to manufacture ultra low-lining steels with low phosphorus concentrations, Tallinn (Injection method) by injecting dephosphorizer into Topidoka in the molten iron pretreatment step, Tallinn in repair ladle, and molten iron using Yufu converter In recent years, due to the heat compensation problem of the post-process and the efficiency of the treatment, the Tallinn using a converter is generally made.
탈린의 경우, 용선과 슬래그의 반응성이 매우 중요하며, 슬래그의 재화율을 높이기 위해 형석을 많이 사용해 오고 있다. 형석은 슬래그의 네트워크를 끊어 슬래그의 점도를 낮추어 슬래그의 반응성을 우수하게 하여 탈린능을 향상시키는 부원료로 많이 사용하고 있으나, 형석(CaF2)의 F의 형석이 슬래그 재활용 과정 및 인체에 유해한 문제가 발생되어 극력적으로 억제하는 방향으로 현재 조업이 이루어지고 있다. In the case of Tallinn, the reactivity of molten iron and slag is very important, and fluorite has been used a lot to increase the slag recyclability rate. Fluor is a but and heavy use as additives, fluorite F Fluor's (CaF 2) is harmful to the process of slag recycling and human issues to improve the Tallinn ability to break the network of the slag to lower the viscosity of the slag, the excellent reactivity of the slag It is currently operating in the direction of generating and restraining it.
따라서, 본 발명은 형석(CaF2)을 사용하지 않고 탈린 전로에서의 탈린 조업방법에 관한 것이다. Accordingly, the present invention relates to a method for operating Tallinn in Tallinn converter without using fluorspar (CaF 2 ).
특히, 본 발명의 실시 예는 극저린강을 형성하기 위해 행해지는 두 번의 탈린 공정 중 1차 탈린 공정에서의 조업방법에 관한 것이다. 극저탈린강은 용강의 0.01wt%를 포함하나 1차 탈린 공정에서는 인의 농도를 0.02wt% 내지 0.03wt%까지 제어한다. In particular, embodiments of the present invention relate to a method of operation in a first delineation process of two delineation processes performed to form ultra-lean steel. The ultra-low Tallinn steel contains 0.01 wt% of molten steel but controls the concentration of phosphorus from 0.02 wt% to 0.03 wt% in the primary Tallinn process.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 탈린 조업방법을 나타낸 흐름도로서, 탈린 조업방법은 먼저, 초기 용선 온도 및 규소의 함량을 측정한다(S10). 이때, 초기 용선의 온도 및 규소의 함량에 따라 투입되는 소결광을 결정한다. 소결광은 본 발명의 실시예의 요지에 해당하는 인과 반응하여 용선을 탈인하는 역할을 하지만, 냉각효과도 있어, 탈인이 잘 일어나는 적정한 목표의 온도인 1300 ~ 1450℃를 지속적으로 유지하여 슬래그의 물성을 좋게하기 위해 소결광의 투입양을 조절하도록 한다.1 is a flow chart illustrating a Tallinn operation method according to an embodiment of the present invention, the Tallinn operation method first measures the initial molten iron temperature and the content of silicon (S10). At this time, the sintered ore that is introduced according to the temperature of the initial molten iron and the content of silicon is determined. Sintered ore plays a role of dephosphorizing molten iron by reacting with phosphorus corresponding to the gist of the embodiment of the present invention, but also has a cooling effect, thereby maintaining a good slag property by continuously maintaining an appropriate target temperature of 1300 to 1, where dephosphorization occurs well. In order to control the input amount of the sintered ore.
여기서, 규소 함량과 목표 온도에 따른 투입 기준은 초기 용선 온도와 투입되는 각종 부원료의 냉각능에 따라 목표온도에 도돌하기 위해 열배합 계산에 의해 결정된다. Here, the dosing criteria according to the silicon content and the target temperature is determined by the thermal compounding calculation to reach the target temperature according to the initial molten iron temperature and the cooling capacity of the various sub-materials added.
이어서, 탈린 전로에서 탈린 취련 시작 후 설정된 제1 시간(t1)에 용선의 0.5~0.7%에 해당하는 소결광을 투입한다(S20). 이때, 첫회 투입되는 소결광은 슬래그의 융점을 떨어뜨려 제어하기 위한 것으로, 용선의 인(P)이 슬래그로 이동 될 수 있는 포텐셜이 커지도록 전처리한다. Subsequently, in the Tallinn converter, a sintered ore corresponding to 0.5 to 0.7% of the molten iron is added to the first time t1 set after starting the Tallinn blowing (S20). At this time, the first sintered ore is to control the falling melting point of the slag, pretreatment to increase the potential for the phosphorus (P) of the molten iron can be moved to the slag.
여기서, 투입되는 소결광은 초기 용선 온도 및 규소의 함량과 무관할 수 있다. 이때, 소결광은 FeO를 포함하는 부원료 및 고체산소(Fe Source) 중 적어도 어느 하나 이상을 포함한다.Here, the sintered ore introduced may be independent of the initial molten iron temperature and the silicon content. In this case, the sintered ore includes at least one or more of a sub-material containing FeO and solid oxygen (Fe Source).
또한, 제1 시간(t1)은 전체 취련시간의 5~10% 시점이다. 산소 친화도의 차이에 의하여 용선에 포함되어 있는 산소와 친화력이 강한 규소(Si)가 먼저 반응하여 이산화 규소(SiO2)가 생성되어 취련시간의 제1 시간(t1)에 소결광을 투입함이 바람직하다. In addition, the 1st time t1 is a 5-10% time point of the whole blow time. Due to the difference in oxygen affinity, the oxygen contained in the molten iron and silicon (Si) having a high affinity react first to generate silicon dioxide (SiO 2 ), and thus, the sintered ore is introduced at the first time t1 of the blowing time. Do.
이어서, 측정된 초기 용선 온도 및 규소의 함량을 기준으로 소결광의 양을 설정하고 제2 시간까지 반복하여 투입한다(S30). 이때, 제2 시간(t2)은 전체 취련시간의 70~80% 시점이며, 이 때까지, 슬래그 재화를 통하여 슬래그 중 소결광과 반응하여 생성된 오산화인(P2O5)을 슬래그에 존재시키기 위해, 소결광을 일정기간 간격으로 반복하여 투입한다. Subsequently, the amount of sintered ore is set based on the measured initial molten iron temperature and the content of silicon and repeatedly added until the second time (S30). At this time, the second time (t2) is 70 to 80% of the total blowing time, and until this time, to present the phosphorus pentoxide (P 2 O 5 ) generated by reacting with the sintered ore in the slag through the slag goods to the slag The sintered ore is repeatedly added at regular intervals.
도 2와 같이, 소결광은 취련시작 이후 제1 시간(t1)부터 제2 시간(t2) 사이에 적어도 4회 이상 투입할 수 있으며, 바람직하게는 본 발명의 실시예에서와 같이 4회가 적정하다. 상세하게 설명하면, 전로에 4회를 초과하여 소결광을 투입하는 경우와 4회를 투입하는 경우 효과적인 측면에서 유사한 효과를 얻으며 설비적 야금학적으로 의미가 없기에 4회가 적정하다. As shown in FIG. 2, the sintered ore may be injected at least four times between the first time t1 and the second time t2 after the start of blowing, preferably four times as in the embodiment of the present invention. . In detail, when the sintered ore is injected into the converter more than four times and when the four times are added, the same effect is obtained in terms of effectiveness, and the four times are appropriate because there is no meaning in terms of equipment metallurgy.
바람직한 소결광의 투입 시점은 취련시작 후 전체 취련시간의 5~10%시점, 20~30%시점, 50~60%시점, 및 70~80%시점이다. Preferred sintered ore input points are 5 to 10% time, 20 to 30% time, 50 to 60% time, and 70 to 80% time after the start of blowing.
예를 들어, 취련시간이 10분이내라고 한다면, 취련시작후 30초에서 1분사이에 1차로 소결광을 투입하고, 2분에서 3분 사이에 2차로 소결광을 투입하며, 5분에서 6분사이에 3차 소결광을 투입하고, 7분과 8분 사이에 마지막 소결광을 투입한다. For example, if the blowing time is less than 10 minutes, the sintered ore is first put in between 30 seconds and 1 minute after starting the sintering, and the sintered ore is put in secondly between 2 and 3 minutes, and between 5 and 6 minutes. The third sintered ore is added and the last sintered ore is put in between 7 and 8 minutes.
따라서, 제2 시간(t2) 이후에 소결광의 투입이 이루어지는 경우 소결광이 충분히 재화되는 시간이 부족하기 때문에 반응이 제대로 일어나지 못하므로, 탈린전로에 투입되는 소결광과 반응하여 재화가 일어날 수 있는 충분한 시간을 남겨두고 투입하는 것이 바람직하다. Therefore, when the sintered ore is introduced after the second time t2, the reaction does not occur properly because the time for the sintered ore is insufficiently sufficient is sufficient, and thus, the sufficient time for reacting with the sintered ore that is introduced into the dephosphorization converter may occur. It is desirable to leave it behind.
여기서, 소결광이 용선에 투입되어 용해되는 시간은 취련시간의 15~20% 시간이 소요되므로, 각 투입된 소결광이 완전히 용해되어 용선과 반응이 일어 난 다음에 추가적으로 소결광을 투입할 수 있도록 시간 간격을 조절한다. Here, the time that the sintered ore is dissolved in the molten iron takes 15-20% of the blowing time, so that the time interval is adjusted so that the added sintered ore can be added after each sintered ore is completely dissolved and reacted with the molten iron. do.
여기서, 각 회에 투입되는 소결광의 양은 초기 용선 온도 및 규소의 함량에 의해 결정된 투입양을 동일하게 유지한다. 즉, 2차에 1.7톤인 투입되면 3차, 및 4차에도 1.7톤을 투입하게 된다. Here, the amount of sintered ore injected into each time maintains the same input amount determined by the initial molten iron temperature and the content of silicon. That is, when 1.7 tons are injected into the second stage, 1.7 tons are added to the third and fourth stages.
탈린 효율이 좋다는건 슬래그에 P2O5가 높다는 것이고, 다시 말해 슬래그에 P2O5가 높다는 건 탈린 효율이 좋다는 것이므로 본 발명의 실시 예에서는 시간차 소결광의 투입으로 슬래그의 P2O5를 높여 용선을 탈린한다. Will higher the Tallinn efficiency is P 2 O 5 in good thing slag, that is to say, because cases higher the slag P 2 O 5 is good the Tallinn efficiency in the embodiment of the present invention to input of the time difference sintered ore increase the P 2 O 5 of the slag Tallinn the charter.
탈린 반응은 아래 [반응식 1]과 같다. The Tallinn reaction is shown in [Scheme 1] below.
반응식 1
2P + 5FeO = P2O5 + 5Fe2P + 5FeO = P 2 O 5 + 5Fe
이와 같이, 인과 소결광(FeO가 포함된 부원료)가 결합하여 슬래그에는 P2O5가 생성되고 투입되는 소결광의 Fe는 용선으로 회수되는 과정을 복수 반복한다. As described above, P 2 O 5 is generated in the slag by combining phosphorus and sintered ore (sub-material containing FeO), and the process of recovering Fe into the molten iron is repeated a plurality of times.
여기서, 용선에 남아 있는 인을 슬래그로 보내고, 또 용선에 남아 있는 인을 슬래그로 보내는 과정이 반복된다. Here, the process of sending the phosphorus remaining in the molten iron to slag and sending the phosphorus remaining in the molten iron to slag is repeated.
또한, 소결광의 투입되는 4회 중 첫회는 용선의 0.5~0.7%에 해당하는 양을 투입하나, 그 외의 소결광의 투입양은 초기 용선 온도(장입온도) 및 규소의 함량 을 기준으로 변화되고, 이는 아래의 [표 1]을 통해 알 수 있다. In addition, the first of four inputs of sintered ore is input 0.5 ~ 0.7% of molten iron, but the amount of other sintered ore is changed based on the initial molten iron temperature (charging temperature) and the content of silicon, It can be seen from Table 1 below.
투입되는 소결광의 투입양의 단위는 ton(T)으로 용선의 기준량은 320T이다. The unit of injected amount of sintered ore is ton (T), and the reference amount of molten iron is 320T.
예를 들어, 용선의 양이 320톤, 용선에 포함된 규소의 양이 0.2wt%, 장입온도가 1,390℃라고 가정한다면, 투입되는 소결광의 양은 1.7ton이 된다. 즉, 전체 용선의 0.5%에 해당한다. For example, assuming that the amount of molten iron is 320 tons, the amount of silicon contained in the molten iron is 0.2wt%, and the charging temperature is 1,390 ° C, the amount of sintered ore is 1.7 tons. That is, 0.5% of the total molten iron.
이와 같이 투입되는 소결광이 규소와 온도에 따라 차이가 나는 이유는 소결광이 용선의 온도를 떨어뜨리는 작용을 하기 때문에 낮은 온도에서는 소결광의 양을 줄여 투입하고 높은 온도에서는 슬래그 및 용선의 온도를 탈린이 잘 일어나는 저온으로 유지하기 위해서 소결광의 양을 늘려 투입한다. The reason that the sintered ore is different according to silicon and temperature is that the sintered ore decreases the temperature of the molten iron. Therefore, the amount of sintered ore is reduced at low temperature, and slag and molten iron are well removed at high temperature. Increase the amount of sintered ore to keep it at a low temperature that occurs.
상기 투입되는 소결광이 용해되는 시점에 취련 공정을 마무리한다(S30). 즉, 제2 시간에 투입되는 소결광이 모두 용해되어 반응이 일어나는 시점에 취련공정이 마무리되어 탈린 전로의 용강은 탈린된다. The blowing process is finished at the time point at which the injected sintered ore is dissolved (S30). That is, at the time when all the sintered ore injected in the second time is dissolved and the reaction occurs, the blowing process is finished, and the molten steel of the dephosphorization converter is dechlorinated.
따라서, 본 발명은 도 3에 나타낸 바와 같이, 형석을 사용할 때보다 더 약 1.2배정도 더 좋은 탈린 효율을 얻는 효과가 있으며, 동일한 소결광을 투입하되 그 횟수를 감소하여 투입하는 경우보다는 약 1.2배 이상 더 좋은 탈린 효율을 얻는 효과가 있다.Therefore, as shown in FIG. 3, the present invention has an effect of obtaining a better delineation efficiency by about 1.2 times than when using fluorite, and the same amount of sintered ore is added, but the number of times is reduced by about 1.2 times or more. It is effective in obtaining good Tallinn efficiency.
또한, 형석을 사용하지 않음으로써 조업상의 안전문제를 해소하는 효과가 있으며, 슬래그를 재활용이 용이하다는 효과가 있다.In addition, the use of fluorspar has the effect of solving the safety problems of the operation, there is an effect that it is easy to recycle the slag.
상기와 같은 탈린 조업방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.
Such Tallinn operating method is not limited to the configuration and operation of the embodiments described above. The above embodiments may be configured such that various modifications may be made by selectively combining all or part of the embodiments.
t1 : 제1 시간 t2 : 제2 시간t1: first time t2: second time
Claims (6)
탈린전로에서 탈린취련 시작 후 설정된 제1 시간에 용선의 0.5~0.7%에 해당하는 소결광을 투입하는 단계;
상기 초기 용선 온도 및 규소의 함량을 기준으로 소결광의 양을 설정하여 제2 시간까지 반복적으로 투입하는 단계; 및
상기 투입되는 소결광이 용해되는 시점에 취련 공정을 마무리하는 단계;를 포함하고,
상기 탈린전로에 투입되는 소결광의 양은 장입온도 및 용선의 규소(Si)의 양이 증가 될수록 증가되는 탈린 조업방법.
Measuring the initial molten iron temperature and the content of silicon;
Injecting a sintered ore corresponding to 0.5 to 0.7% of the molten iron at a first time set after the start of the Tallinn blowing in the Tallinn converter;
Setting an amount of sintered ore based on the initial molten iron temperature and the content of silicon and repeatedly adding the amount of sintered ore to a second time; And
And finishing the blowing process at the time point at which the injected sintered ore is dissolved.
The amount of sintered ore injected into the Tallinn converter is increased as the charging temperature and the amount of silicon (Si) of the molten iron increases.
상기 제1 시간은 전체 취련시간의 5~10% 시점이고, 상기 제2 시간은 전체 취련시간의 70~80%시점인 탈린 조업방법.
The method according to claim 1,
The first time is 5 to 10% time point of the total blowing time, the second time is 70 to 80% time point of the total blowing time.
상기 소결광은 취련시작 후 상기 제1 시간부터 제2 시간 사이에 적어도 4회 이상 투입되는 탈린 조업방법.
The method according to claim 1,
The sintered ore is a Tallin operation method is input at least four times between the first time and the second time after starting the blowing.
상기 소결광이 투입되는 4회 이상은 취련시작 후 전체 취련시간의 5~10%시점, 20~30%시점, 50~60%시점, 및 70~80%시점인 탈린 조업방법.
The method according to claim 3,
Four or more times the sintered ore is injected is 5 to 10%, 20 to 30%, 50 to 60%, and 70 to 80% of the total time after the start of the blow.
상기 소결광은 FeO를 포함한 분원료 및 고체산소(Fe Source)중 적어도 어느 하나 이상을 포함하는 탈린 조업방법.
The method according to claim 1,
The sintered ore is a delineation operation method comprising at least any one or more of the raw material and solid oxygen (Fe Source) containing FeO.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020110098021A KR101277666B1 (en) | 2011-09-28 | 2011-09-28 | Operating method for dephosphorization |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020110098021A KR101277666B1 (en) | 2011-09-28 | 2011-09-28 | Operating method for dephosphorization |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20130034150A KR20130034150A (en) | 2013-04-05 |
| KR101277666B1 true KR101277666B1 (en) | 2013-06-21 |
Family
ID=48436308
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020110098021A KR101277666B1 (en) | 2011-09-28 | 2011-09-28 | Operating method for dephosphorization |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR101277666B1 (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101608808B1 (en) | 2014-07-18 | 2016-04-05 | 주식회사 포스코 | Method for Dephosphorizing of Molten steel |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001288507A (en) * | 2000-04-04 | 2001-10-19 | Nkk Corp | Method for producing low phosphorus molten iron |
| JP2010236017A (en) | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Jfe Steel Corp | Method and system for pre-treating molten iron |
| JP2011038176A (en) | 2009-08-18 | 2011-02-24 | Jfe Steel Corp | Steel-making method with converter |
| JP2011058046A (en) | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Jfe Steel Corp | Method for dephosphorizing molten iron |
-
2011
- 2011-09-28 KR KR1020110098021A patent/KR101277666B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001288507A (en) * | 2000-04-04 | 2001-10-19 | Nkk Corp | Method for producing low phosphorus molten iron |
| JP2010236017A (en) | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Jfe Steel Corp | Method and system for pre-treating molten iron |
| JP2011038176A (en) | 2009-08-18 | 2011-02-24 | Jfe Steel Corp | Steel-making method with converter |
| JP2011058046A (en) | 2009-09-10 | 2011-03-24 | Jfe Steel Corp | Method for dephosphorizing molten iron |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20130034150A (en) | 2013-04-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102264919B (en) | Method for reclaiming iron and phosphorus from steelmaking slag | |
| KR100834085B1 (en) | Method for manufacturing ultra low phosphorus steel using steel making slag | |
| KR101363927B1 (en) | Refining method of the molten steel | |
| KR101277666B1 (en) | Operating method for dephosphorization | |
| JP6311466B2 (en) | Method of dephosphorizing molten steel using vacuum degassing equipment | |
| JP6135449B2 (en) | How to use generated slag | |
| KR102189097B1 (en) | Pre-treatment method of molten iron and manufacturing method of ultra-low-tough steel | |
| KR101412548B1 (en) | Method for pre-treating pig iron | |
| KR101930746B1 (en) | Method for refining hot metal | |
| KR101320362B1 (en) | Pre-treating method of pig iron for manufacturing of extra low phosphorous steel | |
| KR101412554B1 (en) | Manufacturing method of ultra-low carbon steel | |
| KR102156718B1 (en) | Refining agent and method for refining molten iron | |
| KR20130068105A (en) | Dephosphorous flux and method of dephosphorization using the same | |
| KR100900997B1 (en) | Refining method low carbon steel | |
| KR101246206B1 (en) | Heat source member for secure of heat source in molten iron, method of dephosphorization of molten iron and method for reduction of dust of molten iron | |
| KR20150136947A (en) | Blowing method of ignot steel | |
| KR20230133976A (en) | Converter steelmaking method | |
| KR20230066611A (en) | Converter refining method | |
| KR100832996B1 (en) | Method for Manufacturing High Carbon Steel Using Molten Pig Iron with High Phosphorus Content | |
| KR101412570B1 (en) | Refining method of high strength steel | |
| KR20230133977A (en) | Method of refining molten iron | |
| KR20230066610A (en) | Converter refining method | |
| KR101431026B1 (en) | Vacuum oxygen decarbrization method for ferritic stainless steel | |
| KR20130002493A (en) | Desulfurizer for molten steel and desulfurizing method of using the same | |
| JPH07258714A (en) | Method for pre-treating molten iron |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160523 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170602 Year of fee payment: 5 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |