KR101185224B1 - 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법 - Google Patents

스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR101185224B1
KR101185224B1 KR1020100094573A KR20100094573A KR101185224B1 KR 101185224 B1 KR101185224 B1 KR 101185224B1 KR 1020100094573 A KR1020100094573 A KR 1020100094573A KR 20100094573 A KR20100094573 A KR 20100094573A KR 101185224 B1 KR101185224 B1 KR 101185224B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
scale layer
hot rolled
finishing
Prior art date
Application number
KR1020100094573A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20120032992A (ko
Inventor
백선필
도형협
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020100094573A priority Critical patent/KR101185224B1/ko
Publication of KR20120032992A publication Critical patent/KR20120032992A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101185224B1 publication Critical patent/KR101185224B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

열연강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 스케일층을 제거하는 것 없이도 열연강판을 이용하여 도금강판이나 냉연강판으로 제작할 수 있는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법에 관하여 개시한다.
본 발명의 일실시예에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법은 슬라브 판재를 조압연하는 조압연 단계; 상기 조압연된 판재의 스케일을 제거하는 디스케일링 단계; 상기 디스케일링된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계; 및 상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620 로 권취하는 권취 단계;를 포함하며, 상기 사상압연 단계의 사상압연 시작온도는 1000~1080℃이고, 사상압연 종료온도는 860℃ 이하인 것을 특징으로 한다.

Description

스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법{MANUFACTURING METHOD OF HOT ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT ADHESIVENESS WITH SCALE LAYER}
본 발명은 열연강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 가루 분진에 의한 가공장비 불량을 미연에 방지할 수 있는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 열연강판은 가열로에서 슬라브를 소정 온도로 가열하고, 가열된 슬라브를 압연기에서 소정 두께로 압연하고, 압연된 슬라브 판재를 냉각장치에 의하여 냉각하면서 권취하여 제조된다.
이러한 열연강판의 제조과정에서 고온 산화스케일의 형성이 불가피하다. 이를 디스케일링 공정으로 제거하고는 있으나 완벽히 제거하는 데 어려움이 따르고 있는 상황이다.
본 발명의 목적은 사상압연의 온도와 강중 불순물 함량을 제어함으로써 스케일층의 두께를 줄여 박리 현상이 발생하는 것을 최소화하는 것을 통해 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법을 제공하는 데 있다.
본 발명의 다른 목적은 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판을 제공하는 것을 통해 스케일층을 제거하는 것 없이도 상기 열연강판을 도금강판이나 냉연강판으로 제작하는 것이다.
본 발명의 일실시예에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법은 슬라브 판재를 조압연하는 조압연 단계; 상기 조압연된 판재의 스케일을 제거하는 디스케일링 단계; 상기 디스케일링된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계; 및 상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620 로 권취하는 권취 단계;를 포함하며, 상기 사상압연 단계의 사상압연 시작온도는 1000~1080℃이고, 사상압연 종료온도는 860℃ 이하인 것을 특징으로 한다.
본 발명의 다른 실시예에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S) 및 철과 기타 불가피한 불순물로 조성되는 슬라브 판재를 재가열하는 슬라브 재가열 단계; 상기 재가열된 판재를 조압연하는 조압연 단계; 상기 조압연된 판재를 FSB(finishing Scale Braker)를 사용하여 스케일을 제거하는 디스케일링 단계; 상기 디스케일링된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계; 및 상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620 로 권취하는 권취 단계;를 포함하며, 상기 슬라브 판재를 조성하는 상기 실리콘(Si)의 함량을 0.03~0.20 중량%로 제한하고, 상기 황(S)의 함량을 0.005 중량% 이하로 제한하는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 열연강판의 제조방법은 스케일층과의 밀착성이 우수하기 때문에 열연강판의 모재로부터 스케일층이 떨어져나가는 박리 현상이 발생하지 않게 되는바, 가루형 분진이 발생하는 것을 최소화할 수 있는 효과가 있다.
이를 통해, 본 발명에 따른 열연강판을 이용한 열연강판의 제조방법은 열연강판의 표면에 가루 분진이 발생하지 않기 때문에 스케일층을 제거하는 것 없이도 도금강판이나 냉연강판으로 제작할 수 있게 된다. 그 결과, 열연강판 표면에 가루 분진이 발생하지 않으므로 장비 불량 문제를 미연에 방지할 수 있다.
도 1은 열연강판의 표면에 가루형 분진이 발생한 상태를 나타낸 이미지이다.
도 2는 본 발명에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 3은 도 2의 각 과정에 의해 제조되는 열연강판의 산소 함량과 온도에 따른 조직변화를 간략히 나타낸 것이다.
도 4 및 도 5는 스케일층 두께에 따른 균열 발생 여부를 나타낸 그래프 및 모식도이다.
도 6은 본 발명에 따른 스케일 밀착성이 우수한 열연강판의 최종 조직을 나타낸 이미지이다.
도 7은 권취 온도에 따른 스케일층의 밀착성에 대해 나타낸 이미지이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하, 본 발명에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법에 대해 상세히 설명하기로 한다.
열연강판은 1100~1300℃에서 슬라브를 균질화 처리하고, Ar3 ~ Ar3+100℃ 범위에서 열간 압연을 마무리한 후, 500~700℃, 바람직하게는 550~650℃에서 권취하여 열연 코일을 생산한다.
이러한 열연강판의 제조과정에서 고온 산화스케일에 의한 스케일층 형성이 불가피하게 발생된다.
이 후, 이와 같이 제조된 열연강판을 이용하여 도금강판이나 냉연강판으로 제작하는 경우, 상기 열연강판의 표면에 생성된 스케일층을 산세 과정을 거쳐 제거시켜야 하지만 제조원가절감을 위해 스케일층을 제거하는 과정을 생략하고 가공한 후 도장 처리하여 사용할 수도 있다.
이 경우, 스케일층이 열연강판 표면으로부터 쉽게 박리될 경우 스케일층이 가루화되어 분진을 유발시키게 되고 이는 가공장비의 수리정비 주기를 짧게 하는 등의 원인이 될 수 있다.
도 1은 열연강판의 표면에 가루형 분진이 발생한 상태를 나타낸 이미지이다.
도 1을 참조하면, 열연강판의 표면에 스케일층이 가루화되어 분진이 발생한 것을 확인할 수 있다. 이러한 분진은 열연강판을 이용하여 도금강판이나 냉연강판으로 제작하는 단계시, 표면 품질을 저하시키는 요인으로 작용할 수 있을 뿐 아니라 가루 분진이 가공 장비로 흩날려 들어가 오작동을 일으키거나 장비 교체 주기를 단축시키는 등의 문제를 유발할 수 있다.
본 발명은 FSB(Finishing Scale Braker) 디스케일링 후 스케일층의 가루 분진이 발생하는 것을 최소화하기 위해 스케일층의 두께를 15㎛ 이하로 줄이고, 스케일층의 조성을 Fe+Fe3O4로 구성함으로써, 열연강판의 표면과 스케일층 간의 밀착성을 향상시킬 수 있는 것을 특징으로 한다.
이를 통해, 스케일층을 제거하는 것 없이도 열연강판을 이용하여 도금강판이나 냉연강판으로 제작하더라고, 열연강판 표면에 가루 분진이 발생하는 것에 따른 장비 불량 문제를 미연에 방지할 수 있게 된다.
열연강판
본 발명의 일실시예에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S) 및 철과 기타 불가피한 불순물로 조성되는 슬라브 판재를 재가열하는 슬라브 재가열 단계, 상기 재가열된 판재를 조압연하는 조압연 단계, 상기 조압연된 판재를 FSB(finishing Scale Braker)를 사용하여 스케일을 제거하는 디스케일링 단계, 상기 디스케일링된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계 및 상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620℃로 권취하는 권취 단계를 수행하는 것을 통해 제작될 수 있다.
이때, 상기 슬라브 판재를 조성하는 상기 실리콘(Si)의 함량을 0.03~0.20 중량%로 제한하고, 상기 황(S)의 함량을 0.005 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
먼저, 슬라브 판재의 강 조성에 관하여 살펴보면 다음과 같다.
탄소(C)
본 발명에서 탄소(C)는 열연강판의 강도를 확보하기 위해 첨가된다.
상기 탄소(C)는 열연강판 전체 중량의 0.05~0.08 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다.
상기 탄소(C)가 0.05 중량% 미만으로 첨가되면, 강판의 강도가 낮아지는 문제점이 있으며, 동일한 강도를 발휘하기 위하여 다른 합금원소를 상대적으로 다량 첨가하여야 하기 때문에 비경제적이다.
이와 달리, 상기 탄소(C)가 0.08 중량%를 초과하면, 강판의 강도는 증가하나 저온 충격인성 및 용접성이 저하되는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산(deoxidation)의 역할을 담당하며, 아울러 고용강화(solid solution strengthening) 효과에 기여하여 강도 확보에 도움을 준다. 실리콘(Si)은 강 산화성 원소로 압연 공정 중 스케일과 모재 계면에 농화되며 스케일층의 성장을 억제한다.
본 발명에서 실리콘(Si)은 0.03~0.20 중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si)의 함량이 0.03 중량% 미만이면 계면 농화가 치밀하게 되지 않아, 스케일층 성장 억제의 효과가 미미하다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 0.20 중량%를 초과하면 강판 표면에 가루형 스케일 분진을 형성할 수 있다.
망간(Mn)
본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며, 강의 경화능을 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다.
상기 망간(Mn)은 열연강판 전체 중량의 0.15~0.25 중량%로 첨가될 수 있다.
이러한 망간(Mn)은 소입성을 증가시켜 강도를 상승시키며, 앞서 언급한 바와 같이 실리콘(Si) 등과 함께 일정 범위 내의 함량비로 조합되어 고용강화에 기여하므로, 최소한 0.15 중량% 이상은 첨가되는 것이 좋다.
만일 이와 달리, 상기 망간(Mn)의 함량이 0.25 중량%를 초과하여 첨가될 경우에는 슬라브 판재의 중심부에 편석을 심화시키고, 충격인성을 저하시키는 원인으로 작용될 수 있다.
인(P)
인(P)은 강 중에 존재하는 불순물 원소이나, 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도 향상 및 내식성에 유리한 성분이다.
다만, 이러한 인(P)이 열연강판에 과다하게 첨가될 경우에는 충격인성을 크게 저해할 수 있으며, 슬라브 중심 편석에 의해 최종 재질에 편차를 유발할 수 있다.
이러한 이유에 따라, 상기 인(P)의 함량비는 가능한 한 낮게 유지하는 것이 유리하다.
따라서 본 발명에서는 이러한 인(P)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 제한한다.
황(S)
황(S)은 실리콘(Si)과 마찬가지로 압연 공정 중 스케일과 모재 계면에 농화되며, 강의 인성 및 강도를 향상시키는 역할을 한다.
본 발명에서 황(S)의 함량은 강 전체 중량의 0.005 중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
만약, 황(S)의 함량이 0.005 중량%를 초과하면 유화물계 개재물(예: MnS)을 형성하여 강의 인성 및 강도를 크게 저해할 수 있으며, 강의 가공 중 크랙을 유발할 수 있다.
상술한 물질들 이외에, 강도 보강 등의 필요에 따라서는 알루미늄(Al): 0.01~0.05 중량%, 티타늄(TI): 0.015~0.030 중량%, 질소(N): 0.008 중량% 이하 등을 더 포함할 수 있으며, 그 밖에 불가피한 불순물을 더 포함할 수 있고, 나머지는 철(Fe)로 이루어진다.
열연강판의 제조 방법
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2를 참조하면, 본 발명에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법은 슬라브 판재를 조압연하는 조압연 단계(S110), 상기 조압연된 판재를 FSB(Finishing Scale Braker)를 사용하여 스케일을 제거하는 디스케일링 단계(S120), 상기 조압연된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계(130) 및 상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620℃로 권취하는 권취 단계(S140)를 포함할 수 있다.
이때, 상기 사상압연 단계(130)시 사상압연 시작온도는 1000 ~ 1050℃로, 사상압연 종료온도를 860℃ 이하, 바람직하게는 840 ~ 860℃로 제한함으로써, 스케일층 두께를 15㎛ 이하, 바람직하게는 13 ~ 15㎛로 줄이고 스케일층의 최종 조직을 Fe+Fe3O4로 구성한 것을 특징으로 한다.
만약, 상기 FSB 디스케일링 후 사상압연 시작온도가 1080℃를 초과하게 되면 디스케일링 후 스케일 성장이 발생하여 열연강판의 스케일층 두께가 증가하게 되는 데 기인하여 박리현상이 용이해져 가루형 분진이 발생될 수 있다.
이와 반대로, 사상압연 시작온도가 1000℃ 미만일 경우에는 압연온도 저하에 따른 압연하중 증가 및 통판성 저하의 문제가 발생하게 된다.
한편, 상기 사상압연 종료온도가 860℃를 초과하게 되면 스케일층 두께가 15㎛ 이상으로 성장하게 되므로 사상압연 종료온도는 860℃ 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 권취 온도는 고온 안전상인 FeO가 권취 후 스케일층 내에 존재하지 않고 권취 후 Fe+Fe3O4로 완전히 변태시키기 위해 Fe0→Fe+Fe3O4 변태온도인 570℃ 이상이 되어야 하며, 반대로 권취온도가 620℃를 초과하게 되면 스케일층 두께가 두꺼워지게 되는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 상기 권취온도는 570~620℃로 제한하는 것이 바람직하다.
도면으로 표시하지는 않았지만, 상기 조압연 단계 전 상기 슬라브 판재를 1100~1300℃에서 재가열하는 슬라브 재가열 단계를 더 포함할 수 있다.
한편, 도 3은 도 2의 각 과정에 의해 제조되는 열연강판의 산소 함량과 온도에 따른 조직변화를 간략히 나타낸 것이고, 도 4 및 도 5는 스케일층 두께에 따른 균열 발생 여부를 나타낸 그래프 및 모식도이며, 도 6은 본 발명에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 최종 조직을 나타낸 이미지이다.
이때, 도 3에서 w는 우스타이트(wustite, FeO) 영역을, m은 마그네타이트(magnetite) 영역을, h는 헤마타이트(hematite) 영역을 각각 나타낸다.
한편, 도 4를 참조하면, 스케일층의 두께가 증가할수록 스케일 내 균열이 존재할 확률이 높아지는 것을 확인할 수 있다. 즉, 스케일층의 두께가 14㎛ 이상의 영역에서는 스케일 내에 모두 균일이 존재하는 것을 알 수 있다. 이때, 도 5에 도시된 바와 같이, 스케일층 두께가 두꺼워질수록 권취 및 해권 과정시 열연강판의 모재에 작용하는 응력에 의해 스케일 내에 균열이 발생할 가능성이 농후해지는 것을 알 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 열연강판의 제조
실시예1,2,3 및 비교예1,2,3,4,5,6에 적용되는 열연강판의 조성은 아래의 표 1과 같다.
(화학성분: 중량%)
구 분 C Si Mn P S Al TI Al N
시료 0.07 0.03 0.20 0.02 0.01 0.03 0.020 0.03 0.08
2. 특성 평가
표 2는 실시예1,2,3 및 비교예1,2,3,4,5,6의 특성을 나타낸 것이다.
구분 사상압연
시작온도
(℃) 		사상압연종료온도
(℃) 		권취온도
(℃) 		스케일층
두께(㎛) 		스케일층
조성 		스케일
박리유무
비교예1 1066 855 500 16.07 FeO/Fe 3 O 4 박리
비교예2 1052 842 545 17.04 FeO/Fe 3 O 4 박리
비교예3 1105 853 583 18.05 Fe 3 O 4 /Fe+Fe 3 O 4 박리
실시예1 1061 851 601 14.08 Fe+Fe 3 O 4 미박리
실시예2 1055 847 617 13.20 Fe+Fe 3 O 4 미박리
실시예3 1067 854 593 13.78 Fe+Fe 3 O 4 미박리
비교예4 1087 880 609 16.78 Fe+Fe 3 O 4 박리
비교예5 1055 877 640 20.78 Fe+Fe 3 O 4 박리
비교예6 1099 851 643 21.21 Fe+Fe 3 O 4 박리
표 1 및 표 2를 참조하면, 사상압연 시작온도, 사상압연 종료온도 및 권취 온도의 제어에 따라 스케일층의 두께에 상당한 차이가 발생된 것을 확인할 수 있다.
위 시험에 의하면, 비교예1,2,3,4,5,6과 달리 실시예1,2,3에서의 스케일층 두께가 현격히 감소한 것을 확인할 수 있다.
또한, 비교예1,2,3,4,5,6의 경우 스케일층의 박리 현상이 발생됨에 반해, 실시예1,2,3의 경우 박리 현상이 발생되지 않음을 확인할 수 있다.
한편, 도 6은 본 발명에 따른 스케일 밀착성이 우수한 열연강판의 최종 조직을 나타낸 이미지이고, 도 7은 권취 온도에 따른 스케일층의 밀착성에 대해 나타낸 이미지이다.
도 6에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 최종 조직은 Fe+Fe3O4인 것을 확인할 수 있다.
한편, 도 7을 참조하면, 권취 온도 500℃에서 실시된 비교예1에서는 가루형 분진이 발생되고 있으나, 권취 온도 580℃ 및 620℃에서 실시된 실시예1,2에서는 가루형 분진이 발생하지 않은 것을 확인할 수 있다.
상술한 시험 결과에 의하여, 사상압연 시작온도는 1000~1080℃, 사상압연 종료온도는 560℃ 이하로 조절하고 권취 온도를 570 ~ 620℃로 제한하여 스케일층의 두께를 15㎛ 이하로 줄여 열연강판을 제조하면, 스케일층과의 밀착성이 우수해질 수 있으므로 열연강판의 모재로부터 스케일층이 떨어져나가는 박리 현상이 발생하지 않게 되므로 가루형 분진이 발생하는 것을 최소화할 수 있게 된다.
따라서, 스케일층을 제거하는 것 없이도 열연강판을 이용하여 도금강판이나 냉연강판으로 제작하더라고, 열연강판 표면에 가루 분진이 발생하는 것에 따른 장비 불량 문제를 미연에 방지할 수 있게 된다.
전술된 실시예는 모든 면에서 예시적인 것이며, 한정적인 것이 아닌 것으로 이해되어야 하며, 본 발명의 범위는 전술된 상세한 설명보다는 후술될 특허청구범위에 의하여 드러날 것이며, 이러한 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 등가개념으로부터 도출 가능한 모든 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범주에 포함될 수 있는 것으로 해석되어야 한다.
S110 : 조압연 단계
S120 : 디스케일링 단계
S130 : 사상압연 단계
S140 : 권취 단계

Claims (10)

  1. 슬라브 판재를 조압연하는 조압연 단계;
    상기 조압연된 판재의 스케일을 제거하는 디스케일링 단계;
    상기 디스케일링된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계; 및
    상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620℃로 권취하는 권취 단계;를 포함하며,
    상기 사상압연 단계의 사상압연 시작온도는 1000~1080℃이고, 사상압연 종료온도는 860℃ 이하인 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 조압연 단계 전
    상기 슬라브 판재를 1100~1300℃로 재가열하는 슬라브 재가열 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 판재는
    실리콘(Si) 함량이 0.05~0.20 중량%인 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 판재는
    황(S) 함량이 0.005~0.010 중량%인 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  5. 삭제
  6. 제1항에 있어서,
    상기 스케일층은
    Fe+Fe3O4로 조성되는 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 디스케일링 단계에서
    FSB(Finishing Scale Braker)를 사용하는 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  8. 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P), 황(S) 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 조성되는 슬라브 판재를 재가열하는 슬라브 재가열 단계;
    상기 재가열된 판재를 조압연하는 조압연 단계;
    상기 조압연된 판재를 FSB(finishing Scale Braker)를 사용하여 스케일을 제거하는 디스케일링 단계;
    상기 디스케일링된 판재를 사상압연하는 사상압연 단계; 및
    상기 사상압연된 판재를 냉각하여, CT(Coiling Temperature) : 570 ~ 620℃로 권취하는 권취 단계;를 포함하며,
    상기 슬라브 판재를 조성하는 상기 실리콘(Si)의 함량을 0.03~0.20 중량% 로 제한하고, 상기 황(S)의 함량을 0 중량% 초과~0.005 중량% 이하로 제한하는 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  9. 제8항에 있어서,
    상기 사상압연 단계에서
    사상압연 시작온도는 1000~1080℃이고, 사상압연 종료온도는 860℃ 이하인 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
  10. 제8항에 있어서,
    상기 슬라브 판재는
    상기 탄소(C)의 함량이 0.05~0.08 중량%이고, 상기 망간(Mn)의 함량이 0.15~0.25 중량%이며, 상기 인(P)의 함량이 0 중량% 초과~0.02 중량% 이하인 것을 특징으로 하는 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법.
KR1020100094573A 2010-09-29 2010-09-29 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법 KR101185224B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020100094573A KR101185224B1 (ko) 2010-09-29 2010-09-29 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020100094573A KR101185224B1 (ko) 2010-09-29 2010-09-29 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20120032992A KR20120032992A (ko) 2012-04-06
KR101185224B1 true KR101185224B1 (ko) 2012-09-21

Family

ID=46135901

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020100094573A KR101185224B1 (ko) 2010-09-29 2010-09-29 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101185224B1 (ko)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101672102B1 (ko) 2014-12-22 2016-11-02 주식회사 포스코 표면품질이 우수한 고강도 아연도금강판용 열연강판 및 이의 제조방법
KR101672103B1 (ko) 2014-12-22 2016-11-02 주식회사 포스코 표면품질이 우수한 고강도 아연도금강판용 열연강판 및 이의 제조방법
CN108291282B (zh) * 2016-04-20 2020-03-03 日本制铁株式会社 热轧钢板、钢材以及容器
CN109424844B (zh) * 2017-08-29 2021-10-19 宝山钢铁股份有限公司 一种低摩擦系数和低波纹度的金属薄板

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11123437A (ja) 1997-10-23 1999-05-11 Nippon Steel Corp 薄スケール鋼板の製造方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11123437A (ja) 1997-10-23 1999-05-11 Nippon Steel Corp 薄スケール鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR20120032992A (ko) 2012-04-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101684397B1 (ko) 방향성 전자 강판의 제조 방법
TWI484067B (zh) 高強度熔融鍍鋅鋼板及其製造方法
TWI580794B (zh) Non - directional electrical steel sheet and manufacturing method thereof
JP6461798B2 (ja) 高磁束密度汎用方向性ケイ素鋼の製造方法
KR101698381B1 (ko) 방향성 전자 강판의 제조 방법
KR101617288B1 (ko) 무방향성 전기강판 및 그의 생산방법
KR101185224B1 (ko) 스케일층과의 밀착성이 우수한 열연강판의 제조방법
JP5679112B2 (ja) スケール密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法
JP5124865B2 (ja) 高張力冷延鋼板およびその製造方法
KR101506679B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102180797B1 (ko) 표면품질과 연속생산성이 우수한 고강도 열연강판 및 냉연강판, 그리고 이들의 제조방법
JP4608514B2 (ja) 著しく磁束密度が高い方向性電磁鋼板の製造方法
KR20190071360A (ko) 충격 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
CN116829742A (zh) 取向性电磁钢板的制造方法及其使用的退火分离剂
KR101463309B1 (ko) 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법
KR101657784B1 (ko) 열간압연시 크랙 발생이 저감된 고연성 고강도 냉연강판 및 이의 제조방법
JP2990214B2 (ja) 加工性にすぐれる極低Ｃ系の薄物熱延原板の合金化溶融Ｚｎめつき鋼板及びその製造方法
KR101310798B1 (ko) 스케일 밀착성이 우수한 열연강판 제조방법
KR102631770B1 (ko) 냉연 강판의 제조 방법
KR102508884B1 (ko) 도금성이 우수한 초고장력 냉연강판, 용융아연도금 강판 및 그 제조방법
CN113272457B (zh) 单向性电磁钢板的制造方法
EP4335936A1 (en) Method for producing grain-oriented electromagnetic steel sheet
JP2017222887A (ja) 鋼板の製造方法
JP3984320B2 (ja) 高温強度に優れた加工用薄鋼板の製造方法
JP2689810B2 (ja) 表面性状に優れる高強度熱延鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150824

Year of fee payment: 4

LAPS Lapse due to unpaid annual fee