KR101162969B1 - 콘크리트의 압송 마찰특성 측정시스템 및 이를 이용한 콘크리트의 압송 마찰특성 측정방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 콘크리트와 같은 유체가 콘크리트 압송관과 같은 배송관 속에서 지나갈 때 유체와 배송관 사이의 마찰특성을 평가할 수 있는 장치와 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따른 유체와 강체 사이의 마찰특성 측정시스템은, 유체를 담는 하우징; 바닥이 폐쇄된 원통형 실린더로서 상기 하우징 내부에 삽입 설치되되 하우징 내벽과 바닥에서 이격하게 위치하도록 설치되는 강체; 상기 강체와 연결되어 강체를 회전시키는 모터; 상기 강체의 회전력을 측정하는 회전력측정기;를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 한다. 특히 본 발명에 따른 마찰특성 측정시스템은, 상기 하우징이 원통형 용기로서 내벽에 수직리브가 너비방향으로 일정 간격으로 돌출 형성되도록 마련되고, 상기 강체가 바닥이 폐쇄된 원통형 실린더로 마련되는 것을 특징으로 한다. 본 발명에 따른 유체와 강체 사이의 마찰특성 측정방법은, 상기한 마찰특성 측정시스템을 이용하는 방법으로서, 강체가 소정 높이까지 묻히도록 하우징 내부에 실험대상 유체를 채운 후 모터를 회전시켜 강체의 회전력을 측정하되 유체의 채움 높이를 다르게 하면서 2번 측정한 다음 2번 측정한 회전력 사이의 차이 값으로부터 유체와 강체 사이의 마찰특성을 산출하는 것을 특징으로 한다.

Description

콘크리트의 압송 마찰특성 측정시스템 및 이를 이용한 콘크리트의 압송 마찰특성 측정방법{Device and method for measuring friction characteristics between concrete and steel conveying pipe}

본 발명은 콘크리트와 같은 유체가 콘크리트 압송관과 같은 배송관 속에서 지나갈 때 콘크리트와 배송관 사이의 마찰 특성을 평가할 수 있는 장치와 그 방법에 관한 것이다.

최근 초고층 콘크리트 구조물이나 대규모 지하 공간 콘크리트 구조물의 시공 시 콘크리트를 타설하기 위하여 금속 배관을 길게 하는 경우가 많다. 배관 길이가 긴 경우에 콘크리트와 관 사이의 마찰력으로 인하여 펌핑이 불가능한 경우도 발생하게 된다. 이러한 상황을 사전에 파악하기 위하여 최근에 컴퓨터 시뮬레이션이나 복잡한 방정식을 풀어서 주어진 펌프카의 능력으로 콘크리트가 타설 가능한지에 대해 검토를 하는 연구가 많이 진행되고 있다. 이때 필요한 것이 콘크리트와 금속 압송관 사이의 마찰특성이다.

본 발명은 배송관 내부를 유체가 흐르도록 마련되는 각종 설비, 장비에서 배송관과 유체의 사이의 마찰특성을 정확하고도 간편하게 평가하여 위한 장치와 방법을 제공하기 위해 개발된 것으로, 특히 콘크리트 펌핑시 압송관 내에서 콘크리트와 금속의 마찰특성을 평가하는데 유리하게 활용할 수 있는 장치와 방법을 제공하는데 기술적 과제가 있다.

상기한 기술적 과제를 해결하기 위해 본 발명은 유체와 강체 사이의 마찰특성을 측정하는 측정시스템과 측정방법을 제공한다.

본 발명에 따른 유체와 강체 사이의 마찰특성 측정시스템은, 유체를 담는 하우징; 바닥이 폐쇄된 원통형 실린더로서 상기 하우징 내부에 삽입 설치되되 하우징 내벽과 바닥에서 이격하게 위치하도록 설치되는 강체; 상기 강체와 연결되어 강체를 회전시키는 모터; 상기 강체의 회전력을 측정하는 회전력측정기;를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따른 유체와 강체 사이의 마찰특성 측정방법은, 상기한 마찰특성 측정시스템을 이용하는 방법으로서, 강체가 소정의 높이까지 묻히도록 하우징 내부에 실험대상 유체를 채운 후 모터를 회전시켜 강체의 회전력을 측정하는 1차 측정단계; 1차 측정단계에서와는 다른 높이로 강체가 소정의 높이까지 묻히도록 하우징 내부에 실험대상 유체를 채운 후 모터를 회전시켜 강체의 회전력을 측정하는 2차 측정단계; 1차 측정단계에서 측정한 강체의 1차 회전력과 2차 측정단계에서 측정한 강체의 2차 회전력의 차이 값으로부터 유체와 강체 사이의 마찰특성을 산출하는 마찰특성 산출단계;로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

본 발명에 따르면 다음과 같은 효과를 기대할 수 있다.

첫째, 유체와 강체 사이의 마찰특성을 정확하고도 간편하게 평가할 수 있다. 특히 콘크리트와 금속 압송관 사이의 마찰특성을 파악하는데 유리하게 활용할 수 있으며, 이에 따라 콘크리트 펌핑시 사전 예측을 할 수 있는 기본 자료를 제공할 수 있다.

둘째, 콘크리트와 금속 배송관의 마찰특성을 사전에 예측할 수 있기 때문에 펌핑 작업 조건에 따라 최적의 콘크리트를 배합하여 사용할 수 있다.

도 1은 본 발명에 따른 마찰특성 측정시스템을 도시한다.
도 2a는 [실험예1]에 따른 실험에서 이용하고 있는 마찰특성 측정시스템을 도시한다.
도 2b은 [실험예1]에 따른 실험에서 강체 내부의 콘크리트 변화를 촬영한 사진이다.
도 3a는 [실험예2]에 따른 모델링에서 콘크리트 채움 높이에 따른 해석 모델의 단면을 나타낸다.
도 3b와 도 3c는 [실험예2]에 따른 모델링에서 강체(하부 폐쇄형 실린더)를 임의의 속도로 회전시킬 때, 각각 해석 모델에 따라 강체 주위에 형성된 콘크리트의 속도 분포와 전단율 분포를 나타낸다.
도 3d와 도 3e는 [실험예2]에 따른 모델링에서 각각 강체 바닥과 강체 측면 주위에서의 전단율 분포를 나타낸다.
도 3f는 [실험예2]에 따른 모델링에서 콘크리트 채움 높이에 따라 강체 표면에 유발되는 전단율을 나타낸 그래프이다.
도 4a는 [실험예3]에 따른 모델링에서 강체(하부 폐쇄형 실린더)의 직경에 따른 해석 모델의 단면을 나타낸다.
도 4b 내지 도 4d는 [실험예3]에 따른 모델링에서 각각 해석 모델별 강체 주위에 형성되는 콘크리트의 속도와 전단율의 분포를 나타낸다.
도 4e는 [실험예3]에 따른 모델링에서 강체 직경에 따라 강체 표면에 유발되는 전단율을 나타낸 그래프이다.
도 5a는 [실험예4]에 따른 실험에서 실험장면을 촬영한 사진이다.
도 5b는 [실험예4]에 따른 실험에서 실험결과를 나타낸 그래프이다.

유체(콘크리트)와 강체(압송관) 사이의 마찰특성을 파악하기 위해서는 두 물질이 상대적으로 움직여야 하는데, 두 물질이 상대적인 속도로 움직일 때 두 물질 사이에서는 마찰력이 발생하게 되기 때문이다. 두 물질을 상대적으로 움직이는 방법에는, 강체(압송관)를 고정한 상태에서 유체(콘크리트)만을 움직이면서 마찰을 유도하는 방법과 유체(콘크리트)를 고정한 상태에서 강체(압송관)를 움직이게 하여 마찰을 발생시키는 방법이 있는데, 본 발명에서는 후자의 방법을 채택하고 있다. 즉, 유체(콘크리트) 내에서 강체(압송관)가 움직이도록 설계하고 있다.

또한 유체(콘크리트)와 강체(압송관) 사이의 정확한 마찰특성을 측정하기 위해 유체(콘크리트) 내에서 강체(압송관)가 움직일 때 가능한 마찰력만 존재하도록 설계하고 있다. 아울러 마찰력도 가능한 일정한 크기가 강체 주위에 형성되도록 설계하고 있는데, 값이 변화한다면 정확한 응력 분포의 특성을 알지 못하기 때문이다.

본 발명은 상기와 같은 설계 사항을 반영하여 완성하고 있으며, 이는 도 1과 같은 마찰특성 측정시스템으로 구현된다. 구체적으로 본 발명에 따른 마찰특성 측정시스템은, 유체(F)를 담는 하우징(10); 바닥이 폐쇄된 원통형 실린더로서, 상기 하우징(10) 내부에 삽입 설치되되 하우징(10) 내벽과 바닥에서 이격하게 위치하도록 설치되는 강체(20); 상기 강체(20)와 연결되어 강체(20)를 회전시키는 모터(30); 강체(20)의 회전력을 측정하는 회전력측정기(40);를 포함하여 구성된다.

상기와 같은 구성에 의해 하우징(10)에 유체(F)를 담고, 유체(F) 내에 잠긴 강체(20)를 회전시켜 마찰특성을 측정할 수 있다. 즉 모터(30)와 연결된 강체(20)를 일정한 속도로 회전시키면 강체(20) 표면에 마찰 응력이 발생할 것인데, 모터(30)에 공급된 전기력과 강체(20)의 회전력을 통해 마찰 응력을 산출하는 것이다. 특히 본 발명은 콘크리트 압송에서 콘크리트와 압송관 사이의 마찰특성을 평가하는데 적극 활용하기 위해 도 1과 같은 실시예를 제안한다.

도 1의 마찰특성 측정시스템에서 하우징(10)은 천장면이 개방된 몸체(11) 상부에 고정편(12)이 마련되고, 고정편(12)에 고정프레임(13)이 고정 설치되도록 마련되고 있으며, 몸체(11)가 원통형 용기로서 내벽에 수직리브(14)가 너비방향으로 일정 간격으로 돌출 형성되도록 마련되고 있다. 고정프레임(13)은 모터(30)를 위치 고정하기 위한 구성이 되며, 수직리브(14)는 하우징(10) 내벽면과 콘크리트(F) 사이의 미끄러짐 현상을 방지하기 위한 구성이 된다. 다시 말해 모터(30)에 공급된 전기력을 손실없이 강체(20) 회전에 이용할 수 있어야 강체(20)의 회전력으로부터 정확한 마찰 응력을 용이하게 산출할 수 있기 때문에 고정프레임(13)을 통해 모터(30)의 위치를 고정하고 있는 것이다. 또한 강체(20)를 회전시킬 때 콘크리트(F)에 전단력이 작용하여 하우징(10) 내벽과 콘크리트(F) 사이에 미끄러짐 현상이 발생할 수 있기 때문에 수직리브(14)를 통해 미끄러짐 현상을 억제하고 있는 것이다. 이와 같은 수직리브(14)의 역할을 고려한다면 수직리브(14)와 강체(20) 사이의 거리는 콘크리트(F)의 최대골재치수 2배 이상으로 확보되게 하는 것이 바람직하며, 아울러 하우징(10)의 바닥에서도 골재들이 서로 엉키지 않게 하기 위해 하우징(10) 바닥과 강체(20) 사이의 거리도 콘크리트(F)의 최대골재치수 2배 이상으로 확보되게 하는 것이 바람직하다.

도 1의 마찰특성 측정시스템에서 강체(20)는 고정프레임(13) 하부에 위치한 회전축(15)에 매달리게 장치되어 하우징(10) 내부에 삽입 설치되고 있으며, 아울러 바닥이 폐쇄된 원통형 금속 실린더(하부 폐쇄형 실린더)로 마련되고 있다. 한편 두께가 얇으면 대부분의 마찰력이 외부 표면과 내부 표면에서 발생하기 때문에 강체(20)로서는 실린더가 이상적인 형태가 되지만, 하기 [실험예1]에서와 같이 중공형 실린더의 경우 실린더 내부에 채워진 콘크리트에 의해 실린더에 마찰 응력이 작용하는 것을 확인할 수 있었는바, 이를 고려하여 본 발명에서는 강체(20)로 하부 폐쇄형 실린더를 제안한다. 하부 폐쇄형 실린더는 원통형으로 속이 빈 실린더가 되기 때문에 회전이 용이할 뿐만 아니라 표면에 균일하고 정확한 응력 분포를 유도할 수 있다. 또한 본 발명에서는 유체로 콘크리트가 될 경우를 감안하여 강체(20)가 바닥이 폐쇄된 원통형 금속 실린더로서 그 직경이 100mm 이상이면서 높이가 {55mm + 3×콘크리트 최대골재치수(mm)} 이상으로 마련될 것을 제안하는데, 이는 적절한 마찰 면적을 확보하면서 균일하고도 정확한 응력분포를 유도하기 위함이다. 특히 강체의 높이는 하기 [실험예2,3]에 따른 결과이다.

도 1의 마찰특성 측정시스템에서 모터(30)는 고정프레임(13) 상부에 고정 장치되는 한편 고정프레임(13) 하부로 내려오도록 회전축(15)이 연결 장치되어 회전축(15)을 회전시킬 수 있도록 마련되고, 회전력측정기(40)는 모터(30)에 연결 장치되어 강체(20)의 회전력이 직접 측정되도록 마련되고 있다. 나아가 도 1에서는 회전력측정기(40)가 컴퓨터로 마련된 것을 확인할 수 있는데, 강체(40)의 회전력이 자동 입력되어 유체(F, 콘크리트)와 강체(20, 금속 실린더) 사이의 마찰 응력이 자동 산출되도록 한 것이다.

이하에서는 실험예에 의거하여 본 발명을 자세히 살펴본다. 다만, 하기의 실험예는 본 발명을 예시하기 위한 것일 뿐이며, 본 발명의 범위가 이로써 한정되는 것은 아니다.

[ 실험예1 ] 중공형 실린더의 사용에 따른 내부 콘크리트 변화

(1)실험방법

강체를 중공형 금속 실린더로 채용하는 경우에 대하여 실험을 하였다. 실험장치는 도 2a와 같은데, 도 1의 마찰특성 측정시스템에서 바닥이 폐쇄된 원통형 실린더에서 바닥이 개방된 중공형 실린더로 교체하여 준비하였다. 또한 중공형 실린더 내부에 '＋'형 금속체를 장치하는 경우에 대해서도 실험을 하였다. 실험은 하우징 내부에 콘크리트를 채운 후 모터를 가동시켜 강체를 회전시키는 방법으로 진행하였다.

(2)실험결과

실험결과 도 2b와 같이 중공형 실린더 내부에 채워진 콘크리트가 유동하는 문제가 발생하였다. 이러한 결과는 '＋'형 금속체를 장치하는 경우에도 나타났다. 물론 슬럼프가 낮은 콘크리트에서는 실린더 내부의 콘크리트가 많이 움직이지 않았지만, 슬럼프가 큰 콘크리트에서 실린더와 같이 회전하는 것으로 나타났다. 콘크리트가 실린더와 같이 회전하게 되면 콘크리트와 실린더 사이에 발생하는 정확한 마찰 특성을 측정할 수 없으므로, 중공형 실린더는 그대로 강체로 적용하기 문제가 있다고 사료된다.

[실험예2 ] 하부 폐쇄형 실린더의 사용에 따른 콘크리트의 전단율

(1)모델링 해석조건

[실험예1]에 따라 강체로 중공형 실린더의 채용이 어려운바, 도 1과 같이 강체로 바닥이 폐쇄된 실린더를 채용하는 경우로 실험하였다. 가장 이상적인 경우는 콘크리트와 접촉한 모든 면에서 일정한 마찰 응력이 발생하게 디자인하는 것이므로, 이를 고려하여 실린더 측면과 실린더 밑면에서의 발생 응력이 같은가에 대한 컴퓨터 시뮬레이션을 수행하였다. 도 3a와 같이 콘크리트 채움 높이에 따라 4가지 모델에 대하여 수행하였다. 해석에 사용된 유체의 특성은 점성 40Pa-s, 항복응력 30Pa이고, 실린더는 2.5rad/sec로 회전하는 것으로 하였다.

(2)모델링 해석결과

도 3b와 도 3c는 실린더 주위에 형성된 콘크리트의 속도 분포와 전단율 분포를 나타낸다. 도 3b에서와 같이 실린더 바닥면 주위에서 큰 속도 변화가 나타나는 반면 실린더 측면 주위에서는 일정한 속도가 형성되는 것으로 나타났으며, 도 3c에서와 같이 실린더의 모서리 주위에서 큰 전단율이 집중되는 것으로 나타났다.

도 3d와 도 3e는 실린더 바닥면과 측면 주위에서의 전단율 분포를 나타낸다. 보는 바와 같이 실린더의 모서리 주위에서 매우 큰 전단율이 발생하는데, 이는 모서리 주위에서 응력 집중이 발생하기 때문이다.

도 3f는 콘크리트 채움 높이에 따라 실린더 표면에 유발되는 전단율을 나타낸 그래프이다. 보는 바와 같이 콘크리트 채움 높이에 관계없이 거의 같은 전단율 분포를 나타냈다. 특히 측면에서는 모서리 주위에서 가장 큰 전단율을 나타내었지만, 높이가 높아짐에 따라 급격하게 감소하다가 어느 높이 이상에서는 일정한 전단율을 나타냈다.

상기와 같은 해석결과에 따라 일정한 전단율을 나타내기 시작하는 높이 이상으로 콘크리트를 채워 첫 번째 회전력 측정실험을 하고, 그리고 일정한 전단율을 나타내기 시작하는 높이 이상이면서 첫 번째 실험과는 다른 높이까지 콘크리트를 채워서 두 번째 회전력 측정실험을 하면, 두 실험값의 차이에서 균일한 전단율을 가지는 범위에 해당하는 회전력을 얻을 수 있으며, 그 결과 실린더의 회전력으로부터 콘크리트와 실린더 사이의 마찰특성을 정확하게 도출할 수 있을 것이다. 이와 같이 방법으로 마찰특성을 도출한다면, 실린더의 바닥면을 수평면뿐만 아니라 원뿔형 등 다양한 모양으로 변형하는 것도 가능하고, 일정한 전단율을 나타내기 시작하는 높이 아래에는 콘크리트와는 다른 물질을 채우는 것도 가능하다. 왜냐하면 일정한 전단율을 나타내기 시작하는 높이의 아랫부분은 제외되는 값이기 때문이다.

[ 실험예3 ] 하부 폐쇄형 실린더의 직경에 따른 콘크리트의 전단율

(1)모델링 해석조건

콘크리트의 채움 높이 산정을 위하여 실린더 직경을 변수로 하여 컴퓨터 시뮬레이션을 수행하였다. 도 4a와 같이 실린더 직경에 따라 3가지 모델에 대하여 수행하였다. 실린더 직경은 130mm, 104mm, 78mm이며, 해석에 사용된 유체의 특성은 점성 40Pa-s, 항복응력 30Pa이고, 실린더는 2.5rad/sec로 회전하는 것으로 하였다.

(2)모델링 해석결과

도 4b는 직경 130mm일 때, 도 4c는 직경 104mm일 때, 도 4d는 직경 78mm 일 때 각각 속도와 전단율의 분포를 나타내며, 도 4e는 실린더 직경에 따라 실린더 표면에 유발되는 전단율을 나타낸다. 보는 바와 같이 실린더 측면 모서리 주위에서 전단율이 최대이고 실린더 측면 높이가 높아짐에 따라 급격히 감소하다가 거의 일정한 값을 나타내는 경향은 실린더 직경에 관계없이 나타났다.

상기와 같은 해석결과를 바탕으로 실린더 측면에서 거의 일정한 전단율에 해당하는 값을 기준으로 3% 높은 값을 나타내는 높이를 계산해 보았더니, 직경이 130mm일 때는 53mm, 직경 104mm일 때는 53mm, 그리고 직경 78mm일 경우에는 41mm로 나타냈다. 이에 따라 실린더 직경에 관계없이 높이 55mm 이상에서는 거의 일정한 전단율이 형성된다고 볼 것이다. 따라서 실린더는 기본 높이 55mm가 필요하고, 추가적으로 콘크리트 묻히는 부분으로 최소한 콘크리트 최대골재치수의 3배 이상이 필요하다고 판단된다. 통상 콘크리트의 특성을 반영하는 길이는 최대골재치수의 3배 이상으로 보기 때문이다. 결국 실린더는 {55mm+ 3×da(콘크리트 최대골재치수 mm)} 이상의 높이로 설계되어야 할 것이다.

[실험예4] 유효성 검증

(1)실험방법

본 발명에 따른 마찰특성 측정시스템의 유효성을 검증하기 위하여 직접 실험을 수행하였다. 도 5a는 실험장면을 촬영한 것인데, 강체는 직경 130mm와 높이 300mm의 금속 실린더를 준비하고, 하우징 내벽의 수직리브와 실린더 측면과의 거리가 78mm이면서 하우징 바닥면과 실린더 바닥면과의 거리가 91mm이 되는 형태로 하우징을 준비하였다. 실험에 사용한 유체는 하기 [표 1]과 같은 배합비의 콘크리트로 준비하고, 배합 준비된 콘크리트의 슬럼프 플로우는 600×600mm이고 공기량은 1.9%이었다. 하우징 내부에 콘크리트를 197mm와 290mm만큼 채우고, 실린더는 0.5, 0.387, 0.275, 0.162, 0.05 회전/sec의 순서대로 연속해서 회전시키고, 채움 높이에 따라 각각의 회전수에 대하여 회전력을 측정하고 그 데이터를 저장하였다.

콘크리트 배합

W/B (%)	S/a (%)	SP (%×B)	질량배합(kg/m3)
			W	B		S	G
				C	SF
25	45	2.0	160	576	64	710	868
W: 물, C: 제1종 시멘트, SF: 실리카흄, S: 잔골재, G: 굵은 골재(최대치수 20mm) SP : 폴리카르본산계 고성능 감수제

(2)실험결과

도 5b는 실험결과로서 각각의 회전수에 대해서 회전력을 나타낸다. 보는 바와 같이 모든 데이터에서 채움 높이 290mm인 경우가 197mm인 경우보다 높게 나타났고, 데이터의 분포도 매우 안정적인 것으로 나타났다. 또한 각 데이터가 대체적으로 선형적인 관계를 나타내는 것으로 나타났다. 이에 따라 두 그룹 데이터의 차이 값으로부터 콘크리트와 실린더 사이의 마찰특성을 구할 수 있을 것이다.

10: 하우징
11: 몸체
12: 고정편
13: 고정프레임
14: 수직리브
15: 회전축
20: 강체
30: 모터
40: 회전력측정기
F: 유체, 콘크리트

Claims (8)

1. 콘크리트(F)가 담기는 용기 형태로, 내벽에 수직리브(14)가 일정 간격으로 돌출 형성되도록 마련되는 하우징(10);
   바닥이 폐쇄된 원통형 금속 실린더로서, 상기 하우징(10) 내부에 삽입 설치되되, 하우징(10) 내벽과 바닥에서 이격하게 위치하도록 설치되는 강체(20);
   상기 강체(20)와 연결되어 강체(20)를 회전시키는 모터(30);
   상기 강체(20)의 회전력을 측정하는 회전력측정기(40);를 포함하여 구성되되,
   상기 하우징(10)은, 강체(20)와의 사이 거리가 {2×콘크리트 최대골재치수(mm)} 이상으로 마련되며,
   상기 강체(20)는, 직경이 100mm 이상이면서 높이가 {55mm + 3×콘크리트 최대골재치수(mm)} 이상으로 마련되는 것을 특징으로 하는 콘크리트의 압송 마찰특성 측정시스템.
2. 제1항에서,
   상기 하우징(10)은, 천장면이 개방된 몸체(11) 상부에 고정편(12)이 마련되는 한편 고정편(12)에 고정프레임(13)이 고정 설치되도록 마련되며,
   상기 모터(30)는, 상기 고정프레임(13) 상부에 고정 장치되는 한편 고정프레임(13) 하부로 내려오는 회전축(15)이 연결 장치되어 회전축(15)을 회전시키며,
   상기 강체(20)는, 상기 고정프레임(13) 하부에 위치한 회전축(15)에 매달리게 장치되어 하우징(10) 내부에 삽입 설치되며,
   상기 회전력측정기(40)는, 상기 모터(30)에 연결 장치되는 것을 특징으로 하는 콘크리트의 압송 마찰특성 측정시스템.
3. 삭제
4. 삭제
5. 제1항 또는 제2항에 따른 마찰특성 측정시스템을 이용하는 방법으로서,
   강체가 소정의 높이까지 묻히도록 하우징 내부에 실험대상 콘크리트를 채운 후 모터를 회전시켜 강체의 회전력을 측정하는 1차 측정단계;
   1차 측정단계에서와는 다른 높이로 강체가 소정의 높이까지 묻히도록 하우징 내부에 실험대상 콘크리트를 채운 후 모터를 회전시켜 강체의 회전력을 측정하는 2차 측정단계;
   1차 측정단계에서 측정한 강체의 1차 회전력과 2차 측정단계에서 측정한 강체의 2차 회전력의 차이 값으로부터 콘크리트와 강체 사이의 마찰특성을 산출하는 마찰특성 산출단계;
   로 이루어지는 것을 특징으로 하는 콘크리트의 압송 마찰특성 측정방법.
6. 제5항에서,
   상기 1차 측정단계에 앞서, 실험대상 콘크리트의 채움 높이에 따라 강체에 유발되는 전단율을 산출하여 일정한 전단율을 나타내는 콘크리트의 채움 높이를 추출하는 채움 높이 추출단계;를 더 포함하여 이루어지며,
   상기 1차 측정단계와 2차 측정단계는, 채움 높이 추출단계를 통해 추출된 콘크리트의 채움 높이 이상으로 실험대상 콘크리트를 채우면서 이루어지는 것을 특징으로 하는 콘크리트의 압송 마찰특성 측정방법.
7. 제6항에서,
   상기 1차 측정단계와 2차 측정단계는, 채움 높이 추출단계를 통해 추출된 콘크리트의 채움 높이 이하에는 실험대상 콘크리트와 다른 유체를 채우는 한편 그 위로 실험대상 콘크리트를 채우면서 이루어지는 것을 특징으로 하는 콘크리트의 압송 마찰특성 측정방법.
8. 삭제

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