KR101008154B1 - 도금부착성이 우수한 초고강도 용융아연도금강판의제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 용융아연도금강판 - Google Patents
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Abstract
본 발명은 망간, 실리콘, 보론 등의 난도금 성분을 다량 함유하는 초고강도강판을 용융아연도금하여 용융아연도금강판을 제조하는 방법에 있어서,
상기 초고강도강판을 알루미늄을 함유한 용융아연 도금욕에 침지한 다음, 도금욕에서 인양한 강판에 부착된 용융아연의 표면장력의 저하를 최소화하기 위해서 인산계 수용액을 분사한 후, 잠금효과를 극대화 하기 위한 약합금화 열처리하는 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법 및 이 제조방법에 의하여 제조된 초고강도 용융아연 도금강판에 관한 것이다.
용융아연도금(hot-dip galvanizing), 초고강도강(high strength steel sheet), 인산계 용액(phosphoric acid based solution), 도금부착성(coating adhesion), 합금화 열처리(alloying heat treatment)
Description
본 발명은 자동차의 내판 소재로 최근 많이 사용되는 초고강도 용융아연 도금 강판의 제조방법에 관한 것이다. 특히 본 발명은 망간, 실리콘, 보론 등의 난도금 성분을 포함하는 초고강도 강판에 있어서 도금부착성이 우수한 초고강도 용융아연 도금강판을 제조하는 방법 및 이 방법에 의해 제조된 용융아연도금강판에 관한 것이다.
최근 지구환경보전을 위한 과제로서 연비규제가 강화되면서 자동차 차체의 경량화가 적극적으로 행해지고 있다. 그 대책의 하나로서 강판의 고강도화에 의한 자동차 소재의 무게 감소가 효과적이다. 고강도 자동차 소재로는 석출강화강, 소부경화강, 고용강화강, 변태강화강 등이 있다. 고강도강에서도 고용강화강 특히, 변태강화강은 도금특성이 좋지 않다.
고용강화강은 망간, 실리콘, 인, 크롬 등의 고용원소가 침입 또는 치환되어 스트레인 필드(Strain Field)를 형성하는 강화기구에 의해 고강도를 달성하는 강이다.
변태강화강에는 이상조직강(Duel Phase Steel, 간단히 DP라고 함)이나 변태유기소성강(Transformation Induced Plastcity, 이하 간단히 TRIP이라 표현)등이 있다. 이들 변태강화강을 초고강도강(Advanced High Strength Steel, 간단히 AHSS라고 함)이라고도 한다. DP강은 연질의 페라이트내에 경질의 마르텐사이트가 미세 균질하게 분산되어 고강도를 확보하는 강종이다. TRIP 강은 미세 균질하게 분사된 잔류 오스테나이트를 상온에서 가공하면 마르텐사이트 변태를 일으키며 고강도 고연성을 확보하는 강종이다. DP, TRIP 강은 통상 난도금 성분인 망간, 실리콘, 보론 등의 함량이 높다.
초고강도 강에 다량 함유된 이들 난도금 성분은 소둔열처리 과정동안 표면에 농화하여 용융아연과의 젖음성이 좋지 않은 것들이다. 특히, 실리콘의 경우 강중에 0.1중량%이상 함유시에는 열간압연과정 및 연속소둔 열처리공정 중 실리콘이 강판표면으로 확산되어 농도가 모재보다 10~100배 정도 높아지게 된다. 이와 같이 결정입계나 입내에 농화된 실리콘은 로내 분위기 중의 극미량 수분이나 불순물과 젖음성(Wettability)을 크게 저하시킨다. 그 결과 부착성 확보가 곤란하게 되어 미도금 현상이 다발하게 되거나, 용융도금이 되더라도 도금부착성을 크게 열화시켜 가공시 도금박리가 발생하며 합금화 열처리시 합금화가 크게 지연되는 문제점이 있다.
상기 난도금 성분에 의한 용융아연도금 밀착성의 열화를 개선하기 위한 방법으로 다음과 같은 방법이 알려져 있다.
(1)도금욕 기술
이 기술은 강판에 잔존하는 SiO2산화물 등을 도금욕에서 환원하여 산화피막으로 인한 용융도금 젖음성의 저하를 방지하는 것이다. 즉 도금욕의 알루미늄 첨가량을 0.1~0.2 중량%의 수준에서 0.21~0.25 중량% 수준으로 높게 관리하는 것이다. 이것에 의해 소지철과 도금층 계면에 Zn-Fe-Al-Si 계 및 Fe-Al-Si 계 합금층의 생성량을 증가시겨 합금원소의 산화층을 환원시키는 효과에 의해 산화피막으로 인한 용융도금의 젖음성 저하를 방지하는 것이다. 그러나 도금욕내 알루미늄의 증가는 미니스팽글 강판의 제조시 도금욕에 불가피하게 불순물로 첨가되는 납(Pb)과 공존시 입계부식이 발생하기 용이하기 때문에 경시 도금박리가 발생할 가능성이 높다. 또한 도금욕내 알루미늄농도의 증가는 도금욕내 상부 드로스 발생량을 증가시키고, 합금화 반응을 크게 지연시키는 문제점이 있다.
(2)선도금 기술
용융도금 전에 철, 니켈, 산화철피막 등의 다양한 합금원소계의 무전해 또는 전기도금에 의한 선도금(pre-coating)을 실시하여 용융아연도금층과의 젖음성을 확보하는 방법이다. 이는 고온 소둔에 의해서 소지철계면에 합금원소가 농화되어도 예비도금층하부에 농화됨으로써 소둔과정 또는 가열과정시 분위기 중 수분과의 반응을 차단하는 것이다. 이 때문에 실리콘의 산화가 방지되므로 도금부착성 및 합금 화처리성이 크게 향상된다. 그러나 강판표면에 선도금하는 방법을 통상 전기도금방식으로 실시하기 때문에 소지철의 요철이 큰 열연산세강판을 도금소재로 하는 경우, 짧은 도금공정에 의해서 요철부에 도금부착량의 편차가 발생한다. 즉, 요철부는 평활한 도금층 표면보다 양극과의 간격차이가 있기 때문으로 볼록부는 평활한 표면보다 도금부착량이 많게 되나, 오목부분은 도금부착량이 적게 되거나 전혀 도금이 되지 않는 문제점이 발생할 가능성이 높다. 이를 방지하기 위해서 전기도금공정을 길게 하거나 감속작업을 행하는 방법이 있으나 볼록부에서의 과도금이 발생하므로 바람직하지 않다. 특히 이와 같이 선도금하는 원소는 경도가 크고 연성이 부족한 원소로서 도금부착량이 큰 경우, 가공시 도금박리가 발생하는 문제가 있다. 또한 전처리 공정에서 선도금을 전기도금방식으로 실시할 경우, 설비가 복잡하고 제조원가도 높기 때문에 경제적으로도 바람직하지 않다.
(3)산화환원법
일반적으로 냉간압연 후 강판표면에는 약 0.05~0.1㎛ 얇은 산화피막이 잔존되어 있다. 이러한 얇은 산화피막은 소둔공정중에서 완전히 환원되기 때문에 강중 망간, 실리콘, 보론이 표면으로 농화되는 것을 차단하지 못하게 되어 도금부착성이 현저히 떨어지게 된다. 따라서 소둔로를 산화대와 환원대로 구분하고, 산화대는 직화로 방식을 채택하여 직화로에서 과잉의 공기를 투입하여 산화피막을 의도적으로 형성하고 환원대에서는 환원분위기로 산화피막을 환원하여 망간, 실리콘, 보론 등의 표면농화를 억제하는 산화환원법에 대한 연구가 활발히 진행되었다. 그러나 산화-환원법은 최적 두께의 산화피막을 용이하게 제조하기 어려운 문제가 있다. 다시말해 산화피막 두께가 두꺼우면 환원로에서 충분히 환원되지 못해 산화성 박리가 발생하고, 너무 얇으면 환원과정 중에 망간, 실리콘, 보론 등의 표면농화가 발생하여 미도금이 발생하는 문제가 있어 상용화가 어려운 실정이다.
산화-환원법에 의한 초고강도 용융아연 도금강판이 아직까지 전세계적으로 상용화가 되지 못하고 있는 주된 이유는 직화가열로를 이용하여 산화열처리시 과잉의 산소가 간접가열로로 역류하여 간접가열로의 수소와 반응하여 폭발을 일으킬 위험성과 밀착성이 불량한 산화피막이 로내 허스롤에 부착하여 덴트 결함을 일으킬 위험성이 높기 때문이다. 또한 공기비 조절에 의해 산화성 분위기를 형성시킬 때 일반 강종의 열처리시 환원성 분위기로 변경하는 데 시간이 필요하게 되어 도금부착성의 불량이 발생하게 되는 문제점이 발생하였다.
본 발명은 표면에 농화되는 망간, 실리콘, 보론 등의 난도금 성분을 다량 함유하는 초고강도강의 도금성을 향상시키기 위한 용융아연 도금강판의 제조방법 및 이 방법에 의해 제조된 용융아연 도금강판에 관한 것이다.
특히, 본 발명은 용융아연도금하는 경우 도금욕에서 강판의 인양시 인산계 수용액을 강판 표면에 분사하여 급속 냉각함으로서 표면장력의 감소를 최소화하고, 철-아연 합금층 형성에 의한 잠금효과를 극대화하는 합금화 열처리 공정을 행하여 도금성이 보다 우수한 고강도 용융아연도금강판을 제조하는 방법 및 이 방법에 의해 제조된 용융아연도금강판을 제공하는데 그 목적이 있다.
본 발명은 망간, 실리콘, 보론 등의 난도금 성분을 다량 포함하는 초고강도 용융아연 도금강판을 제조하는 방법으로서, 소둔열처리한 강판을 알루미늄을 함유한 용융아연 도금욕에 침지한 다음, 도금욕에서 인양한 강판에 부착된 용융아연의 표면장력의 저하를 최소화하기 위해서 인산계 수용액을 분사한 후, 철-아연 합금층 형성에 의한 잠금효과를 극대화하기 위한 약합금화 열처리하는 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 도금성이 보다 우수한 고강도 용융아연도금강판에 관한 것이다.
본 발명에서는 인산계 수용액분사에 의해 도금욕에서 인양시 인산계 수용액 을 분사하여 도금층의 표면장력 저하를 최소화하고, 약합금화 열처리에 의해 도금층과 소지철 사이의 합금화 반응에 의해 용융아연 도금층의 도금부착성이 대폭 개선되는 것이다. 따라서 본 발명에서는 종래의 선도금방식에서 선도금층의 요철에 의한 도금부착량의 편차의 문제나 전기도금방식의 채택에 의한 설비의 복잡한 문제를 해결할 수 있다. 또한 산화환원법을 채택하는 기술에서는 공기비 조절에 의한 철산화물층을 형성시키기 위해 소둔로를 특별히 관리하여야 하는데 본 발명에서는 그러한 노력이 필요가 없이 용이하게 도금부착성을 향상시키는 유용한 효과가 있다.
본 발명자들은 다량의 망간, 실리콘, 보론 등 난도금 성분을 함유하고 있는 초고강도강에 있어서 용융아연도금하는 경우 도금욕에서 인양시 초기에는 표면장력이 크다가 시간이 경과함에 따라 크게 감소하는 사실을 관찰하였고 이로 인해 미도금을 발생시키는 것을 알게 되었다.
이에 본 발명에서는 난도금성분을 함유하는 고강도강을 용융아연도금시에 발생하는 표면장력의 감소를 최소화시키기 위해서 도금욕에서 인양시 도금욕 바로 위에서 흡열반응 특성이 우수한 인산계 수용액을 분사하여 표면장력의 감소를 최소화시키는 방법에 의해 도금성을 향상시키는 것을 특징으로 한다. 또한 상기 인산계 수용액을 분사하여 표면장력의 감소를 최소화하는 동시에, 소지철 확산에 의한 용융아연 도금층의 잠금효과를 극대화하는 약합금화 열처리를 통하여 도금성을 보다 향상시키는 것을 특징으로 한다.
본 발명에서는 탄소(C): 0.05~0.2wt%, 망간(Mn): 1.5~3.0wt%, 실리콘(Si): 0.5~3.0wt%, 보론(B): 10~30ppm 을 포함하고 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 초고강도 소재강판이 적용된다.
본 발명에서는 P, S등의 불가피한 불순물이 포함될 수 있다. 그러나 본 발명에 영향을 미치지 않으므로 그 함량을 한정하지 않는다.
본 발명은 상기 소재강판을 소둔열처리하여, 알루미늄이 0.2~0.3wt% 함유한 용융아연 도금욕에 480~520℃로 침적한다. 도금욕에서 인양된 강판에 부착된 용융아연의 표면장력의 감소를 최소화하기 위해서 인산계 수용액을 분사하여 급속냉각한 후, 약합금화 열처리하여 용융아연 도금부착성이 매우 우수한 초고강도 용융아연도금강판을 제조할 수 있다.
이하, 인산계 수용액의 분사조건에 대하여 상세히 설명한다.
인산계 수용액의 농도는 1~5wt%로 한다. 이는 1wt% 미만에서는 흡열성의 현저한 향상이 기대되지 않아서, 표면장력 감소의 최소화가 이루어지기 않고, 5wt% 초과하는 경우에는 흡열반응이 농도에 비례하여 향상되지 않고 연속생산시 분사노즐 막힘이 발생하여 생산에 지장을 초래하고 또한 비용면에서 유리하지 못하다.
인산계 수용액 분사시 강판의 온도는 430~450℃로 한다. 이는 용융아연도금 욕에서 인양된 강판에 부착된 용융아연이 응고하기 전의 온도에서 용융아연에 분사하여 인산염이온의 강한 흡열반응에 의해 용융아연의 용융점(419℃) 이하로 급속히 냉각되어 시간경과에 따른 표면장력의 감소를 최소화시키기 위한 것이다. 430℃ 미만에서는 용융아연의 표면장력 감소가 크게 발생하여 인산수용액을 분사하여도 도금성의 개선효과가 거의 없으며, 450℃ 초과해서는 흡열반응이 충분하지 못하여 용융아연상태에서 응고하여 표면장력이 감소하므로 도금성이 개선되지 못하고, 고온에서 인산계 수용액을 분사하면 도금층 표면에 피팅(pitting)결함이 다량 발생하여 자동차 강판으로 사용할 수 없게 된다.
본 발명의 인산계 수용액은 인산암모늄 또는 인산나트륨을 사용한다.
이하, 약합금화 열처리에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에서의 약합금화 열처리는 소지철 확산에 의한 용융아연 도금층의 잠금효과에 의해 도금성을 확보하는 것이다. 실리콘, 망간 및 보론 등의 난도금성 원소를 다량 함유한 초고강도강은 본 발명자들의 용융도금 젖음성 실험 및 현장 생산결과에 의하면 소둔과정 후 농화된 이들 난도금성 원소들이 표면산화되어 용융아연 도금욕에서 인양되면 시간이 경과함에 따라 도금성이 저하되는 것을 반복해서 확인하였다. 그러나 도금욕에서 인양시 종래의 합금화 온도인 480~550℃ 보다 낮은 온도에서 약합금화 처리하면 표면은 용융아연 도금표면을 유지하면서 소지철에서 약 1㎛ 이하의 두께에서 아연도금층으로의 철확산에 의해 용융상태의 아연이 응고하면서 미도금으로 발전되는 것을 억제하는 잠금효과(Locking effect)에 의해 도금성이 현저하게 향상되는 것을 관찰하였다.
이때 약합금화 열처리는 400~450℃로 한다. 약합금화 온도가 400℃ 미만에서는 철확산반응 속도가 매우 느려 10분 이상의 합금화 열처리 시간이 필요하므로 합금화시간이 약 10~30초인 실제 용융도금 공장에서 적용이 불가능하며, 450℃를 초과하면 도금층 표면까지 철이 확산하여 합금화 용융아연 도금층을 형성할 가능성이 매우 높게 되므로 450℃ 미만으로 약합금화온도를 한정하였다.
상기 방법에 의하여 제조된 용융아연 도금강판은 다음과 같은 특징을 갖는다.
인산계 수용액의 분사시에 분사 직후에 직경 50~100㎛ 크기의 인산계 수용액이 강판 표면에 면적분율로 10~30% 잔류하도록 분사하는 것이 바람직하다.
인산계 수용액을 분사한 후 약합금화 열처리한 용융아연도금강판의 도금층내에는 1~2wt%으 철함량을 포함한다. 이는 용융아연의 젖음성이 저하되는 것을 억제함으로서 도금부착성을 확보할 수 있다. 1wt% 미만에서는 철-아연 합금층 형성에 의한 잠금효과가 부족하며, 2wt% 초과시 불균일한 합금층 형성(outburst)에 의해 점용접시 연속타점 수명이 급격히 떨어지는 문제가 있다.
이하 본 발명의 실시예에 대하여 상세히 설명한다.
[실시예 1]
C:0.15wt%, Si:1.5wt%, Mn:2.5wt%, B:20ppm 을 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 두께 1.2mm 의 초고강도 냉연강판에 대해 수소함량이 15%인 환원로에서 800℃, 60초가 소둔하였다. 환원열처리가 끝난 강판은 Al:0.25wt%, Fe:0.02wt% 나머지 Zn으로 조성되는 460℃ 아연도금욕에서 3초간 침지하였다. 용융아연에서 인양할 때 인산암모늄 수용액농도와 용융아연 강판의 온도를 달리하여 분사하여 도금부착량 단면기준으로 60g/㎡ 인 용융아연도금강판을 제조하였다.
상기와 같이 제조된 용융아연 도금강판에 대하여 용융아연도금 후 강판표면에 잔존한 인산염 피막크기, 피막분율, 미도금여부 및 도금밀착성을 조사하고 그 결과를 하기 표1에 나타내었다.
이때 인산염 피막크기는 주사전자현미경(SEM)을 이용하여 2000배로 촬영하여 측정하였고, 피막분율은 입자분석기(Image Analyzer)를 사용하여 측정하였다. 도금강판의 도금밀착성은 일차로 육안 및 현미경으로 미도금발생 유무를 관찰한 후, 현재 도금공장에서 사용하고 있는 룩포밍 시험기(Lock Forming Tester)를 이용하여 180˚ 굽힘시험하였다. 또한 도금박리 유무는 육안으로 관찰하였다.
| 순번 | 농도(wt%) | 강판온도(℃) | 피막크기(㎛) | 피막분율(%) | 미도금 | 도금밀착성 | 비고 |
| 1 | 2 | 440 | 60 | 20 | 없음 | 양호 | 발명예1 |
| 2 | 5 | 450 | 80 | 12 | 없음 | 양호 | 발명예2 |
| 3 | 0.5 | 455 | 110 | 5 | 발생 | 불량 | 비교예1 |
| 4 | 7 | 445 | 30 | 45 | 없음 | 양호 | 비교예2 |
| 5 | 3 | 420 | 20 | 85 | 발생 | 불량 | 비교예3 |
| 6 | 4 | 480 | 120 | 25 | 발생 | 불량 | 비교예4 |
표 1에 나타난 바와 같이, 본 발명예 1과 2의 경우 미도금 및 도금밀착성이 양호하고 도금박리가 발생하지 않았음을 알게 되었다.
반면 비교예1의 경우 인산계 수용액 농도가 너무 낮아 흡열반응도 적고 피막분율도 낮아서 미도금 및 도금밀착성 불량이 발생하였다. 한편, 비교예2와 같이 인산계 수용액 농도가 너무 높은 경우에는 미도금 및 도금밀착성 불량은 발생하지 않으나, 분사노즐 막힘이 발생하여 생산에 지장을 초래하는 문제가 발생하였다.
도금욕에서 인양한 강판온도가 430℃보다 낮은 비교예3의 경우, 용융아연의 표면장력 감소가 크게 발생하여 인산수용액을 분사하여도 도금성의 개선효과가 거의 없으며, 450℃를 초과한 비교예4의 경우 인산계 수용액 분사에 의한 흡열냉각반응이 충분하지 못하여 용융아연상태에서 응고하여 표면장력이 감소하므로 도금성이 개선되지 못하고, 고온에서 인산계 수용액을 분사하면 도금층 표면에 피팅(pitting)결함이 다량 발생하여 자동차강판으로 사용할 수 없다.
그러나 소둔후 강판표면에 잔류한 실리콘, 망간, 보론 등의 산화물이 많은 경우, 인산계 수용액 분사에 의해 미도금은 발생하지 않으나 도금밀착성이 불량하여 도금박리가 발생하는 경우가 간혹 발생하였다. 따라서 이런 경우에는 약합금화에 의해 도금성을 향상시킬 수 있다.
[실시예 2]
C:0.12wt%, Si:2.2wt%, Mn:2.7wt%, B:15ppm 을 포함하고 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 두께 1.2mm 의 초고강도 냉연강판에 대해 수소함량이 15%인 환원로에서 800℃, 60초가 소둔하였다. 환원열처리가 끝난 강판은 Al:0.25wt%, Fe:0.02wt% 나머지 Zn으로 조성되는 460℃ 아연도금욕에서 3초간 침지하였다. 용융아연에서 인양할 때 인산암모늄 수용액농도를 2wt%로 하고 용융아연 강판의 온도가 440℃인 조건에서 분사하여 도금부착량 단면기준으로 60g/㎡ 인 용융아연도금강판을 제조하였다. 그 후 연속적으로 합금화 열처리로에서 합금화 온도를 달리하여 도금층내에서 철함량을 변화시킨 후 미도금 및 도금밀착성 정도를 관찰하여 하기 표2에 나타내었다.
| 순번 | 합금화온도(℃) | 도금층 철함량(%) | 미도금 | 도금밀착성 | 연속타점수 | 비고 |
| 1 | 410 | 1 | 없음 | 양호 | 800 | 발명예1 |
| 2 | 430 | 1.7 | 없음 | 양호 | 950 | 발명예2 |
| 3 | 350 | 0.6 | 없음 | 보통 | 700 | 비교예1 |
| 4 | 480 | 5 | 없음 | 양호 | 450 | 비교예2 |
표 2에 나타난 바와 같이 본 발명예 1과 2의 경우 소둔열처리에 의해 일부 망간, 보론, 실리콘 산화물이 표면에 농화되어 있어도 약합금화 처리에 의해 미도금이 없으면서 도금밀착성이 우수한 초고강도강판을 제조할 수 있다.
반면, 비교예1과 같이 합금화 온도가 400℃ 미만으로 낮으면 소지철의 아연도금층 내부로의 합금화 반응이 거의 일어나지 않는 잠복기(incubation time)에 해당되어 철과 아연의 합금층 형성에 의한 잠금효과가 없어 도금밀착성 불량이 발생하였다. 또한, 비교예2와 같이 합금화온도가 450℃를 초과하면 도금층내 철농도가 2%를 초과하여 미도금 및 도금밀착성 불량은 발생하지 않으나, 2%초과시 불균일한 합금층 형성(outburst)에 의해 점용접시 연속타점 수명이 허용기준인 600타점 미만을 급격히 떨어지는 문제점이 발생하였다.
Claims (7)
- 난도금 성분을 포함하는 초고강도 강판을 용융아연도금하여 용융아연 도금강판을 제조하는 방법에 있어서,상기 강판을 알루미늄을 함유한 용융아연 도금욕에 침지한 다음, 도금욕에서 인양한 강판에 인산계 수용액을 분사한 후, 400~450℃의 온도에서 약합금화 열처리하는 것을 포함하는 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법.
- 제 1 항에 있어서, 상기 인산계 수용액의 농도는 1~5wt%인 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법.
- 제 1 항에 있어서, 상기 인산계 수용액 분사시에 강판의 온도는 430~450℃인 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법.
- 제 1 항에 있어서, 상기 인산계 수용액은 인산암모늄 또는 인산나트륨인 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법.
- 제 1 항에 있어서, 인산계 수용액 분사는 분사 후 직경 50~100㎛ 크기의 인산계 수용액이 강판 표면에 면적분율로 10~30% 잔류하도록 행하는 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판의 제조방법.
- 삭제
- 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항의 방법에 의해서 제조된 것으로서, 도금층내에 1~2wt%의 철함량을 포함하는 것을 특징으로 하는 초고강도 용융아연 도금강판.
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