KR100734598B1 - 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치 - Google Patents

Abstract

본 발명에 따른 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치는 용융금속 욕조(浴槽)를 통과한 용융도금강판을 소정거리 이격된 한 쌍의 에어나이프 사이로 통과시켜, 분사 제트에 의해 용융금속이 박막의 도금층으로 제거되도록 하되, 상기 용융도금강판이 관통하는 제1대향영역에는 충돌제트가 형성되고, 상기 용융도금강판의 양단의 제2대향영역에는 비 충돌제트가 형성되어 와류가 방지되는 것을 특징으로 한다.

본 발명은 용융도금강판이 통과되지 않는 에어나이프의 제2대향영역에는 코안다 효과(Coanda Effect)에 의하여 제트의 진행방향이 유도되도록 노즐출구에 접하는 실린더를 부착시킴으로써, 제2대향영역에서 두 분사제트의 충돌이 방지되도록 하고, 이로 인하여 용융도금강판 단부에서의 비정상(非正常) 와동이 방지되는 효과를 달성할 수 있으며, 결과적으로 용융도금강판 양단에서의 과도금현상이 발생되지 않는 균일한 품질의 제품을 제공하게 되는 효과를 얻을 수 있다.

용융도금강판, 에어나이프, 실린더, 코안다 효과

Description

용융도금강판의 단부 과도금 방지장치{Device for preventing an edge-overcoating in zinc galvanized steel sheet}

도 1은 종래기술의 가스와이핑법에 대해 개략적으로 나타낸 개념도.

도 2는 종래기술의 용융도금강판 제조공정을 설명하기 위한 개념도.

도 3은 종래기술의 용융도금강판의 단부 과도금 방지구조를 설명하기 위한 개념도.

도 4는 본 발명에 따른 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치의 구조를 개략적으로 보인 개념도.

도 5는 본 발명에 적용된 코안다 효과의 작용원리를 설명한 개념도.

도 6은 본 발명에 적용된 가스 와이핑법에 대한 원리를 설명한 개념도.

도 7의 (a)내지 (d)는 실린더를 설치하지 않았을 경우의 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도.

도 8의 (a)내지 (c)는 실린더를 설치한 경우의 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도.

도 9의 (a)내지 (d)는 본 발명에 따른 에어나이프의 제1대향영역과 제2대향영역에서의 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도.

도 10a 내지 10b는 본 발명에 적용된 실린더의 직경이 각각 0mm, 3mm, 4mm, 5mm일 때, 질소가스가 분사되는 높이에서 강판의 폭 방향에 대한 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께분포를 나타낸 그래프.

도 11a 내지 11b는 본 발명에 적용된 실린더와 강판 사이의 거리가 각각 0mm, 1.25mm, 2.5mm, 3.75mm, 5mm일 때, 질소가스가 분사되는 높이에서 강판의 폭 방향에 대한 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께 분포를 나타낸 그래프.

도 12a 내지 12b는 본 발명의 에어나이프에 실린더를 설치했을 때와 강판의 단부근방에 차폐막을 설치했을 때 각각 질소가스가 분사되는 높이에서 용융도금강판의 폭 방향에 대한 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께분포를 비교한 그래프.

도 13은 본 발명의 실시 예에 따른 에어나이프의 실린더 장착구조를 나타낸 확대사시도.

<도면 중 주요부분에 대한 부호의 설명>

100: 에어나이프 110: 분사노즐

120: 실린더 200: 용융도금강판

A: 제1대향영역 B: 제2대향영역

본 발명은 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치에 관한 것으로서, 특히 용융도금강판이 통과되지 않는 에어나이프의 대향영역에 제트의 진행방향이 유도되는 실린더를 형성함으로써, 상기 제2대향영역의 두 분사제트가 정면으로 충돌되는 것이 방지되고, 이로 인하여 용융도금강판 단부에서의 비정상(非正常) 와동이 방지되도록 하는 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치에 관한 것이다.

19세기 중엽 프랑스와 영국에서 시작된 아연도금강판은 내식성이 뛰어날 뿐만 아니라 도장성, 가공성, 용접성 등이 매우 우수해 토목, 건축은 물론 자동차, 전기설비 등 여러 산업분야에서 널리 사용되고 있다.

일반적으로 아연도금강판은 연속식 용융아연도금 공정에 의해 생산되는데, 이 때 강판의 표면에 부착된 용융아연의 도금량은 가스 와이핑(gas wiping)법을 통해 조절한다.

도 1은 종래기술의 가스와이핑법에 대해 개략적으로 나타낸 개념도이고, 도 2는 종래기술의 용융도금강판 제조공정을 설명하기 위한 개념도이며, 도 3은 종래기술의 용융도금강판의 단부 과도금 방지구조를 설명하기 위한 개념도이다.

상기 도 1에서 보는 바와 같은 가스와이핑법은, 고압의 제트분사가 이루어지는 한 쌍의 에어나이프 사이로 아연도금강판을 통과시켜 충돌제트에 의한 충돌압력과 전단응력을 이용해 필요 이상의 용융아연을 제거하여 도금두께를 얇게 형성시키는 기술을 일컫는다.

이러한 가스 와이핑법은 우수한 생산성과 도금량 조절의 편이성으로 최근에 는 거의 모든 연속식 용융아연도금 공정에서 사용되고 있지만, 강판의 단부영역 즉, 모서리부에 과도금 현상이 발생하고 중앙영역에 사선무늬 표면결함이 발생하는 문제가 있다.

특히, 강판의 단부영역 도금두께가 중앙영역 도금두께보다 두꺼워지는 단부 과도금 현상(edge overcoating)은 제품의 품질을 떨어뜨리는 고질적인 문제로서, 종래에는 균질하게 도금된 강판을 확보하기 위하여 모서리부의 일정 부분을 절단해버리고 사용하여야만 했기 때문에 절단부 만큼의 경제적 손실이 발생되는 문제가 있었다.

이러한, 과도금 현상은 도 2에서 보는 바와 같이 두 에어나이프 사이를 아연도금강판이 통과하지 않는 영역에서 서로 마주보며 분사된 두 제트가 정면으로 충돌할 때, 강판의 단부 근방에서 발생되는 주기적인 와동(vortex)에 의해 나타나게 되는데, 이렇게 형성된 주기적인 와동은 강판의 단부영역에서 질소가스의 충돌압력을 저하시키게 되고, 더 나아가 에어나이프의 아연제거능력(wiping force)을 저하시키게 된다.

이에, 서로 마주보며 분사된 두 제트가 충돌하지 않도록 하기 위하여 도 3에서 보여지는 바와 같은 차폐막을 강판의 단부 근방에 설치해 서로 마주보며 분사된 두 제트의 충돌을 방지하는 방법이 제안되었다.

그러나 상기 차폐막을 이용한 방법은 차폐막과 강판의 거리 즉, 용융도금강판이 통과하는 영역(A)과 차폐막이 통과하는 영역(B) 사이의 갭(G)이 가까울수록 단부 과도금 현상이 확연히 줄어드는 반면, 강판의 진동으로 인해 차폐막과 강판이 충돌하고 또한 차폐막을 따라 비산된 용융아연이 에어나이프의 노즐을 막는 등의 문제가 있었다.

상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 본 발명은 용융도금강판이 통과되지 않는 에어나이프의 대향영역에 제트의 진행방향이 하방으로 유도되도록 노즐 출구에 접하는 실린더를 부착시킴으로써, 상기 제2대향영역의 두 분사제트가 정면으로 충돌되는 것이 방지되고, 이로 인한 용융도금강판 단부에서의 비정상(非正常) 와동이 방지되도록 하는 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치를 제공하는 것을 목적으로 한다.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 용융도금강판의 단부 과도금 방지방법은 용융금속 욕조(浴槽)를 통과한 용융도금강판을 소정거리 이격된 한 쌍의 에어나이프 사이로 통과시켜, 분사 제트에 의해 용융금속이 일정량 제거되도록 하되, 상기 용융도금강판이 통과하는 제1대향영역(A)에서는 충돌제트가 형성되고, 상기 용융도금강판이 통과하지 않는 양단의 제2대향영역(B)에서는 비 충돌제트가 형성되어 와류가 방지되는 것을 특징으로 한다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치는 용융금속 욕조(浴槽)를 통과한 용융도금강판이 진행되는 방향에 수직한 방향으로 기체를 분출시키는 에어나이프가 대향 설치되고, 상기 용융도금강판이 통과하는 제1대향영역(A)에서는 상기 에어나이프에서 분출된 제트의 중심선이 대략 수직하게 강판에 닿도록 노즐을 형성하고, 용융도금강판이 통과하지 않는 제2대향영역(B)에서는 상기 에어나이프에서 분출된 두 제트의 중심선이 경사지게 만나도록 노즐을 형성하는 것을 특징으로 한다.

이하, 본 발명의 바람직한 실시 예에 대해 첨부된 도면을 참조하여 자세히 설명하면 다음과 같다.

도 4는 본 발명에 따른 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치의 구조를 개략적으로 보인 개념도이다.

동 도면에서 보여지는 바와 같은 본 발명에 따른 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치는 소정거리 이격된 한 쌍의 에어나이프(100)를 설치하고, 상기 에어나이프(100) 사이에 용융금속 욕조(浴槽)에서 코팅이 이루어진 용융도금강판(200)이 통과되도록 한다.

이때, 상기 에어나이프(100) 사이에 제공되는 용융도금강판(200)은 소둔된 강판을 아연욕 처리시켜 강판의 표면에 용융아연이 코팅되도록 한 것이다.

여기서, 상기 강판과 용융아연 사이의 점착력 때문에 용융아연의 도금두께는 통상 필요로 하는 도금두께보다 대략 10배 이상 두꺼워진 상태이므로, 필요 이상의 용융아연을 제거하기 위하여 에어나이프(100)에 의한 커팅공정을 필요로 하게 된다.

이때, 상기 에어나이프(100)의 횡방향으로 연장 형성된 분사노즐(110)을 통해 분사된 분사 제트에 의해 용융금속이 소정 두께 제거되도록 하여 박막의 도금층을 얻도록 하는데, 상기 용융금속은 용융아연을 사용할 수 있고, 상기 제트(jet)는 일반적으로 질소가스를 분사체시켜 적용할 수 있다.

여기서, 상기 에어나이프(100)는 용융도금강판(200)이 관통하는 제1대향영역(A)과 용융도금강판(200)이 관통하지 않는 제2대향영역(B)으로 나누어지게 되는데, 상기 제1대향영역(A)에서는 용융도금강판(200)을 사이에 두고 두 제트가 수직 충돌제트(impinging jet)를 형성하여 용융도금층이 에어커팅(air cutting)되는 한편, 용융도금강판(200)이 통과하지 않는 제2대향영역(B)에서는 두 제트가 사향충돌제트(oblique impinging jet)를 형성하여 서로 정면으로 충돌되지 않게 된다.

이와 같이 용융도금강판(200)의 단부에서 사향충돌제트가 형성됨에 따라 두 제트의 충돌에 의한 와동이 방지되고, 용융도금강판(200)의 단부 즉 모서리부에서의 과도금현상이 방지될 수 있다.

이때, 상기 제2대향영역(B)에서의 사향충돌제트는 제2대향영역(B)의 분사노즐(110) 하단에 실린더(120)를 설치함으로써 가능하게 된다.

상기 실린더(120)는 코안다 효과(coanda effect)에 의해 제트의 흐름을 변경하게 되는데, 이와 같은 코안다 효과의 개념에 대해 도 5를 참조하여 설명한다.

도 5는 본 발명에 적용된 코안다 효과의 작용원리를 설명한 개념도로서, 동 도면에서 보여지는 바와 같이 원통표면(cylindrical surface)에 접하여 분사된 제 트는 원통표면의 곡면을 따라 흐르게 된다.

이처럼 분사된 제트가 원통표면의 곡면을 따라 흐르는 현상을 코안다 효과(coanda effect)라고 한다.

도 6은 본 발명에 적용된 가스 와이핑법에 대한 원리를 설명한 개념도로서, 동 도면에서 보는 바와 같이 용융도금강판(200)으로 분사된 두 제트는 충돌압력과 전단응력의 형태로 용융도금(아연)의 도금두께에 영향을 미치게 된다.

이때, 분사되는 제트는 분사노즐(110)의 위치보다 높은 영역(x>0 영역)에서 용융도금강판(200)방향으로 누르는 충돌압력과 더불어 용융도금강판(200)의 진행방향으로 끌어올리는 전단응력을 작용시키는 한편, 분사노즐(110)의 위치보다 낮은 영역(x<0 영역)에서 용융도금강판(200)방향으로 누르는 충돌압력과 강판의 진행반대방향으로 끌어내리는 전단응력을 작용시키게 된다.

이러한, 충돌압력과 전단응력을 이용해 용융도금층을 얇게 형성할 수 있게 된다.

도 7의 (a)내지 (d)는 본 발명의 에어나이프에 실린더를 설치하지 않았을 경우의 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도(동일크기의 속도를 잇는 선) 이다.

동 도면에서 보여지는 바와 같이, 에어나이프(100)에 실린더(120)가 설치되지 않은 상태에서는 서로 마주보며 분사된 두 제트는 매우 불안정한 특성을 갖게 된다.

이로 인해, 좌우 노즐출구에서 분출된 제트는 서로 다른 방향으로 굴절(buckling)이 일어나며, 두 제트의 위쪽과 아래쪽에는 주기적인 와동이 형성된다.

상기 도 7의 (a)내지 (d)는 이러한 와동에 의한 두 제트의 진행방향이 상하 주기(T)적으로 진동되는 것을 보여주고 있다.

도 8의 (a)내지 (c)는 본 발명의 에어나이프의 노즐 출구에 접하여 실린더를 설치한 경우의 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도 이다.

동 도면에서 보여지는 바와 같이, 에어나이프(100)의 제2대향영역(B)에 실린더(120)가 설치된 상태에서 서로 마주보며 분사된 두 제트는 실린더(120)의 곡면을 따라 흐르며, 두 제트의 위쪽과 아래쪽에는 주기적인 와동이 형성되지 않고, 이로 인한 제트의 상하진동도 일어나지 않게 됨을 알 수 있다.

상기 도 8의 (a)내지 (c)는 실린더(120)의 직경(d)이 3mm, 4mm, 5mm로 단계적으로 커졌을 경우의 제트의 흐름을 나타낸 것으로서, 직경(d)이 커질수록 에어나이프(100)로부터 분사된 제트(질소가스)의 휘어지는 정도가 커지는 것을 알 수 있다.

도 9의 (a)내지 (d)는 본 발명에 따른 에어나이프의 제1대향영역과 제2대향영역에서의 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도로서, (a)내지 (b)는 용융도금강판(200)이 통과하는 제1대향영역(A)에서의 분사제트의 유동을 나타내고, (c)내지 (d)는 용융도금강판(200)이 통과하지 않는 제2대향영역(B)에서 분사제트의 유동을 나타내는 속도선도이다.

동 도면에서 보여지는 바와 같은 본 발명은 에어나이프(100)의 제1대향영역(A)에서 용융도금강판(200)으로 분사된 두 제트가 도 9(a)와 (b)에서처럼 평판 수직 충돌제트를 형성하게 되는 한편, 에어나이프(100)의 제2대향영역(B)에서는 마주보고 분사된 두 제트가 실린더로 인해 도 9(c)와 (d)에서처럼 사향 충돌제트를 형성하게 된다.

도 10a 내지 10b는 본 발명에 적용된 실린더의 직경이 각각 0mm, 3mm, 4mm, 5mm일 때, 질소가스가 분사되는 높이에서 강판의 폭 방향에 대한 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께분포를 나타낸 그래프로서, 도 10a는 질소가스의 평균 충돌압력분포 그래프를 나타내고, 도 10b는 용융아연의 도금두께분포 그래프를 나타낸다.

동 도면에서 보는 바와 같이 에어나이프(100)에 실린더(120)를 설치한 경우가 설치하지 않은 경우보다, 용융도금강판(200)의 단부영역에서 질소가스의 충돌압력저하와 용융아연의 과도금 현상이 현저히 감소되는 것을 알 수 있다.

도 11a 내지 11b는 본 발명에 적용된 실린더와 강판단부 사이의 거리(g1)가 각각 0mm, 1.25mm, 2.5mm, 3.75mm, 5mm일 때, 질소가스가 분사되는 높이에서 강판의 폭 방향에 대한 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께 분포를 나타낸 그래프로서, 11a는 질소가스의 평균 충돌압력분포 그래프이고, 11b는 용융 아연의 도금두께분포 그래프이다.

이때, 실린더(120)의 직경은 5mm를 사용하였다. 실린더(120)와 용융도금강판(200) 사이의 거리가 0 ~ 2.5mm 이내일 경우에는 둘 사이의 거리가 멀어질수록 용융도금강판(200)의 단부영역에서 질소가스의 충돌압력저하와 용융아연의 과도금 현상이 감소하는 것을 볼 수 있었다.

이는, 실린더(120)와 용융도금강판(200) 사이의 거리가 멀어질수록 질소가스의 점성력으로 인해 진행방향이 바뀌는 평판 수직 충돌제트의 영역이 줄어들기 때문이다.

그러나, 실린더(120)와 용융도금강판(200) 사이의 거리가 2.5mm ~ 5mm 이내일 경우에는 둘 사이의 거리가 멀어질수록 용융도금강판(200)의 단부영역에서 질소가스의 충돌압력저하와 용융아연의 과도금 현상이 증가하는 것을 볼 수 있다.

이는, 실린더(120)와 용융도금강판(200) 사이의 거리가 멀어짐에 따라 대항 충돌제트 영역이 발생되고, 이로 인해 용융도금강판(200)의 단부 근방에 주기적인 와동이 형성되기 때문이다.

도 12a 내지 12b는 에어나이프에 실린더를 설치했을 때와 강판의 단부근방에 차폐막(baffle)을 설치했을 때 각각 질소가스가 분사되는 높이에서 용융도금강판(200)의 폭 방향에 대한 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께분포를 비교한 그래프로서, 12a는 질소가스의 평균 충돌압력분포 그래프이고, 12b는 용융아연의 도금두께분포 그래프이다.

동 도면을 통해서 알 수 있듯이 에어나이프(100)에 실린더(120)를 설치했을 때가 용융도금강판(200)의 단부 근방에 차폐막을 설치했을 때보다 성능이 향상되었음을 알 수 있다.

상기 차폐막은 용융도금강판(200)의 단부근방에서 발생하는 주기적인 와동의 형성을 방지하기 위해 막을 형성한 것으로서, 차폐막과 용융도금강판(200) 단부의 거리가 가까울 경우, 용융도금강판(200)의 진동이 발생되어 차폐막과 용융도금강판(200)이 충돌하는 문제가 있고, 이때, 차폐막을 따라 비산된 용융아연이 에어나이프(100)의 분사노즐을 막는 등의 문제가 있는 반면, 본 발명은 실린더(120)와 용융도금강판(200) 사이의 거리를 보다 자유롭게 조절할 수 있는 이점을 갖는다.

상기와 같은 본 발명은 두 제트의 충돌을 방지하기 위해, 두 에어나이프(100) 사이를 용융도금강판(200)이 통과하지 않는 즉, 제2대향영역(B)에 실린더(120)를 설치함으로써, 코안다 효과에 의한 사향충돌제트를 형성하여 용융도금강판(200)의 단부영역에서의 질소가스의 충돌압력저하와 용융아연의 과도금 현상이 감소되도록 하였다.

상기 본 발명에 따른 실린더(120)의 직경 변화는 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께분포에 밀접한 관계를 보이지 않았으나, 실린더(120)와 용융도금강판(200) 사이의 거리변화는 질소가스의 평균 충돌압력분포와 용융아연의 도금두께분포에 밀접한 관계를 보이는 것으로서, 그 간격은 일정거리 이하로 유지되도록 하는 것이 바람직하다.

도 13은 본 발명의 실시 예에 따른 에어나이프의 실린더 장착구조를 나타낸 확대사시도로서, 동 도면에서와 같이 실린더(120)를 에어나이프(100)의 폭 방향 이동이 가능한 상태로 결합시켜 실린더(120)와 용융도금강판(200)과의 이격거리가 임의 조절되도록 할 수 있다.

이를 위해, 원통형으로 제작된 실린더(120)를 폭방향으로 절개시켜 슬라이드홈(121)을 형성하고, 상기 슬라이드홈(121)과 정합되도록 하는 슬라이드 돌기(111)를 분사노즐(110) 하단의 폭방향으로 형성시킬 수 있다.

상기와 같은 본 발명은 용융도금강판(200)이 통과되지 않는 에어나이프(100)의 제2대향영역에는 코안다 효과에 의하여 제트의 진행방향이 유도되는 실린더(120)를 형성함으로써, 상기 제2대향영역의 두 분사제트가 정면으로 충돌되는 것이 방지되고, 이로 인한 용융도금강판(200) 단부에서의 비정상(非正常) 와동이 방지되는 효과가 있고, 이로 인해 용융도금강판(200) 양단에서의 과도금현상이 발생되지 않는 균일한 품질의 제품을 제공하게 되는 효과를 가져온다.

Claims (7)

1. 용융금속 욕조(浴槽)를 통과한 용융도금강판(200)을 사전에 설정된 거리로 이격된 한 쌍의 에어나이프(100) 사이로 통과시켜 분사 제트에 의해 용융금속이 일정량 제거되도록 하되, 상기 용융도금강판(200)이 통과하는 제1대향영역(A)에서는 충돌제트가 형성되도록 하고, 상기 용융도금강판(200)이 통과하지 않는 양단의 제2대향영역(B)에서는, 상기 제2대향영역(B)에 위치한 노즐출구에 위치한 실린더(120)가 에어나이프(100) 폭 방향으로 설치되어, 비 충돌제트가 형성되어 와류가 방지되도록 하며, 상기 실린더(120)는 에어나이프(100)의 폭 방향 이동이 가능한 상태로 결합시켜 실린더(120)와 용융도금강판(200)과의 이격 거리가 조절되도록 하는 것을 특징으로 하는 용융도금강판의 단부 과도금 방지방법.
2. 용융금속 욕조(浴槽)를 통과한 용융도금강판(200)이 진행되는 방향에 수직한 방향으로 기체를 분출시키는 에어나이프(100)가 대향 설치되고, 상기 용융도금강판(200)이 통과하는 제1대향영역(A)에서는 상기 에어나이프(100)에서 분출된 제트의 중심선이 강판에 수직하게 닿도록 노즐이 형성되며, 용융도금강판(200)이 통과하지 않는 제2대향영역(B)에서는, 상기 영역(B)의 노즐출구에 위치한 실린더(120)가 에어나이프(100) 폭 방향으로 설치되어 상기 에어나이프(100)에서 분출된 두 제트의 중심선이 경사지게 만나도록 노즐이 형성되고, 상기 실린더(120)는 에어나이프(100)의 폭 방향 이동이 가능한 상태로 결합되어 상기 실린더(120)와 용융도금강판(200)과의 이격 거리가 조절되도록 하는 것을 특징으로 하는 용융도금 강판의 단부 과도금 방지장치.
3. 삭제
4. 제 2항에 있어서,

   상기 용융금속은 용융아연인 것을 특징으로 하는 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치.
5. 제 2항에 있어서,

   상기 제트(jet)는 질소가스의 분출제트인 것을 특징으로 하는 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치.
6. 삭제
7. 제 2항에 있어서,

   상기 실린더의 폭방향으로 절개되는 슬라이드홈이 형성되고, 상기 슬라이드홈과 정합되는 슬라이드 돌기가 상기 분사노즐 하단의 폭방향으로 형성되는 것을 특징으로 하는 용융도금강판의 단부 과도금 방지장치.

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