KR100646288B1 - 공기 조화기 - Google Patents

Abstract

본 발명의 과제는 로터리형 2단 압축기의 중간압으로 가스 냉매를 인젝션하는 사이클의 효율 향상을 도모하는 것이다.

저압 압축 요소(20a)의 토출측이고 고압 압축 요소(20b)의 흡입측의 중간 공간(32)에 발생하는 압력 맥동의 파장을 λ로 한 경우, 로터리식 2단 압축기(1)의 중간 공간(32)과 인젝션 배관(17)의 접합부로부터의 배관 거리(L)가, L = {(2n - 1) / 4 ± 1 / 8} λ(n = 1, 2, 3 …)이 되는 위치에 인젝션 배관(17)의 유로 단면적을 축소하는 단면적 축소부(34)를 설치한다. 이에 의해 COP를 향상시킬 수 있다.

저압 압축 요소, 고압 압축 요소, 흡입측의 중간 공간, 로터리식 2단 압축기, 인젝션 배관

Description

공기 조화기 {AIR CONDITIONER}

도1은 본 발명의 제1 실시예에 있어서의 로터리식 2단 압축기의 종단면도.

도2는 본 발명의 제1 실시예에 있어서의 공기 조화기의 사이클 구성도.

도3은 배관 거리와 사이클 COP의 관계를 나타내는 도면.

도4는 인젝션 배관의 설치 방법을 도시하는 도면.

도5는 도4를 위에서 본 경우의 압축기 커버와 인젝션 배관의 관계를 도시하는 도면.

<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명>

1 : 압축기

3 : 응축기

4 : 팽창기

6 : 기액 분리기

17 : 인젝션 배관

32 : 중간 공간

34 : 전동 밸브

40 : 압축기 커버

[문헌 1] 일본 특허 공개 평5-133368호 공보

본 발명은 냉동 사이클을 구비한 공기 조화기에 관한 것이다.

냉동 사이클의 효율 향상을 도모하는 수단 중 하나로서 인젝션 사이클이 알려져 있다. 특허 문헌 1에는 저단(저압측) 압축 요소의 토출측과 고단(고압측) 압축 요소의 흡입측을 연통로(중간 통로)를 통하여 직렬 접속한 2단 압축 기구를 이용한 로터리식 2단 압축기를 이용한 인젝션 사이클이 개시되어 있다. 즉, 2단 냉매 압축기, 응축기, 제1 팽창 장치, 기액 분리기, 제2 팽창 장치, 증발기를 순차 배관 접속하고, 기액 분리기와 2단 압축기의 연통로(중간 통로)의 도중을 인젝션 통로로 접속한 인젝션 사이클이 기재되어 있다.

그리고, 저압 압축 요소 기구로부터 배출되는 냉매 가스 체적과 고압 압축 요소 기구의 흡입 실린더 용적 사이에서 발생하는 과부족에 의해, 양 압축 요소 사이를 연통하는 중간 통로에는 압력 맥동이 발생하고, 중간 통로의 냉매 가스가 기액 분리기로 역류하여 정상인 냉매 사이클 운전을 할 수 없게 된다는 문제에 대하여 인젝션 통로의 도중에 기액 분리기로부터 연통로만의 유체 유입을 허용하는 역지 밸브 장치를 배치하는 기술이 개시되어 있다.

[특허 문헌 1] 일본 특허 공개 평5-133368호 공보

인젝션 사이클의 효율을 향상시키기 위해서는 압축기로의 인젝션 압력을 적정하게 유지하는 것이 중요하다. 로터리식 2단 압축기를 이용하여 인젝션을 행하는 경우, 저압측 압축 요소와 고압측 압축 요소의 연통로에 인젝션을 행한다. 그러나, 특허 문헌 1에 기재된 로터리식 2단 압축기를 이용한 경우에 인젝션에 의한 사이클 효율 향상의 효과를 충분히 얻을 수 있는 경우와, 얻을 수 없는 경우가 있다는 것이 판명되었다.

본 발명의 목적은, 상술한 문제점에 비추어, 인젝션 사이클의 효율 향상을 도모하는 것에 있다.

상기 목적은 저압용 압축 요소로부터 토출된 냉매가 중간 공간을 통하여 고압용 압축 요소로 흡입되어 외부로 토출하는 2단 압축기와, 이 2단 압축기에 접속된 응축기와, 이 응축기로부터의 냉매를 감압하는 제1 감압 기구와, 이 제1 감압 기구에 접속된 기액 분리기와, 이 기액 분리기에 접속된 제2 감압 기구와, 한 쪽이 이 제2 감압 기구에 접속되고 다른 쪽이 상기 2단 압축기에 접속된 증발기와, 상기 기액 분리기와 상기 중간 공간을 접속하는 인젝션 배관을 구비한 공기 조화기에 있어서, 상기 중간 공간으로부터 상기 인젝션 배관 상의 하기 식에서 나타내는 거리(L)의 위치에, 상기 중간 공간으로부터의 이 거리(L)의 위치에 도달하는 상기 인젝션 배관의 단면적보다도 작은 단면적을 갖는 유로 단면적 축소부를 구비한 공기 조화기로 함으로써 달성된다.

L = {(2n - 1) / 4 ± 1 / 8} λ(n = 1, 2, 3 …)

또한, 특히 거리(L)를,

L = {(2n - 1) / 4 ± 1 / 16} λ(n = 1, 2, 3 …)

본 발명의 실시예를 도면을 이용하여 설명한다. 먼저 도1을 이용하여 본 실시예에 관한 로터리식 2단 압축기에 대하여 설명한다.

압축기(1)는 바닥부(21)와 덮개부(12)와 몸통부(22)로 이루어진 밀폐 용기(13)를 구비한다. 밀폐 용기(13) 내부의 상방에는 고정자(7)와 회전자(8)를 갖는 전동기(14)가 설치되어 있다. 전동기(14)에 연결된 회전축(2)은 2개의 편심부(5)를 구비하고, 주 베어링(9)과 부 베어링(19)으로 저어널되어 있다. 그 회전축(2)에 대하여 전동기(14)측으로부터 차례로, 단판부(9a)를 구비한 주 베어링(9), 고압용 압축 요소(20b), 중간 칸막이 판(15), 저압용 압축 요소(20a) 및 단판부(19a)를 구비한 부 베어링(19)이 적층되고, 볼트 등의 체결 요소(도시하지 않음)로 일체화되어 있다.

단판부(9a)는 몸통부(22)의 내벽에 용접에 의해 고정되어 주 베어링(9)을 지지하고 있다. 단판부(19a)는 부 베어링(19)에 지지되어 있다. 또한, 본 실시예는 단판부(19a)를 볼트 등으로 고정되어 있지만, 몸통부(22)에 용접으로 고정되어도 상관없다.

각 압축 요소(20a, 20b)는 다음과 같이 구성되어 있다. 저압 압축 요소(20a)는 부 베어링(19)과 원통형의 실린더(10a)와 편심부(5a)의 외주에 끼워 맞추어진 원통형의 롤러(11)와 중간 칸막이 판(15)으로 압축실(23a)은 구성된다. 또한, 고압 압축 요소(20b)는 주 베어링(9)과, 원통형의 실린더(10b)와, 편심부(5b) 의 외주에 끼워 맞추어진 원통형의 롤러(11)와, 중간 칸막이 판(15)으로 압축실(23b)은 구성된다. 그들의 압축실(23a, 23b)은 코일 스프링과 같은 압박력 부여 수단에 연결된 평판형의 베인(18)이 편심부(5a, 5b)의 편심 운동에 맞추어 회전하는 롤러(11a, 11b)의 외주 상을 접촉하면서 진퇴 운동함으로써, 압축실(23a, 23b)을 압축 공간과 흡입 공간으로 분할한다.

압축 요소(20)는 편심부(5)가 편심 회전함으로써 롤러(11)를 구동한다. 도1에 도시한 바와 같이 편심부(5a)와 편심부(5b)는 위상이 180°다르고, 압축 요소(20a, 20b)의 압축 공정의 위상차는 180°이다. 즉, 2개의 압축 요소의 압축 공정은 역위상으로 되어 있다.

작동 유체인 가스 냉매의 흐름을 도1의 화살표로 나타낸다. 배관(31)을 통하여 공급되는 저압(Ps)의 가스 냉매는 배관(31)과 접속하는 흡입구(25a)로부터 저압용 압축 요소(20a) 내로 흡입되고, 롤러(11a)가 편심 회전함으로써 중간압(Pm)까지 압축된다. 압축실(23a) 내의 압력이 미리 설정된 압력이 되면 개구하는 토출 밸브(28a)가 중간압(Pm)으로 개구하면, 중간압(Pm)이 된 가스 냉매가 토출구(26a)와 연통하는 토출 공간(33)으로 토출된다. 이 토출 공간(33)은 부 베어링(19)과 커버(35)에 의해 밀폐 용기(13) 내의 밀폐 공간(29)과 격리된 공간이고, 그 내부 압력은 기본적으로는 중간압(Pm)이 된다. 중간 유로(30)는 토출 공간(33)과 흡입구(25b)를 연통하는 유로이다. 토출 공간(33)과 중간 유로(30) 및 흡입구(25)로 이루어진 하나의 연통된 공간은 밀폐 용기(13)와 떨어져 내부 압력이 중간압(Pm)의 중간 공간(32)(도1 중, 점선으로 둘러싸여 있는 부분)이다. 따라서, 토출 밸브 (28a)가 개구된 토출구(26a)로부터 토출된 압력(Pm)의 가스 냉매는 토출 공간(33)으로 토출된 후, 중간 유로(30)을 통하여, 고압 압력 요소(20b)의 압력실(23b)과 연통하는 흡입구(25b)에 도달한다.

다음에, 중간 유로(30)를 통과하여 흡입구(25b)로부터 고압용 압축 요소(20b) 내로 흡입된 중간압(Pm)의 가스 냉매는 롤러(11b)가 공전함으로써 고압(Pd)까지 압축된다. 압축실(23b) 내의 압력이 미리 설정된 압력이 되면 개구되는 토출 밸브(28b)가 고압(Pd)으로 개구되면, 가스 냉매는 토출구(26b)로부터 밀폐 용기(13)의 내부 공간인 밀폐 공간(29)으로 토출된다. 이 밀폐 공간(29)으로 토출된 가스 냉매는 전동기(14)의 간극을 통과하여 토출관(27)으로부터 토출된다. 또한, 도시하지 않은 기액 분리기에 의해 분리된 기액 냉매는 인젝션 배관(17)을 통하여 중간 공간(32)으로 주입된다.

다음에 인젝션 사이클을 갖는 냉동 사이클의 구성을 도2에 도시한다. 또한, 도1과 동일 부호는 동일 구성을 나타낸다. 또한, 냉방 운전과 난방 운전을 절환하는 4방 밸브는 도시하고 있지 않다. 따라서 응축기(3)는, 냉방 운전시는 실외 열교환기이고, 난방 운전시는 실내 열교환기가 된다. 또한, 증발기(16)는 냉방 운전시는 실내기이고, 난방 운전시는 실외 열교환기가 된다.

로터리식 2단 압축기(1)로부터 토출된 고압(Pd)의 냉매 가스는 응축기(3)에서 응축한 후, 제1 팽창 기구(4a)에서 팽창하고, 중간압(Pm)까지 압력이 감압된다. 이 감압된 냉매 가스는 기액 분리기(6)에서 기체와 액체로 분리된다. 분리된 액체 냉매는 기액 분리기(6)의 하류에 있는 제2 팽창 기구(4b)로 또 저압(Ps)까지 감압 된 후, 증발기(16)에서 증발하여 가스 냉매로 된다. 저압(Ps)의 가스 냉매는 흡입구(25a)로부터 저압용 압축 요소(20a) 내로 흡입되고, 편심부(5a)에 끼워 맞추어진 롤러(11a)가 공전함으로써 중간압(Pm)까지 압축되어 중간 공간(32)으로 토출된다.

중간 공간(32)의 가스 냉매는 기액 분리기(6)와 중간 유로(30)가 연통한 인젝션 배관(17)으로부터 유도되는 중간압(Pm)의 가스 냉매와 혼합한다. 그 후, 흡입구(25b)로부터 고압용 압축 요소(20b) 내로 흡입된 중간압(Pm)의 가스 냉매는 편심부(5b)에 끼워 맞추어진 롤러(11b)가 공전함으로써 고압력(Pd)까지 압축되어 토출관(27)으로부터 토출된다.

이와 같은 인젝션 사이클은 증발기(16)에 있어서 전열 성능이 낮은 가스 냉매를 바이패스하기 위해, 저압측 압축 요소(20a)로의 여분인 순환 유량을 감소하여 압축하는 것을 저감하고, 공기 조화기의 성적 계수 COP를 향상시킨다.

우선, 이와 같이 로터리식 2단 압축기를 이용한 가스 인젝션 사이클에서는 COP가 향상하거나 저하하거나 하는 현상이 발생하는 것으로 판명되었다.

도3에 중간 공간(32)과 인젝션 배관(17)의 접합부로부터 전동 밸브(34)까지의 거리(L)와 사이클의 COP와의 관계를 나타낸 실험 결과를 나타낸다. 도3에 나타내고 있는 바와 같이, 사이클 COP는 배관 거리(L)에 따라서 주기적으로 피크를 갖고 있고, 이 피크는 압력 맥동이 공진을 일으키는 배관 길이에 거의 같게 되어 있다.

이 결과로부터, 중간 공간(32)과 인젝션 배관(17)의 접합부로부터 전동 밸브(34)까지의 거리(L)를 COP가 향상하는 거리로 함으로써, COP의 향상을 도모할 수 있는 것을 의미한다.

본 실시예에서는 압력파(압력 맥동)의 파장을 λ로한 경우에, 거리(L)가 {(2n - 1) / 4 ± 1 / 8} λ(n = 1, 2, 3 …)이 되는 위치에 전동 밸브(34)를 설치함으로써, 압력 맥동에 의한 공진 현상을 이용하여 사이클 COP를 평균 이상으로 높일 수 있다.

또, 배관 거리(L)가 길어지면, 배관의 압력 손실에 의해 인젝션 유량이 감소함으로써 사이클 COP는 저하한다. 따라서 n = 1인 경우가 가장 바람직하다고 할 수 있다. 또한, 거리(L)를 {(2n - 1) / 4 ± 1 / 16} λ(n = 1, 2, 3 …)으로 함으로써, COP의 높은 영역을 겨냥할 수 있다. 특히, 1 / 4 λ에 대하여 ±1 / 16 λ의 범위 내로 함으로써, 특히 높은 효과를 얻을 수 있다.

상기와 같은 효과를 얻는 이유에 대하여 고찰한다. 먼저 원인에 대해서, 중간 공간(32)에 있어서의 압력 맥동이 영향을 받고 있다고 추측된다. 즉, 로터리식 2단 압축기(1)의 중간 공간(32)에서는 저압측 압축 요소(20a)로부터의 토출 냉매에 의해 고압이 된 후, 고압측 압축 요소(21b)에 의해 흡입되기 때문에 서서히 압력이 저하하고, 압축기의 회전수에 따른 주기로 압력 맥동이 발생한다. 저압측 압축 요소(20a)의 토출 공정이 종료한 단계에서, 저압측 압축 요소(20a)와 중간 공간(32)은 차단되고, 고압측 압축 요소(20b)는 위상이 180°벗어나기 때문에 이 단계에서는 흡입 과정에 있다. 이 단계에 있어서의 중간 공간(32)에 고압측 압축 요소(20b)의 체적을 더한 체적은 최소이므로, 이 단계의 중간 공간(32)의 압력은 가장 높아진다. 또한 위상이 진행되면, 고압측 압축 요소(20b)의 흡입 공정이 진행되어 체적이 증가하기 때문에, 중간 공간(32)의 압력은 롤러(11b)가 공전함에 따라 저하한다. 이 압력 맥동이 인젝션 배관 내에도 전파하고, 인젝션 효과에 영향을 부여하고 있다고 생각하고 있다.

다음에, 전동 밸브(34)의 설치 위치를 적절하게 하면 COP가 향상하는 이유를 고찰한다. 인젝션 배관(17)의 도중에 설치된 전동 밸브(34)는 중간 공간(32)측의 인젝션 배관(17)보다도 단면적이 작은 것으로 되어 있다. 중간 공간(32)에 있어서의 압력 맥동의 압력파는 인젝션 배관(17)보다도 단면적이 작은 전동 밸브(34)로 반사되고, 중간 공간(32) 사이의 배관 내에 정상파가 생성된다. 이로 인해, 압력 맥동에 의한 인젝션 냉매의 과급 효과가 나타나는 것이 아닌가라고 생각하고 있다.

그런데, 이와 같은 압력 맥동은 중간 공간(32)의 용적을 증대시킴으로써 어느 정도 억제할 수 있지만, 충분히 평활화하는 경우에는 기기가 대형이 되어 버린다. 또한, 중간 공간(32)으로부터 인젝션 배관(17)의 냉매의 역류를 방지하기 위해서 역지 밸브를 인젝션 회로에 설치해도 압력 맥동을 억제하는 효과를 얻을 수 없었다.

본 실시예에 있어서는 인젝션 배관(17) 내에 전파한 압력파가 인젝션 배관(17) 내에 고정단부를 갖는 정상파가 되는 반사파를 발생시키는 유로 단면적 축소부, 본 실시예에서는 전동 밸브(34)를 설치했으므로, 인젝션 유체의 관성 효과를 이용하여 안정된 성능을 확보할 수 있게 된다.

유로 단면적 축소부를 설치하는 위치로서는, 전술한 바와 같이 인젝션되는 유체의 음속을 압축기의 회전수로 제거한 값을 λ로한 경우에 로터리식 2단 압축기 (1)의 중간 공간(32)과 인젝션 배관(17)의 접합부로부터의 배관 거리(L)를 L = {(2n - 1) / 4 ± 1 / 8} λ(n = 1, 2, 3 …)이 되는 위치에 인젝션 배관의 유로 단면적 축소부를 설치한다. 이에 의해 공진 현상을 이용하여 배관 내 압력 맥동에 의한 인젝션 유체의 관성 과급 효과를 크게 할 수 있다. 따라서, 인젝션되는 유체의 유량을 증가시켜 인젝션에 의한 효과를 높일 수 있으므로, 인젝션 사이클의 COP를 향상시킬 수 있다.

그런데, 인젝션 배관(17)에 있어서의 압력 손실이 클 경우에는 기액 분리기(6)의 압력이 높아지고, 기액 분리기(6)에 있어서의 건조도가 저하하여 냉매 가스의 비율이 감소하므로, 인젝션 유량이 저하한다. 이로 인해, 사이클로서의 효과가 저하한다. 그래서, 배관 거리(L)를 상기 조건에 있어서 n = 1이 되는 {1 / 4 ± 1 / 8} λ가 된다. 이에 의해 전술한 바와 같이, 인젝션 배관을 길게 함으로써 압력 손실의 증가를 저감할 수 있어 효과의 저하를 억제할 수 있다. 또한, 전술한 바와 같이 배관 거리(L)를 {1 / 4 ± 1 / 16} λ로 함으로써, 효율 향상 효과가 가장 높은 영역에서 사용할 수 있다.

또한, 유로 단면적 축소부를 인젝션 회로의 개폐가 가능하고, 또한 개방 상태에 있어서의 유로 단면적이 인젝션 배관의 단면적보다도 작은 전동 밸브(34)로 하였다. 이 경우, 인젝션 회로의 개폐를 행하는 전동 밸브와 단면적 변경 수단을 동일한 부호로 겸할 수 있으므로, 부품 개수를 삭감할 수 있게 되고, 또 설계의 자유도를 확대시킬 수 있다. 이 거리(L) 부분에 설치한 유로 단면적 축소부를 거리(L)까지의 배관 직경보다 거리(L)로부터 기액 분리기(6)까지의 배관 길이를 작게 해도 좋다. 또한, 거리(L)부의 배관을 찌그러뜨려도 좋고, 다른 피스의 단면적이 작은 배관을 접속해도 좋다. 또한, 전동 밸브(34)를 개폐 밸브인 2방향 밸브로서도 팽창 밸브로서도 좋다.

또한, 본 실시예에서는 인젝션 배관(17)을 2개의 병렬한 경로(17a, 17b)로 구성하고 있고, 각 경로에 배치된 전동 밸브(34a, 34b)의 한 쪽만을 개방함으로써, 이들의 경로를 절환할 수 있는 구성으로 되어 있다. 또한, 각 전동 밸브(34a, 34b)는 중간 공간(32)과 인젝션 배관(17)의 접합부로부터의 거리가 다른 위치에 배치되어 있다. 압축기의 회전수에 의해 최적한 인젝션 배관 길이는 바뀌지만, 본 실시예에서는 인젝션 배관의 2개의 경로(17a, 17b)를 전동 밸브(34a, 34b)를 이용하여 절환함으로써, 높은 인젝션 효과를 얻을 수 있다. 예를 들어, 통상 난방 운전은 냉방 운전보다도 능력이 필요로 되는 만큼, 압축기의 회전수가 높아진다. 따라서, 냉방 운전시는 전동 밸브(34a)를, 난방 운전시는 전동 밸브(34b)를 이용함으로써 효과를 높일 수 있다. 또한, 본 실시예와 마찬가지로, 인젝션 배관(17)을 2개의 경로로 구성하고, 각각의 배관 길이를 바꿈으로써 마찬가지의 효과를 얻어도 좋다.

또한, 인젝션 배관(17)은 내경이 2.0 mm 내지 7.0 mm의 범위인 것이 바랍직하다. 즉, 배관 직경이 지나치게 가는 경우에는 인젝션 유체의 압력 손실이 커지고, 전술한 바와 같이 사이클로서의 효율은 저하하게 된다. 한편, 배관 직경이 지나치게 두꺼운 경우에는 맥동의 진폭이 작아지고, 맥동에 의한 과급 효과가 적어져 버리기 때문에 적절한 배관 직경으로 하는 것이 바람직하다. 본 실시예에서는 인 젝션 배관(17)의 내경을 대략 5.0 mm로 하고 있기 때문에, 인젝션에 의한 효과를 이용하여 성능을 향상시킬 수 있다.

도4에 실외 유닛 내로의 배관 설치 방법을 나타낸다. 또한 도5는 도4를 위에서 본 경우의 압축기 커버와의 관계를 도시한다. 도4에 도시한 바와 같이, 인젝션 배관(17)의 직관부가 연직 방향이 되도록 사행시키고, 도5에 도시한 바와 같이 압축기의 주위에 둘러싸여 있는 커버와 커버 사이에 배관을 끼움으로써, 새로운 고정구 등을 이용하지 않고, 배관을 용이하게 고정하면서 진동 등에 의한 배관의 파손을 방지할 수 있다. 또한, 인젝션 배관은 커버 및 주위의 공기와 열교환하게 되지만, 커버의 내측은 통상, 인젝션되는 냉매보다도 고온이 되고 있으므로, 부하 변동 등에 의해 과도적으로 액체 냉매가 인젝션 배관으로 유입한 경우라도, 커버 내에서 압축기로부터의 입열에 의해 액체 냉매를 증발시킬 수 있다. 이로 인해, 항상 인젝션 냉매를 가스화해 두는 것이 가능하게 되므로, 액체 냉매가 인젝션됨으로써 액체 압축 등 압축기의 신뢰성을 저하시킬 수 있는 문제를 회피할 수 있게 되고, 신뢰성도 향상시킬 수 있다.

본 발명에 의하면, 인젝션 사이클의 효율 향상을 도모할 수 있다.

Claims (4)

1. 저압용 압축 요소로부터 토출된 냉매가 중간 공간을 통하여 고압용 압축 요소로 흡입되어 외부로 토출하는 2단 압축기와, 이 2단 압축기에 접속된 응축기와, 이 응축기로부터의 냉매를 감압하는 제1 감압 기구와, 이 제1 감압 기구에 접속된 기액 분리기와, 이 기액 분리기에 접속된 제2 감압 기구와, 한 쪽이 이 제2 감압 기구에 접속되고 다른 쪽이 상기 2단 압축기에 접속된 증발기와, 상기 기액 분리기와 상기 중간 공간을 접속하는 인젝션 배관을 구비한 공기 조화기에 있어서, 상기 중간 공간으로부터 상기 인젝션 배관 상의 하기 식에서 나타내는 거리(L)의 위치에, 상기 중간 공간으로부터의 이 거리(L)의 위치에 도달하는 상기 인젝션 배관의 단면적보다도 작은 단면적을 갖는 유로 단면적 축소부를 구비한 공기 조화기.

   L = {(2n - 1) / 4 ± 1 / 8} λ(n = 1, 2, 3 …)
2. 저압용 압축 요소로부터 토출된 냉매가 중간 공간을 통하여 고압용 압축 요소로 흡입되어 외부로 토출하는 2단 압축기와, 이 2단 압축기에 접속된 응축기와, 이 응축기로부터의 냉매를 감압하는 제1 감압 기구와, 이 제1 감압 기구에 접속된 기액 분리기와, 이 기액 분리기에 접속된 제2 감압 기구와, 한 쪽이 이 제2 감압 기구에 접속되고 다른 쪽이 상기 2단 압축기에 접속된 증발기와, 상기 기액 분리기와 상기 중간 공간을 접속하는 인젝션 배관을 구비한 공기 조화기에 있어서, 상기 중간 공간으로부터 상기 인젝션 배관 상의 하기 식에서 나타내는 거리(L)의 위치 에, 상기 중간 공간으로부터의 이 거리(L)의 위치에 도달하는 상기 인젝션 배관의 단면적보다도 작은 단면적을 갖는 유로 단면적 축소부를 구비한 공기 조화기.

   L = {(2n - 1) / 4 ± 1 / 16} λ(n = 1, 2, 3 …)
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 유로 단면적 축소부는 상기 중간 공간으로부터의 상기 거리(L)의 위치에 도달하는 상기 인젝션 배관의 단면적보다도 작은 단면적을 갖고, 상기 인젝션 배관을 개폐하는 전동 밸브인 공기 조화기.
4. 제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 거리(L)에 도달하는 인젝션 배관은 직관부가 연직 방향이 되도록 사행시킨 배관으로 구성되고, 상기 2단 압축기의 주위를 둘러싸는 커버의 내측에 고정한 공기 조화기.

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