KR100449675B1 - 금속의연속주조방법및장치 - Google Patents

Abstract

연속 주조 장치는, 단열 재료로 제조된 압탕 요소(3)가 위에 놓여진 냉각 금속벽(2)으로 형성된 잉곳 주형을 포함한다. 적어도 상기 압탕 요소와 금속벽 사이의 계면에는 가압 가스를 주입하는 슬롯(10)과 같은 주입공이 잉곳 주형에 유도된다. 상기 장치는 주조 금속 합금의 조성과 주조 조건에 따라 열팽창량의 조절이 가능한 가스 또는 가스 혼합물을 공급하기 위해서 상기 주입공에 연결된 수단(13 내지 17)을 포함한다. 주입 가스의 열팽창량을 조절함으로써, 응고가 시작되는 영역의 주조 금속으로부터 방출되는 열 유속의 밀도를 조절할 수 있다. 본 발명은 강의 연속 주조에 특히 유용하다.

Description

금속의 연속 주조 방법 및 장치 {FACILITY AND METHOD FOR THE CONTINUOUS CASTING OF METALS}

본 발명은 금속, 특히 강의 연속 주조에 관한 것이다.

연속 주조 작업은 공지된 바와 같이, 개략적으로 주로 바닥이 없는 관형 요소로 이루어진 주조 금속의 통로를 형성하는 잉곳 주형에 용융 금속을 붓는 것으로 이루어진다. 구리 또는 보다 일반적으로 구리합금으로 제조된 주형 벽은 순환수에 의해서 강제적으로 냉각된다. 수 센티미터 두께 이상으로 외부가 응고된 제품이 주형으로부터 연속적으로 인출된다. 그 후 제품의 중앙을 향해서 응고가 진행되어, 잉곳 주형의 아래로 제품의 하강 중에 물 분사 라인의 영향하에 있는 "제 2 냉각" 이라 칭하는 영역에서 완료된다. 얻어진 제품인, 블룸 (bloom), 빌렛 (billet) 또는 슬라브 (slab) 는 소비자에게 이송되기 전에 길이가 잘려진 후, 압연되거나 그 자리에서 바아, 와이어, 섹션(section), 플레이트, 시트 등으로 변형된다.

강의 연속 주조에 의해서 얻어지는 제품의 표면 결함 또는 표면 아래의 결함은 압연작업에 잘 견디지 못하거나 압연작업에 의해 그 결함이 증폭되어 압연된 제품의 품질이 야금학적으로 허용할 수 없을 정도가 되게 하여, 종종 강이 스크랩처리된다.

주조 중에, 노즐을 통하여 잉곳 주형에 공급된 용융 금속은 잉곳 주형의 저온 벽에 접할 때 고체막을 형성한다. 이 막은 제품의 인출 중에 잉곳 주형의 수직 진동에 의한 진동 운동에 의해 하방으로 이동되고, 동시에 잉곳 주형의 벽을 통한 연속적인 열 방출로 인해 그 두께가 증가한다. 따라서, 잉곳 주형에 있는 용융금속의 표면의 레벨에서 새로운 고체 금속의 막이 연속적으로 생성되며, 이러한 막은 잉곳 주형 내부벽의 전체 경계면에 걸쳐서 응고하고 잉곳 주형에서 하강하는 동안에 냉각됨으로써 수축하기 쉬운 고체 링으로 구성된다.

상기 링의 수축은 열 방출이 증가할 때 커지고, 예컨대 응고의 말기에 고상으로의 변화에 의해서 냉각 중에 수축하는 주조 금속의 자연적인 경향에 의해서 커지며, 0.1 % 탄소강 또는 AISI 304 스테인레스강에서 특히 그러하다.

이러한 주변의 수축은 잉곳 주형의 벽으로부터 응고된 표피부를 분리하여 상기 표피부와 냉각 주형 벽의 접촉을 불량하게 되므로 열 교환의 감소를 초래한다. 일반적으로 상기 분리는 응고된 표피부의 경계면에 걸쳐서 동일하지 않고 최종 제품에서 표면 결함의 원인이 된다.

이러한 결함을 피하거나 억제하기 위하여, 아직 산업화되지 않은 수직 연속 주조로 알려진 기술은 단열 내화 재료로 제조된 압탕 (hot top) 요소를 잉곳 주형의 냉각되는 벽 위에 배치하고, 주조 동안에, 용융금속의 표면을 상기 압탕 요소의 레벨에 유지하는 것을 포함한다(프랑스 특허 제 2000365호). 따라서, 압탕 요소와 접촉하는 용융 금속은 응고하지 않고, 최초의 응고각(凝固殼)은 냉각되는 주형 벽의 상부 단부부터 형성하기 시작한다. 이 단부는 용융금속의 표면 근처 교란 영역 아래로부터 충분한 거리를 두고 위치되므로, 유체 역학상 평온한 환경에서,그리고 위에 위치된 액체 금속의 중량에 의해서 가해진 정압에 의해 최초의 응고각이 잉곳 주형의 벽으로부터 분리하는 경향이 저지되는 영역에서, 잉곳 주형에서의 응고각의 생성 및 성장은 연속적으로 항상 동일한 레벨에서 이루어진다.

이러한 기술에서, 공보 EP-A-O 620 062 호에 공지된 개선점은 상기 압탕 요소의 레벨과 적어도 상기 압탕 요소와 냉각 주형 벽 사이의 경계의 레벨에서 잉곳 주형의 내부로 불활성 가스를 가압 주입하는 것을 포함한다. 상기 주형 벽과 압탕 요소 사이에 설치된 얇은 환상 주입공을 통하여 이루어진 상기 가스 주입은, 주형 벽에 직교하고 액상 금속으로 향하는 제트를 형성함으로써, 내화 압탕요소와 접촉하여 형성될 수 있는 응고각을 전단하여, 응고가 정확히 냉각 주형 벽의 상부 단부에서 효율적으로 시작하도록 보장한다.

이 기술은 대체로 최종 제품에서 특정한 표면 결함을 감소시킨다. 그러나, 다양한 등급의 강종을 응고시의 열적, 기계적 거동에 관한 각 등급의 특성을 고려하여 연속 주조하는 경우에는 문제점을 해결하지 못한다.

본 발명의 목적은, 이러한 문제를 해결하기 위한 것이며 보다 구체적으로는 수직 연속 주조 기술에 있어서, 특히 응고가 시작되는 영역에서의 열 유속 방출조건을 제어하고 용이한 적용을 가능하게 하는 것이다.

이러한 목적하에, 본 발명의 주제는 금속의 연속 주조 방법에 있으며, 여기에서 단열 재료로 제조된 압탕 요소가 위에 놓여진 강제적으로 냉각되는 주형의 금속벽을 포함하는 잉곳 주형이 사용되고, 주조 중에, 잉곳 주형에 수용되어 있는 용융 금속의 표면은 상기 압탕 요소의 레벨에 유지되고, 상기 압탕 요소의 레벨과 적어도 상기 압탕 요소와 냉각벽 사이의 계면에서 가압된 가스가 잉곳 주형의 전체 둘레에 주입된다. 본 발명에 의하면, 상기 방법은, 상기 주입되는 가스가 열팽창량이 조절될 수 있는 가스 또는 가스 혼합물이어서, 이를 통해 주조 금속의 조성 및 주조 조건에 따라, 응고가 시작하는 영역에서 상기 주조 금속으로부터 방출되는 열 유속의 밀도를 주조 금속에 특정한 소정 값으로 조절되도록 하는 것을 특징으로 한다.

따라서, 본 발명에 따른 방법은, 필요에 따라서 응고각(凝固殼)이 형성되는 레벨에서, 특히 상기 금속의 조성, 특히 주조되는 강의 등급에 따라, 주조 금속으로부터 방출되는 열 유속의 밀도를 용이하게 조절할 수 있게 한다.

또한, 본 발명자는 아르곤이나 헬륨 같은 불활성 가스를 압탕 요소와 냉각되는 주형의 금속벽 사이의 계면에 주입한 주조시험 중에, 열 유속 밀도가 가스의 열팽창량에 강하게 영향받는 것을 관찰하였다. 주형 벽이 코팅되지 않은 구리 합금으로 이루어진 잉곳 주형에서 1.5 m/min 의 주조 속도로 0.8% 탄소강을 주조시, 주입된 아르곤의 온도가 약 500 ℃ 일 때 주형 벽의 상부 단부부터 처음 40 밀리미터에 걸쳐 방출된 열 유속의 밀도는 약 5 MW/m²였고, 주입된 아르곤의 온도가 약 100 ℃ 일 때는 단지 4.2 MW/m²또는 심지어 3.2 MW/m²였다. 0.09 % 탄소강의 주조시 냉각 주형 벽의 상부면이 1.5 mm 의 니켈층으로 코팅된 잉곳 주형에서, 2m/min 의 주조 속도로 수행된 다른 테스트에서는, 500 ℃의 온도로 주입된 아르곤에서는 방출된 열 유속의 밀도가 5.5 MW/m²였고, 100 ℃의 온도로 주입된 아르곤에서는 불과 3.5 MW/m²였다.

방출된 열 유속에서의 이러한 큰 차이는, 잉곳 주형의 상부에서 약 1600 ℃ 의 온도를 갖는 주조 금속에 대한 가스의 온도 영향만으로는 설명되지 않는다. 본 발명자가 추측한 가설은, 이러한 차이가, 한편으로는 응고가 시작하는 냉각 주형 벽의 상부 단부 바로 근처에서 주입된 가스에 의해서 야기된 용강의 교반효과의 결과이고, 다른 한편으로, 지배적으로는 주입공의 출구에 바로 형성된 가스 기포의 영향에 의한 결과라는 것이다. 이러한 영향과 관련하여 상기 기포는 용강에 들어가기 바로 전에 주입 가스의 온도에 관계없이 주입공의 크기에 의해서 결정되는 다소 일정한 크기를 갖는다고 생각할 수 있다. 이러한 기포들이 용강에 도달하면, 그 온도는 순간적으로 용강의 온도까지 올라간다. 그 결과 기포를 형성하는 가스의 팽창에 의해서 기포의 체적이 증가한다. 기포 체적의 증가는 온도 증가의 변화량에 따라 커진다. 기포가 용강의 온도에 도달하면, 주입된 가스의 온도가 낮을 때 그 크기가 커진다. 주입공의 출구, 즉 주형 벽의 상부 단부의 레벨에서 형성된 큰 기포들은 용강이 주형 벽의 상부 단부와 직접 접촉하는 것을 어느 정도 방지하여 주형 벽에 의해서 방출되는 열 유속을 크게 감소시킬 것이고, 반면에 작은 기포들은 직접 접촉하는 것을 방지하는 정도가 낮아 방출되는 열 유속을 조금 감소시킬 것이다. 이러한 기포 효과의 중요성은 주조 금속과 상기 주형 벽 사이의 직접 접촉의 경우에, 냉각 주형 벽에 의해서 방출되는 열 유속이, 상기 단부로부터의 수직 거리의 함수로서 매우 빠르게 감소하고, 기포 열 장벽효과는 상기 단부의 근방, 즉 냉각 주형 벽에 의해서 통상적으로 방출되는 열 유속이 가장 높은 영역에서 주로 발생한다는 사실에 기인한다.

제 1 변형예에 따르면, 주입 가스의 열팽창량을을 조절하기 위해서 상기 가스의 온도를 제어한다.

본 발명의 특정 구성에 따르면, 주입 가스의 온도는 약 50 ℃ 와 600 ℃ 사이에서 조절가능하고, 이러한 조절 범위는, 방출되는 열 유속의 밀도가 2.5 MW/m²와 6 MW/m²사이가 되도록 가스의 온도를 소정 값에 고정되게 할 수 있고, 따라서 주조 금속의 조성과 다양한 기타 주조 변수에 따라서 넓은 적용 범위를 제공한다.

바람직하게는, 가스의 온도는 다소 일정한 온도 예컨대 700 ℃의 고온 공급원으로부터의 가스와, 또한 다소 일정한 온도 예컨대 20 ℃의 저온 공급원으로부터의 가스를 소정의 부피비로 혼합하여 조절된다. 주입가스의 전체 유량은 각각 두 공급원으로부터 얻어진 가스의 유량의 합계이다. 이러한 두 유량 사이의 비율은 다소 일정하게 전체 유량을 유지하면서 주입 가스의 온도가 변하게 할 수 있다. 실제로, 부득이한 열 손실을 고려함으로써 상기 두 공급원의 온도로 주입 가스의 온도를 50 ℃ 와 600 ℃ 사이에서 변화시키는 것이 가능하다.

특정 구성에 따르면, 가능한 한 열 손실을 감소시키기 위해서, 가스 혼합물을 잉곳 주형의 벽, 압탕 요소, 또는 잉곳 주형의 벽 및 압탕 요소 내에 위치된 혼합 챔버에서 만들고, 주입 가스의 온도는 고온 및 저온 공급원으로부터 상기 챔버로 공급되는 가스의 유량을 각각 조절하여 조절된다.

다른 변형예에 따르면, 주입된 가스는 예컨대, 아르곤과 헬륨의 혼합물을 포함하는 둘 이상의 가스의 혼합물이고, 가스의 열팽창량은 상기 가스 성분들의 상대적인 비율을 조절하여 조절된다. 상기 변형예에서, 혼합물의 가스 성분들의 물리적 특성이 다르다는 것, 특히 밀도의 차이를 갖는다는 사실은, 이들의 상대적인 비율을 통해 혼합물의 밀도를 조절하는데 사용된다. 기포들이 용강에 접촉할 때, 기포의 부피 팽창에 대한 주입 가스와 강 사이의 온도차의 영향에 대한 상기한 효과와 유사한 방식으로, 열 확산과 특히 밀도와 같은 주입 가스의 물리적 특성의 차이는 주어진 주입 가스와 용강 사이의 온도 차이에 대해 상기 가스들의 기포의 팽창에 영향을 준다. 아르곤과 헬륨 혼합물의 경우에, 헬륨의 밀도는 아르곤의 밀도보다 약 10 배 낮다는 것을 알 수 있다. 그 결과 이들 두 가스의 기포들이 동일한 온도로 상승되면, 이들의 부피 팽창은 매우 다르게 된다. 따라서 다소 유사한 온도로 주입된 이들 가스 혼합물의 기포의 팽창의 효과는 혼합물에서의 이들의 비율에 따라서 변하고, 잉곳 주형의 냉각 주형 벽에 의해서 주조되는 강으로부터 방출되는 열 유속의 세기를 조절하는 것은 상기 비율을 조절하는 것으로 충분하다.

본 발명의 주제는 또한 금속의 연속 주조장치로, 이 장치는 단열 재료로 제조되는 압탕 요소가 위에 놓이는 냉각되는 주형의 금속벽으로 형성된 잉곳 주형 벽과, 잉곳 주형의 경계면 둘레에 분배되어 제트의 형태로 압탕 요소의 레벨과 적어도 상기 압탕 요소와 주형의 금속벽 사이의 계면에서 가압된 가스를 잉곳 주형으로 주입하도록 하는 잉곳 주형과 통하는 주입공을 포함하고, 주입 가스의 열팽창량이조절되도록 상기 주입공에 연결된 상기 가스의 공급 수단을 포함하는 것을 특징으로 한다.

상기 가스 공급 수단은 주입 가스 온도 제어 수단, 또는 주입 가스를 형성하는 가스 혼합물의 둘 이상의 가스 성분의 상대적인 비율을 제어하는 수단을 포함할 수 있다.

바람직하게는, 주입되는 가스의 온도 또는 주입되는 혼합물을 구성하는 가스들의 비율을 용이하게 제어할 수 있게 하기 위해서, 주조 장치는 상기 주입공에 연결되어 있는 혼합 챔버에 연결된 두 개의 가스 공급원과, 상기 공급원에 의해서 각각 전달되어 혼합 챔버 안으로 공급되는 가스의 유량을 조절하는 수단을 포함한다.

일 구성에 따르면, 혼합 챔버는 잉곳 주형의 외부에 위치되고, 또한 잉곳 주형의 벽 내에 설치된 분배 채널에 연결된다.

다른 구성에 따르면, 혼합 챔버는 잉곳 주형의 벽 내에 위치된다. 이 경우, 주입 가스의 온도를 조절하는데 특히 적절하고, 혼합 챔버는 특히 압탕 요소 내에 설치되어 고온 가스 공급원에 연결된 제 1 분배 채널과 주형 벽 내에 설치되어 저온 가스 공급원에 연결된 제 2 분배 채널을 포함할 수 있다.

구성을 용이하게 하기 위하여, 혼합 챔버 또는 분배 채널은 또한 완전히 냉각 주형 벽 내에 만들어질 수 있다. 이 경우, 가스가 상기 혼합 챔버 또는 상기 채널을 통과할 때 냉각되는 것을 최소화하기 위해서, 상기 채널의 벽은 단열 재료로 코팅될 수 있다.

다른 특징과 장점은 이하의 본 발명에 따른 강의 압탕 수직 연속 주조 장치의 두 변형예의 설명으로 분명해질 것이다.

첨부된 도면을 참조하면;

- 도 1 은 제 1 변형예의 개략적인 대표도로서, 잉곳 주형 상부의 부분적인 종단면도를 도시하고,

- 도 2 는 제 2 구성 변형예를 도시한다.

도 1 에 도시된 잉곳 주형 벽(1)은, 내화 단열 재료로 제조된 압탕 요소(3)가 위에 놓여지고 구리 또는 구리 합금으로 제조된 금속벽(2)을 포함한다. 주형의 금속벽(2)은 도면에 개략적으로 도시된 채널(4) 내의 내부 물 순환을 통해 강제적으로 냉각된다. 압탕 요소(3)는 예컨대 200 mm 의 높이를 가지며 고단열성 재료로 제조된 상부(5)와, 예컨대 20 mm 두께를 가지며 보다 낮은 단열 특성을 갖지만 강도가 보다 높은 내화 재료, 예컨대 SiAlON 으로 알려진 재료로 제조된 하부(6)를 포함한다.

잉곳 주형의 벽(1)은 주조 제품의 통로를 형성하는데, 이 통로 안으로 용강(7)은 일반적으로 상기 압탕 요소(3)의 높이에 위치된 개구부(9)를 구비한 노즐(8)에 의해서 공급된다.

잉곳 주형은 또한, 압탕 요소(3)와 주형의 금속벽(2) 사이의 계면에서 주형 벽(1)의 내면과 통하며, 바람직하게는 잉곳 주형의 둘레에 연속 주입공 형태로 전체 둘레에 가스의 일정한 주입을 보장하는 가스 주입공을 포함한다.

좁은 주입공(10)은 압탕요소의 하부(6)와 주형의 금속벽(2) 사이에서 주형 벽의 외부측으로부터 삽입된 스페이서(11)에 의해서 설정된 약 10분의 수 밀리미터, 예컨대 0.2mm 의 높이를 갖는다. 주입공(10)은 잉곳 주형 전체 경계면 둘레에서 잉곳 주형 벽의 내면과 통한다.

분배 채널(12)은 주형의 금속벽(2) 내에 상기 주형의 금속벽의 상면에 형성된 홈의 형태로 만들어지고 잉곳 주형의 전 경계면 둘레에서 주입공(10)과 통한다.

주조 장치는 또한 공지된 가열 수단으로 약 700℃ 의 온도까지 가열되는 아르곤 등 불활성 가스의 고온 공급원(13)과, 예컨대 20 ℃ 의 주위 온도로 유지되는 동일한 가스의 저온 공급원(14)을 포함한다. 이러한 가스의 두 공급원은 조절 밸브(15, 16)를 구비한 도관에 의해서 혼합 챔버(17)에 연결되고 혼합 챔버(17)는 분배 채널(12)에 연결된다.

주조 중에, 혼합 챔버(17)의 가압 가스는 채널(12)로 분배되고 주입공(10)을 통하여 잉곳 주형로 주입된다. 이와 같이 각 공급원으로부터의 가스 유량의 비율을 조절하는 밸브(15와 16)에 의해 주입되는 가스의 온도가 조절될 수 있다.

분배 채널(12)은 또한 내화 압탕 요소(3) 내에 형성될 수 있고, 이와 같은 구성은 약 800 ℃ 정도의 높은 압탕 요소의 온도로 인해, 가스의 열 손실을 제한시키는 장점을 제공한다. 그러나 주형의 금속벽(2) 내에 분배 채널을 가공하는 것이 용이하므로, 이 경우 주형의 금속벽과 접촉하는 약 100 ℃ 인 가스의 냉각을 억제하기 위해, 상기 채널의 벽을 지르코니아 또는 보론 나이트라이드 (boron nitride) 와 같은 단열 재료로 코팅할 수 있다.

도 2 에 도시된 변형예에서, 주형의 금속벽(2)에 형성된 홈(12)에 부가해서, 제 2 홈(22)이 압탕 요소의 하부(6)에 상기 홈(12)과 대향하며 주입공(10)과 소통하게 설치된다. 고온 가스 공급원(13)은 밸브(15)를 통하여 제 2 홈(22)에 직접 연결되고, 저온 공급원(14)은 밸브(16)를 통하여 상기 홈(12)에 연결된다. 이러한 두 홈에 의해서 한정된 용적부가 완전히 잉곳 주형의 벽(1) 안에 위치된 혼합 챔버와 분배 챔버를 구성한다.

본 발명은 실시예로서 상기 변형예에만 한정되지 않으며, 특히 주입 가스의 온도는 상기한 고온 가스와 저온 가스의 혼합 이외에 다른 수단에 의해서 조절될 수도 있다.

아르곤과 헬륨의 혼합물이 사용되고 비율이 조절된다면, 도 1 에 도시된 것과 같은 장치는 예컨대 고온 공급원(13)과 저온 공급원(14)을 각각 아르곤과 헬륨 공급원으로 대체하여 사용될 수 있고, 조절 밸브(15 및 16)는 챔버(17)에서 혼합되는 이러한 두 가스들의 각각의 유량을 조절할 수 있다.

Claims (17)

1. 단열 재료로 제조된 압탕 요소(3)가 위에 놓여지며 강제적으로 냉각되는 금속벽(2)을 포함하는 잉곳 주형이 사용되며, 주조 중에 상기 잉곳 주형에 수용된 용융 금속(7)의 표면이 상기 압탕 요소의 레벨에 유지되고, 상기 압탕 요소의 레벨과 적어도 상기 압탕 요소와 냉각되는 주형의 금속벽 사이의 계면에서 가압 가스가 잉곳 주형의 전체 둘레에 주입되는 금속의 연속 주조 방법에 있어서,

   상기 가압 가스는 열팽창량이 조절될 수 있는 가스 또는 가스 혼합물이고, 상기 가압 가스가 상기 주형에 주입되기 전에 상기 가압 가스의 열팽창량이 조절되어, 상기 주조 금속 합금이 응고하기 시작하는 영역에서 상기 주조 금속 합금으로부터 방출되는 열 유속의 밀도가 상기 주조 금속 합금에 특정한 소정치로 조절되는 것을 특징으로 하는 방법.
2. 제 1 항에 있어서,

   상기 가스의 열팽창량을 방출되는 열 유속의 밀도가 2.5 MW/m²와 6 MW/m²사이가 되도록 설정하는 것을 특징으로 하는 방법.
3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 주입 가스의 열팽창량을 조절하기 위해서 그 가스의 온도를 조절하는것을 특징으로 하는 방법.
4. 제 3 항에 있어서,

   상기 주입 가스의 온도는 50 ℃ 와 600℃ 사이에서 조절 가능한 것을 특징으로 하는 방법.
5. 제 3 항에 있어서,

   상기 가스는 아르곤과 같은 불활성 가스인 것을 특징으로 하는 방법.
6. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,

   상기 주입 가스는 혼합물을 구성하는 2 이상의 가스의 혼합물이며, 이의 열팽창량을 상기 가스 성분들의 상대적 비율을 조절하여 조절하는 것을 특징으로 하는 방법.
7. 제 6 항에 있어서,

   상기 주입 가스는 아르곤과 헬륨의 혼합물인 것을 특징으로 하는 방법.
8. 제 1 항에 있어서,

   상기 주입 가스의 열팽창량을 두 공급원(13, 14)으로부터의 가스들을 한정된 부피 비율로 혼합하여 조절하는 것을 특징으로 하는 방법.
9. 제 8 항에 있어서, 상기 주입 가스의 열팽창량을 조절하기 위해서 그 가스의 온도를 조절하며, 상기 가스 혼합물은 잉곳 주형의 벽(1), 압탕 요소(3), 또는 잉곳 주형의 벽(1) 및 압탕 요소(3) 내에 위치된 혼합 챔버(12, 22)에서 만들어지고, 상기 주입 가스의 온도가, 실질적으로 일정한 온도의 고온 공급원(13) 및 실질적으로 일정한 저온 공급원(14)으로부터의 가스들의 유량을 각각 조절하여, 조절되는 것을 특징으로 하는 방법.
10. 냉각되는 금속벽(2)으로 형성되는 주형 벽(1)을 가진 잉곳 주형과, 단열재료로 제조되며 상기 금속벽(2) 위에 놓여지는 압탕 요소(3), 및 이 압탕 요소의 레벨에서 그리고 적어도 상기 압탕 요소와 금속벽 사이의 계면에서 가압 가스를 잉곳 주형의 둘레에 분배되는 제트(jet)의 형태로 잉곳 주형에 주입하도록 상기 잉곳 주형에 도입된 주입공(10)을 포함하는 금속의 연속 주조 장치에 있어서, 상기 주입공에 연결되어 상기 주입 가스의 열팽창량의 조절을 가능케 하는 가스 공급 수단(13 내지 17)을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
11. 제 10 항에 있어서,

    상기 가스 공급 수단은, 상기 주입 가스의 온도를 조절하는 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
12. 제 11 항에 있어서,

    상기 가스 공급 수단은, 상기 주입 가스를 형성하는 가스 혼합물의 2 이상의 가스 성분들의 상대적 비율을 조절하는 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
13. 제 10 항에 있어서,

    상기 가스 공급 수단은, 상기 주입공에 연결되어 있는 혼합 챔버(17;12, 22)에 연결된 두 개의 가스 공급원(13 및 14)과, 상기 공급원에 의해서 각각 전달되어 상기 혼합 챔버 안으로 공급되는 가스들의 유량을 조절하는 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
14. 제 13 항에 있어서,

    상기 혼합 챔버(17)는 잉곳 주형의 외부에 위치되고, 또한 잉곳 주형의 벽(1) 내에 설치된 분배 채널(12)에 연결되는 것을 특징으로 하는 장치.
15. 제 13 항에 있어서,

    상기 혼합 챔버(12, 22)는 잉곳 주형의 벽(1) 내에 위치되는 것을 특징으로 하는 장치.
16. 제 15 항에 있어서,

    상기 가스 공급 수단은 상기 주입 가스의 온도를 조절하는 수단을 포함하며,상기 혼합 챔버는, 상기 압탕 요소(3) 내에 설치되어 고온 가스 공급원(13)에 연결된 제 1 분배 챔버(22)와, 상기 금속벽(2) 내에 설치되어 저온 가스 공급원(14)에 연결된 제 2 분배 챔버(12)를 포함하는 것을 특징으로 하는 장치.
17. 제 15 항에 있어서,

    상기 혼합 챔버(12)의 벽은 단열 재료로 코팅되는 것을 특징으로 하는 장치.