KR101400040B1 - 턴디쉬의 용강온도 유지방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은, 턴디쉬에 수강된 용강온도를 일정 온도 이상으로 유지시킬 수 있는 턴디쉬 용강온도 유지방법에 관한 것으로서, 미리 설정된 래들 잔탕량(X)을 하기 관계식에 대입하여 턴디쉬 내 예측 용강온도를 계산하는 단계, 상기에서 계산된 턴디쉬 내 예측 용강온도와 설정된 용강 목표온도범위를 비교하는 단계, 및 상기의 비교 결과에 따라 1차 래들 이후 출탕이 개시되는 2차 래들의 용강을 승온 또는 냉각시켜, 상기 2차 래들의 출탕 동안의 턴디쉬 용강온도가 상기 목표온도범위 이내가 되도록 상기 2차 래들의 용강온도를 조절하는 단계를 포함하는, 턴디쉬의 용강온도 유지방법에 관한 것이다.

Description

턴디쉬의 용강온도 유지방법{CONTROL METHOD FOR MOLTEN STEEL IN TUNDISH}

본 발명은 용강온도 유지방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 턴디쉬에 수강된 용강온도를 일정 온도 이상으로 유지시킬 수 있는 턴디쉬 용강온도 유지방법에 관한 것이다.

연속주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 연주주편으로 형성하는 연주용 몰드와, 상기 몰드에 연결되어 몰드에서 형성된 연주주편을 이동시키는 다수의 핀치롤 등을 포함한다. 래들과 턴디쉬에서 출강된 용강은 몰드에서 소정의 폭과 두께 및 형상을 가지는 연주주편으로 형성되어 핀치롤을 통해 이송되고, 핀치롤을 통해 이송된 연주주편은 절단기에 의해 절단되어 소정 형상을 갖는 슬라브(Slab) 또는 블룸(Bloom), 빌렛(Billet) 등의 주편으로 제조된다. 슬라브와 같은 주편은 압연 공정을 거쳐 최종 제품인 열연코일로 제조된다.

관련된 선행기술로는 한국특허공개 제2006-74643호(공개일; 2006.07.03, 명칭; 쌍롤식 박판주조공정의 용강온도 유지방법)가 있다.

본 발명은 연속주조 공정 시, 래들로부터 낮은 온도의 용강이 턴디쉬 및 몰드로 유입되는 것을 방지하여 턴디쉬에 수강된 용강온도를 일정 온도 이상으로 유지할 수 있는 턴디쉬의 용강온도 유지방법을 제공하는 것이다.

본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제들은 이상에서 언급한 기술적 과제들로 제한되지 않는다.

상기한 과제를 실현하기 위한 본 발명의 턴디쉬의 용강온도 유지방법은, 미리 설정된 래들 잔탕량(X)을 하기 관계식에 대입하여 턴디쉬 내 예측 용강온도를 계산하는 단계, 상기에서 계산된 턴디쉬 내 예측 용강온도와 설정된 용강 목표온도범위를 비교하는 단계, 및 상기의 비교 결과에 따라 1차 래들 이후 출탕이 개시되는 2차 래들의 용강을 승온 또는 냉각시켜, 상기 2차 래들의 출탕 동안의 턴디쉬 용강온도가 상기 목표온도범위 이내가 되도록 상기 2차 래들의 용강온도를 조절하는 단계를 포함할 수 있다.

관계식1

여기서, X는 래들 잔탕량(ton)이고, Y는 턴디쉬 예측 용강온도(℃)이고, a는 턴디쉬 예측 용강온도와 실제 용강온도 간의 편차(℃)에 대한 보정온도임.

구체적으로는, 상기 턴디쉬 내 예측 용강온도는 적어도 하나 이상의 래들 잔탕량(X) 값을 상기 관계식1에 대입하여 얻어진 턴디쉬 예측 용강온도(Y)의 평균값일 수 있다.

상기 래들 잔탕량(X)은 주조 초기, 중기, 및 말기 각각의 래들 잔탕량일 수 있다.

상기 관계식의 보정온도 a는, 상기 1차 래들의 잔탕량과 턴디쉬 용강온도를 각각 측정하는 단계, 및 상기에서 측정된 래들 잔탕량(X)을 하기 관계식에 대입하여 예측용강온도(Y)를 획득하는 단계, 및 상기 예측용강온도와 측정된 용강온도를 비교하여 온도편차에 따른 보정온도(a)를 획득하는 단계를 포함할 수 있다.

관계식2

여기서, X는 래들 잔탕량(ton)이고, Y는 턴디쉬 예측 용강온도(℃)임.

상기 래들 잔탕량과 상기 턴디쉬 용강온도는, 상기 1차 래들의 잔탕량과 턴디쉬 용강온도를 적어도 한번 이상 측정하여 얻어진 각각의 평균값일 수 있다.

상기 용강 목표온도범위는 상기 용강 목표온도범위는 주조강종의 응고온도보다 20 내지 35℃ 높게 설정될 수 있다.

이상에서 설명한 턴디쉬의 용강온도 유지방법에 의하면, 연연주 공정 시 1차 래들에서 출탕되는 용강 온도에 따라 이후 출탕이 개시되는 2차 래들의 용강 온도를 미리 제어하여 연연주 공정 동안 턴디쉬에 수강된 용강온도를 일정 온도 범위 이내로 유지할 수 있다.

이로써, 효과적으로 동(同)회차 연주 공정에서 생산된 주편들의 품질을 일정 수준이상으로 보장하고, 이들의 품질 편차를 최소화시킬 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 보인 측면도이다.
도 2는 래들에서 출탕되는 용강온도에 따른 턴디쉬 내 용강온도의 변화를 보여주기 위한 그래프이다.
도 3은 본 발명에 따른 턴디쉬의 용강온도 유지 과정을 나타낸 순서도이다.
도 4는 본 발명에 따른 보정온도(a)를 구하는 과정을 나타낸 순서도이다.
도 5는 본 발명에 따른 턴디쉬의 예측 용강온도와 실측 용강온도를 비교하여 나타낸 그래프이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세하게 설명한다. 도면들 중 동일한 구성요소들은 가능한 어느 곳에서든지 동일한 부호로 표시한다. 또한 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.

도 1은 본 발명의 실시예와 관련된 연속주조기를 보인 측면도이다.

연속주조(continuous casting)는 용융금속을 바닥이 없는 몰드(Mold)에서 응고시키면서 연속적으로 주편 또는 강괴(steel ingot)를 뽑아내는 주조법이다. 연속주조는 정사각형, 직사각형, 원형 등 단순한 단면형의 긴 제품과 주로 압연용 소재인 슬라브, 블룸 및 빌릿을 제조하는 데 이용된다. 또한, 연속주조기의 형태는 수직형과 수직만곡형 등으로 분류된다. 도 1에서는 수직만곡형을 예시하고 있다.

도 1을 참조하면, 연속주조기는 래들(10)과 턴디쉬(20), 몰드(30), 2차냉각대(60 및 65), 핀치롤(70), 그리고 절단기(90)를 포함할 수 있다.

턴디쉬(Tundish, 20)는 래들(Ladle, 10)로부터 용융금속을 받아 몰드(Mold, 30)로 용융금속을 공급하는 용기이다. 래들(10)은 한 쌍으로 구비되어, 교대로 용강을 턴디쉬(20)에 공급하게 된다. 턴디쉬(20)에서는 몰드(30)로 흘러드는 용융금속의 공급 속도조절, 각 몰드(30)로 용융금속 분배, 용융금속의 저장, 슬래그 및 비금속 개재물(介在物)의 분리 등이 이루어진다.

몰드(30)는 통상적으로 수냉식 구리제이며, 수강된 용강이 1차 냉각되게 한다. 몰드(30)는 구조적으로 마주보는 한 쌍의 면들이 개구된 형태로서 용강이 수용되는 중공부를 형성한다. 슬라브를 제조하는 경우에, 몰드(30)는 한 쌍의 장벽과, 장벽들을 연결하는 한 쌍의 단벽을 포함한다. 여기서, 단벽은 장벽보다 작은 넓이를 가지게 된다. 몰드(30)의 벽들, 주로는 단벽들은 서로에 대하여 멀어지거나 가까워지도록 회전되어 일정 수준의 테이퍼(Taper)를 가질 수 있다. 이러한 테이퍼는 몰드(30) 내에서 용강(M)의 응고로 인한 수축을 보상하기 위해 설정한다. 용강(M)의 응고 정도는 강종에 따른 탄소 함량, 파우더의 종류(강냉형 Vs 완냉형), 주조 속도 등에 의해 달라지게 된다.

몰드(30)는 몰드(30)에서 뽑아낸 연주주편이 모양을 유지하고, 아직 응고가 덜 된 용융금속이 유출되지 않게 강한 응고각(凝固殼) 또는 응고쉘(Solidified Shell, 81)이 형성되도록 하는 역할을 한다. 수냉 구조에는 구리관을 이용하는 방식, 구리블록에 수냉홈을 뚫는 방식, 수냉홈이 있는 구리관을 조립하는 방식 등이 있다.

몰드(30)는 용강이 몰드의 벽면에 붙는 것을 방지하기 위하여 오실레이터(40)에 의해 오실레이션(oscillation, 왕복운동)된다. 오실레이션시 몰드(30)와 응고쉘(81)과의 마찰을 줄이고 타는 것을 방지하기 위해 윤활제가 이용된다. 윤활제로는 뿜어 칠하는 평지 기름과 몰드(30) 내의 용융금속 표면에 첨가되는 파우더(Powder)가 있다. 파우더는 몰드(30) 내의 용융금속에 첨가되어 슬래그가 되며, 몰드(30)와 응고쉘(81)의 윤활뿐만 아니라 몰드(30) 내 용융금속의 산화질화 방지와 보온, 용융금속의 표면에 떠오른 비금속 개재물의 흡수의 기능도 수행한다. 파우더를 몰드(30)에 투입하기 위하여, 파우더 공급기(50)가 설치된다. 파우더 공급기(50)의 파우더를 배출하는 부분은 몰드(30)의 입구를 지향한다.

2차 냉각대(60 및 65)는 몰드(30)에서 1차로 냉각된 용강을 추가로 냉각한다. 1차 냉각된 용강은 지지롤(60)에 의해 응고각이 변형되지 않도록 유지되면서, 물을 분사하는 스프레이수단(65)에 의해 직접 냉각된다. 연주주편의 응고는 대부분 상기 2차 냉각에 의해 이루어진다.

인발장치(引拔裝置)는 연주주편이 미끄러지지 않게 뽑아내도록 몇 조의 핀치롤(70)들을 이용하는 멀티드라이브방식 등을 채용하고 있다. 핀치롤(70)은 용강의 응고된 선단부를 주조 방향으로 잡아당김으로써, 몰드(30)를 통과한 용강이 주조방향으로 연속적으로 이동할 수 있게 한다. 절단기(90)는 연속적으로 생산되는 연주주편을 일정한 크기로 절단하도록 형성된다. 절단기(90)로는 가스토치나 유압전단기(油壓剪斷機) 등이 채용될 수 있다.

한편, 연주공정 중 용강의 온도는 일정 범위 내로 유지되는 것이 중요하다. 특히, 개재물의 부상분리 뿐만 아니라 래들 교환 시 몰드로 일정량의 용강을 일정 온도로 주입시키기 위한 턴디쉬의 용강 온도가 매우 중요하다. 왜냐하면, 턴디쉬 내 용강의 온도가 용강 응고온도 보다 낮게 될 경우 턴디쉬 또는 몰드 내의 용강이 과냉(freezing)되어 조업사고 및 주편 불량을 발생시킬 수 있기 때문이다. 또한, 턴디쉬 내의 과도하게 높은 온도의 용강이 몰드로 주입되는 경우 몰드에서 용강의 응고가 지연되어 철정압에 의한 주편터짐을 발생시켜 조업사고 및 주편 불량을 발생시킬 수 있기 때문이다.

이러한 턴디쉬 내 용강 온도는 도 2와 같이, 래들에서 출탕되어 공급되는 용강의 온도에 직접적인 영향을 받게 된다. 이때, 턴디쉬에는 한쌍의 래들이 교대로 용강을 공급한다. 즉, 순서에 따라 1차 래들의 주조 완료 시점에 이어 2차 래들이 개공되어 턴디쉬에 용강을 공급하는 것이다.

도 2의 그래프에 따르면, 래들 및 턴디쉬의 용강은 열 손실로 인하여 래들에서 출탕되는 시점에서 온도가 가장 높았다가 출탕 완료 시점에서 가장 낮은 온도를 갖는다. 또한, 래들로부터 공급되는 용강 온도의 영향으로 턴디쉬 내 용강의 온도가 변동된다.

구체적으로 용강의 온도 변화를 순서에 따라 설명하면, 1차 래들의 출탕 완료 시점에서 래들의 가장 낮은 온도의 용강이 턴디쉬로 공급되고, 이의 영향으로 턴디쉬 내 용강 온도가 수분 이내에 가장 낮은 온도가 된다. 연이어, 2차 래들의 출탕이 개시되는 시점에서 가장 높은 온도의 용강이 턴디쉬로 공급되고, 이의 영향으로 턴디쉬 내 용강 온도가 수분 이내에 가장 높은 온도가 된다. 이후, 턴디쉬 및 래들의 열손실이 계속되어 2차 래들의 출탕 완료 시점까지 턴디쉬 내 용강 온도가 지속적으로 낮아지게 된다.

물론, 경우에 따라 열손실을 보상하기 위하여 래들, 턴디쉬, 또는 쉬라우드 노즐 및 침지노즐 등에 부분적으로 설치된 승온장치를 이용하기도 하지만, 부분적인 승온장치로서 용강의 열손실을 온전히 보상하기에는 어려움이 있다.

따라서, 래들 출탕 시점의 용강 온도를 미리 조절하여 턴디쉬에 공급함으로써 더욱 효과적으로 턴디쉬 내 용강온도를 유지할 수 있다. 구체적으로 이러한 턴디쉬의 용강온도의 유지는 도 3의 순서도에 따라 이루어질 수 있다.

먼저, 미리 설정된 래들 잔탕량을 하기 관계식1에 대입하여 턴디쉬 내 예측 용강온도를 계산한다.(S10) 턴디쉬 내 예측 용강온도는 미리 설정된 래들 잔탕량을 적어도 하나 이상의 값으로 설정시키고, 각각의 값에 따라 얻어진 각각의 예측 용강온도 값의 평균값일 수 있다. 즉, 턴디쉬 내 예측 용강온도는 적어도 하나 이상의 래들 잔탕량(X) 값을 상기 관계식1에 대입하여 얻어진 턴디쉬 예측 용강온도(Y)의 평균값을 대표값으로 산출하게 되는 것이다.

이때, 래들 잔탕량(X) 값으로는 주조 초기, 중기, 및 말기 각각의 래들 잔탕량을 설정하게 되는 데, 일례로는 래들 잔탕량(X)이 250 ton, 150 ton, 70 ton 인 각각의 시점을 하기 관계식1에 대입하여 예측 용강온도를 각각 구하고, 얻어진 값의 평균값을 턴디쉬 내 예측 용강온도로 산출하게 된다.

관계식1

여기서, X는 래들 잔탕량(ton)이고, Y는 턴디쉬 예측 용강온도(℃)이고, a는 턴디쉬 예측 용강온도와 실제 용강온도 간의 편차(℃)에 대한 보정온도이다.

한편, 관계식1을 완성하기 위하여, 도 4에 도시된 순서에 따라 보정온도(a)를 획득하게 된다.

본 순서도를 참조하면, 보정온도(a)는 1차 래들의 잔탕량과 턴디쉬 용강온도를 각각 측정하는 단계(S11), 상기에서 측정된 래들 잔탕량(X)을 하기 관계식2에 대입하여 예측용강온도(Y)를 획득하는 단계(S12), 및 상기 예측용강온도와 측정된 용강온도를 비교하여 온도편차에 따른 보정온도(a)를 획득하는 단계(S13)를 포함하여 얻어진다.

관계식2

여기서, X는 래들 잔탕량(ton)이고, Y는 턴디쉬 예측 용강온도(℃)이다.

구체적으로 설명하면, 1차 래들의 잔탕량은 용강래들의 무게를 로드셀(load cell)로 측정하여 환산하는 방법으로 측정될 수도 있으며, 초기 래들용강량에서 주조속도에 따른 출탕량을 감하여 계산하여 산출할 수도 있다. 이 외, 래들 잔탕량 측정을 위한 용이한 방법을 이용할 수도 있음을 누구나 알 수 있을 것이다.

또한, 턴디쉬 용강온도는 측정 시점의 용강온도를 확인하는 것을 목적으로 한다. 턴디쉬 용강온도의 측정을 위하여 턴디쉬 내에 침지된 온도측정 장비를 이용하거나, 턴디쉬 탕면 상부에 배치된 온도센서를 이용할 수도 있다. 이 또한 이 외 턴디쉬 용강온도의 측정을 위한 용이한 방법을 이용할 수도 있음을 누구나 알 수 있을 것이다.

이로써, 현 시점의 래들 잔탕량과 측정된 턴디쉬 용강온도가 얻어지게 된다.(S11)

이렇게 측정된 래들 잔탕량을 상기의 관계식2에 대입하여 턴디쉬 예측 용강온도를 계산한다.(S12) 관계식2은 도 5에서 보는 바와 같이, 하나의 래들에서 출탕이 시작된 시점부터 출탕이 종료된 시점까지의 래들 잔탕량에 따른 턴디쉬의 용강온도를 실측한 값에 대응되도록 수식으로 나타낸 것이다. 즉, 측정된 래들 잔탕량을 상기 관계식2의 X 값에 대입하면, 측정 시점의 턴디쉬 예측 용강온도가 계산되는 것이다.

이를 통하여 측정 시점의 래들 잔탕량과 측정된 턴디쉬 용강온도 및 계산에 의한 턴디쉬 예측 용강온도 값을 각각 얻게 된다.

이 후, 계산된 턴디쉬 예측 용강온도와 측정된 턴디쉬 용강온도를 비교하여 온도편차에 따른 보정온도(a)를 획득한다.(S13) 온도편차는 용강온도의 측정값에서 예측 용강온도를 뺀 값이다. 이렇게 계산된 온도편차를 보정온도(a)로서 하기 관계식1에 대입하여 식을 보정하게 되는 것이다.

이러한 보정온도(a)는 도 4에 도시된 보정온도(a)를 획득하는 과정을 적어도 한번 이상 반복적으로 수행하여 얻어진 온도편차의 평균값으로 정할 수도 있다. 이때, 상기의 보정온도(a)를 획득하는 과정을 다회 수행하여 얻어진 보정온도(a) 값일수록 정확도가 높아짐은 당연하다.

다음으로, 보정된 관계식3에 의하여 산출된 턴디쉬 내 예측 용강온도와 설정된 용강 목표온도범위를 비교한다.(S20) 용강 목표온도범위는 주조강종의 응고온도(Tf)보다 20 내지 35℃ 높게 설정된 임의의 온도범위이다.

이는 주조강종에 따라 응고온도(Tf)가 다소 차이가 있으나, 일반적으로 턴디쉬에서 몰드로 용강이 이송되기 이전에 용강온도가 응고온도(Tf)보다 낮게 되는 경우 턴디쉬 또는 몰드에서 탕면응고(freezing)가 발생되어 조업사고 위험이 높아지므로, 이러한 위험을 방지하기 위하여 용강 목표온도범위가 주조강종의 응고온도보다 높게 설정되는 것이다.

구체적으로 용강 목표온도범위는 주조강종의 응고온도보다 20 내지 35℃ 높게 설정된다. 이는 용강온도가 주조강종의 응고온도보다 0 ~ 20℃ 높은 경우, 용강온도와 응고온도 사이에 큰 차이가 없어 턴디쉬 또는 몰드의 표면부에 응고(freezing)가 발생될 가능성이 높고, 용강온도가 주조강종의 응고온도보다 35℃ 를 초과하여 높아지면, 철정압에 의한 주편터짐이 발생될 가능성이 있음을 감안하여 설정되는 것이다.

일례로, 이론적인 응고온도가 1534℃인 극저탄소강의 경우, 용강 목표온도범위는 1554℃ ~ 1569℃ 가 된다.

이때, 턴디쉬 내 예측 용강온도와 목표온도범위의 비교결과에 따라, 1차 래들의 출탕 중, 제강 공정 중이거나 출탕 대기중인 2차 래들의 용강을 승온 또는 냉각시켜, 2차 래들의 출탕 동안의 턴디쉬 용강온도가 상기 목표온도범위 이내가 되도록 2차 래들의 용강온도를 미리 조절한다.(S30)

구체적으로, 1차 래들의 출탕 중 턴디쉬 내 예측 용강온도가 용강 목표온도범위보다 낮은 경우 2차 래들의 용강온도를 미리 승온시켜 현재 턴디쉬 내의 낮은 용강 온도를 보상하도록 하며, 1차 래들의 출탕 중 턴디쉬 내 예측 용강온도가 용강 목표온도범위보다 높은 경우 2차 래들의 용강온도를 미리 냉각시켜 턴디쉬 내의 용강 온도를 낮추게 된다. 이를 반복하여, 연연주 공정 중 턴디쉬 내 용강 온도를 일정하게 유지시킬 수 있게 되는 것이다.

본 발명의 결과에 따라 2차 래들의 용강의 온도는 래들로 공급되기 전, 즉 LH(전기승온설비) 또는 RH(진공탈가스설비) 등 이차정련 공정 중에 승온 또는 냉각 조절될 수도 있고, 래들에 수강된 이후에 래들에 직접 설치된 승온 또는 냉각장치를 통하여 조절될 수도 있다.

이하, 본 발명을 실시예를 들어 설명하고자 한다.

<실시예>

먼저, 조업 중인 1차 래들의 조업 초기에 래들 잔탕량과 턴디쉬 용강온도를 측정한다.(S11) 극저탄소강 조업 시, 실시예로 조업 초기에 측정된 래들 잔탕량은 300 ton이고 턴디쉬 용강용도는 1532℃이다.

이어, 측정된 래들 잔탕량 300ton을 상기 관계식2의 X값에 대입하여 측정시점의 턴디쉬 예측 용강온도인 1533.47℃를 얻는다.(S12)

이 후, 래들 잔탕량이 300ton 일 때의 턴디쉬 예측 용강온도 1533.47℃와 측정된 턴디쉬 용강온도는 1532℃의 차이를 계산하여 온도편차를 1.47℃를 산출하고, 이 값을 보정온도(a)로서 상기 관계식1에 대입한다.

이를 통하여 보정하면, 하기의 보정된 관계식3으로 표현된다.

보정된 관계식3

다음으로, 보정된 상기 관계식3에 예측하고자 하는 래들 잔탕량(W3) 임의의 값 250, 150, 70 ton을 각각 대입하여 턴디쉬의 예측 용강온도(T3)를 1544.4℃, 1547.6℃, 및 1541.9℃로 각각 산출하고 이에 대한 평균값 1544.6℃을 턴디쉬 예측 용강온도로서 구한다.(S10)

이어, 이전 단계에서 계산된 턴디쉬의 예측 용강온도(T3) 약 1544.6℃를 용강 목표온도범위인 1554 ~ 1569℃ 범위 이내인지 비교한다.(S20) 여기서, 용강 목표온도범위는 극저탄소강의 이론적 응고온도 1534℃를 기준으로 20 ~ 35 ℃ 높게 설정된 것이다.

이후, 턴디쉬의 예측 용강온도 1544.6℃는 용강 목표온도범위인 1554 ~ 1569℃ 보다 낮은 범위에 있으므로 준비중인 2차 래들의 용강 온도를 상승시키게 된다.(S30)

이상에서 설명한 턴디쉬의 용강온도 유지방법에 의하면, 연연주 공정 시 1차 래들에서 출탕되는 용강 온도에 따라 이후 출탕이 개시되는 2차 래들의 용강 온도를 미리 제어하여 연연주 공정 동안 턴디쉬에 수강된 용강온도를 일정 온도 범위 이내로 유지할 수 있다.

이로써, 효과적으로 동(同)회차 연주 공정에서 생산된 주편들의 품질을 일정 수준이상으로 보장하고, 이들의 품질 편차를 최소화시킬 수 있다.

상기와 같은 턴디쉬의 용강온도 유지방법은 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.

10: 래들 15: 슈라우드노즐
20: 턴디쉬 25: 침지노즐
30: 몰드 40: 몰드 오실레이터
50: 파우더 공급기 51: 파우더층
52: 액체 유동층 53: 윤활층
60: 지지롤 65: 스프레이
70: 핀치롤 80: 연주주편
81: 응고쉘 82: 미응고 용강
83: 선단부 85: 응고 완료점
87: 오실레이션 자국 88: 벌징 영역
90: 절단기 91: 절단 지점

Claims (5)

1. 미리 설정된 래들 잔탕량(X)을 하기 관계식1에 대입하여 턴디쉬 내 예측 용강온도를 계산하는 단계;
   상기에서 계산된 턴디쉬 내 예측 용강온도와 설정된 용강 목표온도범위를 비교하는 단계; 및
   상기의 비교 결과에 따라 1차 래들 이후 출탕이 개시되는 2차 래들의 용강을 승온 또는 냉각시켜, 상기 2차 래들의 출탕 동안의 턴디쉬 용강온도가 상기 목표온도범위 이내가 되도록 상기 2차 래들의 용강온도를 조절하는 단계;를 포함하고,
   상기 턴디쉬 내 예측 용강온도는 적어도 하나 이상의 래들 잔탕량(X) 값을 상기 관계식1에 대입하여 얻어진 턴디쉬 예측 용강온도(Y)의 평균값이며,
   상기 래들 잔탕량(X)은 주조 초기, 중기, 및 말기 각각의 래들 잔탕량인 턴디쉬의 용강온도 유지방법.
   
   관계식1
   

   

   
   여기서, X는 래들 잔탕량(ton)이고, Y는 턴디쉬 예측 용강온도(℃)이고, a는 턴디쉬 예측 용강온도와 실제 용강온도 간의 편차(℃)에 대한 보정온도임.
   
2. 삭제
3. 삭제
4. 청구항 1에 있어서,
   상기 관계식의 보정온도 a는,
   상기 1차 래들의 잔탕량과 턴디쉬 용강온도를 각각 측정하는 단계;
   상기에서 측정된 래들 잔탕량(X)을 하기 관계식2에 대입하여 예측 용강온도(Y)를 획득하는 단계; 및
   상기 예측용강온도와 측정된 용강온도를 비교하여 온도편차에 따른 보정온도(a)를 획득하는 단계;를 포함하여 얻어지는 턴디쉬의 용강온도 유지방법.
   관계식2
   

   

   
   
5. 청구항 1에 있어서,
   상기 용강 목표온도범위는 주조강종의 응고온도보다 20 내지 35℃ 높게 설정되는 턴디쉬의 용강온도 유지방법.

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