KR100328608B1 - 극저온정류재생기시스템 - Google Patents

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존 프레드릭 빌링검
토마스 존 베르그만 쥬니어
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조안 엠. 젤사 ; 로버트 지. 호헨스타인 ; 도로시 엠. 보어
프랙스에어 테크놀로지, 인코포레이티드
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Abstract

본 발명은 낮은 생성 유량으로, 질소를 생산하는 극저온 정류 시스템에 있어서, 유입하는 공급 공기가 냉각부 말단 불균형의 필요없이 재생기에 의해 냉각되고 외부 극저온 액체가 정류 칼럼에 첨가되는 시스템에 관한 것이다.

Description

극저온 정류 재생기 시스템 {CRYOGENIC RECTIFICATION REGENERATOR SYSTEM}
본 발명은 일반적으로 극저온 정류 및, 더욱 상세하게는 질소를 생성시키기 위한 극저온 정류에 관한 것이다.
보편적으로 소수 질소 사용자는 사용 요구가 지시됨에 따라 사용 현장에서 액화 질소를 저장 탱크에 옮기고 탱크로부터 질소를 증발시켜 질소를 생성한다. 이러한 공급 배열은 질소가 생산 공장에서 액화되고, 사용 현장으로 전달되고, 사용할때까지 액화 상태로 유지되어야 하기 때문에 비용이 많이 든다.
질소는, 상기에 언급된 액화, 전달 및 저장 비용이 배제됨에 따라 사용 현장에서 생성되는 것이 바람직하고, 실제로, 많은 질소 사용자는 보편적으로 이러한 목적을 위해 현장에 생산 공장을 갖고 있다. 그러나 상기 생산 공장을 가동시키는 냉각은 일반적으로 공급 공기 또는 폐기체의 터어보 팽창(turboexpansion)에 의해 이루어지고, 소규모 공장에 있어서 이러한 터어보 팽창기의 사용은 그 비용이 과중한 것이 일반적이다. 부가적으로, 물 및 이산화탄소를 제거하기 위한 공기 스트림의 사전 정제는 보편적으로 통상적인 공장에서 사용되지만 이것은 소규모 공장에 있어서는 비용이 과중하다. 마지막으로, 유입하는 공기와 가온 생성물 및 정류 칼럼에서 배출되는 폐기물 스트림을 냉각시키기 위한, 납땜 알루미늄 열 교환기와 같은 통상적인 열교환기의 사용도 또한 소규모에서는 비용이 과중하다.
재생기는 다른 방식으로 공장으로부터 생성물 및 폐기물 스트림을 통과시키는 대부분의 냉각을 재시도하고, 동시에 물 및 이산화탄소를 제거하는데 사용될 수 있어, 사전 정제에 대한 요구가 없을지라도 일반적으로 가능한 것보다 소규모 공장의 상업적으로 시행가능한 작업이 이루어질 수 있다. 부가적으로, 재생기는 납땜 알루미늄 열교환기와 같이, 동일하게 열을 이동시킬 수 있는 다른 열교환기와 비교하여 가격이 낮은 열교환 장치이다. 그러나, 재생기는 장기간에 걸친 작업을 위해공급 공기와 폐기물 스트림간의 온도 차이가 매우 작아야 하며, 배출되는 차가운 스트림은 공급 공기보다 열 용량이 더 적고 온도가 더 낮기 때문에, 불균형 스트림이 재생기의 냉각부 말단에 공급되어 공급 공기와 배출 기체간의 온도 차이를 작게 유지시키므로써 서리 형성을 약화시킬 수 있어야 한다. 불균형 스트림의 일부는 공급 공기, 일부는 생성물 또는 폐기물 스트림일 수 있다. 불균형 도식이 구성되는 방식이 어느 방식이든, 이것은 복잡하고 재생기의 사용으로 소규모 질소 생산 공장의 작업에서 얻을 수 있는 이점을 감소시킨다.
본 발명의 목적은 냉각을 일으키는데 공정 스트림의 터어보 팽창에 대한 요구를 감소시키거나 이를 필요로 하지 않고 통상적인 실시에 의해 요구되는 것에 비해 감소되거나, 완전히 생략된 냉각부 말단 불균형 필요 조건을 갖는 재생기를 사용하는, 질소를 생성시키기 위한 극저온 정류 시스템을 제공하는 것이다.
도 1은 본 발명의 극저온 정류 시스템의 바람직한 구체예의 개략도이다.
도 2는 재생기 정화에 적당한 여러 가지 조건 및 필요 조건하에서 공급 공기와 폐기물 흐름간의 온도 차이를 도시한 그래프이다.
도 3은 본 발명의 보편적인 구체예에서 최상부 응축기를 통과하는 경우의 온도 차이를 도시한 그래프이다.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *
1: 압축된 공급 공기 스트림2: 스위칭 밸브
3: 재생기4: 체크 밸브
5: 흡착층6: 정류 칼럼
7: 질량 전달 장치11: 최상부 응축기
14: 조절 밸브17: 열교환기
본 명세서를 숙지한 경우 당업자들에 의해 자명해질, 상기 및 다른 목적은 본 발명에 의해 이루어진다.
본 발명의 일면은 쉘측과 코일측을 갖는 재생기를 사용하여 공급 공기의 극저온 정류에 의해 질소를 생성시키는 방법에 있어서,
(A) 공급 공기를 냉각 기간 동안 재생기의 쉘측을 통과시키므로써 공급 공기를 냉각시키고, 냉각된 공급 공기를 칼럼에 도입시키는 단계;
(B) 외부 극저온 액체를 칼럼안으로 보내 칼럼내에서 극저온 정류에 의해 공급 공기를 질소 증기와 산소 풍부 액체로 분리시키는 단계;
(C) 산소 풍부 액체를 사용하는 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 1 부분을 응축시켜 산소 풍부 증기를 생성시키는 단계;
(D) 질소 증기의 제 2 부분을 재생기의 코일측을 통과시키므로써 냉각 공급 공기를 사용한 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 2 부분을 가온시키는 단계;
(E) 질소 증기의 가온된 제 2 부분을 생성물 질소로서 회수하는 단계; 및
(F) 비냉각 기간 동안에 산소 풍부 증기를 재생기의 쉘측을 통과시키는 단계를 포함하는 방법을 제공한다.
본 발명의 또 다른 일면은, 공급 공기의 극저온 정류에 의해 질소를 생산하는 장치에 있어서,
(A) 쉘측과 코일측을 갖는 재생기;
(B) 최상부 응축기를 갖는 칼럼;
(C) 공급 공기를 재생기의 쉘측에 도입시키는 수단, 공급 공기를 재생기의 쉘측으로부터의 칼럼에 도입시키는 수단 및 외부 극저온 액체를 하나 이상의 칼럼 및 최상부 응축기에 도입시키는 수단;
(D) 증기를 칼럼으로부터 최상부 응축기에 도입시키는 수단 및 액체를 칼럼으로부터 최상부 응축기에 도입시키는 수단;
(E) 증기를 칼럼의 상부로부터 재생기의 코일측에 도입시키는 수단 및 증기를 생성물 질소로서 재생기의 코일측으로부터 회수하는 수단; 및
(F) 증기를 최상부 응축기로부터 재생기의 쉘측에 도입시키는 수단을 포함하는 장치를 제공한다.
본 발명의 또 다른 일면은, 쉘측과 코일측을 갖는 재생기를 사용하여 공급 공기의 극저온 정류에 의해 질소를 생성시키는 방법에 있어서,
(A) 공급 공기를 냉각 기간 동안 재생기의 쉘측을 통과시키므로써 공급 공기를 냉각시키고, 냉각된 공급 공기를 최상부 응축기를 갖는 칼럼에 도입시키는 단계;
(B) 칼럼내에서 극저온 정류에 의해 공급 공기를 질소 증기와 산소 풍부 액체로 분리시키는 단계;
(C) 외부 극저온 액체를 최상부 응축기에 도입시키고 산소 풍부 액체를 사용한 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 1 부분을 응축시켜 산소 풍부 증기를 생성시키는 단계;
(D) 질소 증기의 제 2 부분을 재생기의 코일측을 통과시키므로써 냉각 공급 공기를 사용하는 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 2 부분을 가온시키는 단계;
(E) 질소 증기의 가온된 제 2 부분을 생성물 질소로서 회수하는 단계; 및
(F) 비냉각 기간 동안에 산소 풍부 증기를 재생기의 쉘측을 통과시키는 단계를 포함하는 방법을 제공한다.
본원에 사용된 용어 "공급 공기"는 주위 공기 또는 오프가스(offgas)와 같이, 주로 질소 및 산소를 포함하는 혼합물을 의미한다.
본원에 사용된 용어 "칼럼"은 증류 또는 분별 증류 칼럼 또는 대역, 즉 접촉 칼럼 또는 대역을 의미하고, 여기에서 액체 및 증기상이 예컨대, 액체 및 증기상을칼럼내 및/또는 구조화되거나 불규칙한 팩킹과 같은 팩킹 요소상에 구비된 일련의 수직으로 이격된 트레이(tray) 또는 플레이트상에 접촉시키므로써, 역류로 접촉하여 유체 혼합물을 효과적으로 분리한다. 증류 칼럼의 추가 설명에 대해서는, 하기 문헌을 참조한다 [참고 문헌: Chemical Engineer's Handbook, fifth edition, edited by R. H. Perry and C. H. Chilton, McGraw-Hill Book Company, New York, Section 13,The Continuous Distillation Process].
증기 및 액체 접촉 분리 방법은 성분에 대한 증기압의 차이에 따라 다르다. 높은 증기압(또는 높은 휘발성 또는 낮은 비점) 성분은 증기상으로 농축되는 경향이 있는 반면 낮은 증기압(또는 낮은 휘발성 또는 높은 비점) 성분은 액체상으로 농축되는 경향이 있다. 부분 응축은 증기 혼합물의 냉각이 휘발성 성분(들)을 증기상으로, 그리고, 더 낮은 휘발성 성분(들)을 액체상으로 농축시키는데 사용될 수 있는 분리 방법이다. 정류 또는 연속 증류는 증기상과 액체상의 역류 처리에 의해 이루어지는 연속적인 부분 기화 및 응축을 결합시킨 분리 방법이다. 증기상과 액체상의 역류 접촉은 일반적으로 단열적으로 이루어지고 상간의 통합(단계적) 또는 시차(연속적) 접촉을 포함할 수 있다. 혼합물을 분리시키기 위해 정류의 원리를 이용하는 분리 공정 배열은 종종 정류 칼럼, 증류 칼럼, 또는 분별 증류 칼럼으로 상호교체가능하게 정의된다. 극저온 정류는 적어도 부분적으로 켈빈 온도가 150(K) 이하인 온도에서 수행되는 정류 공정이다.
본원에 사용된 용어 "간접 열교환"은 유체 상호간의 물리적 접촉 또는 혼합을 거치지 않고서 두가지 유체 스트림을 열교환되는 것을 의미한다.
본원에 사용된 용어 "최상부 응축기"는 칼럼 증기로부터 칼럼 하강 기류 액체를 발생시키는 열교환 장치를 의미한다.
본원에 사용된 용어 "상부" 및 "하부"는 각각 칼럼 중앙의 위와 아래에 해당하는 칼럼의 영역을 의미한다.
본원에 사용된 용어 "재생기"는 하나의 쉘 및 이를 통과하는 하나 이상의 중공 코일을 갖는 열교환 장치를 의미한다. 재생기의 코일측은 코일(들)내의 용적이다. 재생기의 쉘측은 쉘 내부이면서 코일(들)의 외부인 용적이다.
본원에 사용된 용어 "냉각 기간"은 공급 공기가 칼럼내로 통과하기 전에 재생기의 쉘측을 통과하는 동안의 시간을 의미하고, 본원에 사용된 "비냉각 기간"은 상기 공급 공기가 재생기가 쉘측을 통과하지 않는 동안의 기간을 의미한다.
본원에 사용된 용어 "외부 극저온 액체"는 궁극적으로 공급물로부터 유도되지 않고 온도가 150K 이하인 액체를 의미한다. 바람직하게는 외부 극저온 액체는 순도에 있어서 생성물 질소와 필적할 만하다.
본 발명의 실시에 있어서 외부 극저온 액체 첨가물의 사용은 냉각을 일으키는 터어보 팽창에 대한 요구를 감소시키거나 완전히 제거하고 또한 질량 흐름을 증가시켜서 배출 스트림의 전체 열용량을 증가시키므로써, 냉각부 말단 온도 차이를 감소시키고 재생기에서 불균형에 대한 요구를 감소시키거나 제거한다.
본 발명은 도면을 참고로 하여 상세하게 설명될 것이다. 도 1에 있어서, 공급 공기는 냉각되고 유리된 물이 제거된 후, 보편적으로 30 내지 200 psia(매평방 인치당 파운드 절대 압력)까지 압축된다. 그 후 압축된 공급 공기 스트림(1)은 스위칭 밸브(2)를 통해 일반적으로 쉘내에서 돌과 같은 팩킹 재료가 들어 있는 한쌍의 재생기(3) 중 하나의 쉘측(30)으로 전환된다. 상기 냉각 기간 동안에 공급 공기는 쉘측(30) 통과에 의해 거의 이슬점까지 냉각되고 모든 남아있는 물 및 대부분의 이산화탄소는 응축에 의해 공급 공기로부터 제거된다. 냉각된 공급 공기는 쉘측(30)으로부터 스트림(31)으로 배기되고 체크 밸브(4)를 통해 흡착층(5)에 도입되어 재생기의 냉각부 말단으로부터 공급 공기를 사용하여 배출되는 탄화수소 및 모든 남아있는 이산화탄소를 제거한다. 흡착제는 보편적으로 실리카 겔이다. 그 후 깨끗한 찬 공기는 증류 트레이 또는 팩킹과 같은 질량 전달 장치(7)를 포함하는 정류 칼럼(6)의 하부에 도입되어, 30 내지 200psia 범위의 압력에서 가동한다. 칼럼(6)내에서 공급 공기는 극저온 정류에 의해 질소 증기 및 산소 풍부 액체로 분리된다.
질소 농도가 95 몰% 이상인 질소 증기는 스트림(8)로서 칼럼(6)의 상부로부터 배출되고 제 1 부분 또는 환류 스트림(10) 및 제 2 부분 또는 생성물 스트림(9)으로 나누어진다. 환류 스트림(10)은 이것이 응축되는 최상부 응축기(11)에 도입되어 액체 환류물로서 칼럼(6)으로 귀환된다. 생성물 스트림(9)는 재생기(3)의 코일측에 도입되고 재생기 팩킹 재료 내부에 포함되어 있는 코일(12)을 통과한다. 그 후 재생기로부터 나오는 가온 생성물(보편적으로 유입되는 공급 공기보다 5-15K 더 차거움)은 재생기의 코일측으로부터 배출되고 질소 농도가 95 몰% 이상이고 일반적으로 유입하는 공급 공기 유량의 30 내지 60 몰%의 유량으로 생성물 질소(32)로서 회수된다.
산소 풍부 액체는 케틀(kettle) 액체(13)로서 칼럼(6)의 하부로부터 배출되고, 최상부 응축기(11)로 가압 이동된다. 이러한 케틀 액체는 보편적으로 산소를 30 몰%보다 많이 함유한다. 바람직하게는, 스트림(13)중의 케틀 액체는 최상부 응축기(11)에 도입되기 전에 열교환기(17)를 통과하므로써 약간 냉각된다. 최상부 응축기(11) 내부의 비등 압력은 칼럼(6)이 가동하여 케틀 액체를 이동시키는 압력보다 훨씬 더 낮다. 케틀 액체의 흐름 속도는 조절 밸브(14)와 같은 흐름 제한 장치에 의해 좌우된다. 첨가 흡착제가 잔여 탄화수소 및 이산화탄소의 최종 소기를 위한 케틀 액체 이동 라인 또는 응축기내에 정위될 수 있다. 최상부 응축기에서 산소 풍부 액체는 응축하는 질소 환류 스트림에 반하여 비등한다. 최상부 응축기(11)는 칼럼(6)의 압력에 비해 훨씬 감소된 압력에서 가동한다. 일반적으로 최상부 응축기의 압력은 칼럼(6)이 가동하는 압력보다 10psi 이상 낮을 것이다. 이는 산소 스트림의 비등 온도를 칼럼 압력에서 질소 증기가 응축되는 온도 미만으로 감소시킨다. 폐기물로 규정되는, 생성된 산소 풍부 증기(15)는 비등부 압력을 조절하여 칼럼 압력을 조절하는 조절 밸브(16)를 통해 최상부 응축기(11)로부터 도입된다. 그 후 폐기물은 열교환기 또는 과열기(17)에서 케틀 액체를 헹구는 것과 관련된 역류 열교환기에 도입된다. 그 후 폐기물은 체크 밸브(4)를 통해 비냉각 기간 동안에 공급 공기가 도입되지 않는 재생기(3)의 쉘측의 냉각부 말단으로 도입된다. 재생기는 주기적인 방식으로 공급 공기와 폐기물간의 스위칭 밸브(2)를 통해 스위칭되어 각각의 재생기가 냉각 및 비냉각 기간 모두를 거치게 한다. 폐기물은 스트림(33)으로 시스템으로부터 배출된다. 보편적으로 질소 증기는 냉각 및 비냉각 기간 모두 동안에 재생기에 도입될 것이다.
도 1에 예시된 구체예에서 질소 농도가 95 몰% 이상인 액체 질소인 외부 극저온 액체는 라인(18)을 통해 외부 공급원으로부터 칼럼으로 첨가되어 시스템에 냉각을 제공한다. 외부 극저온 액체의 흐름은 조절되어 응축기(11) 내부에서 액체 수준을 유지시키며 그 범위는 몰 단위 기준으로 질소 생성물 스트림(32) 유량의 2 내지 15%이다. 대안적으로, 필요한 외부 극저온 액체의 일부 또는 전부는 최상부 응축기에 첨가될 수 있다.
재생기의 문제점 중 하나는 장기간 작업을 위해 공급 공기와 폐기물 스트림간의 온도 차이가 매우 작아야 한다는 것이다. 공급 공기가 재생기에 도입됨에 따라, 물 및 이산화탄소는 팩킹 재료상 및 재생기 내부의 코일의 외면상에서 결빙된다. 이러한 서리는 귀환하는 차거운 폐기물 스트림에 의해 제거되어야 하는데, 그렇지 않으면 축적되어 궁극적으로는 재생기를 막히게 할 것이다. 폐기물 스트림은 유입되는 공기의 경우보다 적은 질량 흐름을 갖는다. 또한 이것의 온도는 더 낮다. 상기 2가지 사실은 모두 폐기물 스트림의 수분 및 이산화탄소를 보유하는 능력을 감소시키는 경향이 있다.
자기 정화는 폐기물/공기 온도 차이(△T)와 폐기물/공기 흐름 및 압력 비간의 정밀한 균형에 따라 좌우된다. 폐기물 대 공기 흐름 비의 증가는 회수되는 생성물의 양을 감소시킨다. 압력 비의 증가는 분리 효율을 감소시키는 칼럼 압력을 증가시키고 또한 압축을 위해 더 많은 전력을 소모한다. 이와 같이 자기 정화를 확실하게 하는 가장 효과적인 수단은 온도 차이를 작게 하는 것이다. 온도에 대한증기압의 변화는 허용되는 △T 식의 자기 정화 조건이 물보다 이산화탄소에 대해 더 엄격하다. 결과로서, 물이 재생기의 온난부 말단에서 제거되고 이산화탄소는 냉각부 말단에서 제거되기 때문에, 큰 온난부 말단 온도 차이는 큰 냉각부 말단 온도 차이보다 더 허용될 수 있다. 장치에 유입되는 고압 공기의 열 용량이 저온에서 유입되는 공기로부터 유도된 냉각 스트림의 열 용량을 초과하는 것은 유용하지 않다. 이것은 재생기의 평형을 깨뜨려서 매우 작은 온도 차이가 온난부 말단에서 는 얻어질 수 있으나 냉각부 말단에서는 그렇지 않다. 재생기를 자기 정화시키기 위해, 냉각 스트림(폐기물 스트림 및 생성물 스트림 모두와 관련됨)의 흐름 비를 재생기의 냉각부 말단에서 공급 공기까지 증가시키고 냉각부 말단 온도 차이를 매우 작게 하는 불균형 도입이 통상적으로 사용된다. 이것은 여러 가지 방식으로 수행될 수 있는데, 각각의 배열은 재생기의 냉각부 말단에서 냉각 스트림 질량 흐름대 공기 질량 흐름의 비를 증가시키고, 각각은 재생기에서 추가 파이핑, 아마도 추가 조절 및 재생기내에 추가 코일 또는 중간 수준으로 제거되는 공기로부터 이산화탄소를 제거하기 위한 추가 흡착제층의 첨가를 필요로 한다.
본 발명의 실시에 있어서, 외부 극저온 액체는 몰 단위 기준으로 질소 생성물 스트림의 유량의 2 내지 15% 범위 내의 유량으로 칼럼 및/또는 최상부 응축기에 첨가되고, 재생기상에서 냉각부 말단 불균형에 대한 조건은 감소되거나 배제되기도 한다.
하기의 실시예는 본 발명을 예시하기 위해 제공되고 비교 자료를 제공한다. 실시예는 본 발명을 제한하려고 하는 것이 아니다. 실시예는 도 1에 예시된 것과유사한 공정 배열을 고려하여 존재한다. 정지 상태 재생기의 UA는 50,000 BTU/hr/F이다. 100 lbmols/hr 공기 스트림은 120℉ 및 100psia에서 재생기의 온난부 말단으로 유입한다. 폐기물 및 생성물 스트림은 -270℉에서 열교환기의 냉각부 말단으로 유입된다. 폐기물 스트림 흐름은 60 lbmols/hr이고 압력은 16psia이다. 생성물 스트림 흐름은 40 lbmols/hr이고 압력은 98psia 이다. 생성물 스트림은 순수한 질소로 확인되었다. 폐기물 조성물은 질량 균형(약 63 몰% 질소)에 의해 정해진다. 이러한 분석 목적으로, 물 및 생성물이 또한 같은 온도에서 열교환기의 온난부 말단으로 배출되는 것으로 추정된다. 도 2는 공기와 외부 극저온 액체가 칼럼에 전혀 첨가되지 않는 경우 공기 온도의 함수로서 생성된 냉각 스트림의 총합을 나타내는 복합 스트림간의 온도 차이를 곡선 A로서 도시하고 있다. 이 관계는 또한 각각 곡선 B 및 곡선 C로서 몰 단위 기준으로 생성물 유량의 5 및 10%의 외부 극저온 액체 부가 속도를 도시하고 있다. 이것은 외부 극저온 액체 부가 속도의 증가는 냉각부 말단 △T를 감소시키고 온난부 말단 △T를 증가시키는 것을 보여줄 수 있다.
또한 각각 곡선 D 및 곡선 E로서, 이것은 폐기물 및 공기 스트림이 완전히 포화되었다는 가정하에서 이산화탄소 및 물을 제거하는데 요구되는 공기/폐기물 온도 차이를 도시하고 있다. 이러한 온도 차이는 하기 방정식(1)을 사용하여 추정된다:
(1)
상기식에서,
Pi(T)는 온도 T(F)에서 성분 i의 증기압(psia)이고,
P는 압력(psia)이고,
Q는 흐름(lbmols/hr)이며
T는 일정 지점에서의 온도(F)이다. 첨자 a 및 w는 각각 공기 및 폐기물에 관한 것이다. 방정식(1)은 자기 정화 곡선의 형태를 예시하기 위해 사용된 근사 관계이다. 이것은 재생기의 어느 지점에서나 포화시의 폐기물 스트림이 공기 스트림과 같은 양의 물 및 이산화탄소를 운반할 수 있는 조건을 나타낸다.
도 2로부터, 칼럼에 외부 극저온 액체의 첨가가 없는 경우, 공기/폐기물 온도 차이는 이산화탄소 제거를 위해 요구되는 온도 차이를 초과하며, 시스템이 외부 극저온 액체가 칼럼에 첨가되는 경우에 보다 용이하게 이산화탄소를 제거하며, 일부 최소 외부 극저온 액체 첨가 속도에서 재생기의 냉각부 말단에서 불균형 스트림에 대한 요건이 제거됨을 알 수 있다.
냉각을 일으키는데 터어보 팽창의 사용이 요구되지 않기 때문에, 증가된 폐기물 스트림 압력을 유지시킬 필요가 없다. 이와 같이, 최상부 응축기의 비등측 상에서의 압력은 단지 재생기 및 파이핑을 통해 폐기물 흐름을 가동시켜 배출시키는데 충분한 정도로만 필요하다. 최상부 응축기의 비등측 상의 압력이 낮을수록,혼합물이 비등 온도는 낮아진다. 고정 응축 압력에 있어서, 상기 사실로부터 최상부 응축기에서의 온도 차이는 커진다.
응축기에서 열량은 하기와 같이 표현될 수 있다:
Q = UcAc△T(2)
상기식에서,
Q는 전달된 열(BTU/hr)이고,
Uc는 응축기에 대한 전체 열 전달 계수(BTU/hrft2F)이고
△T는 비등 유체와 응축 유체간의 온도 차이(F)이다. 방정식(2)로부터 △T의 증가는 제공된 열량에 요구되는 UcAc를 감소시키는 것이 명백하다.
증명된 바와 같이, 액체 첨가는 폐기물을 칼럼 압력보다 상당히 낮은 압력에서 가동시킨다. 대부분의 적용에서 질소는 가압 상태로 요구되기 때문에, 응축 스트림과 비등 스트림간의 압력 차이는 일반적으로 10psi 이상이고 50psi를 초과할 수 있다. 도 3은 100psis에서 응축하는 순수 질소 및 질소가 63 몰%인 증기 조성물을 갖는 비등 폐기물 스트림의 경우에 응축기에 걸친 온도 차이를 도시하고 있다.
높은 온도 차이에서 최상부 응축기를 가동시키는 추가 장점은 응축측 열 전달 계수가 온도에 대한 강력한 함수가 아닌 반면에, 비등측 계수는 온도 차이에 따라 급격하게 증가한다는 것이다. 이와 같이 칼럼과 최상부 응축기 간의 압력차를 크게 하여 가동시키는 경우 △T가 커질 뿐만 아니라 전체 열 전달 계수도 커진다.결과적으로, 응축기의 영역은 매우 감소된다.
본 발명의 특히 유용한 구체예에서는 쉘 최상부 응축기에서 코일을 사용한다. 폐기물 액체는 액체에 침강된 코일로 된 관을 갖는 쉘 내부에서 비등한다. 칼럼의 상부로부터의 질소는 상기 관의 내부에서 응축한다.
본 발명이 하나의 바람직한 구체예를 참조로 하여 상세하게 설명되어 있을 지라도 당업자들은 청구항의 사상 및 범위내에 본 발명의 다른 구체예가 있음을 인지할 것이다.
본 발명의 사용에 의해 당업자는 재생기의 냉각부 말단를 불균형시킬 필요없이, 재생기를 사용하여, 특히 20,000 cfh-NTP 이하와 같은 낮은 생성 속도에서 극저온 정류에 의해 질소를 생산할 수 있다.

Claims (8)

  1. 쉘측과 코일측을 갖는 재생기를 사용하여 공급 공기의 극저온 정류에 의해 질소를 생성시키는 방법에 있어서,
    (A) 공급 공기를 냉각 기간 동안 재생기의 쉘측을 통과시키므로써 공급 공기를 냉각시키고, 냉각된 공급 공기를 칼럼으로 도입시키는 단계;
    (B) 외부 극저온 액체를 칼럼안으로 보내 칼럼내에서 극저온 정류에 의해 공급 공기를 질소 증기와 산소 풍부 액체로 분리시키는 단계;
    (C) 산소 풍부 액체를 사용하는 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 1 부분을 응축시켜 산소 풍부 증기를 생성시키는 단계;
    (D) 질소 증기의 제 2 부분을 재생기의 코일측을 통과시키므로써 냉각 공급 공기를 사용하는 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 2 부분을 가온시키는 단계;
    (E) 질소 증기의 가온된 제 2 부분을 생성물 질소로서 회수하는 단계; 및
    (F) 비냉각 기간 동안에 산소 풍부 증기를 재생기의 쉘측을 통과시키는 단계를 포함하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 외부 극저온 액체가 생성물 질소가 몰 단위 기준으로 회수되는 유량의 2 내지 15%의 범위내의 유량으로 칼럼에 도입되는 방법.
  3. 제 1 항에 있어서, 외부 극저온 액체가 칼럼의 상부에서 칼럼에 도입되는 방법.
  4. 제 1 항에 있어서, 칼럼이 30 내지 200psia의 범위내의 압력에서 가동되고 산소 풍부 액체의 압력은 질소 증기의 응축하는 제 1 부분을 사용하는 간접 열교환 동안에 칼럼의 가동 압력보다 10spi 이상 낮은 방법.
  5. 공급 공기의 극저온 정류에 의해 질소를 생성시키는 장치에 있어서,
    (A) 쉘측과 코일측을 갖는 재생기;
    (B) 최상부 응축기를 갖는 칼럼;
    (C) 공급 공기를 재생기의 쉘측에 도입시키는 수단, 공급 공기를 재생기의 쉘측으로부터의 칼럼에 도입시키는 수단 및 외부 극저온 액체를 하나 이상의 칼럼 및 최상부 응축기에 도입시키는 수단;
    (D) 증기를 칼럼으로부터 최상부 응축기에 도입시키는 수단 및 액체를 칼럼으로부터 최상부 응축기에 도입시키는 수단;
    (E) 증기를 칼럼의 상부로부터 재생기의 코일측에 도입시키는 수단 및 증기를 생성물 질소로서 재생기의 코일측으로부터 회수하는 수단; 및
    (F) 증기를 최상부 응축기로부터 재생기의 쉘측에 도입시키는 수단을 포함하는 장치
  6. 제 5 항에 있어서, 외부 극저온 액체를 도입시키는 수단이 칼럼과 소통되는장치.
  7. 제 6 항에 있어서, 외구 극저온 액체를 도입시키는 수단이 칼럼의 상부에서 칼럼과 소통되는 장치.
  8. 쉘측과 코일측을 갖는 재생기를 사용하여 공급 공기의 극저온 정류에 의해 질소를 생성시키는 방법에 있어서,
    (A) 공급 공기를 냉각 기간 동안 재생기의 쉘측을 통과시키므로써 공급 공기를 냉각시키고, 냉각된 공급 공기를 최상부 응축기를 갖는 칼럼에 도입시키는 단계;
    (B) 칼럼내에서 극저온 정류에 의해 공급 공기를 질소 증기와 산소 풍부 액체를 분리시키는 단계;
    (C) 외부 극저온 액체를 최상부 응축기에 도입시키고 산소 풍부 액체를 사용하는 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 1 부분을 응축시켜 산소 풍부 증기를 생성시키는 단계;
    (D) 질소 증기의 제 2 부분을 재생기의 코일측을 통과시키므로써 냉각 공급 공기를 사용하는 간접 열교환에 의해 질소 증기의 제 2 부분을 가온시키는 단계;
    (E) 질소 증기의 가온된 제 2 부분을 생성물 질소로서 회수하는 단계; 및
    (F) 비냉각 기간 동안에 산소 풍부 증기를 재생기의 쉘측을 통과시키는 단계를 포함하는 방법.
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Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2789162B1 (fr) * 1999-02-01 2001-11-09 Air Liquide Procede de separation d'air par distillation cryogenique
US6212906B1 (en) 2000-02-16 2001-04-10 Praxair Technology, Inc. Cryogenic reflux condenser system for producing oxygen-enriched air
JP3709373B2 (ja) * 2001-12-19 2005-10-26 株式会社日立製作所 流量計測装置
US7981195B2 (en) 2007-11-09 2011-07-19 Praxair Technology, Inc. System for preventing contaminants from reaching a gas purifier
CN102353754B (zh) * 2011-09-02 2014-04-09 杭州杭氧股份有限公司 一种以制冷机为冷源的低温精馏性能测试系统
US20130078583A1 (en) * 2011-09-23 2013-03-28 Yu-Po Lee Heat Recycling System for a High-Temperature Exhaust Gas
CN104534812B (zh) * 2015-01-04 2016-10-19 中煤能源黑龙江煤化工有限公司 一种应用于气体深冷分离设备主精馏塔
CN106348298B (zh) * 2016-08-30 2018-12-14 兰州裕隆气体股份有限公司 一种高效节能精馏提纯二氧化碳的系统

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2671324A (en) * 1949-01-26 1954-03-09 Kellogg M W Co Method of gas separation, including impurity removing steps
US2724954A (en) * 1952-04-15 1955-11-29 Adolph Messer G M B H Apparatus for the operation of cold accumulators
US3224209A (en) * 1960-01-28 1965-12-21 Union Carbide Corp Process and apparatus for purifying and separating compressed gas mixtures
US3210947A (en) * 1961-04-03 1965-10-12 Union Carbide Corp Process for purifying gaseous streams by rectification
NL289327A (ko) * 1962-02-27
BE635978A (ko) * 1962-08-09
US3217502A (en) * 1963-04-22 1965-11-16 Hydrocarbon Research Inc Liquefaction of air
US3421333A (en) * 1964-08-28 1969-01-14 Linde Ag Thawing technique for a single air separation plant
GB1463075A (en) * 1973-04-13 1977-02-02 Cryoplants Ltd Air separation
NZ190528A (en) * 1978-05-25 1983-07-29 New Zealand Ind Gases Separation of air
DE3476114D1 (en) * 1983-03-08 1989-02-16 Daido Oxygen Apparatus for producing high-purity nitrogen gas
EP0175791B1 (en) * 1984-03-29 1988-11-09 Daidousanso Co., Ltd. Apparatus for producing high-purity nitrogen gas
JPS6124967A (ja) * 1984-07-13 1986-02-03 大同酸素株式会社 高純度窒素ガス製造装置
JPS6124968A (ja) * 1984-07-13 1986-02-03 大同酸素株式会社 高純度窒素ガス製造装置
FR2578532B1 (fr) * 1985-03-11 1990-05-04 Air Liquide Procede et installation de production d'azote
US5058387A (en) * 1989-07-05 1991-10-22 The Boc Group, Inc. Process to ultrapurify liquid nitrogen imported as back-up for nitrogen generating plants

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DE69813943D1 (de) 2003-06-05
CA2230348C (en) 2001-08-14
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EP0867673A1 (en) 1998-09-30

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