KR100328054B1 - 고탄성스프링용선재의제조방법 - Google Patents
고탄성스프링용선재의제조방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR100328054B1 KR100328054B1 KR1019970065358A KR19970065358A KR100328054B1 KR 100328054 B1 KR100328054 B1 KR 100328054B1 KR 1019970065358 A KR1019970065358 A KR 1019970065358A KR 19970065358 A KR19970065358 A KR 19970065358A KR 100328054 B1 KR100328054 B1 KR 100328054B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- less
- wire rod
- molten steel
- continuous casting
- cooling
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 31
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 10
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B2001/022—Blooms or billets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
본 발명은 고탄성 스프링용 선재의 제조방법에 관한 것이며; 그 목적은 연주공정조건과 최종 냉각조건을 적절히 제어함으로써 선재의 내부 조직이 매우 균일하여 균열 등과 같은 결함이 없는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법을 제공함에 있다.
상기 목적 달성을 위한 본 발명은 중량%로, C: 0.6~0.7%, Si: 0.10~0.35%, Mn: 0.90~1.10%, P: 0.020%이하, S: 0.020%이하, 가용성 Al: 0.02~0.03%, N: 50ppm이하 및 잔부 Fe로 조성되는 용강을 연속주조하고, 연속주조된 주편(bloom)을 강편압연한 다음, 제조된 강편(billet)을 950~1100℃의 온도에서 90~200분 동안 가열하여 선재압연하고, 이어서 780~880℃의 온도에서 권취한 후 송풍장치를 통해 냉각하여 고탄성 스프링용 소재로 사용되는 선재를 제조하는 방법에 있어서, 상기 연속주조는 용강의 과열도를 15℃이하로 하고, 압하량을 각각 0.2~1.0%의 범위로 부여하면서 연속주조하고; 그리고 냉각은 상기 송풍장치의 댐퍼각도를 10。이상으로 조절한 상태에서 평균냉각속도를 15℃/초 이하로 하여 실시하는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법에 관한 것을 그 기술적 요지로 한다.
Description
본 발명은 고탄성 스프링용 선재의 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 내부조직이 균일하여 재질편차가 저감되는 선재의 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 자동차의 비틀림스프링(torsion spring)이나 전화기 등에 사용되는 스프링용 선재(wire rod)는 고강도 뿐만 아니라 고탄성이 요구되기 때문에 주로 고 Mn 함유된 용강이 이용된다. 그 대표적인 용강의 조성은 표1과 같다.
| 성분 | C | Si | Mn | P | S | 가용성 Al | N | Fe |
| 조성(중량%) | 0.6~0.7 | 0.10~0.35 | 0.90~1.10 | 0.02이하 | 0.02이하 | 0.02~0.03 | 50ppm이하 | 잔부 |
상기와 같은 조성을 갖는 용강은 도1과 같은 연주기(10)를 통해 일정크기의 주편(bloom)으로 연속주조된 다음, 연속주조된 주편은 다시 일정크기의 강편(billet)으로 강편압연한 다음, 상기 강편을 도2와 같은 선재압연설비(20)를 통해 선재로 제조되어 최종적으로 수요가에서 신선가공, 냉각, 오스티나이징(austinizing)처리, 소입 및 소려처리하여 각종 고탄성 스프링으로 제조된다.
구체적으로 종래 고탄성 스프링용 선재의 제조공정을 도면을 통해 상세히 살펴보면 다음과 같다. 우선, 도1의 연주기(10)에서 용강의 과열도(즉, 턴디쉬의 용강온도-용강의 이론응고온도)가 약 20℃로 유지된 상태에서 연속주조된 주편은 도2의 가열로(21)에서 약 900~1100℃의 온도에서 90~200분 동안 가열하고, 조압연기(21), 중간압연기(22), 마무리압연기(24)를 포함한 선재압연기에 의해 압연되어 권취기(25)에서 코일(2)로 권취된 다음, 일정 직경을 갖는 선재로 제조된 후, 최종적으로 냉각베드(30)상에서 권취선재코일이 이동되면서 송풍장치(40)에 의해 냉각되어 원하는 품질의 제품으로 마무리된다.
또, 상기 선재는 신선가공을 한 후 신선된 와이어(wire)을 약 900℃이상 가열한 다음, 30~70℃의 오일(oil)욕조에서 소입하고, 이어서 저온 변태조직을 감소시키기 위해 약 400~520℃의 온도에서 소려처리하여 제조된다.
그러나, 표1과 같은 조성을 갖는 고탄성 스프링용 선재는 그 조직상 펄라이트변태를 지연시키는 Mn을 다량 함유하기 때문에 제조공정조건이 적절하지 못할 경우 선재의 중심부에 마르텐사이트와 같은 저온 변태조직이 발생하기 쉽다. 실제로 상기 종래의 방법으로 제조된 선재는 도3a와 같이 내부 조직이 마르텐사이트와 같은 저온변태조직이 형성되어 최종 신선된 와이어의 경우 도3b와 같이 내부에 균열이 발생되는 문제가 있다. 이는 연속주조공정에서 주편의 내부에 편석이 발생되고 선재압연후 냉각공정에서 균일한 냉각이 이루어지지 못한 것이 재질편차를 유발하는 원인이 된다.
본 발명은 표1과 같은 조성을 갖는 용강을 이용하여 고탄성 스프링용 선재를 제조시 연주공정조건과 최종 냉각조건을 적절히 제어함으로써 선재의 내부 조직이 매우 균일하여 균열 등과 같은 결함이 없는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법을 제공함에 그 목적이 있다.
도1은 일반 연주기의 개략 구조도
도2는 일반 선재압연라인의 개략 구조도
도3은 종래 고탄성 스프링용 선재와 신선와이어의 조직사진
도4는 도2의 냉각설비의 상세도
도5는 탄소 0.62%함유한 고탄성 스프링용 선재의 권취후 냉각속도와 조직과의 관계를 보이는 그래프
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *
2.....선재코일 10.....연주기
20.....선재압연설비 30.....냉각베드
40.....송풍장치 41.....댐퍼(damper)
상기 목적 달성을 위한 본 발명은 중량%로, C: 0.6~0.7%, Si: 0.10~0.35%, Mn: 0.90~1.10%, P: 0.020%이하, S: 0.020%이하, 가용성 Al: 0.02~0.03%, N: 50ppm이하 및 잔부 Fe로 조성되는 용강을 연속주조하고, 연속주조된 주편(bloom)을 강편압연한 다음, 제조된 강편(billet)을 950~1100℃의 온도에서 90~200분 동안 가열하여 선재압연하고, 이어서 780~880℃의 온도에서 권취한 후 송풍장치를 통해 냉각하여 고탄성 스프링용 소재로 사용되는 선재를 제조하는 방법에 있어서,
상기 연속주조는 용강의 과열도를 15℃이하로 하고, 압하량을 각각 0.2-1.0%의 범위로 부여하면서 연속주조하고; 그리고 냉각은 상기 송풍장치의 댐퍼각도를 10°이상으로 조절한 상태에서 평균냉각속도를 15℃/초 이하로 하여 실시하는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
표 1과 같이 Mn함량이 다량 함유된 조성을 갖는 고탄성 선재는 내부편석 제어를 위해 종래방법과는 다른 연주조업 조건을 필요로 한다. 따라서, 본 발명은 고탄성 스프링용 선재에 부합되도록 합금설계된 용강을 연속주조시 연속주조공정에서 용강의 과열도를 15℃이하로 하향 관리한다. 용강 과열도를 15℃이상으로 증가시키면 주조시 등축정보다는 주상정(dendrite)의 성장이 용이하고 크레이터 끝단부(crater end)가 길어져 편석이 증가한다. 바람직하게는 상기 용강의 과열도를 5~15℃의 범위로 조절하여 연속주조하는 것이다. 용강의 과열도를 5℃이하로 유지하는 것은 주조작업이 곤란해질 수 있다.
또한, 주편의 내부 편석을 제어하기 위해 본 발명은 응고되는 주편에 일정한 크기의 압하력을 부여한다. 예를들면, 주형(1)의 탕면으로부터 약 12.2~16.2mm 정도되는 위치에 지름 약 300mm의 압하롤(roll)(11~14)이 4쌍 마련되어 있는 도1과 같은일반 연주기의 경우 상기 압하롤(11~14)은 유압에 의해 상하로 작동되어 주편에 일정한 크기의 압하를 부여할 수 있도록 설계되어 있다. 이때, 주편 내부의 중심편석을 저감시키기 위해서 부여되는 압하력은 경압하이며, 바람직하게는 0.2~1.0% 의 압하량 범위로 경압하하는 것이다. 보다 바람직하게는 각각의 압하롤에 의해 부가되는 압하량을 주조진행방향을 따라 점차 증가시켜 가면서 경압하하는 것이다. 예를들면 상기 연주기의 경우 1번압하롤부터 4번압하롤 사이의 압하량은 0.2~0.4%, 0.2~0.4%, 0.8~1.0%, 및 0.8~1.0%로 나누어 경압하하면서 연속주조하는 것이 보다 바람직하다.
상기와 같이 연속주조된 주편은 통상의 방법으로 강편압연한 다음, 제조된 강편(billet)을 950~1100℃의 온도에서 90~200분 동안 가열하여 선재압연하고, 이어서 780~880℃의 온도에서 권취한다. 보통 선재압연전의 주편 가열온도를 900℃이하로 하면 선재압연이 곤란하고, 1100℃이상으로 가열하면 표면탈탄이 심하게 발생되어 바람직하지 않다. 또한, 가열시간이 90분 미만이면 강편 내외부가 균일하게 가열되지 않으며, 200분을 넘으면 선재표면에 표면탈탄이 과다하게 발생한다. 또한, 권취온도를 780℃이하로 권취하는 경우 권취작업이 곤란하고, 880℃이상으로 하는 경우 오스테나이트 조대화로 인해 저온변태조직이 발생하기 쉽다.
한편, 권취작업이후의 냉각이 적절하지 못할 경우 고 Mn 함량이 다량 존재하는 고탄성 스프링용 선재의 경우 중심부에 저온 변태조직이 발생되기 쉽기 때문에 권취조업후의 냉각제어는 매우 중요하다.
본 발명에서는 도4와 같이, 권취된 선재코일(2)의 양측부(2a)와 중심부(2b)가 권취후 냉각베드(30)에서 냉각시 서로 균일하게 냉각되도록 한다. 이를 위해 상기 냉각베드(30)의 하부에 설치된 송풍장치(40)의 댐퍼(damper)(41)의 각도 θ를 적당히 조절하여 송풍팬(42)으로 부터 인입되는 송풍량을 조절할 필요가 있다. 송풍장치의 댐퍼는 가변식으로 그 각도를 크게 하면 코일의 중심부에 유입되는 송풍량이 감소되어 상대적으로 냉각속도가 감소된다. 본 발명에 부합되는 송풍장치의 댐퍼각도 θ는 10°이상으로 함이 바람직하다. 보다 바람직하게는 상기 댐퍼의 각도를 10~13°의 범위로 조절하는 것이다.
또한, 상기 송풍장치의 댐퍼각도를 10°이상으로 조절한 상태에서 평균냉각속도를 15℃/초 이하로 냉각하면 선재의 저온변태조직을 방지할 수 있다. 상기 평균냉각속도를 15℃/초 이상으로 하게 되면 도5에서도 도시된 바와 같이 선재의 조직에 저온변태조직이 발생되어 바람직하지 않다. 도5는 탄소가 0.62%인 경우 권취후 선재의 냉각속도변화에 따른 조직의 거동을 보이고 있다.
이하, 본 발명을 실시예를 통해 구체적으로 설명한다.
[실시예]
압하롤이 4쌍 구비된 도1과 같은 연주기를 통해 표2와 같이 조성되는 용강을 연속주조하여 250X330mm의 주편을 만들고, 상기 주편을 강편압연하여 단면 160x160mm 크기의 강편을 얻었다. 이때, 표2의 발명재와 종래재의 경우 연속주조시 용강의 과열도 및 압하롤의 압하량은 각각 표3과 같이 부여하였다.
| 구분 | 화학조성(중량%) | |||||||
| C | Si | Mn | P | S | 가용성 Al | N | Fe | |
| 발명재 | 0.64 | 0.20 | 0.98 | 0.014 | 0.005 | 0.001 | 21ppm | 잔부 |
| 종래재 | 0.65 | 0.21 | 0.95 | 0.013 | 0.008 | 0.002 | 30ppm | 잔부 |
| 구분 | 용강과열도(℃) | 압하량(mm) | |||
| 1번롤 | 2번롤 | 3번롤 | 4번롤 | ||
| 발명재 | 14 | 0.5 | 0.5 | 2.0 | 2.0 |
| 종래재 | 25 | 0 | 0 | 0 | 0 |
이후, 상기와 같이 제조된 각각의 주편을 표4와 같은 가열하여 선재압연하고 권취한 다음, 송풍조건을 달리하여 냉각시키면서 지름 약 7mm의 선재를 얻었다.
| 실시예 | 가열조건 | 권취온도(℃) | 송풍조건 | 냉각속도(℃/초) | ||
| 온도(℃) | 시간(분) | 댐퍼각도 | 송풍량 | |||
| 발명재 | 1000 | 100 | 830 | 10° | 20% | 15 |
| 종래재 | 1050 | 110 | 830 | 15° | 40% | 25 |
상기와 같이 제조된 각각의 선재에 대하여 냉각베드(30)의 중심과 측부에서 시편을 채취하고, 각각에 대해 평균인장강도와 그 편차, 그리고 내부조직과 중심편차정도를 조사하여 그 결과를 표5에 나타내었다.
선재의 내부 중심편석과 마르텐사이트 발생정도는 한도 견본에 의해 평가하였다. 즉, 편석의 경우 중심편석이 없이 양호할 때를 `0' 등급으로 하고, 가장 나쁠 때를 `4'등급으로 정하여 평가하였다. 또한, 마르텐사이트 발생정도의 경우 마르텐사이트가 없을 때를 `0' 등급으로 하고 가장 나쁠 때를 `4' 등급으로 하여 평가하였다.
| 실시예 | 평균인장강도(kg/mm2) | 인장강도편차(kg/mm2) | 중심편석발생량 | 마르텐사이트발생량 | 감면율(%) |
| 발명재 | 94.4 | 1.0 | 0.6 | 0 | 50 |
| 종래재 | 105.1 | 1.7 | 0.8 | 0-3 | 54 |
표 5에 나타난 바와 같이, 본 발명재의 경우 종래재에 비하여 선재의 내부편석이 크게 저감되고 특히 저온 변태조직이 발생되지 않아 신선가공후 최종 제품에서 결함이 크게 감소될 수 있음을 알 수 있다.
뿐만아니라 인장강도의 경우 본 발명재는 종래재와 동등한 90kg/mm2급이상을 유지하면서도 종래재에 비하여 각 부분에서의 인장강도 편차가 크게 개선됨을 알 수 있다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 연주공정조건과 최종 냉각조건을 적절히 제어함으로써 선재의 내부 조직이 매우 균일하여 균열 등과 같은 결함이 없는 선재를 제공이 가능하며, 이러한 선재는 고탄성 스프링 제조에 매우 유용한 효과가 있다.
Claims (4)
- 중량%로, C: 0.6~0.7%, Si: 0.10~0.35%, Mn: 0.90~1.10%, P: 0.020%이하, S: 0.020%이하, 가용성 Al: 0.02~0.03%, N: 50ppm이하 및 잔부 Fe로 조성되는 용강을 연속주조하고, 연속주조된 주편(bloom)을 강편압연한 다음, 제조된 강편(billet)을 950~1100℃의 온도에서 90~200분 동안 가열하여 선재압연하고, 이어서 780~880℃의 온도에서 권취한 후 송풍장치를 통해 냉각하여 고탄성 스프링용 소재로 사용되는 선재를 제조하는 방법에 있어서,상기 연속주조는 용강의 과열도를 15℃이하로 하고, 압하량을 0.2~1.0% 의 범위로 부여하면서 연속주조하고; 그리고 냉각은 상기 송풍장치의 댐퍼각도를 10°이상으로 조절한 상태에서 평균냉각속도를 15℃/초 이하로 하여 실시함을 특징으로 하는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법
- 제1항에 있어서, 상기 용강의 과열도는 5~15℃의 범위로 조절하여 연속주조함을 특징으로 하는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법
- 제1항에 있어서, 상기 연속주조시의 압하량은 주조진행방향을 따라 증가시키는 것을 특징으로 하는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법
- 제1항에 있어서, 상기 송풍장치의 댐퍼각도는 10~13°의 범위로 설정함을 특징으로하는 고탄성 스프링용 선재의 제조방법
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019970065358A KR100328054B1 (ko) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | 고탄성스프링용선재의제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019970065358A KR100328054B1 (ko) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | 고탄성스프링용선재의제조방법 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR19990047109A KR19990047109A (ko) | 1999-07-05 |
| KR100328054B1 true KR100328054B1 (ko) | 2002-05-10 |
Family
ID=37478490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1019970065358A KR100328054B1 (ko) | 1997-12-02 | 1997-12-02 | 고탄성스프링용선재의제조방법 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100328054B1 (ko) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101242898B1 (ko) * | 2009-10-12 | 2013-03-12 | 주식회사 포스코 | 선재코일 냉각장치 |
| KR101259243B1 (ko) * | 2010-09-10 | 2013-04-29 | 주식회사 포스코 | 선재코일 냉각장치 |
-
1997
- 1997-12-02 KR KR1019970065358A patent/KR100328054B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101242898B1 (ko) * | 2009-10-12 | 2013-03-12 | 주식회사 포스코 | 선재코일 냉각장치 |
| KR101259243B1 (ko) * | 2010-09-10 | 2013-04-29 | 주식회사 포스코 | 선재코일 냉각장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR19990047109A (ko) | 1999-07-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4684397B2 (ja) | 薄いストリップの形態のｔｒｉｐ鋼を製造する方法 | |
| CN111530925B (zh) | 一种高强度汽车弹簧钢盘条的轧制方法 | |
| KR100516843B1 (ko) | 신선성이 우수한 고탄소강 선재 및 그의 제조방법 | |
| CN116904838B (zh) | 高碳钢盘条及其生产方法 | |
| KR100742821B1 (ko) | 스케일 박리성이 우수한 열처리 생략형 타이어코드 선재 및그 제조방법 | |
| KR100328054B1 (ko) | 고탄성스프링용선재의제조방법 | |
| KR930009976B1 (ko) | 자기특성이 우수한 방향성 규소 강판의 제조방법 | |
| KR100832960B1 (ko) | 고탄소 크롬 베어링강의 제조방법 | |
| KR100478088B1 (ko) | 페라이트탈탄이 없는 스프링강의 제조방법 | |
| KR100516503B1 (ko) | 페라이트 탈탄이 없는 스프링강의 제조방법 | |
| JPH06145799A (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素薄鋼板の製造方法 | |
| KR100435483B1 (ko) | 표면결함이 없고 표면탈탄이 우수한 철도레일크립용선재의 제조방법 | |
| KR100516516B1 (ko) | 피로강도가 우수하고 페라이트 탈탄층이 없는 스프링강용선재 제조방법 | |
| KR100347575B1 (ko) | 마르텐사이트발생을억제하기위한고탄소선재의단계냉각법 | |
| KR100523107B1 (ko) | 420계열 마르텐사이트계 스테인레스 열연강판의열처리방법 | |
| KR100340542B1 (ko) | 피로성능이우수한볼용베어링강선재의제조방법 | |
| KR20010057533A (ko) | 냉간성형 스프링용강 선재의 제조방법 | |
| KR101987670B1 (ko) | 내부 재질이 균일한 고탄소 선재 및 그 제조 방법 | |
| KR100328069B1 (ko) | 스프링용선재의제조방법 | |
| KR20020036268A (ko) | 고탄소강 열연강대의 에지크랙 발생 방지를 위한 저온압연 방법 | |
| JPH06240358A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR20040057216A (ko) | 고강도 과공석강 및 이를 이용한 과공석강 선재의 제조방법 | |
| KR100352597B1 (ko) | 중심편석이 감소되는 베어링용 선재의 제조방법 | |
| JPH05279741A (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR20010062900A (ko) | 딥드로잉성이 우수한 ｐ첨가 극저탄소 냉연강판의 제조방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20130225 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20140226 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20150223 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160229 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |