KR100317061B1 - 액체-액체접촉탑 - Google Patents

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Abstract

비교반식의, 향류형 액체-액체 접촉탑에서, 컬럼판 및 댐을 구성하는 트레이를 적절한 간격으로 수직 방향에서 교대로 탑 쉘내에 수평배설한다. 이 컬럼판은 액류로를 형성하는 탑의 단면 일부를 공유하며, 댐은 수직 하방으로 컬럼판의 말단으로부터 연장되며 컬럼판 근처에 개구를 갖는다. 이 액체-액체 접촉탑은 고도의 접촉 효율을 가지며, 비교적 작은 크기의 장치가 큰 처리 용량을 갖는다. 이 장치에는 이동부분이 없으므로 관리가 용이하다.

Description

액체-액체 접촉탑
본 발명은 액체-액체 접촉탑, 특히 서로 불용성인 두 액체를 이들의 밀도 차로인해 연속적으로 향류(contercurrent flow) 접촉시키는 액체-액체 접촉탑의 개선에 관한 것이다. 석유 정제, 석유 화학, 석탄 화학, 원자력 공업, 및 기타 공정 공업에 있어서 중요한 단위 조작인 액체-액체 추출 및 액체-액체 반응에 통상적으로 액체-액체 접촉탑을 사용한다.
향류형 액체-액체 접촉탑은 두가지 형태로 분류된다: 하나는 다공판탑, 충전탑 및 배플탑과 같은 비교반식이고; 또 다른 하나는 회전원판탑, 올드슈-러쉬톤(oldshue- Rushton) 탑, 맥동압출탑 및 왕복동압출탑 등의 기계식 교반 또는 맥동형이다.
후자의 접촉탑은 장치의 단위 높이당 고도의 접촉 효율을 나타낸다. 그러나, 이러한 유형의 접촉탑은 기계적으로 구동되는 부분이 있기 때문에 장치설비비가 고가이고 관리가 곤란하다는 단점을 가지고 있다. 반면에, 비교반형의 접촉탑은 설비기가 적고 관리도 용이하므로, 접촉 효율이 비교적 낮아도, 유리하다.
본 발명자들은 전자의 개선된 형태, 설비비가 적게 들고 관리용이하게 작동시킬 수 있는 비교반형 액체-액체 접촉탑, 특히 비교적 고도의 접촉효율을 갖는 다공판탑에 대해 계속적으로 연구하였다.
종래 다공판탑은 제 11 도 및 제 12 도에 도시되어 있는 바와 같은 구조(도면에는 정액 "L"이 분산상이고 중액 "H"이 연속상인 구체예가 예증되어 있다.)를 가지며, 중액 입구(21)와 경액 출구(22)가 탑(20) 상부에 설치되어 있고, 경액 입구(23) 및 중액 출구(24)가 탑 하부에 설치되어 있으며, 복수개의 트레이(25)가 탑에 배설되어 있다.
트레이(25)는 액류로를 제공하기 위해 원형 다공판 일부를 절단함으로써 형성된 수평 배치된 다공판(26) 및 수평 다공판 말단으로부터 하방(분산상 공급측)으로 수직 연장된 종판(27)으로 구성된다. 다공판을 절단하여 형성된 유로 및 종판은 일류관(the spout for overflow)(예시된 도면에서는 "다운커머"라고 함) 또는 연속상(중액)만 통과하는 연속상액 유로(29)이고, 공부(apertures)는 분산상(경액)만 통과시키는 분산상액 유로(28)이다.
이 다공판탑은 탑(20)의 하부에서 경액 입구(23)로부터 경액을 공급하고, 동시에, 탑의 상부에서 중액 입구(21)로부터 중액을 공급함으로써 작동시킨다.
이 두 액체를, 둘 중 하나는 연속상을 형성하고, 또 하나는 분산상을 형성하는 방식으로 공급한다. 경액이 분산상을 형성하는 예증된 구체예에서, 경액의 유량 대 연속상을 형성하는 중액의 유량이, 다공판의 하방에 분산상이 체류하고 상방으로 이동하는 동안에 분산상액적이 누적되어 합쳐져서 분산상 합일층을 형성하고, 그 분산상 합일층이 공부 또는 분산상액 유로(28)로부터 흘러나오는 값을 갖는 조건하에 경액을 주입한다.
상기한 탑(20)내 연속적으로 경액과 중액의 액체-액체 향류접촉시키는 것에 의해 경액으로 추출된 중액내 성분, 또는 이와는 반대로 중액으로 추출된 경액내 성분을 갖거나, 또는 경액 및 중액간의 화학 반응을 일으킨 후, 작용이 끝난 경액을 경액 출구(22)로부터 빼내고 작용이 끝난 중액을 중액 출구(24)로 부터 연속적으로 빼낸다.
상기한 다공판탑은, 액류용 유로의 개구면적 큰 배플탑과 비교할때, 단위 단계당 더 높은 액체-액체 접촉 효율을 나타낸다. 그러나, 상기한 분산상의 유량 조건을 만족시키는 범위에서 작용하기 위해서는, 분산상액 유로(28)의 면적이 작거나 또는 다공판의 공부가 작아야 하고, 이에 의해 분산상의 공급속도가 크게 증가되지 않아 액체 처리량이 증가될 수 없다.
상기한 단점을 제거하기 위해서 본 발명자들이 하기의 실험을 행하였다.
먼저, 이들은 종래 다공판탑을 사용하여, 분산상유량과 연속상 유량과의 비를 일정하게 하여 플러딩(flooding)이 일어날때까지 액량을 증가시키고, 액체-액체 접촉효율을 측정한다. 측정효율은 통상적인 조건하의 효율에 비해 더 낮았고, 따라서 접촉 효율을 고도로 유지하면서 처리액량을 증가시킬 수 없다는 결론에 이르렀다.
이어서, 이들은 공부의 직경을 확대시키거나 또는 공부의 수를 증가시킴으로써 분산상액 유로의 개구 면적을 확대시켜 분산상액의 유량을 증가시켰다. 이로써, 다공판(26) 하부 분산상의 합일층 두께가 감소되고, 어떤 경우에는 작동 조건의 작은 변화로 인해 분산상의 합일층이 사라지기도 했다. 따라서, 안정하게 작동시킬수도 없고 액체-액체 접촉효율을 일정하게 할 수도 없다. 게다가, 분산상의 합일층이 사라지는 경우에는, 접촉효율이 상당히 낮아진다. 실험에 의하면 이러한 접촉 형태는 유효하지 않다.
본 발명의 목적은 고도의 처리량과 고도의 접촉 효율을 모두 가능하게 하는 액체-액체 접촉탑을 제공하는 것이며, 이것은 종래의 비교반식 액체-액체 접촉탑에 의해 기대할 수 없다. 특히, 본 발명의 목적은, 분산상액 유로의 면적을 확대시킴으로써 처리액량이 훨씬 증가되어도, 분산상액적이 합일되어 분산상의 합일층을 형성하고 합일층이 분쇄되어 액적을 형성하는 것이 확실하게 반복되어 고도의 접촉 효율이 유지되는 액체-액체 접촉탑을 제공하는 것이다.
본 발명의 장치는 액체-액체 접촉탑이며, 여기서 중액이 접촉탑의 상부로부터 공급되고 경액이 접촉탑의 하부로부터 공급되어 두 액체가 연속적으로 접촉되며, 접촉탑내 향류상태에서 두 액체 중 하나는 분산상을 형성하고 또 다른 하나는 연속상을 형성하며; 접촉탑에 칼럼판 및 댐으로 구성된 트레이 및 탑 쉘이 있고, 탑 내에 수평방향으로 연장된 칼럼판이 탑의 일부 단면을 커버하여 연속 및 분산상액 유로를 형성하고, 댐이 칼럼판의 말단으로부터 분산상 공급 방향으로 수직 연장되고 개구를 공급하여 분산상이 그 속으로 흐르게 되므로 분산상적이 상류 칼럼판으로부터 하류 칼럼판 하부에 체류할 수 있고, 이 액적이 체류하는 동안 합일되어 분산상의 합일층을 형성하며 합일층이 댐의 개구를 통해 수평 방향으로 흘러나갈 수 있도록 구성되어 있는 것이 특징이다.
본 발명을 도면과 함께 상세히 기술한다. 도면에서, 종래 장치의 부호와 공통적인 것은 종래의 것과 동일한 것을 사용한다.
제 1 도에 도시된 바와 같이, 본 발명의 액체-액체 접촉탑에서 중액 입구(21)와 경액 출구(22)가 탑(10) 상부에 제공되고, 경액 입구(23) 및 중액 출구(24)는 탑(10) 하부에 제공되며, 복수개의 트레이가 탑(10)에 배설된다.
제 2 도 및 제 3 도에 도시된 바와 같이, 본 장치에서 사용되는 트레이(1)는 연속 및 분산상액 유로(4)를 제공하기 위해 원형판의 일부를 절단함으로써 형성된 수평 컬럼판(2)과 액류로(4)에서 컬럼판 말단으로부터 하방(분산상 공급 방향)으로 수직 연장된 댐(3)으로 구성된다. 댐에는 분산상액 유로인 개구(5)가 제공된다.
제 4 도에 도시된 바와 같이, 컬럼판(2) 하부 또는 분산상 공급쪽에는 분산상적이 체류하는 동안 누적 및 합일되어 분산상의 합일층을 형성한다. 이렇게 형성된 분산상의 합일층은 댐(3)의 개구(5)를 통해 수평방향으로 흘러 나간다.
종래의 다공판탑과 같이, 탑(10)의 하부에서 경액 입구(23)로부터 새로운 경액을 공급하고 상부에서 중액 입구(21)로부터 새로운 중액을 공급하며, 중액과 접촉되었던 다 사용된 경액을 탑(10)의 상부에서 경액 출구(22)로부터 빼내고 경액과 접촉되었던 다 사용된 중액을 탑(10)의 하부에서 중액 출구(24)로부터 빼내어 이들 중 하나가 분산상을 형성하고 또 다른 하나가 동시에 연속상을 형성하도록 함으로써 본 발명의 액체-액체 접촉탑을 작동시킨다.
액체-액체 접촉탑에는 상기한 구조의 트레이(1)가 180° 교대 회전하는 위치에서 탑(10)에 배설되어 있고, 연속상액 및 분산상액이 탑벽의 한쪽으로부터 또 다른 쪽으로 지그재그 선으로 흐르고, 이에 의해 액체-액체 접촉 효율이 향상된다.
댐(3)은 분산상적의 일류(溢流)를 방지하는 높이를 가져야 하지만, 그 높이는 종래 다공판탑에서 사용되는 다운커머의 높이보다 낮을 수 있다. 이는 종방향으로 움직이는 동안 액적이 종래의 다공판탑에서 합일층을 형성하기 때문이며(제 12도 참조), 종판(27)은 합일에 필요한 거리에 상응하는 길이를 가져야 하고, 이때 제 4도의 화살표로 나타난 바와 같이 본 발명의 접촉탑에서, 분산상적은 이들이 컬럼판(2)하부에서 수평방향으로 움직이는 동안 누적되어 합일되고, 이에 따라 트레이간의 거리차는 훨씬 작아질 수 있다.
분산상액 유로로서 댐내에 형성된 개구(5)의 적절한 면적율은 탑의 단면적의 2 내지 30%, 바람직하기로는 3 내지 15%이다. 본 발명의 목적에 적합하기만 하면 어떤 형태의 개구도 사용할 수 있다. 제 3도에 나타나 있는 형태이외에도, 제 5도내지 제 7도에 나타나 있는 것을 사용할 수 있다. 이러한 구체예의 개구의 면적율은 처리될 액체의 유량에 근거하여 선정될 수 있으며, 설계의 자유도가 크다.
본 발명의 또 다른 구체예는 제 8도 내지 제 10도이다. 이 구체예에서, 트레이 2단계를 1조로 하여 고도의 처리량을 가능하게 하는 2패스형(액류로수 2) 액체-액체 접촉탑을 제공한다. (도면에서 상기한 구체예와 공통인 부분은 동일한 부호를 씀.)
제 9도에 나타난 바와 같은 제 1 트레이(1a)는 사이에 제 1 액류로(4a)를 형성하는 한쌍의 컬럼판(2a) 및 유로에서 컬럼판(2a) 말단으로부터 하방으로 수직 연장된 댐(3a)으로 구성된다. 제 1 트레이는 상기한 구체예와 관련하여 기술한 트레이(1)와 같이 작용한다.
제 2트레이(1b)는 제 10도에 도시되어 있는 바와 같은 형태의, 제 1 컬럼판(1a)에 의해 제공되는 제 1유로를 커버하기 위해 수평으로 연장되며 두개의 제 2 유로(4b,4b)를 제공하는 컬럼판(2b) 및, 제 2 유로에서 컬럼판의 양쪽 말단으로부터 수직 연장된 댐(3b,3b)으로 구성된다. 제 2 트레이는 상기한 구체예와 관련하여 기술한 트레이(1)와 같이 작용한다.
제 8도에 도시된 바와 같이 탑(10) 내에 제 1 트레이(1a) 및 제 2 트레이(1b)를 교대로 배설함으로써 제 2 구체예의 접촉탑은 제 1 구체예의 접촉탑보다 더 많은 양의 액체를 처리할 수 있다.
상기한 바와 같은 제 2 구체예에서, 멀티패스형(액류로수 3이상) 접촉탑을 제공할 수 있다. 멀티패스형 접촉탑에서, 제 1 액류로 2이상을 공급하는 제 1 트레이의 컬럼판, 및 제 2 액류로 3이상을 공급하는 제 2트레이가 형성되며, 제 1 및 제 2 유로는 수직 축을 따라 같은 위치에 존재하지 않는다.
본 발명의 액체-액체 접촉탑에서는 소망하는 처리량에 따라 개구시킨 분산상 액류탑(5, 5a, 5b)으로 부터 분산상 합일층(L3)이, 수평방향으로 젯트(L1)로 되어 유출되는 것과 함께 연속상 액체(H)로 부터 받은 전단응력에 의해 확실히 액적(L2)으로 되고, 그 액적이 연속상 액체와 접촉하면서 상방으로 이동하고 다음의 칼럼판의 하부에서 수평방향으로 이동하면서 누적하여 확실하게 합일하여 분산상 합일층을 형성하는 것으로 되어 이 액적의 분산과 합일을 확실히 반복하는 것에 의해 중액중의 성분을 경액으로 추출하고 또 그 역으로 경액중의 성분을 중액으로 추출하며 경액과 중액사이에 화학반응을 생기게 하는 작용을 높은 접촉효율로 실행할 수 있다.
이하의 비교예 및 실시예에 있어서 농도 12%(중량%, 이하 동일)의 메타크릴산 수용액(이하, "원료"로 한다)을 이소옥탄(이하, "용매"라 한다)으로 추출하는 액체-액체 추출조작을 실행하였다.
[비교예 1]
추출장치로서 제 11도 및 제 12도에 도시한 구조를 사용하였다. 내경 75 mm의 탑내에 기공직경 4mm, 기공수 5개의 다공판을 (다운커머(downcomer)부 유로의 탑단면적율은 14%), 칼럼판 간격 150mm로 10단 배치시켰다.
원료가 증액이고 용매가 경액이다. 후자를 분산상으로 용매비(용매/원료)를1.38/1.0으로 선택하며, 온도 20℃, 대기압하에서 접촉시켰다.
원료 공급량 56kg/Hr 및 용매(메타크릴산 농도 0%) 공급량 78 kg/Hr인 경우, 추출 잔액은 액류량 53kg/Hr이고, 메타크릴산 농도는 7.3%이다. 액체-액체 평형계산을 실행하여 이론단당 높이(height per theoretical stage, 이하 "HETS"라 한다; 낮은 값은 높은 효율을 나타낸다)를 구한 경우 2.9m이었다.
원료 및 용매의 공급량을 원료 84kg/Hr 및 용매 116kg/Hr로 각각 증가시킨 경우, 플러딩이 발생하였다.
[실시예 1]
추출장치로서, 제 1도 내지 제 4도에 도시한 구조의 본 발명의 접촉탑을 사용하였다. 내경 75 mm의 탑내에, 균일간격 75mm의 트레이 19단은 각각 분산상 유로 면적율 32%의 액류로 및 10mm x 10mm의 정방향의 개구를 2개 갖는 댐으로 구성된다. 원료 공급량 이외의 용매비등의 조건은 비교예 1과 동일하게 하였다.
원료 공급량 84kg/Hr 및 용매(메타크릴산 농도 0%) 공급량 116kg/Hr인 경우, 추출 잔액은 액류량 80kg/Hr이고, 메타크릴산 농도는 7.0%이다. 액체-액체 평형계산에 의한 HETS는 2.7m이었다.
원료 및 용매의 공급량을 원료 113kg/Hr 및 용매 156kg/Hr으로 각각 증가시킨 경우, 추출 잔액은 액류량 107kg/Hr이고 메타크릴산 농도 7.4%이고, HETS는 3.0m이었다.
비교예 1과 실시예 1에서 처리량, 추출 효율을 하기 표 1에 나타낸다.
표 1
표 1의 결과로부터 본 발명의 접촉탑을 사용한 경우에는 종래의 다공판탑을 사용한 경우에 비하여 액체 공급량 및 처리량을 대폭적으로 증가하여도 전체의 액체-액체 접촉 효율이 저하되지 않는 것을 알 수 있다.
[비교예 2]
추출 장치로서 제 11도 및 제 12도에 도시한 종래의 장치를 사용하였다. 이 장치는 내경 75mm의 탑내에 기공 직경 4mm, 기공수 72개의 다공판(다운커머부 유로의 탑단면적에 대한 비는 14%)을 칼럼판 간격 200mm로 10단 배치시킨 다공판탑이다.
원료가 중액, 용매가 경액이다. 후자를 분산상으로 하여 용매비(용매/원료)를 1.38/1.0으로 선택하고 온도 20℃, 대기압하에서 접촉시켰다.
원료 공급량 900kg/Hr, 용매(메타크릴산 농도 0%) 공급량 1240kg/Hr인 경우,추출 잔액은 액류량 855kg/Hr이고 메타크릴산 농도는 7.4%이다. 액체-액체 평형 계산에 의한 HETS는 4.0m이었다.
원료 및 용매의 공급량을 증가시키고, 원료 1350kg/Hr 및 용매 1860kg/Hr으로 증가시킨 경우, 플러딩이 발생하였다.
[실시예 2]
추출 장치로서 제 1도 및 제 4도에 도시한 구조의 본 발명의 접촉탑을 사용하였다. 내경 300mm의 탑내에, 분산상 유로로서 면적율 32%의 액류로를 제공하는 컬럼판 및 종 40mm x 횡 20mm의 장방형의 개구를 4개 갖는 댐으로 각각 구성된 컬럼판을, 균일 간격 100mm로 19단 배치시켜 사용하였다. 원료 공급량 이외의 용매비등의 조건은 비교예 2와 동일하게 하였다.
원료 공급량 1350kg/Hr 및 용매(메타크릴산 농도 0%) 공급량 1860kg/Hr인 경우, 추출 잔액은 액류량 1250kg/Hr이고 메타크릴산 농도는 4.7%이다. 액체-액체 평형 계산에 의한 HETS는 2.5m이었다.
원료 및 용매의 공급량을 원료 1800kg/Hr 및 용매 156kg/Hr으로 각각 증가시킨 경우, 추출 잔액은 액류량 1670kg/Hr이고 메타크릴산 농도 5.2%이고 HETS는 2.7m이었다.
비교예 2와 실시예 2의 처리량, 추출효율을 비교하여 하기 표 2에 나타낸다.
표 2
표 2의 결과로부터 탑경을 크게한 경우에 표 1에서 탑경을 작게한 경우의 결과보다 더 양호한 효과가 수득된 것을 알 수 있다. 상세하게는 탑경이 큰 경우에는 단계당 접촉 효율이 향상된다. 이것은 칼럼판하에서의 액적이 수평하게 이동하는 거리가 길게되어 합일층의 형성이 보다 확실하게 되어 효율이 향상되기 때문인 것으로 보여진다.
본 발명의 액체-액체 접촉탑에서는 분산상 액체의 유로로 되는 개구부의 면적율을, 종래의 다공판 탑에 설치된 기공의 개구 면적에 비하여 크게하고 분상상의 액적직경을 크게 할 수 있기 때문에, 처리량을 대폭적으로 증가시킬 수 있다. 또한 수직방향에 관하여 단거리에서 분산상이 확실하게 분산과 합일을 반복하기 때문에 종래의 다공판탑과 동일한 정도 이상의 액체-액체 접촉 효율이 확보된다.
또한 본 발명에서는 분산상의 액적이 거의 수평 방향으로 유출하고 아래로 흐르는 연속상과 접촉되기 때문에 분산상 액주가 연속상 유체의 강한 전단력에 의해 작은 액적으로 부서져 균일한 분산이 실행되는 것에 의해 액체-액체 접촉효율이향상된다.
또한 분산상 합일층을 수평방향으로 유출시켜 액적의 누적, 합일을 수평이동의 사이에 행하기 때문에 탑의 높이를 낮게 억제할 수 있게 되어 동일한 높이의 탑에서 많은 칼럼판을 배치할 수 있기 때문에 액체-액체 접촉효율 합계를 높일 수 있다.
제 1 도는 본 발명의 액체-액체 접촉 장치의 한 예로서, 전체의 구조를 나타내는 종단면도;
제 2 도는 제 1 도의 A-A 방향 횡단면도;
제 3 도는 제 1 도의 B-B 방향 종단면도;
제 4 도는 본 발명의 장치의 메카니즘을 설명하기 위해, 사용 상태에 있어서 본 접촉탑의 주요 일부를 확대한 종단면도;
제 5 도는 본 발명의 장치의 댐과 개구부의 기타 구체예를 나타내는 제 1 도와 같은 종 단면도;
제 6 도는 제 5 도와 같은 종 단면도;
제 7 도는 제 5 도와 같은 종 단면도;
제 8 도는 본 발명의 장치의 또 다른 구체예의 메카니즘을 예증하기 위한 제 4 도와 같은 확대 종단면도;
제 9 도는 제 8 도의 C-C 방향의 단면도;
제 10 도는 제 8 도의 D-D 방향의 단면도;
제 11 도는 구조와 메카니즘을 예증하기 위한 종래 다공판 액체-액체 접촉탑의 종 단면도; 및
제 12 도는 제 11 도의 주요 부분의 확대 종 단면도에 있어서, 제 4 도 및 제 8 도에 대응하는 도면.
***도면의 주요부분에 대한 부호의 설명***
1: 트레이 2: 컬럼판
3:댐 4, 28, 29: 유로
5: 개구 10: 탑
21: 중액 입구 22: 경액 출구
23: 경액 입구 24: 중액 출구
25: 트레이 26:다공판
L: 경액 (분산상)
L1: 젯트 L2: 액적
L3: 합일층 H: 중액 (연속상)

Claims (4)

  1. 접촉탑의 상부로부터 중액이 공급되고 접촉탑의 하부로부터 경액이 공급되며 이 두 액체 중 하나가 분산상을 형성하고 또 다른 하나가 연속상을 형성하도록 접촉탑내에서 두 액체가 연속적으로 향류 접촉되는 복수개의 트레이가 존재하고; 접촉탑이 컬럼판 및 댐으로 구성된 트레이 및 탑 쉘을 포함하며, 탑내의 수평 방향으로 연장된 컬럼 판이 탑의 단면을 커버하여 연속 및 분산상액 유로를 형성하고, 댐이 분산상 공급 방향으로 컬럼판 말단으로부터 수직 연장되고 그 내부에 개구가 제공되어 분산상이 관통하도록 하여 상류 컬럼판으로부터의 분산상적이 하류 컬럼판아래에 체류하며, 체류하는 동안에 액적이 합일되어 분산상의 합일층을 형성하고 합일층이 댐내의 개구를 통해 수평 방항으로 흘러나가는 것을 특징으로 하는 액체-액체 접촉탑.
  2. 제 1항에 있어서, 복수개의 트레이가 동일한 형태를 가지며 180° 교대 회전의 위치에서 탑 내에 배설되고, 개구를 통해 흐르는 연속상 액 및 분산상액이 탑벽의 한쪽에서 또 다른 한 쪽으로 교대로 지그재그선을 만들며 관통하는 액체-액체 접촉탑.
  3. 제 1항에 있어서, 트레이가 양측에 액류로를 형성하는 제 1 트레이 및 편측에 액류로를 형성하는 제 2 트레이로 구성되며, 제 1 및 제 2 트레이가 수직축을따라 동일한 위치에서 존재하지 않는 위치 관계로 탑 내에 교대로 배설되어 연속상 및 분산상액이 분류 및 합류를 반복하는 액체-액체 접촉탑.
  4. 제 1항에 있어서, 트레이가 2이상의 액류로를 형성하는 제 1 트레이 및 1이상의 액류로를 형성하는 제 2 트레이로 구성되며, 제 1 및 제 2 트레이가 수직축을 따라 동일한 위치에서 존재하지 않는 위치 관계로 탑 내에 교대로 배설되어 연속상 및 분산상액이 분류 및 합류를 반복하는 액체-액체 접촉탑.
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