KR100224638B1 - Deoxidation material of low carbon steel for high purity steel - Google Patents
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Abstract
본 발명은 제강공정에서 극저탄소강 제조시 전로 출강온도가 낮거나, 비정상조업으로 인해 용강온도가 낮은 경우 알루미늄의 산화반응열을 이용하여 승온할 경우에 사용되는 탈산제로써, 탈산제 투입 후 발생되는 고융점의 탈산생성물을 저융점의 개재물로 제어함으로써 용강의 청정도를 향상시키는 것이다.The present invention is a deoxidizing agent used when the temperature of the converter is lowered when the ultra low carbon steel is manufactured in the steelmaking process, or when the temperature of the molten steel is low due to abnormal operation using the heat of oxidation of aluminum, and a high melting point generated after the deoxidizer is added. The cleanliness of molten steel is improved by controlling the deoxidation product of a by low melting point inclusion.
본 발명의 극저탄소강 승온재의 청정강 제조용 탈산제는 중량 %로 알루미늄 : 21-45 %, 석회석 : 8-10 %, 형석 : 47-69 %로 조성되는 것을 특징으로 한다.The deoxidizer for producing clean steel of the ultra-low carbon steel heating material of the present invention is characterized in that the composition is composed of weight% of aluminum: 21-45%, limestone: 8-10%, fluorite: 47-69%.
Description
제1도는 칼슘산화물과 형석비에 따른 용융온도.1 is a melting temperature according to calcium oxide and fluorspar ratio.
제2도는 형석과 알루미나비에 따은 용융온도.2 is the melting temperature according to fluorspar and alumina ratio.
제3도는 승온용 탈산제의 제조방법.3 is a manufacturing method of the deoxidizer for increasing the temperature.
제4도는 본 발명재와 종래발명재의 전산소 농도변화 그래프이다.4 is a graph showing changes in the total oxygen concentration of the present invention and the conventional invention.
[발명의 이용분야][Use of invention]
본 발명은 제강공정에서 극저탄소강 제조시 전로 출강온도가 낮거나, 비정상조업으로 인해 용강온도가 낮은 경우 알루미늄의 산화반응열을 이용하여 승온할 경우에 사용되는 탈산제로써, 탈산제 투입 후 발생되는 고융점의 탈산생성물을 저융점의 개재물로 제어함으로써 용강의 청정도를 향상시키는 것이다.The present invention is a deoxidizing agent used when the temperature of the converter is lowered when the ultra low carbon steel is manufactured in the steelmaking process, or when the temperature of the molten steel is low due to abnormal operation using the heat of oxidation of aluminum, and a high melting point generated after the deoxidizer is added. The cleanliness of molten steel is improved by controlling the deoxidation product of a by low melting point inclusion.
[종래의 공지기술][Prior known technology]
일관제철소의 제강공정, 즉 전로→2차정련→연속주조로 이어지는 조업에 있어서, 용강의 탈산으로 발생되는 탈산개재물(이하, 개재물이라 칭함)은 2차 정련 공정에서 90-95 %가 슬래그로 제거되므로, 슬래그 조건에 따라 용강의 청정도는 달라지게 된다.In the steelmaking process of integrated steelworks, that is, converters, secondary refining, and continuous casting, deoxidation inclusions (hereinafter referred to as inclusions) generated by deoxidation of molten steel are removed by slag in the secondary refining process. Therefore, the cleanliness of the molten steel will vary depending on the slag conditions.
따라서 개재물을 저감시키기 위해서, 즉 고청정강을 제조하기 위해서는 개재물의 흡수능이 우수한 저융점의 슬래그 조성을 가져야 하며, 용해 알루미늄의 재산화원으로 작용하는 철산화물과 망간산화물의 농도(이하, 저급 산화물이라 칭함)가 낮아야 하며, 그외 미소개재물의 상호충돌로 응집조대화를 촉진시켜 개재물의 부상분리를 향상시켜야 한다.Therefore, in order to reduce the inclusions, that is, to manufacture high-purity steel, it must have a low melting point slag composition with excellent absorption ability of the inclusions, and the concentration of iron oxide and manganese oxide serving as a reoxidation source of molten aluminum (hereinafter referred to as lower oxide). ) Should be low, and other collisions of micro inclusions should promote cohesion coordination to improve flotation separation.
극저탄소강의 경우 전로→가스교반설비→RH(-OB) 탈가스→연주공정으로 구성되어 있다. 극저탄소강의 제조는 전로종점에서 200-400 ppm 탄소로 출강된 용강을 50 ppm 이하로 제조되어야 하므로, 전로 출강과 함께 용강을 탈산시키는 저탄소강과는 달리 RH 탈탄 후 15-20분 정도의 짧은 시간에 저탄소강을 제조해야 하며, 저탄소강에 비해 연주조업 온도가 높은 특징을 가지고 있다.In the case of ultra low carbon steel, it is composed of converter → gas stirring equipment → RH (-OB) degassing → casting process. Since ultra-low carbon steel should be manufactured at less than 50 ppm of molten steel with 200-400 ppm carbon at the end of the converter, unlike low-carbon steel which deoxidizes molten steel with converter steel in the short time of 15-20 minutes after RH decarburization Low carbon steel should be manufactured, and it has a characteristic of high operating temperature compared to low carbon steel.
이에 따라 극저탄소강의 승온처리는 상당량 차지하게 되고, 처리 중 미처 슬래그로 부상분리되지 못한 탈산생성물들은 연속주조시 침지노즐을 폐쇄시켜 조업의 불안을 야기시키며, 주편내로 유입됨으로써, 냉연제품에서 슬리버와 스캐브와 같은 표면결함을 유발시키고 있다.As a result, the temperature increase treatment of the ultra low carbon steel occupies a considerable amount, and the deoxidation products, which are not separated by slag during treatment, close the immersion nozzle during continuous casting, causing anxiety in operation, and flow into the cast steel, thereby allowing the sliver and It causes surface defects such as scaves.
표 1은 극저탄소강의 대표적인 처리방법에 따라 구분하여, 주편에서의 전산소 농도수준을 나타낸 것으로, 전산소의 농도가 증가할수록 최종제품에서의 결함율은 증가하게 된다. 승온재의 경우 전산소 농도가 높으며 편차도 3 ppm 으로써 승온재의 품질수준은 열악한 실정이다.Table 1 shows the total oxygen concentration level in the cast steel, classified according to the typical treatment method of ultra low carbon steel, and the defect rate in the final product increases as the concentration of total oxygen increases. In the case of the heating material, the oxygen concentration is high and the deviation is 3 ppm, so the quality level of the heating material is poor.
[표 1 극저탄소강의 처리방법에 따른 전산소농도][Table 1 Oxygen Concentration According to Treatment Method of Ultra-low Carbon Steel]
Al 탈산강에서 Al2O3개재물이 제거될수록 Total(O)는 감소하게 되며, 일반적으로 Al2O3개재물 제거는 2가지 반응기구로 구성되어 있다.As Al 2 O 3 inclusions are removed from Al deoxidized steel, Total (O) decreases. Generally, Al 2 O 3 inclusions are composed of two reactors.
첫째로 도가니 및 슬래그로 흡수되는 계면반응과, 둘째 개재물의 부상분리에 의한 체적반응으로 구분할 수 있다. 계면반응은 슬래그 및 내화물 조성에 따라 변화되며, 체적반응은 개재물의 부상속도에 따라 변화되므로 저융점 개재물에 의한 개재물의 조대화는 매우 중요하다.Firstly, it can be classified into interfacial reaction absorbed by crucible and slag, and second by volume reaction by flotation separation of inclusions. The interfacial reaction varies with the slag and refractory composition, and the volume reaction varies with the inclusion speed of the inclusion, so coarsening of the inclusion by the low melting point inclusion is very important.
극저탄소강에서 탈산전 산소농도는 200-400 ppm 으로 Al 탈산시 발생된 개재물은 용강중에 존재하게 되며, 승온재의 경우 산소 취입으로 더 많은 개재물이 존재하게 된다.In the ultra low carbon steel, the oxygen concentration before deoxidation is 200-400 ppm, and the inclusions generated during Al deoxidation are present in molten steel, and in the case of the heating material, more inclusions exist due to oxygen injection.
여기서 발생된 개재물의 수는 개재물이 동일한 크기를 갖는 구형으로 존재하고, 개재물 분포는 균일하게 분산되어 있다고 가정할 때, 전산소 농도에 따른 발생개재물 및 개재물간 거리는 표 2와 같다. 즉 전산소농도가 12 ppm 에서 개재물의 크기가 10 ㎛ 일 때, 개재물들은 6.5×1010개가 형성되며, 개재물간 거리도 0.13 ㎜로 매우 근접한 거리에 위치하고 있음을 알 수 있다.Here, the number of inclusions generated is a sphere having the same size and the inclusion distribution is uniformly distributed, the distance between the inclusions and inclusions according to the oxygen concentration is shown in Table 2. That is, when the oxygen concentration is 12 ppm, the size of the inclusions is 10 μm, the inclusions are formed 6.5 × 10 10 , the distance between the inclusions is also found to be very close to 0.13 mm.
따라서 개재물간 충돌확률을 증가시키기 위해, 용강을 강교반시키는 것이 개재물 제거에 효과적임을 알 수 있다.Therefore, in order to increase the probability of collision between inclusions, it can be seen that steel stirring is effective for removing inclusions.
[표 2 개재물수 및 개재물간의 거리]Table 2 Number of Inclusions and Distance Between Inclusions
지금까지 승온재의 청정도 향상기술은 거의 공지되어 있지 않으며, 상기와 같은 용강의 난류를 형성하는 방법과 RH 처리시간을 증가시키는 방법이 통상적으로 사용되고 있다.Up to now, there is little known technique for improving the cleanliness of the temperature rising material, and a method of forming turbulent flow of molten steel as described above and a method of increasing the RH treatment time are commonly used.
그러나 난류를 형성하기 위해 환류가스량을 증가시키는 경우 진공조에 용강에 의한 지금부착량이 증가하여, 진공조의 진공도 확보에 어려울 뿐만 아니라 진공조에 부착된 지금이 처리중 다시 용강에 유입되어 용강이 청정도를 악화시키게 된다.However, if the amount of reflux gas is increased to form turbulent flow, the amount of deposition by molten steel increases in the vacuum chamber, which makes it difficult to secure the vacuum degree of the vacuum chamber, and now the dust attached to the vacuum chamber flows back into the molten steel during processing, causing the molten steel to deteriorate cleanliness. do.
그리고 환류시간을 증가시키는 경우 처리시간의 지연에 따른 온도저하와 생산량이 감소하는 문제점이 있다. 그의 승온 후 합성 슬래그를 투입하여 발생된 개재물을 저융점으로 제어하는 방법을 들 수 있으나, 합성 슬래그가 알루미늄의 용해 속도보다 늦으므로 합성슬래그가 용해될 동안 탈산생성물은 용강내에 분포하게 되어 합성 슬래그와 개재물이 충돌될 확률이 매우 적게 되고 고가의 합성 슬래그 사용으로 용강 제조원가를 상승시키게 된다.In addition, when the reflux time is increased, there is a problem that the temperature decreases and the yield decreases due to the delay of the treatment time. It is possible to control the inclusions by lowering the melting point by adding synthetic slag after raising the temperature, but since the synthetic slag is later than the dissolution rate of aluminum, the deoxidation product is distributed in molten steel while the synthetic slag is dissolved. The probability of inclusion collisions is very low and the use of expensive synthetic slag raises the cost of manufacturing molten steel.
[발명의 목적][Purpose of invention]
본 발명은 제강공정에서 극저탄소강 제조시 알루미늄의 산화열을 이용하여 용강을 승온할 경우 석회석, 형석 및 알루미늄이 혼합된 탈산제를 이용하여, 탈산생성물의 생성과 함께 저융점의 개재물로 제어함으로써 승온재의 청정도를 향상시키는데 목적이 있다.In the present invention, when the molten steel is heated by using the heat of oxidation of aluminum in the manufacturing of ultra low carbon steel, the deoxidizing agent mixed with limestone, fluorite and aluminum is used to control the formation of the deoxidation product and control the inclusions of low melting point. The purpose is to improve the cleanliness of the ash.
[발명의 구성 및 작용][Configuration and Function of Invention]
본 발명에 사용된 RH 승온용 탈산제는 알루미늄과 석회석, 형석으로 구성되어 있다. 알루미늄은 용강에세 강제적으로 산화시켜 용강을 승온시키는 데 사용되며, 석회석과 형석은 알루미늄의 탈산결과로 발생되는 탈산생성물을 저융점의 개재물로 변환시키고, 탈산생성물을 구상화 및 조대화시켜 용강의 청정도를 확보하는 데 사용된다.The deoxidizing agent for RH temperature rising used in this invention is comprised from aluminum, limestone, and fluorite. Aluminum is used to forcibly oxidize molten steel to raise the temperature of molten steel, and limestone and fluorite convert deoxidation products resulting from aluminum deoxidation into low melting inclusions, and the deoxidation products are spheroidized and coarsened to clean the molten steel. Used to secure it.
본 발명에 사용된 생석회 및 형석의 화학 조성은 표 3과 같다.The chemical composition of quicklime and fluorspar used in the present invention is shown in Table 3.
[표 3 생석회 및 형석의 화학조성 (단위 : 중량 %)][Table 3 Chemical Composition of Quicklime and Fluorite (Unit: Weight%)]
제1도는 석회석중 CaO 와 형석에서의 CaF2비에 따른 용융온도를 나타낸 것으로 CaO 와 CaF2중량비가 15대 85일 때, 용해온도는 1360 도로 저융점 화합물을 형성하고 있으며, CaF2와 일루미나의 반응에 의한 용해온도는 제2도와 같이 1290 도 이하로 저융점의 개재물을 형성할 수 있음을 알 수 있다. 따라서 형석, 석회석 및 알루미늄으로 구성된 탈산제를 이용할 경우 탈산생성물이 발생되는 위치에서 저융점의 개재물을 제어할 수 있음을 알 수 있다.The first turn when illustrates the melting temperature of the CaF 2 ratio of the CaO and fluorspar of limestone is CaO and CaF 2 weight ratio of 15 to 85 days, the melting temperature is to form a low-melting compound 1360 Road, CaF 2 and Illumina It can be seen that the melting temperature by the reaction can form inclusions having a low melting point of 1290 degrees or less as shown in FIG. Therefore, when using a deoxidizer composed of fluorite, limestone and aluminum it can be seen that the inclusion of the low melting point at the position where the deoxidation product occurs.
RH 승온재에 사용될 탈산제의 제조법으로는 석회석과 형석을 흑연 도가니에서 1400 도에서, 알루미늄은 800 도에서 용해시키고, 제3도에서와 같이 몰드(1)에 용해 알루미늄(2)을 먼저 주입한다. 이때 용해 알루미늄(2)은 몰드(1)에 주입 후 반응고 상태로 존재하고 있으므로, 1400도의 온도를 갖는 용융 레이들 슬래그(3)가 주입될 경우, 알루미늄(2)과 레이들 슬래그(3) 계면에서 화학반응 결과로 단단하게 결합된다.In the manufacturing method of the deoxidizer to be used for the RH heating material, limestone and fluorite are dissolved in the graphite crucible at 1400 degrees and aluminum at 800 degrees, and the molten aluminum 2 is first injected into the mold 1 as in FIG. At this time, since the molten aluminum 2 is present in a solid state after the injection into the mold 1, when the molten ladle slag 3 having a temperature of 1400 degrees is injected, the aluminum 2 and the ladle slag 3 are injected. It bonds tightly as a result of chemical reactions at the interface.
그러나 알루미늄과 레이들 슬래그는 2단으로 분리되어 있어서, 냉각 및 이송과정에서 레이들 슬래그가 파손될 수 있으므로 이를 방지하기 위한 방법이 검토되어야 한다. 따라서 본 발명에서는 알루미늄을 상부로 전환한 후 불활성 분위기에서 800 도로 재용해시켜 레이들 슬래그를 보호하는 효과를 얻을 수 있었다.However, since aluminum and ladle slag are separated into two stages, ladle slag may be damaged during cooling and conveying, so a method for preventing the ladle slag should be considered. Therefore, in the present invention, it was possible to obtain the effect of protecting the ladle slag by re-dissolving aluminum in the upper portion and then re-dissolved in an inert atmosphere at 800 degrees.
그리고 재용해중 형석과 석회석의 혼합물은 알루미늄과의 비중차이와 용해 알루미늄이 레이들 슬래그의 바닥부로 이동함에 따라 용강 탈산제의 중앙에 위치하게 되었다.During remelting, the mixture of fluorspar and limestone was located in the center of the molten steel deoxidizer as the specific gravity difference between aluminum and molten aluminum moved to the bottom of the ladle slag.
형석과 석회석을 이용한 용강탈산제의 알루미늄 사용비는 칼슘과 알루미나간의 반응생성물에 따라서, 물질수치로 계산될 수 있다.The aluminum use ratio of molten deoxidizer using fluorspar and limestone can be calculated as the material value, depending on the reaction product between calcium and alumina.
알루미늄 탈산강의 경우, 알루미늄의 반응평형은 2[Al]+3[O]=(Al2O3) 와 같으며 이의 결과로 알루미나는 칼슘과 반응하여 11CaO·7Al2O3·CaF2, 3CaO·3Al2O3·CaF2, CaO·6Al2O3, CaO·2Al2O3, CaO·Al2O3, 12CaO·7Al2O3, 3CaO· Al2O3를 형성하게 된다.In the case of aluminum deoxidized steel, the reaction equilibrium of aluminum is equal to 2 [Al] +3 [O] = (Al 2 O 3 ), and as a result, alumina reacts with calcium, resulting in 11CaO · 7Al 2 O 3 · CaF 2 , 3CaO · 3Al 2 O 3 · CaF 2 , CaO · 6Al 2 O 3 , CaO · 2Al 2 O 3 , CaO · Al 2 O 3 , 12CaO7Al 2 O 3 , 3CaO · Al 2 O 3 .
그러나, CaO·6Al2O3, CaO·2Al2O3의 경우 알루미나 흡수능이 매우 미약하므로 물질수치 계산에서 제외될 수 있다.However, in case of CaO 6 Al 2 O 3 , CaO 2 Al 2 O 3 , the alumina absorption capacity is very weak and can be excluded from the calculation of material values.
따라서 CaO·Al2O3, 12CaO·7Al2O3, 3CaO·Al2O3, 11CaO·7Al2O3·CaF2,3CaO·3Al2O3·CaF2의 형성반응과 석회석 및 형석의 칼슘농도를 고려하여 계산한 결과, 알루미늄은 21-45 퍼센트, 석회석은 8-10 퍼센트, 형석은 47-69 퍼센트를 갖는 혼합조건을 얻을 수 있다.Therefore, the formation reaction of CaO · Al 2 O 3 , 12CaO · 7Al 2 O 3 , 3CaO · Al 2 O 3 , 11CaO · 7Al 2 O 3 · CaF 2 , 3CaO · 3Al 2 O 3 · CaF 2 and calcium of limestone and fluorite Based on the concentration considerations, we can obtain mixing conditions with 21-45 percent aluminum, 8-10 percent limestone and 47-69 percent fluorite.
이때, 알루미늄의 혼합비가 21 퍼센트 이하일 경우 용강 탈산을 위해 상대적으로 많은 양의 알루미늄이 소비되어야 하며, 이에 따라 탈산제로서의 사용이 부적합하고, 알루미늄의 혼합비가 45 퍼센트를 초과할 경우 CaO·6Al2O3, CaO·2Al2O3를 형성하는 조건으로 이는 알루미나 흡수능이 미약하게 되며, 석회석 및 형석이 증가될 경우 알루미늄의 혼합비가 감소하게 되어 다량의 탈산제가 혼합되어야 하므로 용강탈산제로서는 적합하지 않다.At this time, when the mixing ratio of aluminum is less than 21 percent, a relatively large amount of aluminum must be consumed for the deoxidation of molten steel. Therefore, it is not suitable for use as a deoxidizer, and when the mixing ratio of aluminum exceeds 45 percent, CaO.6Al 2 O 3 , CaO · 2Al 2 O 3 , which is not suitable as molten deoxidizer because it has a weak absorption of alumina, and the mixing ratio of aluminum decreases when limestone and fluorite are increased, and a large amount of deoxidizer must be mixed.
또한, 형석의 혼합비가 47 % 이하일 경우 탈산생성물의 제어가 어렵고, 형석의 혼합비가 69 %를 초과할 경우 제어하고자 하는 탈산생성물이 고융점을 가지므로 부적합하다.In addition, when the mixing ratio of fluorspar is less than 47%, it is difficult to control the deoxidation product, and when the mixing ratio of the fluorspar exceeds 69%, the deoxidation product to be controlled has a high melting point, which is not suitable.
아울러, 석회석의 혼합비(8-10 %)는 상기 알루미늄과 형석의 혼합비를 탈산제 전체(100 %)에서 상계하여 산출된 것이다.In addition, the mixing ratio of limestone (8-10%) is calculated by offsetting the mixing ratio of the aluminum and fluorite from the total deoxidizer (100%).
이하 실시예에 의하여 본 발명을 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to Examples.
[실시예]EXAMPLE
본 발명의 효과를 확인하기 위해 30 킬로그램급 유도용해로에서 극저 탄소강 주편 20 킬로그램 및 레이들 슬래그 1 킬로그램을 용해하였고 용강 탈산 후 20분 후에 산소를 취입하여 종래 발명과 본 발명의 탈산제를 다시 첨가하여 처리시간에 따른 전산소농도의 변화 및 탈산제 첨가 후 개배물의 분율을 조사하였다. 이때 탈산제량은 용존산소를 기준으로 알루미늄 투입량을 계산하여 동일한 알루미늄량이 투입되도록 설정하였으며, 실험에서의 탈산제량은 종래 발명재에서 100그램, 본 발명재는 3가지 종류로 구분하였다.In order to confirm the effect of the present invention, 20 kilograms of ultra low carbon steel slabs and 1 kilogram of ladle slag were dissolved in a 30 kilogram induction furnace, and oxygen was blown 20 minutes after molten steel deoxidation, followed by addition of the deoxidant of the present invention and the present invention. The change of total oxygen concentration over time and the fraction of dog food after deoxidizer addition were investigated. At this time, the amount of deoxidizer was set to calculate the same amount of aluminum based on the dissolved oxygen, and the amount of deoxidant in the experiment was 100 grams from the conventional invention, and the present invention was divided into three types.
21 퍼센트 알루미늄을 갖는 탈산제의 경우 470 그램을, 45 퍼센트 알루미늄을 갖는 탈산제의 경우 222 그램을, 50 퍼센트 알루미늄을 갖는 탈산제의 경우 208 그램을 투입하였다.470 grams for deoxidizer with 21 percent aluminum, 222 grams for deoxidizer with 45 percent aluminum, and 208 grams for deoxidizer with 50 percent aluminum.
제4도는 본 발명재와 종래 발명재에서 처리시간에 따른 전산소 농도의 변화를 나타낸 것으로, 본 발명재가 종래 발명재에 비해 전산소농도가 더 낮게 나타나고 있음을 알 수 있다. 또한 표 4에서 보는 바와 같이 본 발명재가 종래 발명재에 비해 처리 시간 개재물의 분율이 더 낮으므로, 청정강 제조에는 본 발명재가 더 우수함을 알 수 있다.Figure 4 shows the change in the total oxygen concentration according to the treatment time in the present invention and the conventional invention, it can be seen that the present invention has a lower oxygen concentration than the conventional invention. In addition, as shown in Table 4, since the present invention has a lower fraction of the treatment time inclusions than the conventional invention, it can be seen that the present invention is superior to clean steel.
그러나 본 발명 3의 경우 전산소농도가 본 발명 1과 본 발명 2에 비해 더 높으며 그 수준은 종래 발명의 수준과 유사한 결과를 보이고 있다. 또한 개재물 분율도 본 발명 1과 본 발명 2에 비하여 더 높게 나타나고 있는 데, 이는 탈산제 투입 후 고융점의 개재물이 형성되어 개재물의 조대화가 낮아져서 개재물의 부상분리가 원활하지 못하였기 때문이다.However, in the case of the present invention 3, the oxygen concentration is higher than that of the present invention 1 and the present invention 2 and the level is showing results similar to those of the conventional invention. In addition, the inclusion fraction is also higher than that of the present invention 1 and the present invention 2, because the inclusion of a high melting point after the addition of the deoxidizer is formed, the coarsening of the inclusion is low, the separation of the inclusion is not smooth.
[표 4 본 발명과 종래 발명의 개재물 분율비교]TABLE 4 Inclusion fraction comparison of the present invention and the conventional invention
[발명의 효과][Effects of the Invention]
RH 탈가스설비에서 알루미늄의 산화반응을 이용하여 용강을 승온할 경우 용강의 청정도는 향상되며, 이로 인해 냉연재의 결함율을 저감시킬 수 있다.When the molten steel is heated using the oxidation reaction of aluminum in the RH degassing facility, the cleanliness of the molten steel is improved, thereby reducing the defect rate of the cold rolled material.
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| Publication number | Publication date |
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| KR970027323A (en) | 1997-06-24 |
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