KR100200321B1 - 반구면경식 비열용량 측정법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 금속, 세라믹스, 복합재료 등의 고체재료 및 액체재료를 측정 대상으로 하며, 레이저 등의 방사에너지를 이용하여 시료를 가열하고 시료의 온도상승을 방사온도계로 측정하여 비열용량을 측정하는 반구면경식 비열용량 측정법에 관한 것으로, 평판상의 측정시료의 전면과 후면의 한쪽 또는 양쪽에 반구면경을 설치하여, 시료의 전면에 조사되는 레이저빔의 실효흡수율과 시료 후면의 실효방사율을 흑체에 가깝게 높임으로서 측정시료의 흡수율과 방사율의 편차에의한 비열용량의 측정오차를 저감시켜 비열용량을 정밀 측정할 수 있도록 하는 것을 특징으로 하는 반구면정식 비열용량 측정법과, 반구면경을 설치함으로서 시료의 전면에 조사되는 레이저빔의 손실을 저감시킴과 동시에, 시료 후면의 방사신호를 크게 증폭시키게 되어 노이즈에 대한 측정신호의 개선으로부터 측정 정도를 높이는 것을 특징으로 하는 반구면경식 비열용량 측정법에 관한 것임.

Description

반구면경식 비열용량 측정법

제1도는 본 발명에의한 반구면경식 비열용량측정법을 실시하고 있는 측정장치의 한 예를 나타내는 구성도.

제2도는 참조시료와 측정시료 사이의 흡수율 및 방사율의 차가 비열용량 측정의 오차요인이 되고 있음을 나타내는 도면.

제3도는 반구면경을 시료의 양쪽에 설치함으로서 시료 표면의 실효흡수율 및 실효 방사율이 증가되는 원리를 나타내는 도면.

제4도는 반구면경을 참조시료 및 측정시료의 레이저 조사측에 설치하였을 때 증가되는 시료 전면의 실효흡수율을 나타내는 도면.

제5도는 반구면경을 참조시료 및 측정시료의 후면에 설치하였을 때 증가 되는 시료 후면의 실효방사율을 나타내는 도면.

제6도는 반구면경을 시료의 양측에 설치함으로서 방사온도계에의하여 관측되는 측정신호가 개선되는 것을 나타내는 도면.

제7도는 본 발명의 효과를 확인하기 위하여 실제의 시료에 대하여 측정한 결과로서 반구면경의 설치에 따른 방사신호의 개선효과를 나타내는 도면.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 펄스레이저 가열원 2 : 레이저빔

3 : 빔 분리기 4 : 출력 측정장치

5 : 각도 조정용 반사경 6 : 측정용 진공조

7 : 참조시료 또는 측정시료 8 : 레이저조사측 반구면경

9 : 방사온도계측 반구면경 10 : 대물렌즈

11: 방사온도계 12 : 출력신호 기억장치

13; 퍼스널콤퓨터

본 발명은 금속, 세라믹스, 복합재료 등의 고체재료 및 액체재료를 측정대상으로 하며, 레이저 등의 방사에너지를 이용하여 시료를 가열하고 시료의 온도상승을 방사온도계로 측정하여 비열용량을 측정하는 반구면경식 비열용량 측정법에 관한 것이다.

종래의 비열용량 측정법에는 부상법, 투하법, 펄스통전가열법, 단열법, 교류가열법, 시차주사열용량법, 섬광법 등이 있다. (예를 들면, Maglic, Cezairliyan, Peretsky 편 「Compendium of Thermophysical Property Measurement Methods, Volume 1, Survey of Measurement Techniques」,(1984), Plenum Press, New York)

이들 측정법중 전도성 재료, 비전도성 재료에 관계없이 고온까지 단시간에 비열용량을 측정할 수 있는 유력한 측정법으로서 섬광법이 시도되어 왔다. 특히, 최근에는 가열에너지로서 레이저를 사용하는 레이저 섬광법에의한 비열용량 측정법이 폭넓게 활용되고 있다.

그러나 이 레이저섬광법에의한 비열용량 측정의 최대 문제는 주요 오차요인이 되고 있는 시료의 흡수에너지와 상승온도를 정확하게 평가하는 것이다. 이와같은 문제를 개선하기 위한 방법으로서 열용량을 알고 있는 참조시료와 측정시료의 표면을 동일 흑색도료를 도포한 후 공간 에너지 분포를 균일화시킨 레이저빔을 조사시켜 참조시료와 상호 비교함으로서 측정시료의 비열용량을 산출 하는 레이저섬광법 시차열량계가 개발되었다. (예를들면, 李昶遠,馬場哲也,小野晃,「레이저섬광示差熱量計의 開發」,熱物性, 第9券, 第4互{C, P224-230, 日本熱物性硏究會發行 (1995年))

이 방법은 열용량을 알고 있는 참조시료와 측정시료의 표면을 동일 도료로 도포함으로서 유사 재료에 대해서는 어느정도 확실한 비교평가가 가능하게 되었다. 그러나 이 방법의 경우에도 도료의 흡수율과 방사율이 도포 대상재료, 도포방법, 도포두께, 접착제의 농도 등 각종 조건에 따라 민감하게 변하기 때문에 동일 도료를 도포하여 측정시료와 참조시료 표면의 흡수율과 방사율을 같게 하는 것은 매우 어렵기 때문에 아직도 주요 오차요인의 하나로 남아 있으며, 도료의 균일도포에 따른 번거로움과 측정시마다 새로운 참조시료를 만들어야 하는 단점이 있다.

본 발명이 해결하려고 하는 기술적인 과제는 시료 표면의 실효흡수율과 실효방사율을 흑체에 가깝도록 증가시킴으로서 시료 자체의 흡수율 및 방사율의 편차가 비열용량의 측정오차에 미치는 영양이 크게 저감되기 때문에 시료표면의 도료의 도포조건에 따른 흡수율 및 방사율의 민감한 변화를 무시할 수 있는 측정법, 또한 방사율이 높은 재료에 대해서는 도료를 도포하지 않고도 시료의 대략적인 흡수율 및 방사율을 이용하여 비열용량을 정밀 측정할 수 있는 간편한 측정법을 제공함에 있다.

상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 반구면경식 비열용량 측정법에서는, 평판형 시료의 한쪽 또는 양쪽에 반구면경을 설치하여 시료 전면에 조사되는 레이저빔중 시료표면에 반사되어 무효화 되는 레이저빔을 반구면경에의하여 시료표면에 재 입사시킴으로서 무한의 다중 흡수를 일으켜 시료전면의 실효흡수율을 흑체에 가깝게 증가시킴과 동시에, 시료 후면의 반구 전방사중 방사온도계의 대물렌즈에 입사되지 않는 방사를 반구면경에의하여 시료 표면에 되반사시켜 무한의 다중반사를 일으키면서 시료 후면의 실효방사율을 흑체에 가깝게 증가시킴으로서 시료 전면의 흡수율 및 후면의 방사율의 편차의 영향을 저감시키는 것을 특징으로 하는 것이다.

또한, 본 발명의 반구면경식 비열용량 측정법은 시료 전면에서 반사되어 무효화 되는 레이저빔을 반구면경에의하여 시료전면에 재 입사시킴으로서 다중 흡수가 일어나기 때문에 시료의 전면에 조사되는 레이저빔의 손실이 크게 저감됨과 동시에, 시료 후면의 방사중 방사온도계에 입사되지 않는 방사를 반구면경에의하여 시료 후면에 되반사시켜 실효방사율을 흑체에 가깝게 높임으로서 시료 후면으로부터의 방사신호가 증폭되어 측정정도가 향상되는 것을 특징으로 한다.

이하 도면을 참조하여 본 발명 효과의 실시형태에 대하여 설명코자 한다.

제1도는 본 발명에 있어서의 반구면경식 비열용량측정법의 효과를 실시하기 위한 측정장치의 구성예로서 비열용량을 알고 있는 참조시료와의 비교에의하여 측정시료의 비열용량을 도출하는 경우를 나타내고 있다.

펄스레이저 가열원 1로부터 출사된 레이저빔 2 는 빔분리기 3에의하여 그 일부가 반사되어 출력 측정장치 4 에 입사되면 조사된 펄스레이저의 에너지 변동이 출력 측정장치에의하여 관측되며, 관측된 펄스레이저의 에너지 변동신호는 측정시료의 비열용량을 산출하기 위한 함수로서 사용한다.

상기 레이저빔 2의 대부분은 빔분리기 3을 투과하여 레이저빔의 각도를 조정하는 반사경 5 에의하여 반사된 후 측정용 진공조 6의 중심부에 비스듬히 설치되어 있는 참조시료 또는 측정시료 7에 조사된다. 참조시료 또는 측정시료 7 에 조사된 레이저빔은 시료표면의 흡수율분만 1 차 흡수되고 반사율분은 시료로부터 반사되어 버리지만, 본 발명의 특징인 레이저조사측 반구면경 8 에의하여 반사된 레이저빔도 시료표면에 재 입사되기 때문에 무한의 다중흡수가 일어나게 되며, 시료표면의 실효흡수율이 흑체에 가깝게 증가되어 시료표면 자체의 흡수율의 편차에 비하여 실효흡수율의 편차가 매우 작아지게 된다.

참조시료 또는 측정시료 7 은 조사된 펄스레이저의 에너지와 시료표면의 실효흡수율에 따라 결정되는 흡수에너지에 상당하는 온도까지 상승하며, 시료후면으로부터는 상승하는 온도와 시료 후면의 방사율에 대응하는 방사에너지가 방사된다. 따라서 방사온도계 11 에의하여 관측되는 시료 후면 중심부의 방사에너지의 시간적 변화로부터 시료 후면의 온도변화를 측정하게 된다. 이때 시료 후면의 중심부의 열방사중 방사온도계의 대물렌즈 10 에 입사되는 방사에너지는 그 일부에 불과하며, 대물렌즈로부터 벗어난 대부분의 방사는 외부로 방출되게 되기 때문에 본 발명에서는 시료 후면의 방사온도계측에도 반구면경 9 를 설치하여 방사온도계의 대물렌즈 10 으로부터 벗어난 열방사를 반구면경 9 에의하여 시료 후면에 재 입사시켜 방사온도계의 대물렌즈 10 에 입사되는 방사에너지를 증가시킴으로서 시료 후면의 실효 방사율을 흑체에 가깝게 증가시킴과 동시에 시료후면 자체의 방사율의 편차에의한 실효흡수율의 차가 작아지게 된다.

레이저빔이 시료의 전면에 조사되는 순간부터 방사온도계 11 에의하여 시료후면의 사간적 온도변화가 관측되게 되며, 관측된 시료후면의 온도변화 신호는 출력신호 기억장치 12 에 전송되고 연산장치인 퍼스널콤퓨터 13 에의하여 시료후면의 최고 상승온도에서의 방사신호의 크기와 출력 측정장치 4 에의하여 측정된 펄스레이저의 에너지 신호의 크기를 이용하여 참조시료와 측정시료의 상대적인 비교로부터 측정시료의 비열용량을 산출한다

다음은 제2도, 제3도, 제4도, 제5도, 제6도, 제7도 및 제8도를 참조하여 본 발명의 반구면경식 비열용량 측정법에의한 비열용량 산출의 원리를 설명코자 한다.

먼저 측정시료의 비열 또는 열용량의 산출식으로부터 검토하면, 측정시료의 정압비열을 C_p, 측정시료의 질량을 m, 참조시료의 정압비열을 C_ps, 참조시료의 질량을 m_s,측정시료 및 참조시료의 표면에 도포된 도료의 정압비열을 C_r, 질량을 m_r, 측정시료의 표면에 흡수된 레이저에너지를 Q_r, 참조시료의 표면에 흡수된 레이저에너지를 Q_rs, 레이저에너지의 흡수에의한 측정시료의 온도상승을 ㅿT, 참조시료의 온도상승을 ㅿT_s라고 하면, 측정시료의 비열(C_p) 또는 열용량 (mC_p)은 다음의 식(1)에의하여 구해진다.

지금, 측정시료의 측정시료의 표면에 조사된 레이저에너지를 Q, 참조시료의 표면에 조사된 레이저에너지를 Q_s, 방사온도계에의하여 지시되는 측정시료의 온도 상승을 ㅿT_r, 방사온도계에의하여 지시되는 참조시료의 온도상승을 ㅿT_rs, 참조시료와 측정시료의 초기온도를 T_i, 참조시료의 후면의 방사율을 ε_s, 측정시료의 후면의 방사율을 ε, 측정시료의 흡수율을 α, 참조시료의 흡수율을 α_s라고 하면, 조사에너지와 흡수에너지의 사이에는관계가 성립하며, 시료의 실제의 온도상승치와 방사온도계에의하여 지시되는 온도 상승치의 사이에는 식(2)의 관계가 성립한다.

따라서 식(1)에 식(2)를 대입함으로서 흡수율 및 방사율의 편차에의한 비열용량의 측정오차를 포함하는 식(3)이 구해진다

여기에서, C₂는 프랑크 법칙에의한 제 2 정수로서 C₂= 1.4388×10⁴μ° K 이며, λ는 방사온도계의 측정과장이다.

식(3)은 참조시료와 측정시료의 흡수율 및 방사율의 편차에의하여 비열용량의 측정오차가 발생함을 나타내는 것으로 α=ε=0.8, △T=10℃의 경우 흡수율과 방사율의 편차 (ㅿα=ㅿε)에의한 비열용량의 측정오차를 제 2도에 나타내었다.

이와같이 참조시료와 측정시료 사이의 흡수율 및 방사율의 차이는 비열용량 측정의 주요 오차요인이 되고 있다. 본 발명에서는 시료의 양면에 반구면경을 설치하여 참조시료와 측정시료의 실효흡수율 및 실효방사율을 흑체에 가깝게 증가시킴으로서 실효흡수율 및 실표방사율의 차가 크게 감소됨과 동시에 측정신호도 개선되게 된다. 제 3도 A는 시료표면에 조사되는 레이저빔중 시료로부터 반사되는 에너지가 반구면경에의하여 시료표면에 되돌아옴으로서 실효흡수율이 증가되는 원리를 나타내며, 제 3도 B는 시료 후면의 중심부의 방사중 방사온도계의 대물렌즈로부터 벗어난 열방사가 반구면경에의하여 재 집광되어 방사온도계의 대물렌즈에 입사됨으로서 실효방사율이 증가되는 원리를 나타내고 있다.

지금 시료 7의 본래의 흡수율을 α, 반구면경 8의 반사율을 ρm , 반구면경의 형태계수를 F_a, 레이저조사구의 형태계수를 f_a, 시료표면의 경면 반사율을 ρ_s, 시료표면의 확산반사율을 ρ_d라고 하면, 반구면경을 설치하였을때의 시료표면의 실효흡수율 α_e에는 시료표면 자체의 흡수율에 최초 확산 반사된 레이저빔에 의한 흡수율의 증가분과 최초 경면반사된 레이저빔에의한 흡수율의 증가분이 부가되어 실효흡수율 α_e는 식 (4) 와 같이 구해진다.

① 시료표면에서의 최초의 확산반사성분에의한 흡수율의 증가분은,

② 시료표면에서의 최초의 경면반사성분에의한 흡수율의 증가분은,

여기에서, 경면반사와 확산반사 과정에 있어서 경면반사 후 레이저조사구로부터의 손실에 해당하는 f_a/F_a의 2승 이상의 항은 매우 작은 값을 가지므로 이를 무시하면 반구면경에의한 실효흡수율 α_e는 다음과 같이 된다.

또한, 시료후면 자체의 방사율을 ε, 반구면경 9의 반사율을 ρm , 형태계수를 F_e, 방사측정구의 형태계수를 f_e라고 하면, 반구면경 9를 시료 7의 후면에 설치하였을 때, 방사계 11에의하여 관측되는 시료 후면의 실효방사율 ε_e에는, 시료후면 자체의 방사율에 반구면경 9에 반사된 방사가 시료 후면에서 확산 반사되어 방사온도계 11 에 입사되는 방사와 경면반사되어 방사온도계 11 에 입사되는 방사가 부가되기 때문에 반구면경 9 를 설치하였을 때 방사온도계 11 에의하여 관측되는 시료후면의 실효방사율 ε_e은 식 (5)와 같이 구해진다.

①시료 표면의 확산반사에의한 방사율의 증가분은,

②시료 표면의 경면반사에의한 방사율의 증가분은,

여기에서, 경면반사와 확산반사의 반복과정에 있어서, f_e/F_e의 이상을 포함하는 항은 매우 작은 값을 가지므로 이를 무시하면, 반구면경에의한 실효흡수율 ε_e은 다음과 같다.

지금, 식 (4) 로 표시되는 실효흡수율은 반구면경 8의 곡률중심부에서의 실효흡수율이며, 실제의 측정조건에서는 시료 7의 크기가 있기 때문에 반구면경 8의 곡률중심으로부터 벗어난 레이저빔은 시료 표면과 반구면경 사이의 다중반사 과정에서 점점 확대되어 조사되기 때문에 레이저빔의 확대를 고려하여야만 한다. 지금, 레이저빔의 입사각도에 있어서의 시료표면 자체의 흡수율을 α, 반구면경에의한 실효흡수율을 α_e, 입사각도 θ인 레이저빔이 시료 표면에서 1 차 경면반사된 후 반구면경에 되반사되어 재 조사되는 면적에 대한 경면반사 면적의 비로 나타낸 유효 경면반사계수를 k_s, 확산반사의 경우 반구면경에 되반사되어 재 조사되는 면적에 대한 확산반사 면적의 비로 나타낸 유효 확산반사계수를 k_d라고 하면, 레이저빔의 확대 및 입사각도를 고려하였을때의 반구면경 8 에의한 실효흡수율은 식 (6)으로 나타낼 수 있다.

제4도는 식 (6)에의하여 구한 반구면경에의한 실효흡수율을 나타낸 것으로서, 이 경우 반구면경 8의 반사율은 Al+SiO 를 코팅하여 ρ_m=0.97, 곡률 반경은 R=70mm, 반구면경의 저면을 10mm 절단하였을때의 형태계수는 Fa=0.968, 레이저조사구는 경사각이 θ=10° , 직경 d_a=15mm, 형태계수 f_a=0.011, 시료의 직경 a=10mm로서 이로부터 k_s=0.977, k_d=0.945 를 구하였다.

이 결과에의하면, 흡수율이 반사의 확산성과 같은 α=ρ_d/ρ의 경우 시료 표면 자체의 흡수율이 0.8±0.1의 편차를 가진 경우에 반구면경을 설치함으로서 0.97±0.02 이내로 되어, 실효흡수율의 중가와 동시에 흡수율의 편차율이 이전의 1/6 이하로 작아지게 된다. 따라서 반구면경의 설치에의하여 시료표면의 흡수율의 편차에의한 비열용량의 측정오차가 종래의 1/6 이하로 저감됨을 알 수 있다.

또한, 조사되는 레이저에너지의 흡수율도 80% 에서 97% 로 향상되기 때문에 에너지의 손실이 20% 에서 3% 로 대폭 저감되게 된다.

또한, 반구면경 9 를 시료의 후방에 설치하였을때에도 시료 후면으로부터의 방사가 반구면경에 반사된 후 시료 후면에 되돌아올 때 방사면적의 확대가 발생하게 된다. 이때 방사온도계에의한 관측각도를 레이저빔의 입사각도와 같게하면, 시료 후면에서의 1차 경면반사시의 유표 경면반사계수는 k_s, 확산반사시의 유효 확산반사계수는 k_d와 같게 되므로 관측각도 θ 에서의 시료후면 자체의 방사율을 ε, 반구면경에의한 실효방사율을 ε_e라고 하면, 방사면적의 확대를 고려한 때의 실효방사율은 식(7)과 같이 구해진다.

제5도는 식 (7)에의하여 구한 반구면경에의한 실효방사율을 나타낸 것으로서, 반구면경 9의 저면을 10mm 절단한 상태에서의 형태계수는 F_e=0.975, 방사측정구는 경사각이 θ=10°, 직경 d_e=10mm, 형태계수 f_e=0.005, 방사계의 측정표적의 크기는 ø1mm 로서 이로부터 k_s=0.999, k_d=0.994 을 구하였다. 이 경우에도 흡수율의 경우와 마찬가지로 방사율이 높은 재료는 반사의 확산성이 크므로 ε=ρ_d/ρ 라고 하면, 시료표면 자체의 방사율이 0.8±0.1의 편차를 가진 경우 반구면경을 설치함으로서 0.98±0.015 이내가 되어 실효방사율의 증가와 동시에 방사율의 편차율이 이전의 1/8 이하로 작아지게 된다. 따라서 반구면경의 설치에의하여 시료표면의 방사율의 편차에의한 비열용량의 측정오차가 크게 저감됨을 알 수 있다.

또한, 상기 식 (6) 으로 나타낸 실효흡수율 및 식 (7) 로 나타낸 실효방사율에의하여 방사온도계에의하여 관측되는 시료 후면의 방사신호가 증폭됨으로서 노이즈에 대한 측정신호의 비율 (S/N비) 이 개선되고 측정정도가 향상되게 된다. 지금, 반구면경을 설치하지 않고 레이저를 조사하였을때의 측정시료 후면의 방사강도의 증가를 △R, 반구면경을 성치하였을때의 방사강도의 증가를 △R_e라고 하면, 다음의 식 (8)의 관계가 성립하게 된다.

식 (8)은 반구면경에의한 방사신호의 증폭비율을 나타내고 있으며, 여기에서 △T_e는 반구면경을 설치하였을때의 측정시료의 온도상승으로서 △T_e=α_eT/α의 관계가 성립한다.

T_i=300K의 경우 측정시료의 온도상승과 반구면경에의한 실효흡수율 및 실효사율의 증가에 따른 시료 후면의 방사신호의 증가율을 제 6 도에 나타 내었다. 이 결과에의하면 반구면경을 설치함으로서 시료 표면의 실효흡수율 및 실효방사율이 흑체에 가깝게 증가되어 측정조건이 최적화 되며, 측정재료의 흡수율과 방사율이 낮을수록 증가율이 크게 됨을 알 수 있다.

이어서 제1도에 도시한 본 발명에의한 반구면경식 비열용량 측정법용 측정장치를 이용하여, 표면에 흑연을 도포한 표준용 철 시료의 양면에 반구면경을 설치, 반구면경에의한 실효흡수율 및 실효방사율의 증가효과를 확인한 실시 예를 제7도를 참조하여 설명코자 한다.

시료의 크기는 직경 10mm 두께 1.024mm의 원반형으로서 시료의 양면은 종래의 측정과 마찬가지로 흑연을 도포하였다. 레이저 조사측의 반구면경은 곡률반경 70mm, 헝태계수 0.91, 반사율 0.9 정도로서 레이저조사구는 직경 40mm, 경사각도 25 °이며, 방사온도계측의 반구면경은 곡률반경 70mm, 형태계수 0.96, 반사율 0.9 정도로서 방사측정구는 직경 20mm, 경사각도 20°이었다: 반구면경의 저면은 이상 반사광을 고려하여 높이 10mm 를 절단하였다. 레이저는 파장 1.06 μm의 야그레이저로서 2 J 정도의 에너지를 조사하였으며, 방사 온도계의 측정파장은 1∼5 μm 로서 측정표적의 직경은 3mm 이었다. 제7도 는 반구면경을 설치하지 알고 흑연을 도포한 측정시료에 레이저를 조사하였을 때 방사온도계에의하여 측정한 시료 후면의 방사신호와 시료의 양쪽에 반구면경을 설치하였을때의 방사신호의 크기를 비교한 것이다.

종래의 측정방법대로 반구면경을 설치하지 않고 레이저를 조사하였을때에는 최고 온도까지의 신호가 850 dgt. 이었지만 시료의 양쪽에 반구면경을 설치하였을때에는 최고 온도까지의 신호가 1098 dgt. 로서 29% 정도 증가되었다. 시료의 표면에 도포한 흑연 스프레이의 방사율이 0.8±0.05 정도로서 반구면경을 설치함으로서 실효흡수율과 실효방사율이 흑체에 가깝게 증가되었음을 알 수 있다.

이상 설명한바와 같이 본 발명의 반구면경식 비열용량측정법에의하면, 시료의 양쪽에 반구면경을 설치함으로서 참조시료와 측정시료 사이의 흡수율이나 방사율의 차에의한 비열용량의 측정오차가 무시할 수 있을 정도로 작아지게 되며, 실효흡수율 및 실효방사율이 흑체에 가깝게 증가되어 시료 후면의 방사신호가 크게 개선되기 때문에 비열측정의 정밀도도 향상되게 된다.

Claims (1)

1. 평판상의 측정시료의 전면과 후면의 양쪽에 반구면경을 설치하여, 시료의 전면에 조사되는 레이저빔의 실효흡수율과 시료 후면의 실효방사율을 흑체에 가깝게 높임으로서 측정시료의 흡수율과 방사율의 편차에의한 비열용량의 측정오차를 저감시켜 비열용량을 정밀 측정할 수 있도록 하는 것을 특징으로 하는 반구면경식 비열용량 측정법.