KR0174288B1 - 3중 이펙트 흡수 사이클 장치 - Google Patents

3중 이펙트 흡수 사이클 장치 Download PDF

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우에 록큰펠러
폴 사아키시안
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우에 록큰펠러
록키 리서치
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Abstract

본 발명은 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 관한 것으로서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며, 계속해서 더 고온에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기(G1,G2,G3)와; 계속해서 더 고온에서 작동하며 상기 발생기(G1,G2,G3)와 연통하는 제1, 제2 및 제3 응축기(C1,C2,C3)와; 에너지를 이송시키기 위해, 제3 및 제2 발생기, 그리고 제2 응축기 및 제1 발생기 사이에서 협동하는 제1 열교환수단과; 1, 2 또는 3개의 흡수기(A1,A2,A3) 그리고 흡수기 사이로 수성 흡수 유체를 이송시키기 위한 1, 2 또는 3개의 유체 루프 그리고 상기 유체 루프에 있는 수성 흡수 유체 사이의 에너지를 교환시키기 위한 제2 열교환 수단과; 상기 흡수기와 연통하는 1, 2 또는 3개의 증발기(E1,E2,E3)로 구성되는 것을 특징으로 한다. 본 발명은 바람직한 수성 흡수 유체와, 상기 수성 흡수 유체안의 열 및 질량 전달 첨가제와, 상기 유체가 고온 발생기에 도달하기 전에 첨가제를 분리하기 위한 수단과, 열 및 질량 전달 저장부와, 유체를 흡수기(A1,A2,A3)와 발생기(G1,G2,G3) 사이로 순환시키기 위한 다수의 흡수 유체 루프 옵션을 포함한다.

Description

[발명의 명칭]
3중 이펙트 흡수 사이클 장치
[발명의 배경]
환경에 대한 플루오로카본(flourocarbons) 및 하이드로플루오르카본(hydrofluorocarbons)의 영향에 관한 관심이 높아지면서 물 또는 암모니아 등과 같은 환경적으로 안전한 냉매를 사용하는 것이 더욱 요구되고 있다. 가열할 필요가 거의 없이 15 내지 10,000 냉방 톤(tons) 용량 범위의 상업적인 칠러(chiller)에 적용할 수 있는 용매로서는, 불연성이고 온화한 성질을 가진 보통 물이 바람직하다.
이러한 냉매를 이용하는 수성 흡수 유체 사이클(aqueous absorption fluid cyc les)이 알려져 있으며 장기간 이용되어 왔다. 단일 이펙트(effect)와 2단계의 다양한 디자인이 많은 국가에서 상업적으로 이용되고 있다. 그러나, 공기 조절 또는 냉방에 사용되는 에너지로서 화석연료를 변환시키는 과정에서 발생하는 총 CO2발생량에 관한 관심이 높아져서 현재의 1단계(COP=0.6 내지 0.8) 또는 2단계(COP=0.9 내지 1.25) 흡수설비로 얻어지는 효율보다도 더 높은 에너지 변환 효율이 요구되고 있다.
미합중국 특허 제4,732,008호에는 3단계의 냉방 이펙트를 달성하는 것과 결합된 2개의 1단계 사이클을 사용하는 것이 개시되어 있다. 독립적인 루프(loops)가 수성 LiBr 용액과 같은 낮은 단계의 서로 다른 흡수 유체를 사용한다. 그렇지만 고 단계 유체 결정화와 증기압 억제 성질로 인하여 서로 다른 유체를 사용할 것이 요구된다. 적당히 높은 단계의 유체가 사용된 경우, 그 성능 평가에 의하면 COP값은 1.5 내지 1.7이다.
[발명의 요약]
본 발명은 단일의 수성 흡수 유체 또는 2개 또는 3개의 흡수제(absorbents) 또는 서로 다른 흡수제 농도와 단일의 냉매, 즉 물이 전체 시스템에 걸쳐 사용되는 3단계의 냉방 이펙트를 가지는 장치에 관한 것이다. 본 발명에서는 예를 들면 물과 같은 이러한 단일의 냉매가 전체 시스템에 걸쳐 냉매 또는 작업 유체로 사용되기 때문에, 본 발명은, 단계와 무관하게 그리고 공통 질량 플로우(common mass flows)없이 3개의 열교환기의 단순한 열전달 커플링(coupling)에 의존하는 종래 기술의 3중 이펙트 시스템에 비해 상당한 이점을 갖는다. 본 발명의 장치 및 시스템에 의하면 COP가 전술한 2개의 단일 단계 사이클의 3중 이펙트 장치에 사용된 것과 유사하게 된다. 그러나, 최고(peak) 조작 온도가 상기의 2원(dual) 루프 시스템에서 보다 낮기 때문에, 제3단계 발생기에서의 유체 조성물의 유체 결정화 요구성과 온도 변화(lift)가 감소된다. 본 시스템의 장치의 상기 이점과 다른 이점이 후술하는 설명에서 더욱 명확해질 것이다.
[도면의 간단한 설명]
제1도는 수성 LiBr 흡수 작업 유체에 의한 종래의 2중 이펙트 흡수 사이클 상태도를 도시하는 도면이고,
제2도는 3개의 흡수기와 함께 작동되는 3개의 증발기를 포함하는 본 발명의 시스템의 상태도이고,
제4도는 3개의 발생기(generators)를 거치는 작동 유체에 대해 상이한 경로(routing)를 사용하는 본 발명의 일실시예에 따른 상태도를 도시하는 도면이고,
제5도는 3개의 분리형 흡수 유체 루프를 사용하는 본 발명에 따른 3개의 발생기, 3개의 흡수기 시스템의 개략도이고,
제6도는 단일 흡수 유체 루프를 가진 3개의 발생기와 3개의 흡수기를 포함하는 본 발명의 시스템을 개략적으로 도시하는 도면이고,
제7도 내지 제10도는 본 발명의 3개의 발생기, 하나의 흡수기의 서로 다른 실시예를 개략적으로 도시하는 도면이며,
제11도 및 제12도는 본 발명에 따른 3개의 발생기, 2개의 흡수기 시스템 실시예의 예를 개략적으로 도시하는 도면이다.
[발명의 상세한 설명]
이미 언급한 바와 같이, 제1도는 종래의 수성 LiBr 작업 유체 용액을 사용하는 2중 이펙트 흡수 사이클을 도시하고 있다.
고온 발생기(GH)로부터의 수증기를 응축시켜 발생된 응축기 열이 저단계 발생기(GL)를 구동시키는데 사용되며, 반대로 상기의 저단계 발생기(GL)는 증발성 응축기(evaporative condensers), 냉각 탑 또는 에어 쿨러(air coolers)와 같은 종래의 냉각 수단으로 응축된 수증기를 방출한다. 연소온도(firing temperature; FT)는 통상 약 300℉ 내지 약 380℉ 사이이고, 흡수기 온도(absorber temperature; A)는 통상 약 80℉ 내지 약 110℉ 사이이고, 증발기 온도는 약 40℉ 내지 약 45℉ 사이이며 저온 응축기(CL)는 약 80℉ 내지 약 110℉ 사이이다.
본 발명의 3중 이펙트 흡수 사이클의 상태도가 제2도에 도시되어 있다. 도시된 사이클은 각각 고온, 중온 그리고 저온의 3개의 발생기(G3,G2,G1)와 각각 고온, 중온 그리고 저온 응축기(C3,C2,C1)를 나타내고 있다. 연소온도(FT)는 통상 약 400℉ 내지 520℉ 사이이며, 최소한도로는 약 390℉ 내지 약 420℉ 사이이다. 상기와 같은 흡수 사이클을 가지는 본 발명의 장치의 개략적인 도면이 제8도에 도시되어 있다. 상기 장치에서는 고온의 제3단계 발생기(G3)는, 응축열이 중간 단계 발생기(G2)를 구동시키는데 사용될 수 있을 정도로 물냉매를 응축시키기에 충분한 압력과 온도의 수증기를 발생시키는데 사용되며, 한편 상기 중간 단계 발생기(G2)는, 제1단계 발생기(G1)를 구동시키기에 충분한 온도로 응축되는 증기를 발생시키며, 또 한편 상기 제1단계 발생기(G1)는 종래의 냉각 및 열 방출 수단으로 응축되는 냉매 증기를 발생시킨다. 응축기(C3)와 발생기(G2) 사이의 열교환은 300℉ 내지 400℉ 범위의 근사 온도에서 조작할 수 있는 적절한 상변화 열전달 유체를 이용한 상변화 열전달로 달성될 수 있다.
이에 대신하여, 민감한(sensible) 열전달에 대한 열교환 유체의 펌프식 루프(pumped loop)가 사용될 수도 있다. 이와 유사하게, 응축기(C2)와 발생기(G1) 사이의 열교환은 약 150℉ 내지 275℉의 근사 온도 범위에서의 상변화 열전달 또는 열전달 유체에 대한 펌프식 루프 중 하나로 달성될 수도 있다. 전술한 온도범위는 근사적인 것이며, 설비에 가해진 열 로드(thermal load) 그리고 계절 및 하루 동안 변화하는 주위 방출온도(ambient reject temperatures)에 의존할 것이다. 대표적인 방출 온도 설비는 수냉식 설비에 대해서는 90℉ 내지 95℉의 범위로 디자인 되며, 공랭식 시스템에 대해서는 25℉ 정도 더 높다.
물과 같은 단일 냉매가 본 발명의 수성 흡수 유체로 사용되기 때문에 제5도 내지 제11도에 도시된 장치의 예와 같이, 상이한 흡수 유체 루프 옵선(options)을 사용하는 여러 가지 종류의 실시예가 제공된다. 제5도는 3개의 흡수기-발생기 쌍을 포함하며 각각의 쌍 사이에 3개의 분리형 수성 흡수 루프를 사용하는 본 발명의 장치 실시예를 개략적으로 도시한다. 여기서, 유체루프(11)는 제1단계 흡수기(A1)와 발생기(G1) 사이로, 루프(21)는 제2단계 흡수기(A2)와 발생기(G2) 사이로, 그리고 루프(31)는 제3단계 흡수기(A3)와 발생기(G3) 사이로 수성 흡수 유체를 이송시킨다. 각각의 전술한 작동 유체 루프에 있는 열교환기(18,28,38)는 흡수기로부터 발생기로 펌프이송되는 비교적 묽은염 용액을 가열시키며, 발생기로부터 흡수기로 역이송되는 비교적 농축된 용액을 냉각시킨다. 흡수기와 발생기 사이의 특정한 유체 루프 커플링은 도면에 도시된 것에 한정되지는 않으며, 다른 흡수기가 다른 발생기와 커플링 될 수 있다. 더욱이, 도면에 도시된 바와 같이, 3개의 증발기(E1,E2,E3) 중의 임의의 증발기가 응축기(C1)와 독립적으로 연통되거나, 또는 함께 커플링될 수 있다.
사이클의 효율은 저 단계로의 유효 열전달에 실질적으로 의존하기 때문에 발생기/응축기 열적 커플링이 본 발명의 시스템에서 매우 중요하다. 따라서 열전달 유체가 중간 단계 응축기(C2)에 이어 다음 고온 응축기(C3)에 의하여 연속적으로 가열된 다음, 계속해서 발생기(G2) 및 발생기(G1)에 의하여 냉각되어지도록 순환되는 열전달 유체 루프(41)를 사용하는 것이 유익할 수도 있다. 또한 발생기(G3)를 구동시키기 위한 가열수단으로부터 얻을 수 있는 과잉의 열은 열교환 도관(43)에 의해 유체 루프로 도입된다.
제3 온도 단계 발생기(G3)의 조작온도는 현재의 2중 이펙트 설비에 사용되는 온도보다 높다. 직접 연소형(direct fired) 고온 발생기 가열이 더 경제적일 수는 있지만, 부식 촉진 그리고 재료 부적합성의 증가를 방지하기 위해 흡수 유체와 접촉하는 발생기 표면의 핫 스폿(hot spots)은 피해져야 한다. 따라서 연소기 화염(burner flames)이 고온 발생기와 접촉하지 않는, 상변화 또는 펌프식 유체 루프를 사용하는 간접 가열이 바람직할 수도 있다. 더욱이, 발생기(G3)의 가열 방법과 무관하게, 발생기(G3)의 가열에는 적당하지 않은 발생기(G3) 온도보다 낮은 민감한 열 또는 잔류 에너지는 저 단계 발생기중 하나 또는 전부로 이송시키거나, 또는 연소 공기 예열에 유익하게 사용된다. 그러므로, 발생기(G3)에 에너지를 공급하기 위해 펌프식 유체 루프가 사용된 경우에는, 전술한 바와 같이 저단계 발생기와 응축기를 결합(linking)하는 펌프식 루프와 조합되거나 연통하는 응축기/발생기 성분 중의 하나를 결합하고, 개별적인 열전달 루프를 가진 다른 발생기/응축기 세트를 남겨두도록 조합될 수도 있다. 더욱이, 높은 제2법칙 유용성 열(high second law availability heat), 예를 들어 기체 연소 또는 고압스팀을 사용하는 열전달 유체 재가열에 요구되는 것보다 낮은 온도에서 유체 루프를 조작하는 것이 열역학적으로 불리할 수는 있지만, 전술한 루프 경로가 하드웨어(hardware) 요구와 펌프 필요성을 단순화하여 비용상의 이점을 가질수도 있다. 현재의 칠러-가열기 시스템에 공통적으로 공급되는 바와 같이 과잉의 열이 고온수 가열을 제공하기 위해 사용될 수도 있다.
본 발명의 시스템의 흡수기 및 증발기 부분은 단일 또는 다중 장치일 수 있다. 제5도의 장치에 도시된 바와 같이 다중 증발기와 다중 흡수기 그리고 제3도의 사이클 다이아그램을 사용하는 것이 유체 결정화 한계(limits)가 액체 용액 필드(field)에서 사이클의 안전한 조작을 위험하게 하는 경우에 특히 유리하다. 도시된 실시예에서는 온도가 상승함에 따라 농도가 증가한다. 그러므로, 흡수기(A3)의 염 농도는 흡수기(A2)의 염 농도에 비해 낮으며, 흡수기(A2)의 염 농도는 또한 흡수기(A1)의 염 농도에 비해 비교적 낮다. 마찬가지로, 각각의 흡수기 조작온도는 농도가 높은 흡수기에서 더 높다. 한편 증발기는 서로 다른 온도에서 조작되는데, 흡수기(A1)와 협동하는 최고 온도 증발기(E1)는 최고 흡수제 농도의 유체를 조작하며, 이와 유사하게, 더 낮은 온도의 증발기는 더욱 묽은 용액 흡수제와 적절히 연통한다. 서로 다른 증발기 온도, 통상 약 37℉ 내지 60℉ 범위의 온도를 사용하면 로드에 냉각을 공급하기 위해 사용되는 열전달 유체를 적절하게 순환(routing)시킬 필요가 있다. 예를 들자면 건물이 냉각수 루프(chilled water loop)인 것으로 언급되는 저온수 분배 시스템으로 냉각되는 경우에는 건물 로드에 의해 가열된 복귀 플로우(return flow)가 먼저 최고 온도 증발기 열교환기로 들어간 다음, 계속해서 낮은 온도의 증발기로 순환된다. 본 발명의 시스템이 3개까지의 증발기를 포함하지만, 서로 다른 흡수기/증발기 쌍을 사용하는 다른 장치 형상이 하나 이상의 흡수기를 경유하여 발생기와 연통시키기 위하여 하나 이상의 증발기를 사용하여 발생기의 개수를 증가시키지 않고 사용될 수도 있다. 그러나, 과잉의 설비 비용이 2개 또는 3개의 증발기 온도 수준으로 도달되는 실제적인 한계를 정할 수도 있다. 도시된 시스템은 또한 단지 증발기(E1)만으로보다는 증발기(E2)와 증발기(E3) 중 하나 또는 전부와 응축기(C1) 사이에 직접 플로우를 공급하도록 변형될 수도 있다. 또한 설비에서의 성분 위치가 중요한 인자인 경우에는 실질적으로 동일한 온도에서 다중의 증발기를 조작하는 것이 유리할 수도 있는데, 이것은 실질적으로 동일한 작동온도를 필요로 하는 다중-영역(multi-zone) 건물에서 특히 유리할 수 있다. 더욱이, 다중 흡수제를 사용하는 것은 서로 다른 흡수제 농도 또는 서로 다른 조작 압력 또는 서로 다른 조작 온도를 가진 흡수기 조작에 제한되지 않는다.
본 발명의 시스템에서는 단일 냉매가 사용되기 때문에, 발생기와 하나 이상의 흡수기 사이의 유체 플로우의 비율(proportions)의 실질적인 변화를 얻을 수 있으며, 얻을 수 있는 서로 다른 플로우 선택 옵션은 경우에 따른 조작 조건, 로드 그리고 특정 온도에 의존한다. 예를들어, 고온 발생기(G3)는 응축기(C3)가 발생기(G1)의 요구량 뿐만 아니라 발생기(G2)의 요구량을 공급할 수 있도록 응축기(C3)에서 응축시키기에 충분하도록 냉매를 발생시킬 수도 있다. 더욱이, 응축기(C3)의 에너지가 발생기(G2)를 단독으로 구동시키기에 불충분한 경우에는 연소 시스템으로부터의 플루 가스(flue gas), 또는 발생기(G3) 배기장치를 거쳐 통과하는 열전달 매체가 사용될 수도 있다. 전술한 형상은 다양한 디자인 옵션의 서로 다른 방식의 예로서만 이해되어야 하며 본 발명의 범주를 한정하고자 하는 것은 아니다.
제6도는 3개의 흡수기를 가진 단일 흡수제 유체 루프를 사용하며, 직렬로 연통되어 있는 시스템을 도시하고 있다. 제5도에 도시된 것에 비해 본 실시예의 이점은 단지 하나의 단일 흡수 유체 루프 펌프만이 필요하다는 것이다. 도시되어 있는 바와 같이, 3개의 흡수기가 단일 흡수 유체 루프를 따라 직렬로 커플링되어 있으며, 염 농도는 흡수기(A1), 흡수기(A2) 및 흡수기(A3) 사이에서 계속해서 감소된다. 이에 대신하는 유용한 예로서는 흡수 유체를 3개의 흡수기 전부로부터 단일 펌프 공급부(supplying)로 즉, 유체를 발생기(G3)로 동시에 끌어당기는 각각의 흡수기로부터의 도관을 사용하여 병렬로 3개의 흡수기를 접속하는 것이다. 한편, 3개의 증발기가 도시되어 있으나, 이미 설명된 바와 같이 커플링 옵션과 더불어, 단지 하나 또는 2개만이 사용될 수도 있다. 하나 이상의 흡수기와 제3단계 발생기 사이를 직접 조작하여야 하는 루프에 대해서는, 2단계 펌프 또는 직렬로 조작하는 2개의 단일 단계 펌프가, 상기 성분들 사이의 통상적인 압력보다 높은 압력차를 갖기 때문에 더 좋을 수도 있다.
제7도는 흡수 유체 플로우가 최저 흡수제 농도에서 시작하여 용액루프(44)를 사용하여 최고 농도에 도달하며 단일 흡수기와 3개의 발생기 전부 사이의 루프에서 3개의 펌프(45,46,47)를 필요로 하는, 발생기(G1,G2,G3)를 거쳐 연속적으로 순환되는 본 발명의 시스템의 일실시예를 도시하고 있다. 이에 대신하여 2개의 흡수기가, 비슷한 냉매농도로 병렬로 작동하는, 발생기(G1)를 공급하는 단일 용액루프와 함께 사용될 수도 있다. 상기와 같은 시스템에서는, 2개 이상의 흡수기에 대해 하나의 증발기가, 또는 2개 또는 3개의 흡수기에 대해 2개의 증발기가 또는 각각의 흡수기에 대해 하나의 증발기가 사용될 수도 있다. 그러므로 흡수기의 개수와 무관하게 2개 또는 3개의 펌프와 함께, 2개 또는 3개의 루프가 사용되어 각각의 발생기가 개별적인 용액 플로우를 공급받을 수 있도록 하게 사용될 수도 있고 2개의 루프가 3개의 발생기에 대해 사용될 수도 있고 또는 복귀 플로우가 조합될 수도 있다.
제8도는 흡수 유체 루프(44)에 대해 단일 흡수기와 단일 펌프(45)를 사용하는 또 다른 유용한 장치 형상을 도시하고 있다. 제9도 내지 제11도는 다른 유체 루프의 대체적인 예를 간단하게 도시한 것이다. 제9도 및 제10도에서는 단일 흡수기와 단일 유체 루프가 구비된 반면, 제11도에서는 2개의 흡수기가 2개의 유체 루프와 함께 사용된다. 간단히 하기 위해 유체 루프 용액 열교환기는 도시되어 있지 않은데, 각각의 발생기와 협동하는 응축기도 도시되어 있지 않고, 증발기도 도시되어 있지 않다. 수성 용액 회로(circuits)를 분할시키는 것은 각각의 발생기에서 발생된 냉매 농도 변화가 각각의 단계에 대해 최적화되도록 디자인될 수 있다는 이점이 있으며 다른 디자인 기준을 고려할 필요가 없다. 제9도에서는 유체가 순환되어 흡수기로부터 발생기(G3) 이전에 발생기(G2)로 이송되도록 되어 있는데, 이것은 발생기(G3) 온도에서 안정적이지 않을 수도 있는, 용액 안에 있는 열 및 질량 전달 첨가제가 용이하게 발생기(G2)에서 분리되거나 제거될 수 있다는 이점이 있다. 용액이 흡수기로부터 발생기(G2)로, 다음에 계속해서 발생기(G1)로 그리고 마지막으로 발생기(G3)로 펌프 압송되는 실시예가 제10도에 도시되어 있다. 또 다른 대체예가 제11도에 도시되어 있는데, 여기서는 3개의 발생기(G1,G2,G3)로 그리고 그로부터 작업 유체를 이송시키기 위해, 각각이 독립 회로(33,35)를 각각 가지는 2개의 흡수기(A1,A2)가 사용된다. 한편, 발생기 사이의 플로우는 용액이 3개의 발생기를 거쳐 순환되고, 2개의 흡수기 사이에서 분기할 수 있도록 선택될 수 있다.
제12도는 2개의 흡수기 즉, 제1루프를 따라 중간 및 저 단계 발생기(G2,G1)에 공급하는 흡수기(A1)와, 제2루프를 따라 고온 발생기(G3)에 공급하는 흡수기(A2)를 사용함과 동시에 2개의 흡수 유체를 사용하는 다른 장체 대체예를 도시하고 있다. 흡수기의 온도 범위는 흡수기 사이에 점선으로 도시되어 있는 바와 같이 중첩될 수도 있다. 상기와 같은 형상에서는 하나 또는 2개의 증발기가 사용될 수도 있다. 증발기/흡수기 쌍을 적당히 사용하면, △P, 즉 증발기압력과 흡수기 압력과의 압력차는 낮은 염 농도에서 비교적 급속한 수착을 일으키기에 충분할 것이며, 고온 루프에서는 열 및 질량 전달 첨가제가 필요하지 않을 수도 있다는 이점이 있다. 흡수기(A2)에 공급하는 고압 증발기(EH)와 흡수기(A1)에 공급하는 저압 증발기(EL)로 도시되어 있는 바와 같이 제2증발기가 또한 사용될 수도 있다. 도시되어 있는 특정한 흡수기-발생기 흡수 유체 루프는 단지 이러한 루프중의 한 예일 뿐이며, 당해 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게는 자명한 흡수기-발생기, 2개의 루프 형상의 다수개의 조합들이 사용될 수도 있음을 또한 이해하여야 할 것이다. 제5도 및 제12도는 분리형 용액 루프를 사용하는 실시예를 도시하고 있다. 상기 형상은 서로 다른 용액 사이클에서의 서로 다른 흡수제 또는 서로 다른 흡수제 농도를 사용하는 분리형 용액 사이클과 일반적인 냉매, 예를들면 물과 같은 냉매를 이용할 수 있다. 2개의 증발기와 2개의 흡수기로 조작된 경우, 제12도의 사이클은 용액 안의 흡수제 농도가 비교적 낮고, 증발기와 흡수기 사이의 조작 및 차등(differential) 압력이 비교적 높고, 흡수기 안의 종국적인 열 및 질량 전달이 개선되며, 고온 용액 사이클에서의 열 및 질량 전달 첨가제에 대한 필요성을 배제할 수도 있도록 고온 발생기(G3)에 접속된 흡수기와 접합되어 고온 증발기를 사용하는 것을 이용할 수가 있다. 상기 조건은 높은 흡수기 열 및 질량 전달 속도(rates)를 얻을 수 있는 것으로 알려져 있다. 일반적으로, 분리형 용액 루프는 동일한 냉매가 사용되는 한 서로 다른 흡수제 또는 서로 다른 흡수제 농도를 사용할 수 있도록 한다.
용액 열교환은 종래의 관(tube) 또는 판(plate) 열교환기로 달성될 수도 있으며 최대 효율은 유입 및 유출용액 사이의 온도 접근을 최적화하여 얻어진다. 본 발명의 범주 내에 있는 임의의 시스템 형상에서 발생기와 흡수기 사이의 상기와 같은 용액 열교환이 사용되는 것임을 이해하여야 한다. 다중 흡수 유체가 사용되는 경우에는 각각의 루프내의 열교환에 한정되지 않으며, 서로 다른 유체 루프 사이의 에너지 교환을 포함할 수도 있다. 예를 들면, 고온 유체가 중간 온도 유체를 예열하기 위한 주기능을 수행한 이후 고온 유체가 저온 루프 유체를 가열한다. 과잉의 열은 용액 열 교환기에서의 비용에 따른 디자인 교체 그리고 발생기로 유입하거나 유출하는 농축된 그리고 희석된 냉매 용액 사이의 질량 플로우 그리고 비열 용량의 차이 그리고 출구 발생기 온도로부터 얻을 수도 있다.
전술한 바와 같이, 흡수기-발생기 그룹화(groupings) 또는 흡수기 유체 루프와는 무관하게, 본 발명의 장치 전체에 수성 흡수 유체로서 물과 같은 단일 냉매가 사용되며, 이 단일 냉매는 시스템에서 수행된 3중 이펙트 사이클의 모든 단계에서 사용된다. 또한 서로 다른 염 또는 염의 조합, 또는 서로 다른 농도를 가지는 동일한 염이 서로 다른 유체 루프에 사용될 수 있다. 본 발명에서 사용될 수 있는 수성 흡수 유체는 LiBr, LiCl, LiI, LiNO2, LiCNS 및 LiClO3그리고 이들의 혼합물을 포함한다. 높은 단계 발생기에서 작동하는 바람직한 유체는 LiBr-LiCNS, LiBr-LiI, LiBr-LiClO3, LiBr-LiNO2, LiCl-LiI, LiCl-LiNO2및 LiCl-LiClO3를 포함한다. 다른 유용한 유체는 그룹 LiBr, LiCl 및 LiI 중의 하나와, 그룹 Ni(NO3)2, CaBr2, FeCl2및 MnI2의 이차 염의 수성 혼합물이다. 다른 유용한 염의 그룹은 CaBr2와 조합된 ZnBr2이다. LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물의 적당한 농도는 중량으로 약 58% 내지 약 68%±2% 사이이지만, 제3단계에서는 약 55% 이하의 낮은 LiBr의 농도가 사용된다. 잔류하는 염은 약 40% 내지 약 75% 사이의 농도로 임의의 단계에서 사용될 수도 있다. 그러나 고농도는 염 결정화 한계에 의하여 제한될 것이다. 또 다른 유용한 염의 그룹은 NaOH, KOH또는 이들의 혼합물을 포함한다. 약 40%에서 결정화 한계까지의 적당한 농도가 사용될 수 있으며 혼합물이 사용된 경우에는, 40% 및 60% NaOH 그리고 60% 및 40% KOH 사이의 상대 비율이 바람직하다. LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물이 단계 1 또는 단계 2 및 2, 단계 3에 사용된 경우에는 낮은 농도의 LiBr, 또는 다른 전술한 염중 임의의 것 또는 조합체에 바람직하다.
리듐 부식 억제제가 전술한 리튬 염 합성물에 특히 유용하다. 적당한 부식 억제제로는 예를 들어 몰립덴화 리튬(lithium molybdate), 질화 리튬(lithium nitrate) 또는 크롬화 리튬(lithium chromate)를 포함한다. Ph조절을 할 수도 있는데, 예를 들면 LiOH를 사용한다.
제3단계 발생기에서의 흡수 유체의 염 농도와 고온으로 인해 내식성 성분 또는 재료를 사용하는 것이 소망스러울 수도 있다. 그러므로 높은 단계 발생기의 제작에는 예를 들자면, 니켈-크롬 합금 또는 니켈-구리 또는 다른 비철합금이 바람직하다.
또한 수성 흡수 유체에서는 열 및 질량 전달 첨가제를 사용하는 것도 바람직하다. 특히 유용한 첨가제는 약 6 내지 약 10개의 탄소원자를 가지는 알코올, 예를 들어 2-에틸헥사놀 및 n-옥타놀을 포함한다. 또한 노닐아민 또는 벤질아민 또는 그 유도체와 같은 지방족 및 방향족 아민도 사용될 수 있다. 유효한 농도 범위는 약 10ppm(parts per million) 내지 약 2000ppm이다. 제3단계 발생기로 유입되기 전에 수성 흡수유체로부터 열 및 질량 전달 첨가제를 분리하는 것이 바람직하다. 열 및 질량 전달 첨가제는 수성 염 용액에 단지 약간만 용해되거나 거의 용해되지 않으므로, 2차 페이즈(phase)를 형성하는데, 보통 흡수기에서 매우 바람직한 무거운 수성 용액 위에 부유(floating)한다. 그러나, 상기 첨가제는 정상적으로는 고온 발생기의 온도에서 안정적이 아니기 때문에 기계적인 분리장치(separator) 또는 스키머(skimmer), 또는 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 분리하기 위한 수단을 고온 발생기로 유입되기 이전에 사용하는 것이 바람직하다. 예를 들자면 제7도에는 기계적 스키머(40)가 도시되어 있는데, 이것은 수성용액이 저온발생기들로부터 고온발생기(G3)로 이송되는 경우 상기 분리를 행한다. 이에 대신하여, 상기 분리는 열 및 질량 전달 첨가제가 수집되는 표면으로부터의 용액 펌핑(pumping)이 방지되는 집적 챔버(accumulation chamber)를 제공하여 달성될 수도 있다. 첨가제를 분리하기 위한 다른 수단은 고온 발생기로 유입되기 이전에 저온 발생기(G2), 또는 유체 루프를 따라 위치된 상기와 같은 챔버에서 플래시 챔버(flash chamber)를 사용하는 것이다. 예를 들자면 제9도 내지 제11도에도 도시되어 있는 바와 같이 흡수 유체를 발생기(G3) 이전에 발생기(G2)를 거쳐 지나가도록 순환시키는 것은 열 및 질량 전달 첨가제가 발생기(G2)로부터 용이하게 제거될 수 있다는 이점이 있다. 그러나 이 옵션은 고압에서 작동하는 발생기(G3)로 용액을 펌프이송시키기 위한 펌프가 추가로 필요하다. 사용된 분리기의 방식과는 무관하게, 대략 또는 실질적으로 첨가제의 용해도 한계까지 수성 흡수 유체에 존재하는 첨가제의 양을 바람직하게 감소시켜야 한다. 또한 흡수기 안에서 또는 안으로 유입시키기 직전에 유체에서 분리된 첨가제를 복귀시키기 위한 수단도 구비되어야 한다. 그러므로 제12도에 도시되어 있는 바와 같이, 분리장치(50)는 고 단계 발생기(G3)로 유입시키기 전에 유체로부터 분리된 첨가제를 발생기(G3)를 떠난 후 루프로 공급하기 위한 복귀 도관(51)을 구비할 수도 있다.
또한 수성 흡수 유체안의 공기 또는 기타의 응축되지 않는 기체를 제거하기 위하여, 본 발명의 시스템에 종래의 정화장치를 포함시키는 것도 바람직할 수 있다. 상기 설비와 흡수 시스템에서의 사용법은 당업자에게는 충분히 공지되어 있다. 또한 첨가제를 흡수기 안으로 유입시키기 위한 수단과 열 및 질량첨가제 전달 저장부(reservoir)를 사용하여 디자인 될 수도 있다. 또한 시간의 경과에 따른 첨가제의 점진적인 분해(decomposition)로 인해 흡수기 안의 또는 전의 유체 안의 농도를 적절히 유지하기 위해 첨가제의 계량된 대체량을 주기적으로 주입하기 위한 수단도 바람직할 것이다. 이것은 열 및 질량 전달 첨가제 분해 생성물이 예를 들어 2-에틸헥사놀로 정화될 수 있는 것이어야 한다.
본 장치의 성분 사이의 열 전달에 사용되는 적당한 열전달 유체는 물, 열전달유, 다우섬(Dowtherm; 등록상표), 물/글리콜 혼합물을 포함한다. 고온 발생기가 스팀 연소되는 경우에는, 응축물이 시스템에서 저온에서 가열 목적을 위해 사용될 수도 있다.
본 발명의 사이클과 시스템의 현저한 이점은 열전달 및 질량 교환 커플링을 허용하는 단일 냉매만이 필요하다는 것이다. 결과적으로 작업유체는 약 50℉의 증발기 온도로부터 약 180℉의 용액 평형온도까지의 130℉의 증발기/흡수기 온도 변화를 가질 것을 요하지 않는다. 더욱이, 응축기와 증발기 사이에 요구되는 온도 범위는 증발기와 흡수기 사이의 범위에 비례하기 때문에 최저의 유용한 조작 온도는 2원 루프 사이클에서 요구되는 것보다 낮을 것이다. 더욱이, 본 발명의 최고 온도 단계 부분은 약 45℉ 내지 약 90℉ 사이의 종래의 증발기/흡수기 온도변화로 작동할 것이며 최고 단계 응축온도는 단지 제2단계 발생기를 구동시키기에 충분할 것만을 요구하는데, 이는 300℉ 정도만큼 낮은 온도에서 작동할 수 있다. 상기 조건은 조작조건과 사용된 열교환 표면에 따라 약 390℉ 내지 420℉ 사이의 제3단계에 대한 최저 발생기 온도 필요성의 원인이 되는데, 이것은 현재 최하 약 440℉ 내지 460℉ 사이인 것으로 평가되는 2원 루프 3중 이펙트 시스템에 대해 예측되는 것보다 낮다. 본 시스템의 상술한 이점 및 다른 이점은 당업자에게는 자명할 것이다.

Claims (61)

  1. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 에너지를 이들 사이로 이송시키기 위한 제1 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 함께 작동하는 제2 열교환수단과, 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되어 있으며, 상기 각각의 유체 루프에 있는 상기 수성 흡수 유체가 하기의 염의 그룹 (a) LiNO2, LiCNS, LiClO3, LiI 및 이들의 혼합물 (b) LiBr, LiCl 또는 LiI, 그리고 Ni(NO3)2, CaBr2, FeCl2및 MnI2에서 선택된 염 (c) ZnBr2및 CaBr2의 혼합물 (d) NaOH, KOH 및 이들의 혼합물, 또는 (e) LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물을 가진 LiNO2, LiCNS, LiClO3또는 LiI 및 이들의 혼합물 중 하나의 수성 염 용액으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  2. 제1항에 있어서, 상기 제3 발생기를 가열시키기 위한 연소공기 가열수단과, 연소공기 예열을 위해 상기 연소공기 가열로부터의 과잉의 열을 이송시키기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  3. 제1항에 있어서, 상기 제3 발생기를 가열시키기 위한 연소공기 가열수단을 포함하되, 상기 제1 열 교환수단은, 배출 열을 상기 제1 및 제2 발생기 중의 하나 또는 전부로 이송시키기 위하여 유체 열 전달 연통하여 상기 제3 발생기 가열수단을 열적으로 결합시키기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  4. 제1항에 있어서, 상기 유체 루프중의 하나가 상기 수성흡수 유체를 상기 흡수기 중의 하나로부터 상기 제3 발생기로 이송하며, 상기 유체를 상기 흡수기로부터 상기 제3발생기로 펌프이송시키기 위하여 2개의 1단 펌프 또는 하나의 2단 펌프를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  5. 제1항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체가 약 6 내지 약 10개 사이의 탄소 원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 가지며, 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 담아두는 저장부로서, 상기 수성 흡수 유체가 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 유입되기 전에 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 하나 이상의 유체 루프로 이송하기 위하여 상기 하나 이상의 유체 루프와 연통되어 있는 저장부를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  6. 제1항에 있어서, 상기 유체 루프의 전부에서 상기 흡수 유체가 동일한 염 조성물의 수성 용액으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  7. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 중기를 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 에너지를 이들 사이로 이송시키기 위한 제1 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 함께 작동하는 제2 열교환수단과, 각각 상기 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기 증발기들로부터 냉매 증기를 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되어 있으며, 상기 제1 열 교환수단은, 열 전달유체를 상기 제3 응축기로부터 상기 제2 발생기로, 계속해서 상기 제1 발생기로, 상기 제2 응축기로 그리고 다시 상기 제3 응축기로 이송시키기 위한 열 전달 루프를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  8. 제7항에 있어서, 상기 제3 발생기를 가열시키기 위한 연소공기 가열수단과, 연소공기 예열을 위해 상기 연소공기 가열로부터의 과잉의 열을 이송시키기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  9. 제7항에 있어서, 상기 제3 발생기를 가열시키기 위한 연소공기 가열수단을 포함하며, 상기 열 전달 루프는, 배출 열을 상기 제1 및 제2 발생기 중의 하나 또는 전부로 이송하기 위하여 상기 열 전달 루프와 유체 열 전달 연통하여 상기 제3 발생기 가열수단을 열적으로 결합시키기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  10. 제7항에 있어서, 상기 유체 루프중의 하나가 상기 수성흡수 유체를 상기 흡수기 중의 하나로부터 상기 제3 발생기로 이송시키며, 상기 유체를 상기 흡수기로부터 상기 제3 발생기로 펌프이송시키기 위하여 2개의 1단 펌프 또는 2단 펌프를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  11. 제7항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체가 LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물로 이루어지며, 상기 수성 흡수 유체는 약 6 내지 약 10개 사이의 탄소원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 함유하며, 상기 고온 발생기 안의 상기 열 및 질량 전달 첨가제의 농도는 상기 수성 흡수 유체 안에 있는 상기 첨가제의 용해도 한계와 동일하거나 낮은 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  12. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수승 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 에너지를 이들 사이로 이송시키기 위한 제1 열교환 수단과, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 함께 작동하는 제2 열 교환 수단과, 2 또는 3개의 증발기와, 상기 증발기들 사이에서 냉매를 이들 사이로 이송시키기 위한 조작 접속수단과, 상기 2 또는 3개의 증발시로부터 냉매 증기를 상기 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  13. 제12항에 있어서, 상기 2 또는 3개의 증발기와 상기 2 또는 3개의 흡수기가 서로 다른 조작온도에서 사용되며, 수성 흡수 유체의 염 농도가 각각 상기 2개의 흡수기에서 또는 상기 3개의 흡수기에서 순차적으로 더욱 커지며, 최고 온도 증발기는 최고의 흡수제 염 농도를 가지는 수성 흡수 유체를 함유하는 흡수기와 자동적으로 연통되어 있는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  14. 제12항에 있어서, 상기 제3, 제2 및 제1 응축기를 접속하여 응축된 냉매를 순차적으로 이들 응축기 사이로 이송하기 위한 조작 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  15. 제12항에 있어서, 상기 제1 응축기를 상기 2 또는 3개의 증발기중 임의의 1개 또는 전부와 접속하며 응축된 냉매를 이들로 이송시키기 위한 조작 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  16. 제12항에 있어서, 상기 제3 발생기를 가열시키기 위한 연소공기 가열수단과, 연소공기의 예열을 위해 상기 연소공기 가열수단으로부터의 과잉의 열을 이송하기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  17. 제12항에 있어서, 상기 제3 발생기를 가열시키기 위한 연소공기 가열수단을 포함하며, 상기 제1 열 교환수단은, 배출 열을 상기 제1 및 제2 발생기 중의 하나 또는 모두로 이송하기 위하여 유체 열 전달연통하여 상기 제3 발생기 가열수단을 열적으로 결합시키기 위한 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  18. 제12항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체는 LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물로 이루어지고, 상기 수성 흡수 유체는 약 6 내지 약 10개 사이의 탄소원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 함유하며, 상기 고온 발생기 안의 상기 열 및 질량 전달 첨가제의 농도는 상기 수성 흡수 유체 안에 있는 상기 첨가제의 용해도 한계와 동일하거나 낮은 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  19. 제12항에 있어서, 각각의 상기 2 또는 3개의 흡수기는, 최저의 조작 온도 발생기의 조작 온도 보다 낮은 온도에서 흡착열을 방출할 수 있는 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  20. 제12항에 있어서, 상기 제1 응축기를 상기 2 또는 3개의 증발기 중의 하나 또는 전부와 접속시키며 응축된 냉매를 이들로 이송시키기 위한 조작 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  21. 제12항에 있어서, 상기 냉매가 순차적으로 상기 2 또는 3개의 증발기 중의 최고 온도 증발기에서 최저 온도 증발기로 이송되는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  22. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 에너지를 이들 사이로 이송시키기 위한 제1 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 함께 작동하는 제2 열 교환수단과, 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되어 있으며, 상기 수성 흡수 유체는 약 6 내지 약 10개의 탄소 원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 가지며, 상기 수성 흡수 유체가 상기 제3 발생기로 유입되기 전에 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 분리시키기 위하여 상기 수성 유체를 상기 제3 발생기로 이송하는, 상기 유체 루프와 함께 작동하는 분리 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  23. 제22항에 있어서, 상기 열 및 질량 전달 유체가 상기 수성 흡수 유체에서 약간만 용해하거나 또는 실질적으로 용해하지 않으며, 상기 분리 수단이 상기 수성 흡수 유체의 표면에 부유하는 상기 첨가제를 분리시키기 위한 스키머로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  24. 제22항에 있어서, 상기 분리수단이 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 제거시키기 위한 플래시 챔버로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  25. 제22항에 있어서, 상기 분리 수단이 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 제거시키기에 충분한 온도에서 작동하는 상기 제2 발생기로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  26. 제22항에 있어서, 상기 제3 단계 발생기가 적어도 부분적으로 니켈-크롬 합금 또는 니켈-구리 합금으로 제작되는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  27. 제26항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체가 LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  28. 제22항에 있어서, 상기 각각의 유체 루프에 있는 상기 수성 흡수 유체가 각각 하기의 염의 그룹 (a) LiBr, LiCl, LiNO2, LiCNS, LiClO3, LiI 및 이들의 혼합물 (b) LiBr, LiCl 또는 LiI, 그리고 Ni(NO3)2, CaBr2, FeCl2및 MnI2에서 선택된 염 (c) ZnBr2및 CaBr2의 혼합물 (d) NaOH, KOH 및 이들의 혼합물, 또는 (e) LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물을 가진 LiNO2, LiCNS, LiClO3또는 LiI 및 이들의 혼합물중 하나의 수성 염 용액으로 이루어지며, 상기 고온 발생기에 있는 상기 열 및 질량 전달 첨가제의 농도가 상기 수성 흡수 유체에 있는 상기 첨가제의 용해도 한계와 동일하거나 낮은 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  29. 제22항에 있어서, 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 담아두는 저장부로서, 상기 수성 흡수 유체가 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 유입되기 전에 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 하나 이상의 유체 루프로 이송하기 위하여 상기 하나 이상의 유체 루프와 연통하는 저장부를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  30. 제29항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체가 LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물로 이루어지며, 상기 고온 발생기안의 상기 열 및 질량 전달 첨가제의 농도가 상기 수성 흡수 유체안에 있는 상기 첨가제의 용해도 한계와 동일하거나 낮은 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  31. 제22항에 있어서, 상기 열 및 질량 전달 첨가제의 정화 가능한 분해 생성물을 상기 수성 흡수 유체로부터 제거하기 위하여 하나 이상의 상기 유체 루프와 협동하는 정화수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  32. 제22항에 있어서, 상기 분리 수단이 상기 분리된 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 제3 발생기를 떠난 후 상기 수성 흡수 유체로 복귀시키기 위한 도관수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  33. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 협동하여, 에너지를 이들 사이로 이송시키기 위한 제1 열 교환 수단과, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 2 또는 3개의 흡수기와 협동하는 1, 2 또는 3개의 유체루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 협동하는 제2 열교환수단과, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되어 있으며, 상기 유체 루프는 상기 제1, 제2 및 제3 발생기를 직렬로 접속하며, 상기 수성 흡수 유체를 이들사이로 계속해서 이송시키기 위하여 이들사이에서 작동하는 펌프수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  34. 제33항에 있어서, 단일 흡수기와 상기 수성 흡수 유체를 이로부터 계속해서 상기 제3 발생기, 상기 제2 발생기 및 상기 제1 발생기로 이송시키기 위하여 이에 접속되어 있는 적어도 하나의 유체 루프로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  35. 제33항에 있어서, 2개의 흡수기로 이루어지되, 상기 흡수기 중 두 번째 흡수기에 있는 수성 흡수 유체의 염 농도가 상기 흡수기 중 첫 번째 흡수기에서보다 높으며, 상기 유체 루프 중의 하나가 수성 흡수 유체를 이송시키기 위하여 상기 제2 흡수기를 상기 제3 발생기에 접속시키는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  36. 제33항에 있어서, 상기 유체 루프 중의 하나가 상기 수성 흡수 유체를 이송시키기 위하여 상기 제1 흡수기를 상기 제2 발생기에 접속시키는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  37. 제33항에 있어서, 2개의 흡수기로 이루어지되, 상기 흡수기 중 두 번째 흡수기에 있는 수성 흡수 유체의 염 농도가 상기 흡수기 중 첫 번째 흡수기에서 보다 높으며, 상기 루프 중의 하나가 수성 흡수 유체를 이송시키기 위하여 상기 제2 흡수기를 상기 제2 발생기에 접속시키는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  38. 제37항에 있어서, 상기 제2 흡수기를 상기 제2 발생기에 접속시키는 상기 유체 루프가 상기 제2 발생기를 상기 제3 발생기에, 그리고 상기 제3 발생기를 상기 제2 흡수기에 접속시키는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  39. 제38항에 있어서, 상기 흡수 유체가 6개 이상의 탄소 원자를 가지는 알코올 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 약간만 용해하거나 실질적으로 용해하지 않는 열 및 질량 전달 첨가제를 포함하며, 상기 수성 흡수 유체가 상기 제3 반응기로 유입되기 이전에 상기 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 분리하기 위한 분리 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  40. 제39항에 있어서, 상기 분리 수단은, 상기 제2 발생기에서 또는 상기 제2 및 제3 발생기를 접속시키는 상기 유체 루프와 함께 작동하는 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 제거하는 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  41. 제30항에 있어서, 수성 흡수 유체를 상기 제1 흡수기로부터 상기 제1 발생기로 이송시키기 위한 유체 루프를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  42. 제33항에 있어서, 상기 유체 루프가 상기 수성 흡수 유체를 계속해서 상기 제1 발생기로부터 상기 제2 발생기로, 그리고 상기 제2 발생기로부터 상기 제3 발생기로 이송시키기 위하여 상기 발생기에 접속되어 있는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  43. 제33항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체가 LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물로 이루어지며, 상기 고온 발생기안의 상기 열 및 질량 전달 첨가제의 농도가 상기 수성 흡수 유체안에 있는 상기 첨가제의 용해도 한계와 동일하거나 낮은 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  44. 제33항에 있어서, 상기 유체 루프중의 하나가 상기 수성흡수 유체를 상기 흡수기 중의 하나로부터 상기 제3 발생기로 이송시키며, 상기 유체를 상기 흡수기로부터 상기 제3 발생기로 펌프이송하기 위하여 2개의 1단 펌프 또는 하나의 2단 펌프를 구비하고 있는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  45. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 이들 사이로 에너지를 이송하기 위한 제1 열교환 수단과, 수성 흡수 유체를 상기 제1 및 제2 발생기에 공급하기 위하여 하나 이상의 제1 유체 루프와 협동하는 하나 이상의 제1 흡수기, 그리고 수성 흡수 유체를 상기 제3 발생기에 공급하기 위하여 하나 이상의 제2 유체 루프와 함께 작동하는 하나 이상의 제2 흡수기와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 함께 작동하는 제2 열교환수단과, 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  46. 제45항에 있어서, 상기 하나 이상의 제1 흡수기에 있는 상기 수성 흡수 유체가 LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물로 이루어지며, 상기 하나 이상의 제2 흡수기에 있는 상기 수성 흡수 유체가 약 55% 이하 농도의 LiBr 수용액으로 이루어지거나, 또는 하기의 염의 그룹 (a) LiCl, LiNO2, LiCNS, LiClO3, LiI 및 이들의 혼합물 (b) LiBr, LiCl 또는 LiI, 그리고 Ni(NO3)2, CaBr2, FeCl2및 MnI2에서 선택된 염 (c) ZnBr2및 CaBr2의 혼합물 (d) NaOH, KOH 및 이들의 혼합물, 또는 (e) LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물을 가진 LiNO2, LiCNS, LiClO3또는 LiI 및 이들의 혼합물 중 하나의 수성 용액으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  47. 제45항에 있어서, 상기 제1 및 제2 발생기에 공급된 수성 흡수 유체가 제1 염 조성물의 수성 조성물로 이루어지며, 상기 제3 발생기에 공급된 수성 흡수 유체가 제2 염 조성물의 수성 조성물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  48. 제45항에 있어서, 상기 제1 및 제1 발생기에 공급된 수성 흡수 유체가 상기 하나 이상의 제1 흡수기 안의 제1 염 농도를 가지는 염 조성물의 수성 용액으로 이루어지며, 상기 제3 발생기에 공급된 수성 흡수 유체가 상기 하나 이상의 제2 흡수기 안의 제2 염 농도를 가지는 상기 염 조성물의 수용액으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  49. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 이들 사이로 에너지를 이송하기 위한 제1 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송하기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체 루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 협동하는 제2 열교환수단과, 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되어 있으며, 상기 유체 루프 중의 하나가 상기 수성 유체를 계속해서 상기 제2 발생기로부터 상기 제3 발생기로, 그리고 상기 제3 발생기로부터 상기 제1 발생기로 이송시키기 위하여 상기 발생기에 접속되어 있는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  50. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 에너지를 이들 사이로 이송시키기 위한 제1 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체루프와 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 함께 작동하는 제2 열교환수단과, 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단으로 구성되어 있으며, 상기 유체 루프 중의 하나가 상기 수성 유체를 계속해서 상기 제2 발생기로부터 상기 제1 발생기로, 그리고 상기 제1 발생기로부터 상기 제3 발생기로 이송시키기 위하여 상기 발생기에 접속되어 있는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  51. 3중 이펙트 흡수 사이클 장치에 있어서, 각각 수성 흡수 유체를 함유하며 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 발생기와, 순차적으로 더 높은 온도에서 작동하는 제1, 제2 및 제3 응축기와, 상기 제1, 제2 및 제3 발생기로부터 냉매 증기를 상기 제1, 제2 및 제3 응축기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3 응축기와 상기 제2 발생기 사이, 그리고 상기 제2 응축기와 상기 제1 발생기 사이에서 작동하여, 이들 사이로 에너지를 이송하기 위한 제1 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 흡수기와, 수성 흡수 유체를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송하기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기와 함께 작동하는 1, 2 또는 3개의 유체 루프와, 상기 루프에서 수성 흡수 유체 플로우 사이의 에너지를 교환하기 위하여 상기 유체 루프와 협동하는 제2 열교환 수단과, 1, 2 또는 3개의 증발기와, 상기의 증발기들로부터 냉매 증기를 상기 1, 2 또는 3개의 흡수기로 각각 이송하는 수단과, 상기 제3, 제2 및 제1 응축기를 접속시키며 응축된 물 냉매를 계속해서 이들 사이로 이송시키기 위한 조작수단으로 구성되는 것을 특징으로하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  52. 제51항에 있어서, 2 또는 3개의 흡수기로서, 수성 흡수 유체를 상기 2 또는 3개의 흡수기와 상기 제1, 제2 및 제3 발생기 사이로 이송시키기 위하여 상기 1, 2 또는 3개의 유체 루프와 협동하는 2 또는 3개의 흡수기와, 각각 상기 2 또는 3개의 흡수기와 연통하는 2 또는 3개의 증발기와, 이들 사이로 냉매를 이송시키기 위한 이들 사이의 조작 접속 수단으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  53. 제52항에 있어서, 응축된 냉매를 이송시키기 위하여 상기 제1 응축기를 상기 2 또는 3개의 증발기 중의 임의의 하나 또는 전부와 접속시키는 조작 수단을 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  54. 제53항에 있어서, 상기 냉매가 계속해서 상기 2 또는 3개의 증발기 중의 최고 온도 증발기로부터 최저 온도 증발기로 이송되는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  55. 제51항에 있어서, 상기 각각의 유체 루프에 있는 상기 수성 흡수 유체가 각각 하기의 염의 그룹 (a) LiNO2, LiCNS, LiClO3, LiI 및 이들의 혼합물 (b) LiBr, LiCl 또는 LiI, 그리고 Ni(NO3)2, CaBr2, FeCl2및 MnI2에서 선택된 염 (c) ZnBr2및 CaBr2의 혼합물 (d) NaOH, KOH 및 이들의 혼합물, 또는 (e) LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물을 가진 LiNO2, LiCNS, LiClO3또는 LiI 및 이들의 혼합물 중 하나의 수성 염 용액으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  56. 제52항에 있어서, 상기 각각의 유체 루프에 있는 상기 수성 흡수 유체가 각각 하기의 염의 그룹 (a) LiNO2, LiCNS, LiClO3, LiI 및 이들의 혼합물 (b) LiBr, LiCl 또는 LiI, 그리고 Ni(NO3)2, CaBr2, FeCl2및 MnI2에서 선택된 염 (c) ZnBr2및 CaBr2의 혼합물 (d) NaOH, KOH 및 이들의 혼합물, 또는 (e) LiBr, LiCl 또는 이들의 혼합물을 가진 LiNO2, LiCNS, LiClO3또는 LiI 및 이들의 혼합물 중 하나의 수성 염 용액으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  57. 제51항에 있어서, 상기 제1 열교환 수단이 열전달 유체를 계속해서 상기 제3응축기로부터 상기 제2발생기로, 상기 제1발생기로, 상기 제2 응축기로 그리고 다시 상기 제3 응축기로 이송시키기 위한 열전달 루프를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 장치.
  58. 제52항에 있어서, 상기 제1 열교환 수단이 열전달 유체를 계속해서 상기 제3응축기로부터 상기 제2발생기로, 상기 제1발생기로, 상기 제2응축기로 그리고 다시 제3 응축기로 이송시키기 위한 열전달 루프를 포함하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 장치.
  59. 제51항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체는, 약 6 내지 약 10개 사이의 탄소 원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 포함하여, 3중 이펙트 흡수 사이클 장치는, 상기 수성 흡수 유체가 제3발생기로 유입되기 전에 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 분리하기 위하여 상기 수성 흡수 유체를 상기 제3발생기로 이송시키는 상기 유체루프와 함께 작동하는 분리수단을 구비하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  60. 제52항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체는, 약 6 내지 약 10개 사이의 탄소 원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 포함하며, 3중 이펙트 흡수 사이클 장치는, 상기 수성 흡수 유체가 제3발생기로 유입되기 전에 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 분리하기 위하여 상기 수성 흡수 유체를 상기 제3발생기로 이송시키는 상기 유체루프와 함께 작동하는 분리수단을 구비하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
  61. 제55항에 있어서, 상기 수성 흡수 유체는, 약 6 내지 약 10개 사이의 탄소 원자를 가지는 알코올, 또는 지방족 또는 방향족 아민으로 이루어지는 열 및 질량 전달 첨가제를 포함하며, 3중 이펙트 흡수 사이클 장치는, 상기 수성 흡수 유체가 제3발생기로 유입되기 전에 상기 열 및 질량 전달 첨가제를 상기 수성 흡수 유체로부터 분리하기 위하여 상기 수성 흡수 유체를 상기 제3발생기로 이송시키는 상기 유체루프와 함께 작동하는 분리수단을 구비하는 것을 특징으로 하는 3중 이펙트 흡수 사이클 장치.
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Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5390509A (en) * 1991-11-27 1995-02-21 Rocky Research Triple effect absorption cycle apparatus
US5577388A (en) * 1994-01-13 1996-11-26 Rocky Research Aqueous absorption fluids
US5829259A (en) * 1994-01-13 1998-11-03 Rocky Research Aqueous absorption fluids
US5467614A (en) * 1994-02-14 1995-11-21 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Dual-circuit, multiple-effect refrigeration system and method
US5584193A (en) * 1994-04-26 1996-12-17 York International Corporation Absorption-type refrigeration systems and methods
AU2358795A (en) * 1994-04-26 1995-11-16 York International Corporation Systems and methods to minimize heat transfer additive decomposition in an absorption chiller generator
US6361710B1 (en) * 1994-04-26 2002-03-26 Gas Research Institute Absorbent refrigerant composition
US5727397A (en) * 1996-11-04 1998-03-17 York International Corporation Triple effect absorption refrigeration system
US5746059A (en) 1997-04-03 1998-05-05 Rocky Research Triple effect absorption apparatus and method
US5946937A (en) * 1998-01-14 1999-09-07 Gas Research Institute Dual loop triple effect absorption chiller utilizing a common evaporator circuit
US6003331A (en) * 1998-03-02 1999-12-21 York International Corporation Recovery of flue gas energy in a triple-effect absorption refrigeration system
US5931007A (en) * 1998-03-24 1999-08-03 Carrier Corporation Asborption refrigeration system with condensate solution coupling
US5941094A (en) * 1998-05-18 1999-08-24 York International Corporation Triple-effect absorption refrigeration system having a combustion chamber cooled with a sub-ambient pressure solution stream
AT409543B (de) * 1999-02-16 2002-09-25 Vaillant Gmbh Adsorptionswärmepumpe
US6187220B1 (en) 1999-03-26 2001-02-13 Gas Research Institute Ether heat and mass transfer additives for aqueous absorption fluids
US6357254B1 (en) * 2000-06-30 2002-03-19 American Standard International Inc. Compact absorption chiller and solution flow scheme therefor
EP1348919A4 (en) * 2000-08-29 2008-04-23 Kawajureinetsukougyo K K ABSORPTION CHILLER
JP3554858B2 (ja) 2000-10-23 2004-08-18 川重冷熱工業株式会社 吸収冷凍機
HU0100463D0 (en) * 2001-01-29 2001-03-28 Szopko Mihaly Method and device for absorption heat pumping
DE10237850A1 (de) * 2002-08-19 2004-03-04 ZAE Bayern Bayerisches Zentrum für angewandte Energieforschung e.V. Mehrstufige Absorptionskältemaschine (AKM) oder Absorptionswärmepumpe (AWP) mit Einkopplung von Antriebswärme auf verschiedenen Temperaturniveaus
DE10255833A1 (de) * 2002-11-29 2004-06-09 Dometic Ag Kühlgerät mit Zusatzkühlstufe
US20060107674A1 (en) * 2004-11-22 2006-05-25 Sharma Ratnesh K Multi-effect cooling system utilizing heat from an engine
WO2012059940A1 (en) 2010-11-01 2012-05-10 Thermax Limited Triple-effect absorption refrigeration system
ES2555704B1 (es) * 2014-05-30 2017-10-27 Consejo Superior De Investigaciones Científicas (Csic) Máquina frigorífica de absorción de pequeña potencia

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE278076C (ko) * 1911-08-11
US3316728A (en) * 1965-12-23 1967-05-02 Wendell J Biermann Absorption refrigeration systems
US3452550A (en) * 1967-11-13 1969-07-01 Carrier Corp Maintaining effectiveness of additives in absorption refrigeration systems
US3478530A (en) * 1967-12-15 1969-11-18 Worthington Corp Absorption refrigeration system
US3541013A (en) * 1968-01-24 1970-11-17 American Gas Ass Lithium bromide-lithium thiocyanatewater composition for an absorbentrefrigeration system
US3593540A (en) * 1970-01-02 1971-07-20 Borg Warner Absorption refrigeration system using a heat transfer additive
JPS4719666B1 (ko) * 1970-09-25 1972-06-05
US3783631A (en) * 1971-08-04 1974-01-08 Trane Co Absorption heat exchange systems, methods and absorbent compositions
US3928983A (en) * 1971-11-26 1975-12-30 Emmanuil Gershkovich Ainbinder Method of producing cold in an absorption-type refrigerating plant performing this method
US3949566A (en) * 1974-08-01 1976-04-13 Borg-Warner Corporation Purge arrangement for absorption refrigeration systems
US4637218A (en) * 1974-11-04 1987-01-20 Tchernev Dimiter I Heat pump energized by low-grade heat source
US3977204A (en) * 1975-11-14 1976-08-31 Carrier Corporation Alcohol circulation system
IL57311A (en) * 1979-05-16 1983-02-23 Tadiran Israel Elect Ind Ltd Alcohol trap for absorption chiller
US4333515A (en) * 1980-08-13 1982-06-08 Battelle Development Corp. Process and system for boosting the temperature of sensible waste heat sources
WO1982003448A1 (fr) * 1981-03-24 1982-10-14 Georg Alefeld Installation a plusieurs etages comprenant des circuits de fluides et d'agents d'absorption, et procede de mise en action d'une telle installation
JPS59189265A (ja) * 1983-04-13 1984-10-26 株式会社日立製作所 三重効用吸収式冷凍機
JPS60175979A (ja) * 1984-02-22 1985-09-10 株式会社日立製作所 多重効用吸収式冷凍機
US4827728A (en) * 1986-11-24 1989-05-09 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Seven-effect absorption refrigeration
US4732008A (en) * 1986-11-24 1988-03-22 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Triple effect absorption chiller utilizing two refrigeration circuits
US5186009A (en) * 1987-04-14 1993-02-16 Gas Research Institute Aqueous absorption fluids
US4921515A (en) * 1988-10-20 1990-05-01 Kim Dao Advanced regenerative absorption refrigeration cycles
US5033274A (en) * 1989-11-28 1991-07-23 Erickson Donald C Rectification reflux by latent heat exchange with partially depressurized absorbent

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CA2121789A1 (en) 1993-06-10

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