KR0145180B1 - 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음

Description

연산권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법

제1도는 본 발명 방법에 의하여 연신-연사 권취할때 커버링용 패키지를 제조하는 공정의 일례를 표시하는 개략도이다.

제2도는 본 발명 방법에 의하여 열연신-연사권취시, 커버리용 패키지를 제조하는 공정의 일례를 표시하는 개략도이다.

제3도는 본 발명 방법에 의하여 저속급사 후에 연신하는 일없이 연사권취하고 커버링용 패키지를 제조하는 공정의 일례를 표시하는 개략도이다.

제4도는 권취직전의 급사 로울 다음의 링 연사부를 확대하여 표시하는 개략도이다.

제5도(a),(b)는 싱글커버링 탄성사를 제조하는 공정의 개략을 표시하는 것으로, 각각 측면도 및 정면도이다.

제6도(a),(b)는 더블커버링 탄성사를 제조하는 공정의 개략을 표시하는 것으로 각각 측면도이다.

제7도(a),(b)는 커버링 탄성사의 실형태를 모식적으로 표시하는 도면으로, 각각 싱글커버링 탄성사와 더블커버링 탄성사를 표시한다.

제8도(a),(b)는 프리큐션 드라이브에 의한 보빈조작장치에 의하여, 폴리아미드 필라멘트사를 플랜지 보빈에 바꾸어감는 종래방법의 개략을 표시하는 것으로, 각각 측면도 및 정면도를 표시한다.

*도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1:원사패키지

4,5:정속공급부(피이드로울과 그의 세퍼레이트 로울)

7:가열체(가열판)

8,9:연신로울(드로로울과 그의 세퍼레이트 로울)

12:링 13:트래블러

10,10',10:플랜지보빈 커버링용 패키지

ya,ya',ya:사조(폴리아미드사)

yu:탄성필라멘트사

본 발명은 탄성 필라멘트사에 폴리아미드 필라멘트사를 피복 권부하는 커버링 공정에 있어서, 피복용사의 공급용에 사용되는 커버링용 패키지를 제조하는 방법에 관한 것이다.

기능적인 신축성을 갖는 편직물을 제조하는 실로서 탄성필라멘트사에 폴리아미드 필라멘트사를 피복권부(被覆卷付)하여 이룩되는 커버링 탄성사가 일반적으로 사용되어 왔다. 특히 폴리우레탄 탄성사와 폴리아미드사에 의한 커버링 탄성사가 스타킹용으로 많이 이용되어 왔다.

이 커버링 탄성사의 제조공정에서는, 피복용사는 플랜지 보빈에 권취 패키지로서 커버링 공정에 제공된다. 이 커버링용 패키지는 종래, 프리큐션 드라이브에 의한 보빈 조작장치라는 간이한 장치에 의하여, 폴리아미드 필라멘트사를 단지, 플랜지 보빈에 바꾸어 감음으로서 제조되어 있다.

이 종래법에서는, 제5도(a),(b)(각각 측면도 및 정면도)에 표시하는 바와같이, 사조(Y)를 원사 패키지(41)로 부터 인출하고 가이드(42), 링식텐서(43)에 의한 장력부가, 바아가이드(45), 및 트래버스장치(46)에 이한 트래버스를 지나, 플랜지보빈(10)에 권취함으로서 행해진다. 여기서 권취장치부분은 구동축(47)에 고정되어 회전하는 마찰구동 휘일(48), 그 구동 휘일에 자중으로 접촉함으로서 구동회전되는 마찰로울(49), 그 마찰로울의 축심(50)(축받이(도시없음)로 지지되어 있다)과 동축에 끼워넣어져 마찰로울과 일체로 되어 회전하는 플랜지보빈(10)으로 주로 구성되어 있다. 플랜지보빈(10)에 권취되는 사조(Y)는 텐서에 의하여 장력부가 되지만, 그의 텐서로서는, 도시한 바와같이 링식텐서(43)(부착장치된 복수의 링(44)의 자중과 사장력의 밸런스에 의한 마찰접촉각의 변화로 장력부가와 장력제어를 행하는 텐서), 또는 세라믹등에 의한 2조의 빗모양의 마찰저항체를 끼워맞춤 모양으로 조합시켜 스프링 등으로 이 맞물리는 힘을 설정하여, 그 사이에 사조를 주행시키는 게이트식 텐서등이 사용된다.

또, 커버링 공정의 생산성은 주로 커버링용 보빈의 회전속도에 의존함으로 이 생산성 향상을 위하여 커버링 속도를 빨리하는 것이 행하여져오고 있다. 더욱 또, 얻어진 피복 탄성사의 고성능화를 위하여 15데니어 이하와 같은 극세사를 커버링용에 사용하는 것도 행하여져 오고 있다.

그런데, 종래의 보빈조작장치에 의하여 제조된 커버링용 패키지를 사용하면 커버링 공정의 고속화나 커버링사의 세섬도화 등에 등반하여 커버링시의 실끊김이 증가한다라는 큰문제가 생겼다. 특히, 회전속도가 30,000rpm 이상, 예를 들면 40,000rpm 정도와 같이 고속으로 되어 가면, 실끊김의 빈발로 인하여 커버링을 행하는 것조차 곤란하였다.

또, 보빈 조기에 의한 종래법에서는, 프리큐숀 드라이브에 의한 플랜지 보빈의 회전속도를 일정하게 하고 있을 뿐으로, 실제로 사조가 권취되는 속도는 권취에 따라 변화하는 권층의 직경의 변동에 따라 변화하여 온다. 이 보빈 직경의 변동의 정도는, 사조섬도, 권취장력, 및 패키지직경이나 패키지형태라는 급사 패키지 조건등에 의하여 상당히 흐트러지므로, 일정시간의 권취를 행하여도 권취된 패키지 사이의 사길이는 크게 흐트러지고, 통상 5% 정도의 사길이 차이가 존재하고 있었다. 즉, 보빈조작장치에 의한 종래법에서는 플랜지 보빈상에 권취되는 사길이를 일정하게 제어하는 것이 곤란하였다. 패키지 사이의 사길이차가 크면, 커버링 공정에 있어서 가공 종료시가 그 사길이 차분만큼 상이하게되어 다수주를 일제히 스타트하여 일제히 종료하는 시스템에서 운전하는 커버링 공정에서는 공운전(빈운전), 또는 피복용사의 잔사설사의 발생, 그 설사처리 등의 문제가 생긴다. 즉 짧은 사길이의 패키지에 맞추어 일제히 종료하면, 나머지 패키지의 잔사가 모두 설사로 되어 보빈상의 설사는 큰것(평균수 %정도)으로 된다. 역으로, 긴사길이의 패키지에 맞추어 종료하면 잔사량의 문제는 해소되지만, 역으로 커버링사가 없어진 추에서 심사의 탄성섬유가 그대로 권취되어 쓸데없이 소비되는 것으로 되고, 그리고 공운전으로 기계의 운전 효율이 저하한다.

이 사길이차에 기인하는 문제는 특히, 동일추에 피복용사용 패키지를 2개 사용하는 더블커버링 공정의 경우에 있어서는, 동일추의 패키지 사이에서도 발생한다.

이 문제를 회피하기 위하여, 급사하는 피복용사가 공(空)으로 되기전에 기계를 정지하여 실잇기하져, 재스타아트 한다는 권족(卷足)방식도 있지만, 실잇기를 위한 수고나 시간적 손실이 생기고, 그리고 커버링 공정뿐아니라 얻어진 커버링 탄성사의 편성공정에 있어서도 실잇기 부에서의 실끊김 등의 트러블이 다발한다 라는 별도의 큰문제가 생기기 때문에 유효한 해결수단으로 되어 있지는 않다.

그리하여, 본 발명은 커버링 공정을 고속화하거나 커버링사를 세섬도화 하거나 하더라도 커버링공정에 있어서 실끊김 등의 트러블을 억제하는 것이 가능한 커버링용 패키지를 제조하는 방법의 제공을 주된 목적으로 한다.또 권취사길이 제어가 용이하고 정장성(定長性)이 양호한 커버링용 패키지를 제조하는 방법의 제공을 별도의 목적으로 한다.

이들 목적을 달성하기 위하여, 본 발명의 커버링용 패키지의 제조방법은 폴리아미드 필라멘트사를 정속급사한 후, 연신하고 또는 연신하는 일없이 커버링용 플랜지 보빈에 연사수 12t/m 이상으로 링연사권취하고 패키지 표면평균 경도가 93도 이상의 패키지용 패키지로 하는 것을 주된 특징으로 한다.

즉, 본 발명은, 커버링용 패키지의 제조공정에 있어서 폴리아미드 필라멘트사를 정속급사하는 것, 그 급사된 사조를 커버링용 플랜지 보빈에 연사수 12t/m 이상으로 링연사권취하는 것 및 연사권취된 패키지의 표면평균 경도를 93도 이상으로 하는 것이 중요하다.

커버링용 패키지의 제조 공정에 있어서 정속급사는 닙로울방식이나 로울·세퍼레이터로울 방식등에 의하여 행하면 좋고 이정속 급사에 의하여 섬도의 변동이나 해서 장력변동에 유발되는 급사시 사길이의 변동은 방지된다.

더욱, 이 급사된 실은 연신된후에 또는 연신하는 일 없이 연사수 12t/m 이상으로 링연사 됨으로서 장력이 거의 일정하게 되어, 정장성을 갖고 권취되는 것으로 된다.

그리고, 권취된 패키지의 표면평균 경도가 93도 이상이므로 고속 커버링시에도 실끊김이 생기지 않는 커버링용 패키지로 할 수 있다. 이 패키지의 표면평균 경도는, 아스카고무·플라스틱 경도계 C형(고분자계기(주)제)를 사용하여 측정하면 좋다.

93도 이상이란 패키지 경도 수준은 권취시 장력등을 적정화하는 등으로 얻을 수 있다. 예를들면, 신도가 80% 이하의 필라멘트사를 정속급사에 계속하여 1.1배로 냉연신하고 권위연수 13t/m으로 일정하게 권취하는 경우에는 권취개시로부터 권취종료까지 평균권취장력을 0.15g/d 정도이상으로 하는 등의 조건을 채용하면 좋다. 또, 정속급사에 계속해서 1.3배로 열연신하고 권취연수 14t/m으로 일정하게 권취하는 경우에는 권취개시로부터 종료까지의 평균 권취장력을 0.05g/d 정도 이상으로 하는 등의 조건을 채용하면 좋다. 더욱 또, 정속급사 후에 연신하는 일 없이 권취연수 13t/m으로 일정하게 권취하는 경우에는, 권취개시로부터 권취종료까지의 평균 권취장력을 0.25g/d 정도 이상으로 하는 등의 조건을 채용하면 좋다. 이 권취 장력은 권취부로의 급사로울의 하류측에서 사조장력을 측정함으로 제어하면 좋다.

본 발명법에 사용하는 폴리아미드 필라멘트사는 나일론 6필라멘트사, 나일론 66필라멘트사와 같이, 커버링용사로서 통상 사용되는 필라멘트사이면 좋다. 그리고 커버링용 패키지의 제조공정에 제공하는 폴리아미드 필라멘트사로서는 신동가 80% 이하의 사조가 적당하다. 또, 연신 조작성으로부터 고려하면 적당한 신도, 예를들면, 40∼80% 더욱 50∼80%정도, 신도를 갖는 것이 바람직하다. 상기 원사용 사조는, 상기 신도치를 가지면, 고속 방사법에 의하여 제사된 폴리아미드사, 방사후 계속하여 연신함으로서 제사된 폴리아미드사, 또는 방사후 일단 권취한 후에 연신한 폴리아미드사와 같은 통상의 폴리아미드사이면 좋다. 그중에서도 얻어진 커버링사의 균일성의 면에서 고속 방사법에 의하여 얻어진 폴리아미드사를 사용하는 경우에 본 발명은 유효하다.

신도가 80% 이하인 이원사를 정속급사에 이어 연신하는 경우는 1.04배이상, 특히 1.15배 이상의 배율로 연신하면 좋다.

특히, 연신시에 열을 가하는 열연신의 경우는 연신배율 1.10배이상, 더욱 1.15배 이상으로 하는 것이 바람직하다. 이경우, 가열온도는 80∼140℃ 정도이면 족하다.

제1도 및 제2도는, 정속급사에 이어 연신(열연신)하고, 연신권취한다는 본 발명의 일실시 형태에 의하여 커버링용 패키지를 제조하는 공정을 예시하는 개략도이다.

제1도 및 제2도에 있어서, 원사패키지(1)로부터 가이드(2)(3) 및 피이드로울(4,5)를 지나 사조(1/a)를 일정속도로 인출하고 연신구역(6)에 의하여 소정배율로 연신한다. 드로로울(8)의 표면속도는 피이드로울(5)의 송출속도에 대하여 연신배율 상당분 고속도로 하였으므로 이 사이에서 소정배율 연신된다. 연신된 사조는 가이드(11), 더욱, 링(12)위를 활주하는 트리블러(13)를 지나 회전하는 플랜지 보빈(10)에 권취된다. 권취될때 링(12)은 이 보빈(10)의 상하 플랜지 사이를 왕복하고, 균일하게 보빈감기가 행해진다. 열연신하는 경우에는, 제2도에 표시하는 바와같이, 연신구역(6)내에, 소정온도의 사조가열체(7)를 설치하면 좋다. 이 사조가열체로서는, 도시한 바와같은 열판을 사용하는 경우는, 유효접사장을 10 내지 30Cm 정도로 하는 것이 바람직하다. 또 핫드로 핀(hot-draw pin)(도시안됨)과 같은 다른 사조 가열수단을 사용하여도 좋다. 이 장치에 있어서는, 보빈 끼워붙임용 스핀들(14)은 축받침을 사이에 두고 가대상에서 지지되고(도시안됨), 주행하고 있는 벨트(15)에 의하여 구동드럼부에서 회전이 부여되고 있다. 또 스타트시의 제사 권취용으로서 웨스트스풀이 설치되어 있어도 좋다(도시되어 있지 않음).

이 연신(열연신)-연신권취의 장치에 있어서, 원사패키지부, 연신부, 링부, 및 트래버스부는 나일론사 등의 연신 연사장치(열연신 연사장치)로서 사용되고 있는 장치구조를 유용할 수 있다.

또, 이들의 기구에 있어서, 각부의 가이드류의 더러워짐, 마모로울류의 회전성, 표면상태, 링·트래블러의 활주성 및 트래블러 마모등에 대한 적당한 관리는 통상의 나일론사의 연신공정의 경우와 마찬가지로 행하면 좋다.

또, 이 장치에 있어서 커버링용 플랜지 보빈을 끼워붙임하여 고속회전시키는 스핀들부(축받이, 벨트로부터의 수동 드럼을 포함)는 커버링장치의 보빈 끼워붙임 스핀들부와 마찬가지의 장치구조로 구성하면 좋다. 이와같이 하면 끼워붙임하는 보빈은 커버링장치와 동일회전 속도 수준으로 충분히 추종가능하게되고, 보빈의 끼워붙임 안정성, 스핀들의 고속회전 안정성, 기계장치의 저 코스트화등의 점에서 유리하다.

제3도는, 정속급사에 이어 연신하는 일 없이 연사권취한다는 본 발명의 일실시 형태에 의하여, 커버링용 패키지를 제조하는 공정의 일례를 표시하는 개략도이다.

제3도에 있어서, 원사패키지(1)로부터 가이드(2,3)을 지나 사조(Ya)를 인출하고, 피이드로울(4) 및 그의 세퍼레이트 로울(5)를 감아서 일정속도로 급사하고, 가이드(11), 더욱, 링(12)위를 활주하는 트래블러(13)을 경유하여 회전하는 플랜지 보빈(10)에 권취된다. 권취할때, 링(12)은 이 보빈(10)의 상하 플랜지부 사이를 왕복하고 균일하게 보빈 감기가 행해진다.

이 장치에 있어서 권취부의 장치구조는 연신·연사권취하는 제1도나 제2도의 경우와 마찬가지이면 좋다. 또, 이 정속급사-연사권취의 장치에 있어서, 원사 패키지부, 정속급사부, 링부, 및 트래버스부는 나일론사등의 연사권반장치로서 사용되고 이는 장치구조를 유용할 수가 있다.

제1도∼제3도에 예시한 바와같이, 고속 커버링성 및 정장성이 우수한 커버링용 보빈을 권취하기 위하여 본 발명 방법에서 사용하는 장치는 간단히 준비할 수가 있다.

제4도는, 권취직전의 급사로울 다음의 링 연사부를 확대한 도면이고, 특허청구의 범위 제8항에 말하는 벌룬길이 차이율(K)은, 링 연사권취에 있어서 래핏가이드(11)로부터 트래블러(13)에 이르는 사이에서 생기는 벌룬의 최단시의 길이(L₁)와 최장시의 길이(L₂)로 부터 K=(L₂-L₁)/L₁의 식에 의하여 구해지는 값이다.

이 벌룬길이 차이율(K)을 0.67이하로 하면 커버링용 플랜지 보빈에 링연사법에 의하여 권취를 행하는 장치에 있어서 벌룬부 길이 차이율(K)을 0.67이하로 하면 좋고 연사수가 12∼20t/m 정도의 범위에서 링연사의 경우는, 거의 K≒K로 간주된다. 더욱 이 벌룬후 길이차이율(K)은, 벌룬 멈춤용의 래핏가이드(11)와 보빈 권취상단부까지의 수직길이(L)와 링의 트래버스 길이(T)에 의하여, K=T/L로 구해지는 값이다.

제5도(a),(b)는, 싱글커버링 탄성사를 제조하는 공정의 개략을 표시하는 것으로, 각각 측면도 및 정면도이다. 여기서 커버링용 패키지는 부호(10)로 표시되어 있다.

제6도(a),(b)는 더블커버링 탄성사를 제조하는 공정의 개략을 표시하는 것으로서, 각각 측면도 및 정면도이다. 여기서 커버링용 패키지는 부호(10'),(10)로 표시되어 있다.

제7도(a,)b)는 커버링 탄성사의 실형태를 모식도로 표시하는 도면이고, 각각, 싱글커버링 탄성사 및 더블커버링 탄성사를 표시한다. 심사를 이루는 탄성필라멘트사(Yu)의 둘레를 피복용사(Ya),(Ya'),(Ya)가 1방향으로만, 또는 중첩하여 2방향으로 권부하여, 탄성필라멘트사(Yu)의 표면을 덮고 있다.

제5도 및 제6도에서, 구동로울(22,23)에 의하여, 탄성필라멘트사의 패키지(21)가 회전하여 탄성필라멘트사(Yu)가 급사되고, 제1딜리버리로울(24,25)에 의하여 1.5배 정도로 프레-트래프트된다. 이 탄성 필라멘트사는 더욱 제2딜리버리 로울(32,33)에 의하여 토탈 드래프트 3배정도의 드래프트를 받아 그 드래프트 상태(Yu')에서 커버링 구역내를 주행한다.

제5도의 싱글커버링 공정에서는, 커버링용 패키지(10)에 의한 1중의 커버링이, 또, 제6도의 더블커버링 공정에서는, 2개의 커버링용 패키지(10',10)에 의한 2중의 커버링이 행해진다. 이 경우 이들 패키지(10,10',10)를 끼워붙이는 스핀들(30,30',30)은 구동벨트(28,28',28)와 마찰드럼(29,29',29)와의 마찰에 의하여 회전된다. 그리고, 커버링용 보빈(10,10',10)을 끼워붙이는 스핀들(30,30',30)은 각각 고정프레임(26,26',26)에 각각 축받침부(27,27',27)와 같이 고정되어 있다. 더블커버링 고정에서는, 2개의 구동벨트(26',26)는 서로 반대방향으로 주행하여, 2개의 스핀들(30',30)의 회전방향을 서로 반대방향으로 하고 있다.

제5도에서는 약 3배 정도로 드래프트된 상태의 탄성필라멘트사(Yu')는 중공의 커버링용 스핀들(30)의 가운데를 지나 회전하고 있는 커버링용 패키지(10)로부터 공급되는 폴리아미드사(Ya)에 의하여 감겨 피복되어 싱글 커버링 탄성사(Ys)로 되어 제2딜리버리 로울러(32,33)에 인취되고, 더욱 가이드바아(34)를 지나 트래버스 가이드(35)에 의하여 횡단되고 구동 로울러(36)에 의하여 회전하는 싱글 커버링 탄성사 패키지(38)에 권취된다. 더욱, 이 커버링 탄성사 패키지는 보빈척(37)에 의하여 축에 지지되어 회전하고 있다.

제6도에서, 드래프트된 상태에 탄성필라멘트사(Yu)는 중공의 커버링용 스핀들(30',30)사이를 지나, 회전하고 있는 아래 권취커버링용 패키지(10')로부터의 나일론사(Ya')에 의하여 아래에 권취피복되고, 다음에 회전하고 있는 위권취 커버링용 패키지(10)로부터의 나일론사(Ya)에 의하여 위에 권취피복되어 더블 커버링 탄성사(Yw)로 되고, 상기와 마찬가지로 더블커버링 탄성사 패키지(39)에 권취된다. 커버링 공정에 있어서 커버링 보빈의 회전속도는 25,000rpm 이상, 더욱, 30,000∼40,000rpm으로 순차로 고속화되어 가지만, 본 발명 방법을 취함으로서, 커버링시에 있어서 사절을 적도록 하는 것이 가능하게 되었다. 커버링 공정의 고속화에 따르는 실끊김 즉, 사절의 증가는, 커버링용 보빈의 고속회전에 의하여 패키지 상에서의 실느슨함의 발생이 커지고, 느슨한 사조가 고속회전에 의한 공기층의 마찰, 난류로의 말러들어감, 단사의 분리나 단사의 휘감김이 생기는 때문이 아닌가 라고 생각된다. 이 패키지상에서의 실느슨함은, 커버링용 보빈의 회전에 의한 사조 자체의 원심력에 따라 발생하는 장력부가에 의하여 생기고, 그 장력부가는 회전속도의 자승에 비례한 수준에서 발생한다. 예를 들면 1.5배의 회전속도이면 2.25배의 장력부가가 생기고, 2배의 회전속도이면 4배의 장력부가가 생긴다. 이와같이, 커버링 공정이 고속화 할수록 실느슨함이 한층 생기기 쉬운 상태로 된다고 볼 수 있다.

이에 대한 대책으로서, 권취하기 전의 실에 장력을 부가하여, 권취 보빈 패키지의 경도를 충분히 높게하는 것이, 또 사조의 집속성을 충분한 수준으로서 단사 깨어짐이나 단사휘감김을 방지하여 두는 것이 유효하다.

본 발명 방법에서는, 링 연사법에 의하여 충분히 높은 장력을 가하여 높은 패키지 경도로서 권취하고, 그위에, 링연사에 의하여 12t/m 이상의 연사조건에 의하여 가연 집속을 하여 권취하는 것으로서, 상기 양방의 대책을 동시에, 그리고 용이하게 만족할 수가 있다.

이에 대하여, 종래법에서는, 실에 큰 장력을 부가하면 장력부가부의 전후에 있어서 장력비가 커져서, 여기서 사조의 찰과(擦過)가 큰 것으로 되어, 역으로 사조의 단사 깨어짐이나 단사 해이 또는 단사 끊김의 트러블이 증가한다. 이들의 점에서, 종래법에서는 부가하는 장력에는 한계가 있고, 실제상, 패키지 경도는 90도 정도밖에 올리는 것이 불가능하였다. 그리고 큰 장력부가에 의한 사조의 찰과는, 사조의 집속성 저하도 일어나기 때문에, 집속성이 큰 사조를 권취하는 것이 어려웠다. 이와같이, 종래법에서는 충분히 높은 경도의 패키지로 하는것과 집속성이 충분히 높은 사조의 패키지로 하는 것은 곤란하였다.

그러나 본 발명에서는 링 연사법의 권취를 함으로써, 권취시의 장력부가에 의한 페해가 생기는 일 없이, 고패키지 경도를 얻는 것이 가능하게 되는데 이는, 다음과 같은 작용에 의한 것이라 사료된다. 종래법에서는 장력부가에 의한 사조의 찰과가 심하고, 사조의 흩어짐이 생기지만, 본 발명 방법에서 사용한 링 연사에서는 장력수준은 링 직경과 보빈직경 및 트래블러 중량과 트래블러와 링의 마찰 및 사속과 보빈 회전속도에 의하여 정해지고, 이들 관계에 의하여 트래블러 상류의 사조응력(T₁)과 트래블러 하류의 사조응력(T₂)에 의하여 트래블러를 회전시키는 기구로 되고 일반으로 나일론 필라멘트사의 경우는 그 장력비(T₂/T₁)는 거의 1.1정도이다. 즉, 유일의 찰과 체인 트래블러에서 실의 찰과는 매우 경도이고, 이 찰과체인 트래블러의 상류의 사조장력은 목적으로 하는 장력에 가까운 고장력이고, 트래블러에서의 찰과 장해는 거의 생기지 않아 링연사 권취법은 절묘의 장력부가 권취법이라 한다.

또, 본 발명에 의하면, 균일한 커버링 탄성사를 얻기 위하여 유효한 커버링용 플랜지 보빈 패키지가 얻어진다. 링연사법에 있어서 권취장력 변화를 일으키는 변동요소로서, 링과 트래블러와의 활주 저항의 변화, 실과 트래블러의 마찰저항의 변화, 벌루닝 길이의 변화등을 들 수 있는데, 이들의 변동요소에 의한 권취장력 변화는, 장치의 작동의 정상으로 관리되어 있는한, 극히 작다. 예를 들면, 링과 트래블러와의 활주는 윤활유 등에 의하여 정상으로 관리되어 있으면, 이로인한 장력 변동은 극히 작고 또 실과 트래블러의 마찰저항 변화도 접촉각 약 90도 정도로 변화가 있다하더라도 그 영향은 무시할 수 있는 정도로 작다.

그리고, 연사권취를 부가함으로서 집속성을 높여 권취함으로써, 커버링시의 사조 내의 단사의 깨어짐, 부상, 해서위치의 벗어남 등의 발생이 방지되는 효과가 부가되거 커버링시의 실끊김 발생방지의 작용이 배가한다.

이와같이 정속급사된 사조를 12t/m 이상에서 링연사 한다라는 방법으로, 연사수 및 패키지 경도를 소정수준으로 함으로써, 본 발명의 소기의 목적은 달성되지만, 더욱 특허청구의 범위 제5항 및 제6항에 표시하는 조건을 취함으로써, 실끊김 등의 문제는 한층 개선할 수가 있다.

신도가 80% 이하인 폴리아미드 필라멘트사를 정속 급사하고, 계속하여 1.04배 이상으로 연신(열연신)하여 링연사권취하는 특허청구의 범위 제5항 및 제6항의 방법에서는, 권취부에 있어서 연신왜곡회복이 생기고, 그 일부는 권취과정에서의 수축으로 되어 나타나고, 또 나머지 보빈 상에 권취된 후의 수축현상이나 수축 응력발생현상으로서 나타나므로 권취사의 실장력 상응 이상의 수축이나 보빈상 장력이 생기고 보빈 상에서의 실장력 레벨은 극히 높아지고, 보빈의 감기경도를 더욱 높을 수 있다. 이 보빈 상에서의 수축현상을 얻기 위하여 80% 이하의 원사 신도와 104배 이상의 연신 배율이 필요하다. 연신배율이 1.04배 미만에서는, 지연수축현상이 작으므로, 보빈 상에서의 실수축이나 실응력 발생이 불충분하다. 또, 원사의 신도가 80%를 넘는 경우도 마찬가지로 충분한 실수축 효과를 얻기 어렵다.

또, 일반으로 냉연신에서는 연신배율을 높일수록 드로로울과 권취부와의 사이에서의 실이 수축이 커져서 연신의 실효율이 저하하지만, 열연신에서는 연신 배율을 높이더라도 확실한 연신이 행해지고, 연신의 실효율의 저하를 억제하는 것이 가능하다. 따라서, 열연신하는 특허청구의 범위 제6항의 방법에서는, 충분히 큰 섬도의 원사를 사용하는 것도 가능하게 되고, 생산성의 향상, 저코스트화를 위하여 더욱 유리하다. 열연신법에 의하면, 예를들면, 설정배율 1.10의 경우, 실효배율로서 1.10배에 가까운 효과를 올릴 수 있고, 더욱, 설정 배율 1.15배 이상과 같이 높아질수록 큰 연신실효효과를 얻을 수 있으므로, 연신배율을 높이하는 경우에는 열연신은 유효하다. 그리고, 열연신에 의하면 연신장력이 저하할 수 있으므로, 연신시의 조업성 개선을 위해서도 유리하다.

벌룬길이의 변화는 권취스핀들이 고속화 하였을 경우에 권취장력에 주는 영향이 커진다. 즉, 트래블러의 회전이 높아지는 높은 연수부가의 경우나, 권취직경이 큰 트래블러 회전 속도가 커지는 경우에는, 링의 상하 트래버스에 의한 권취장력차가 커지므로, 패키지상의 사조 응력차가 커지고, 커버링 고정에 있어서 얼룩을 유발하는 하나의 요인으로 된다. 이점에서 커버링 공정에 있어서 얼룩을 더욱 억제하고, 보다 완전한 균일화를 달성하기 위하여, 이 벌룬길이의 변화를 벌룬길이 차이율(K)로 포착하고, 이 값 K을 0.67이하로 하는 것이(청구항 7) 바람직하다. 더욱 종래의 일반의 합성섬유 연신 연사법에 있어서 바룬장차율(K)은 2∼3정도였다.

또, 연사수를 14∼20t/m로 하는 특허청구의 범위 제9항의 조건은 커버링용 플랜지 보빈 패키지의 표층부로부터 내층부에 걸쳐서의 커버링 공정에서의 실끊김 발생을 방지하기 위해서 유효하고, 외관 균일성에도 우수한 제품이 용이하게 얻어진다.

즉, 14∼20t/m의 연사수 범위에서는, 내층부 권취 장력이 약간 낮아지지만, 원심력은 직경에 비례하여 약간 작기 때문에, 실끊김은 충분히 낮은 레벨로 억제할 수가 있다. 그리고, 중층부 내지 외층부가 약간 높은 장력으로 되므로 원심력이 큰부분의 실끊김 억제에 충분히 대응할 수가 있다. 더욱, 18∼20t/m에서는 중층부에 비하여 외층부의 권취장력은 약간 낮아지지만, 실질적으로 중층부의 권취후의 실응력의 완하가 약간 크므로, 권취후의 패키지로서는 거의 양호한 사조응력 분포로 할 수 있고, 실끊김 억제효과에 이바지할 수 있다. 즉 외층부로부터 내층부에 들어갈수록 해서시의 원심력은 감소하지만, 거의 이에 대응하여 보빈 패키지 내에서의 사조응력도 표층부로부터 내층부에 들어갈수록 감소하는 경향으로 할 수 있고, 전층에 걸쳐서 커버링 공정의 실끊김 발생을 용이하게 방지할 수 있다.

이에 대하여 14t/m 미만의 연사수 조건에서는, 패키지의 내층부 권취장력이 작고, 외층부 권취 장력와의 비가 커져서 외층부로부터 내층부에 걸친 실끊김 방지효과가 약간 부족하다. 또 역으로, 연수사가 20t/m를 넘으면, 중층부 내지 외층부에서의 권취 장력저하가 커져서 중층부 내지 외층부를 밸런스가 잡힌 조건으로 하는것이 어렵게되고, 실끊김 억제효과가 약간 뒤떨어지는 것으로 된다.

그리고, 연사수를 14∼20t/m의 범위를 취하면, 패키지 상의 실응력 분포를 해서서의 원심응력에 대응한 밸런스가 잡힌 것으로 하는것이 용이하고, 따라서 커버링 공정에 있어서 얼룩을 작게 억제할수가 있고, 외관 균일성을 개선할 수가 있다.

더욱, 종래법의 보빈 조작장치에 의한 경우는, 그의 보빈 권취시의 트래버스, 내층부 내지 외층부의 권취속도, 장력부여 기구의 변동, 더욱 원사패키지의 해서 장력변동 등에 의하여 여러가지 변동이 중첩되어 생기고, 이 변동에 의하여 패키지상의 실응력의 차, 즉 잔류왜곡의 차가 커지고, 이 잔류왜곡의 차가 패키지 상의 실의 잔류수축 응력 얼룩으로 되어 나타나고, 커버링 공정에 이어서 얼룩을 유발하고, 균일성이 떨어지는 커버링 탄성사로 되는 것이라 생각된다. 특허청구의 범위 제10항의 방법에 의하면 정장성이 한층 우수한 패키지가 얻어진다. 즉, 일정회전 속도의 급사로울에 의하여 정속급사된 사조를 일정속도로 링연사 권취함으로써 권취사 길이의 제어가 용이하게되어 정장성은 개선되고, 그에 더하여 권취시간 또는 권취실 길이를 일정하게 하는 시스템으로서, 거듭 생산을 행하면, 다수추의 추사이, 되풀이 생산품 사이에 의한 사장변동을 극히 작게 억제할 수가 있고 정장성이 한층 향상될 수 있다.

더욱, 정시간 감기는 전압변동이나 장치부하의 상태에 의하여 다소의 속도변화가 생기고, 이것이 정장성을 저해하는 우려도 있지만, 통상은, 거의 문제가 되지 않을 정도로 해결된다. 그의 정장성의 점에서는, 정속급사된 사조가 로울러부의 회전수지정제어에 의한 일정한 사길이의 제어방식에 바람직하다.

[실시예]

[실시예 1]

통상의 고속방사의 의하여, 각종 신도의 나일론 6필라멘트사를 얻었다. 그 사조섬도는 연신 연사후에 12.0데니어로 되는 값으로 하였다. 이 원사의 생산성을 12.0데니어사를 방사할때의 생산성을 기준으로 하여 비교한 값(생산성 비율)을 제1표에 표시하였다.

이들의 나일론 6필라멘트사를, 제1도에 표시하는 연신-연사 권취장치를 사용하고, 연신배율 1.1∼1.4배 드로로울 속도 1000m/분, 권취 보빈 회전속도 12,500rpm 평균의 권취장력 0.18g/d, 권취사량이 325g로 되는 권취시간(일정)의 조건에서 연신-연사 권취하여 커버링용 패키지를 형성하였다. 얻어진 패키지는, 내경 32mm, 외경 74mm, 권취폭 115mm 권취량 325g였다.

이 패키지의 사층 표면경도를 n=224로 측정하고, 그 결과(평균치 범위)를 제1표에 표시하였다. 또 그 사질의 측정치 및, 연신후의 사조섬도와 원사섬도와의 양값에서 산출한, 실효연신배율과 실효권취속도와의 값도 같이 표시하였다.

더욱, 이 패키지를 싱글 커버링 공정에 제공하고, 폴리우레탄 탄성사 20데니어를 3.2배로 신장한 상태에서 S권부의 보빈 회전속도 34,000rpm, S권부의 수 1.7t/m, 커버링속도 20m/분 링연사시의 가연방향과 같은 권부 방향의 조건으로 싱글 커버링을 행하였다. 이 싱글 커버링은 224추중의 10추의 커버링용 보빈의 권사가 없어진 시점에서 종료하였다. 이 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김 회수를 측정하고, 패키지1대(224추) 1일당의 발생 빈도로서 표시하였다. 또 커버링 종료시점에서 잔사가 있는 커버링용 보빈의 사량을 측정하고, 그 최대치 및 평균치로서 표시하였다. 이들결과 제1표에 표시하는 그대로였다.

제1표에 표시한 바와같이, 본 발명 방법에 의한 No. 1∼4의 경우, 패키지의 표면경도가 높고, 커버링시의 실끊김은 현저히 적고, 더욱, 커버링 종료시의 잔사량도 적었다. 더욱, 원사의 생산효율을 높이할 수 있고, 그리고, 방사시의 사섬도가 굵게되므로서 제사시의 취급성이 향상하고, 생산수율도 개선하였다.

[실시예 2]

저속방사된 미연신사를 3.8배로 연신하여 신도가 42%인 나일론 6필라멘트사(10.1데니어, 7필라멘트)를 얻었다. (No.5)또 고속방사법으로 방사속도 등을 조정함으로써, 신도가 55% 또는 76%의 나일론 6필라멘트사(10.1데니어, 7필라멘트)를 얻었다(각각 No 6.7).

이들의 나일론 6필라멘트사를, 제1도에 표시하는 연신-연사 권취장치를 사용하고, 연신배율 1.04배 드로로울속도 1000m/분, 스핀들 회전속도 12,000rpm, 평균 권취장력 0.24g/d 권취시간 148분 20초(일정)의 조건에서 연신-연사 권취하고 커버링용 패키지로 하였다. 얻어진 패키지는 내경 26mm, 외경 58mm, 권취폭 80mm, 권취량 160g이였다.

이 패키지의 사층 표면경도를 n=320으로 측정하고 그 결과(평균치, 범위)를 제2표에 표시하였다.

다음에, 이들 패키지를 더블 커버링 공정에 제공하고, 폴리우레탄 탄성사 20데니어를 3.2배 신장한 상태에서, 아래 권취의 보빈 회전속도 36,000rpm, 권부수 2,400t/m, 위권취의 보빈 회전속도 30,600rpm, 권부수 2040t/m, 커버링속도 15m/분의 조건으로 더블커버링을 행하였다. 이 더블커버링은 160추:중 10추의 커버링용 보빈의 전사가 없어진 시점에서 종료하였다(약 65일간).

이 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김 회수, 및 잔사량을 실시예 1와 마찬가지로 측정하고, 이들의 결과를 제2표에 표시하였다.

또, 비교예로서, 전기한 No.5의 나일론 6필라멘트사를, 제8도에 표시하는 종래법에 의하여, 트래버스 직적에서의 평균 권취장력 0.3g/d(링텐서의 조정에 의한), 권취속도 500m/분(일정) 권취시간 288분(일정)의 조건으로 설정하여 바꾸어감아서 커버링용 패키지(161.1g 감기)로 하였다. 그리고, 상기와 마찬가지로 더블커버링을 행하였다.

제2표에 표시한 바와같이, 본 발명 방법에 의한 No. 5∼7의 경우에서는, 패키지의 표면경도가 높고, 커버링시의 실끊김은, 1대(160추) 당 0.25∼0.31회/일과, 종래법에 비하여 현저하게 적어졌다. 더욱 커버링 종료시의 잔사량도 평균 0.2% 정도로 적고, 종래법에 의한 경우(No. 8)의 1/10이하였다. 이에 비하여, 종래법에 의한 경우(No. 8)는 패키지의 표층 경도가 낮고 커버링시의 실끊김이 많고, 그리고 사권취길이의 편차도 현저히 커졌다.

[실시예 3]

통상의 고속방사에 의하여, 각종 신도의 나일론 6필라멘트사를, 실시예 1과 마찬가지로하여 얻었다(No. 11∼14). 이들 나일론 6필라멘트사를, 제2도에 표시하는 열연신 연사권취장치를 사용하여, 연신배율 1.20∼1.40배 드로로울속도 1000m/분, 열연신부의 접촉사길이 20cm, 가열온도 133℃, 권취보빈 회전속도 12,500rpm, 평균의 권취장력 0.18g/d, 권취사량이 325g로 되는 권취시간(일정)의 조건으로 열연신-연사권취하고, 커버링용 패키지로 하였다(No. 11∼13). 얻어진 패키지는 내경 32mm, 외경 74mm, 권취폭 115mm, 권취량 325g 이었다. 이 패키지의 사층 표면경도를 실시예 1과 마찬가지로 측정하고, 그 결과를 제3표에 표시하였다. 또, 그 사질의 측정치, 및, 연신후의 사조섬도와 원사섬도와의 양값에 산출한 실효 연신배율 및 실효권취속도의 값도 함께 표시하였다.

더욱이, 이 패키지를 싱글 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김회수, 및 잔사량을, 실시예 1과 마찬가지로 측정하고, 이들 결과를 제3표에 표시하였다. 제3표에 표시한 바와같이, 열연신에 의한 No. 11∼13의 경우에서는, 패키지의 표면 경도가 높고, 커버링시의 실끊김은 현저히 적고 커버링 종료시의 잔사량도 적었다. 더욱 연신의 실효율(=실효배율/설정배율)이 97 내지 98%로 높고 냉연신보다도 효율적이고, 또, 연신장력을 저하할 수 있고, 연신시 조업성이 안정하여 있었다. 그리고 원사의 생산효율을 높게할 수가 있어서, 또, 방사시의 사섬도가 굵어지므로, 제사시의 취급성이 향상되고, 생산수율도 개선하였다.

[실시예 4]

저속방사된 미연신사를 3.5배로 연신하여 신도가 55%인 나일론 6필라멘트(10.8데니어, 7필라멘트)을 얻었다(No. 50). 또 고속방사법으로 방사속도등을 조정함으로써, 신도가 60% 또는 77%의 나일론 6필라멘트사(10.8데니어, 7필라멘트)을 얻었다(각각 No. 16,17). 이들의 나일론 6필라멘트사를 제2도에 표시하는 열연신-연사 권취장치를 사용하고, 연신배율 1.15배, 드로로울속도 1000m/분, 스핀들 회전속도 14,000rpm, 평균의 권취장력 0.14g/d, 권취시간 146분 56초(일정)의 조건으로 열연신-연사권취하고, 커버링용 패키지로 하였다. 더욱이, 사조가열체로서는 120℃로 가열한 접촉사 길이 20cm의 열판을 사용하였다.

얻어진 패키지는 내경 26mm, 외경 58mm, 권취폭 80mm, 권취량 160g이었다. 이 패키지의 사층 표면경도를 n=30로 측정하고, 그 결과(평균치, 범위)를 제4표에 표시하였다.

다음에, 이들 패키지를 더블커버링 공정에 제공하여, 실시예 2와 마찬가지로 더블커버링을 행하였다.

이 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김회수 및 잔사량을, 실시예 1과 마찬가지로 측정하고, 그 결과를 제4표에 표시하였다. 제4표에 표시한 바와같이, 본 발명 방법에 의한 No. 15 내지 17의 경우, 패키지의 표면경도가 높고, 커버링시의 실끊김은 1대(160추) 당 0.24 내지 0.33회/일로 현저히 적었다. 더욱이 커버링 종료시의 잔사량도 평균 0.2% 이하로 적고, 종래법에 의한 경우(실시예 2의 No. 4)의 1/10 이하로 격감하였다.

[실시예 5]

고속방사에 의하여 얻어진 나일론 6필라멘트사(10데니어, 7필라멘트)의 미연사의 원사 드럼 패키지를 사용하였다.

이 나일론 6필라멘트사를, 제3도에 표시하는 정속급사-연사권취장치를 사용하여, 급사속도 1000m/분, 보빈회전속도 12,500rpm 또는 10,000rpm, 급사부 바로아래에서의 사조평균 장력 0.3g/d 또는 0.1g/d의 조건으로 권취부의 직경 26mm, 플랜지의 직경 60mm, 권취폭 80mm의 플랜지 보빈에 권취되어, 커버링을 패키지를 제조하였다. 이 패키지 권취에 있어서는, 권취사 길이를 135,000m의 일정치로 제어하였다. 그 실의 양은 150g/d, 연사수는 12.5t/m 또는 10.0t/m였다.

이들 패키지의 사층 표면경도를 n=320으로 측정하여, 그 결과(평균치, 범위)를 제5표에 표시하였다. 다음에, 패키지를 더블커버링 공정에 제공하고, 실시예 2와 마찬가지로 운전시간 147시간의 조건으로 더블 커버링을 행하였다. 이 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김 회수 및 잔사량을, 실시예 1과 마찬가지로 측정하고 그 결과를 제5표에 표시하였다. 또 비교예로서, 같은 나일론 6필라멘트사를, 제8도에 표시하는 종래법에 의하여, 권취시간 270분의 조건으로 설정하고, 실시예 2의 No. 4와 마찬가지로 권취하여 커버링을 패키지(약 150g 감기)로 하였다. 그리고, 상기한 바와 마찬가지로 더블커버링을 행하여 평가하였다.

제5표에 표시한 바와같이, 본 발명에 의한 No. 21의 경우에서는, 패키지의 표면경도가 높고, 커버링싱의 실끊김은, 1대(160추)당 0.39회/일로, 종래법에 비하여 현저하게 적었다. 더욱이 커버링 종료시의 공보빈의 비율은 동등이하임에도 불구하고, 잔사량이 평균 0.26% 정도로 적고, 종래법에 의한 경우(No. 24)의 1/10이하였다.

이에 비해, 연사조건 또는 경도조건이, 본 발명이 아닌 No. 22이나 No. 23의 경우는, 커버링 공정에 있어서, 실끊김을 충분히 저감할 수가 없고 그리고 정장성도 뒤떨어져 있었다.

또, 종래법에 의하는 경우(No. 24)는, 패키지 표층경도는 본 발명에 관계하는 No. 21와 동등정도 임에도 불구하고, 정속급사와 연사가 이루워지지 않았기 때문에, 커버링 공정에서의 실끊김도 정장성도 현저히 나빴다.

[실시예 6]

통상의 제사방법에 의하여 얻어진 나일론 66 연신필라멘트사(12데니어, 7필라멘트)의 패키지에 있어서 원사 꼬임이 14t/m의 S꼬임, 또는 14t/m의 Z꼬임인 사조를 사용하였다. 그리고 그 사조의 각각에, S꼬임 또는 Z꼬임의 꼬임이 부가되는 방향으로, 제3도에 표시하는 정속급사-링연사 권취의 장치에 의하여, 커버링용 보빈권취를 행하였다. 급사속도는 1000m/분, 보빈회전속도는 각각 S방향 및 Z방향에서 13,000rpm로 하고, 급사부 바로아래에서의 사조 장력은 평균 0.25g/d로 하였다. 그리고 권취부의 직경 32mm, 플랜지의 직경 76mm, 권취폭 115의 플랜지 보빈으로 권취하여, 커버링용 패키지를 제조하였다. 이 패키지 권취에 있어서는, 권취사 길이 247,500의 일정치로 제어하여 되풀이 권취를 행하였다. 그 사량은 330g/d였다. 이 패키지 사층 표면경도는 n=224로 측정하였다.

다음에 얻어진 패키지를 싱글 커버링 공정에 제공하고, 실시예 1과 마찬가지로 운전시간 188시간의 조건으로 싱글 커버링을 행하였다.

이 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김 회수 및 잔사량을 실시예 1와 마찬가지로 측정하고 그 결과를 제6표에 표시하였다. 또, 비교예로서, 같은 나일론 66연신필라멘트사를, 제8도에 표시하는 종래법에 의하여 트래비스 직전에서의 평균권취장력 0.2g/d(링헨서의 조정에 의한), 권취속도 500m/분(일정), 권취시간 495분의 조건에 설정하여 바꾸어 감고, 커버링용 패키지(약 330g 감기)로 형성하였다. 그리고 상기와 마찬가지로 싱글 커버링을 행하여 평가하였다.

제6표에 표시한 바와같이, 본 발명에 의한 No. 25의 경우는 커버링시 실끊김이 적고, 커버링 종료시의 잔사도 평균 0.25%로 적고, 양호한 것이였다.

이에 대하여 종래법에 의한 No. 26의 경우는, 커버링성 및 정장성이 뒤떨어지고 불량하였다.

[실시예 7]

원사로서 고속방사에 의하여 얻어진 나일론 6필라멘트사(12데니어, 7필라멘트)의 미연사의 원사 드럼 패키지를 사용하였다.

이 나일론 6필라멘트사를, 제1도에 표시하는 연신-연사권취장치를 사용하여, 급사속도 784m/분, 평균급사장력 0.2g/d, 드로로울속도 1000m/분, 연신배율 1.276배의 조건으로 연신하고, 계속하여, 권취보빈 회전속도 15,000rpm 연사수 16t/m, 실질사속도 940m/분, 벌룬길이 변화율 0.33∼2.0의 조건으로 링 연사권취하고, 사조섬도 10데니어의 커버링용 사조 패키지로 하였다. 얻어진 패키지는, 내경 32mm, 외경 74mm, 권취폭 115mm, 권취량 325g이었다.

다음에, 이들 패키지를 싱글 커버링 공정에 제공하고, 폴리우레탄 탄성사 20데니어를 3.2배 신장한 상태에서, 보빈 회전속도 30,00rpm, 권부수 1700t/m, 커버링속도 17.6m/분 조건에서 싱글 커버링을 행하고, S권부 커버링 탄성사와 Z권부 커버링 탄성사를 작성하였다. 얻어진 S권부 커버링 탄성사와 Z권부 커버링 탄성사와를 교대로 편성함으로써 랙부를 편성하고, 마무리세트 온도 115℃에서 상법에 의하여 팬티스타킹 제품을 제조하였다.

상기 커버링용사의 외층부를 권취할때의 장력을, 상단부 권취시, 중앙부 권취시 및 하단부 권취시 별로 측정하고, 더욱, 얻어진 패키지의 사층 표면경도, 및 커버링 공정에 있어서 발생한 실끊김회수(224추/1대당)를 실시예 1과 마찬가지로 측정하고 이들의 결과를 제7표에 표시하였다. 또 얻어진 스타킹 제품의 외관균일성을, 제품의 정치상태와 인체작용상태에서 육안에 의하여 상대평가하고, 이들의 결과도 같이 표시하였다.

또, 비교예(No. 36)로서, 같은 나일론 6필라멘트사를, 제8도에 표시하는 종래법에 의하여, 평균권취장력 0.2g/d(링 텐서의 조정에 의함), 권취속도 400m/분의 조건으로 되감고 커버링용 패키지로 하였다. 그리고, 상기와 마찬가지로 싱글 커버링 및 스타킹 제품제조를 행하고, 평가하였다.

제7표에 표시한 바와같이 벌룬 길이차이율(K)이 0.67이하인 No. 31 내지 33의 경우는 패키지 경도가 충분히 높고 커버링 공정에 있어서 실끊김이 극히 적었던 것에, 링의 트래버스가 상하함으로써 권취장력변화가 작고, 스타킹의 외관균일성도 우수하였다.

또 No. 34,35의 경우는 커버링 공정에 있어서 실끊김은 패키지의 내층부, 중층부, 외층부의 어느것에 대하여도 양호하였지만, 벌룬길이차이율(K)이 커졌기 때문에, 제품의 외관균일성은 지금보다 약간 높은 수준이었다. 이에 대해, 종래법에 의한 경우(No. 36)는 커버링 공정에 있어서 실끊김이 현저히 많고 그리고 얻어진 제품편지의 외관 균일성도 뒤떨어져 있었다.

[실시예 8]

원사로서, 고속방사에 의하여 얻어진 나일론 6필라멘트사(10데니어, 7필라멘트)의 미연사의 원사드럼 패키지를 사용하였다.

이 나일론 6필라멘트사를, 제3도에 표시하는 정속급사-연사권취장치를 사용하여, 급사속도 1000m/분, 급사부 바로아래에서의 사조평균장력 0.3g/d, 보빈회전속도 14,000∼22,00rpm, 연사수 13∼22t/m, 벌룬길이 변화율 0.33의 조건에서, 권취부의 직경 26mm, 플랜지직경 60mm, 권취폭 80mm의 플랜지보빈에 링 연사권취하여 커버링용 패키지(권량 150g)을 제조하였다. 더욱이, 더블 커버링에 제공하기 위하여 S권부용과 Z권부용을 작성하였다. 이 권취시의 장력을 내층권취시, 중층 권취시 및 외층 권취시로 나누워서 측정하고, 그 결과를 제1표에 표시하였다.

얻어진 패키지의 사층 표면경도를 측정하고, 그 결과(평균치, 범위)를 제8표에 표시하였다.

다음에, 얻어진 패키지를 더블 커버링 공정에 제공하고, 실시예 2와 마찬가지로 더블커버링을 행하였다.

얻어진 커버링 탄성사만으로 랙부를 편성하고, 마무리세트 온도 115℃에서 상법에 의하여 팬티스타킹 제품으로 하였다. 얻어진 제품의 랙부에 있어서 외관 균일성을 육안에 의하여 상대평가하였다.

또, 비교예(No. 43)로서, 같은 나일론 6필라멘트사를, 제7도에 표시하는 종래법에 의하여, 실시예 7의 No. 36과 마찬가지로 되감아서 커버링용 패키지(약 150g 감기)로 하였다. 그리고 상기와 마찬가지로 더블커버링 및 스타킹 제품화를 행하여 평가하였다.

제8표에 표시한 바와같이, 연사수가 14∼20t/m인 No. 38 내지 41의 경우는, 패키지의 표면경도가 높아서 커버링시의 실끊김이 현저히 적었던 것외에도, 얻어진 스타킹 제품의 외관 균일성도 양호하였다.

또, 연사수가 상기 범위를 벗어나는 No. 37이나 42의 경우는, 커버링 공정에서의 실끊김은 적었지만, 얻어진 제품편지중에, 층간차에 의한 것이라 생각되는 위단(緯段)상의 불균일한 편지 얼룩이 일부에서 인정되고, 약간 뒤떨어져 있었다.

또, 종래법에 의한 경우(No.43)는, 커버링 공정에 있어서 실끊김이 현저히 많고, 그리고, 얻어진 제품 편지중에 짧은 위근(緯筋) 상이나 편단상의 불균일한 편지 얼룩이 많이 인정되고, 외관 균일성도 명백히 뒤떨어지는 제품이었다.

본 발명 방법에 의한 커버링용 패키지는 커버링 공정에 있어서 실끊김을 적게 억제하기 위하여 유효하고, 커버링 공정의 고속화나 커버링사의 세섬도화에도 충분히 대응할 수가 있고, 커버링 공정을 조업성 좋게 안정하게 행할수가 있다.

그리고, 커버링용 패키지를 단사 깨어짐, 단사느슨함, 단사끊김이란 트러블이나 접속성 저하라는 폐해를 일으키는 일없이, 양호한 품질의 커버링용사를 안정적으로 제조할 수가 있다.

더욱이, 본 발명 방법은, 나일론 섬유용의 연신장치등의 장치부분을 유용하여 적당히 조합시킴으로써 비교적 간단히 준비할 수 있는 장치에 의하여 실시할 수 있으므로 공업적 실시가 용이하다.

또, 특허청구의 범위 제5항 및 제6항의 방법에 의하면, 커버링 패키지의 제조시 연신을 행하는 분만큼, 공급원사의 섬도나 신도를 높게 할 수 있으므로, 원사의 제사가 용이하다. 즉 세섬도 커버링용사의 패키지를 비교적 굵은 원사로부터 제조할 수가 있고, 원사 제사공정 및 패키지 제조공정이 용이화되어 생산성이 향상된다.

특히 특허청구의 범위 제6항의 방법에 의하면, 연신구역에서 열을 가함으로써, 연신효율이 높아져서 고배율연신이 유리하게 행해지므로, 연신의 조업성 개선을 도모할 수가 있다.

특허청구의 범위 제8항 및 제9항의 방법에 의하면 더욱, 우수한 외관 균일성을 갖는 제품으로 할 수가 있다.

특허청구의 범위 제10항의 방법에 의하면 권취사길이의 제어가 더욱 용이하게 되고, 정장성이 양호한 커버링용 패키지를 용이하게 제조할 수가 있다. 따라서 커버링 공정에 있어서 커버링기의 가동성이 향상하고, 커버링용사의 잔사량, 폴리우레탄 탄성사의 잔사량 및 수고등을 모두 적게 억제할 수가 있다.

(주) *:비교예

(주) *:비교예

(주) *:비교예

(주) ▽:특허청구의 범위 제8항의 비교예

*:비교예

(주) ▽:특허청구의 범위 제9항의 비교예

*:비교예

Claims (10)

1. 폴리아미드 필라멘트사를 정속급사한후 연신하거나 또는 연신하는 일없이 커버링용 플랜지보빈에 연사수 12t/m 이상으로 링연사 권취하고, 패키지 표면평균 경도가 93도 이상인 커버링용 패키지로 하는 것을 특징으로 하는 연사 권취에 의한커버링용 패키지의 제조방법.
2. 제1항에 있어서, 전기 폴리아미드 필라멘트사의 신도가 80% 이하인 것을 특징으로 하는 연사 권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
3. 제2항에 있어서, 전기 폴리아미드 필라멘트사가, 고속방사에 의하여 얻어진 필라멘트사인 것을 특징으로 하는 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
4. 제2항에 있어서, 전기폴리아미드 필라멘트사가, 연신된 필라멘트사인 것을 특징으로 하는 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
5. 제2항에 있어서, 전기정속급사에 이어 1.04배 이상으로 연신하는 것을 특징으로 하는 연사 권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
6. 제5항에 있어서, 전기 연신이 열연신인 것을 특징으로 하는 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
7. 제2항에 있어서, 전기 정속급사후에 연신하는 일없이 전기링연사 권취하는 것을 특징으로 하는 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
8. 제1항에 있어서, 전기 링 연사권취에 있어서 벌룬 길이차이율(K)을 0.67이하로 하는 것을 특징으로 하는 커버링용 패키지의 제조방법.

   K=(L₂-L₁)/L₁

   (단, L₁은 벌룬의 최단시의 길이를, L₂은 벌룬의 최장시의 길이를 표시한다).
9. 제1항에 있어서, 전기 연사수가 14 내지 20t/m인 것을 특징으로 하는 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.
10. 제1항에 있어서, 링 연사권취의 개시로부터 일정시간의 권취 종료시 또는 일정길이의 실의 권취 종료시에 전기링 연사 권취를 자동적으로 정지시키는 것을 특징으로 하는 연사권취에 의한 커버링용 패키지의 제조방법.

Images