JPWO2017002924A1 - 不織布およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)密度が0.01〜0.4g/cm3であること。
(2)厚み方向の断面において密度が0.4g/cm3を超える部分の割合が3%以下であること。
本発明はまた、上述した本発明の不織布を製造する方法であって、(1)紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の捕集距離dに対して、ノズル先端を中心として、0.5×捕集距離dの半球状の空間、ならびに、(2)紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の捕集距離dに対して当該直線上で捕集面から1cmの点のうちの少なくともいずれかにおける温度をガラス転移温度より10℃以上高い温度に保持してメルトブローン法を行なう、不織布の製造方法についても提供する。
本発明の不織布は、1g/m2あたりのタテ強力(タテ方向(不織布製造における流れ方向)の強度)が1N/5cm以上である。本発明によれば、部分的に密度の高い箇所を生じてしまうカレンダー加工、エンボス加工、スパンレース加工などの後加工を施すことなく、単独で不織布として取り扱うことができる十分な強度を備えた不織布を得ることができる。本発明の不織布の強度は、1.2N/5cm以上であることがより好ましく、1.5N/5cmであることが更に好ましい。従来のメルトブローン法で不織布化し、カレンダー加工、エンボス加工、スパンレース加工などの後加工を行なわなかった場合(後述する比較例1)には、この1g/m2あたりのタテ強力が格段に劣ることになり、本発明の不織布は、このような場合と比較しても格段に取扱い性が優れる不織布である。
密度0.4g/cm3を超える箇所の割合(%)
=密度0.4g/cm3を超える箇所の長さ(mm)/10(mm)×100
でその割合を求める。なお、写真を観察して、密度が0.4g/cm3を超えているか否かは、SEMに付属している2点間距離測定の機能を使用し、密度が0.4g/cm3を超える箇所が占める長さを調べるというようにして判別する。
繊維融着率(%)=(2本以上融着した繊維の断面数)/(全繊維断面数)×100に基づいて百分率で表わす。ただし、各写真について、断面の見える繊維は全て計数し、繊維断面数100以下の場合は、観察する写真を追加して全繊維断面数が100を超えるようにする。また、繊維同士が接触する部分には、融着することなく単に接触している部分と、融着により接着している部分とがあるが、SEM写真撮影のために不織布を切断することにより、その断面においては各繊維が有する応力によって、単に接触している繊維同士は分離する。したがって、SEM写真において、接触している繊維同士が融着していると判断できる。
本発明において、Tgが50℃以上のポリマーを主成分とする繊維とは、Tgが50℃以上のポリマーを50質量%以上含む繊維であって、その含有量は好ましくは70質量%以上であり、より好ましくは80質量%以上であり、更に好ましくは90質量%以上であり、特に好ましくは100質量%である。
本発明は、上述した本発明の不織布を好適に製造する方法についても提供する。なお、上述した本発明の不織布は、Tgが50℃以上のポリマーを主成分とする繊維を含み、1g/m2あたりのタテ強力が1N/5cm以上である不織布であって、密度が0.01〜0.4g/cm3、厚み方向の断面において密度が0.4g/cm3を超える部分の割合が3%以下であれば、本発明の不織布の製造方法によって製造されたものであっても本発明の不織布の製造方法によって製造されたものでなくともよいが、本発明の不織布の製造方法によって製造されたものであることが好ましい。
(2)紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の捕集距離dに対して当該直線上で捕集面から1cmの点。
〔不織布の坪量〕と〔不織布厚み〕を用いて不織布の体積を測定し、これらの結果から不織布の密度を算出した。
走査型電子顕微鏡を用いて、不織布の厚み方向における断面を100倍に拡大した写真を撮影し、この写真を目視で幅方向に10mmの直線を観察し、この直線のうちに、密度0.4g/cm3を超える箇所が占める長さを測定し、以下の式
密度0.4g/cm3を超える箇所の割合(%)
=密度0.4g/cm3を超える箇所の長さ(mm)/10(mm)×100
でその割合を求める。なお、写真を観察して、密度が0.4g/cm3を超えているか否かはSEMに付属している2点間距離測定の機能を使用し、密度0.4g/cm3を超えている箇所の長さを調べる、というようにして判別する。
不織布を幅5cmにカットし、島津製作所製オートグラフを使用し、JIS L 1906に準じ、引張り速度10cm/分で伸長し、切断時の荷重値をタテ強力とした。
東洋精機キャピログラフ1B型を用いて、温度330℃、剪断速度r=1200sec−1の条件下で測定した。
ガラス転移温度は、レオロジ社製の固体動的粘弾性装置「レオスペクトラDVE−V4」を用い、周波数10Hz、昇温速度10℃/minで損失正接(tanδ)の温度依存性を測定し、そのピーク温度から求めた。ここで、tanδのピーク温度とは、tanδの値の温度に対する変化量の第一次微分値がゼロとなる温度のことである。
走査型電子顕微鏡を用いて、不織布の厚み方向における断面を1000倍に拡大した写真を撮影し、この写真から目視で繊維切断面(繊維断面)の数に対して繊維同士が融着している切断面の数の割合を求めた。各領域に見出せる全繊維断面数のうち、2本以上の繊維が融着した状態の断面の数の占める割合を以下の式
繊維融着率(%)=(2本以上融着した繊維の断面数)/(全繊維断面数)×100に基づいて百分率で表わした。ただし、各写真について、断面の見える繊維は全て計数し、繊維断面数100以下の場合は、観察する写真を追加して全繊維断面数が100を超えるようにした。
走査型電子顕微鏡を用いて、不織布の厚み方向における断面を1000倍に拡大した写真を撮影し、この写真から、繊維が融着した部分の面積を算出し、その総計を繊維が融着した部分の個数で除して、平均値を求めた。
不織布を走査型電子顕微鏡で拡大撮影し、任意の100本の繊維の径を測定し、平均値を算出し、平均繊維径とした。
JIS L 1913に準じ、縦20cm×横20cmの試料片を採取し、電子天秤にて質量を測定し、試験片面積400cm2で除して、単位面積当たりの質量を坪量とした。
JIS L 1913に準じ、目付け測定と同試料片を用い、各試料片において、直径16mm、荷重20gf/cm2のデジタル測厚計((株)東洋精機製作所製:B1型)で各5箇所測定し、15点の平均値をシートの厚みとした。
通気度JIS L1913「一般不織布試験方法」のフラジール形法に準拠して測定した。
330℃での溶融粘度が500Pa・sである非晶性ポリエーテルイミドを使用し、押し出し機により押し出し、ノズル孔径D(直径)0.3mm、L(ノズル長さ)/D=10、ノズル孔ピッチ0.75mmのノズルを有するメルトブローン装置に供給し、単孔吐出量0.09g/分、紡糸温度390℃、熱風(一次エアー)温度420℃、ノズル幅1mあたり10Nm3/分で吹き付けて、坪量が25g/m2の不織布を製造した。この際、図4に示す例のような熱風噴出装置をメルトブローン装置の紡糸ノズルの先端に熱風(二次エアー)が吹き込むように設け、260℃の温度の熱風(二次エアー)を2Nm3の流量で、紡糸ノズルの先端に向かって吹きつけた。紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維を受け取るローラの受け面との間の直線距離dは10cmであり、紡糸ノズルの先端を中心とする半径x=5cmの半球状の外周に位置するように設けた温度計(AD−5601A(エー・アンド・アイ社製))により測定された温度は235℃であった(すなわち、空間Aは、非晶性PEIのガラス転移温度である215℃よりも20℃高く保持されていた)。また、紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の直線距離dに対し当該直線上で捕集面から1cmに位置するように設けられた温度計(AD−5601A(エー・アンド・アイ社製))により測定された温度は242℃であった(すなわち、点Bは、非晶性PEIのガラス転移温度である215℃よりも27℃高く保持されていた)。このようにして後加工を行なうことなく、不織布を得た。得られた不織布の厚み方向の断面のSEM写真として、100倍拡大したものを図1(a)、1000倍拡大したものを図1(b)に示す。
330℃での溶融粘度が900Pa・sである非晶性ポリエーテルイミドを使用し、紡糸温度を420℃、平均繊維径を3.7μm、紡糸ノズルの先端を中心とする半径x=5cmの半球状の外周に位置する温度計により測定された温度が253℃であり(すなわち、空間Aは、非晶性PEIのガラス転移温度である215℃よりも38℃高く保持)、紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の直線距離dに対し当該直線上で捕集面から1cmに位置するように設けられた温度計により測定された温度が261℃(すなわち、点Bは、非晶性PEIのガラス転移温度である215℃よりも46℃高く保持)であったこと以外は実施例1と同様に行ない、不織布を得た。
坪量を10g/m2としたこと以外は実施例2と同様にして不織布を得た。
300℃での溶融粘度が100Pa・sである非晶性ポリカーボネートを使用し、押し出し機により押し出し、ノズル孔径D(直径)0.3mm、L(ノズル長さ)/D=10、ノズル孔ピッチ0.75mmのノズルを有するメルトブローン装置に供給し、単孔吐出量0.09g/分、紡糸温度340℃、熱風(一次エアー)温度370℃、ノズル幅1mあたり10Nm3/分で吹き付けて、坪量が25g/m2の不織布を製造した。この際、図4に示す例のような熱風噴出装置をメルトブローン装置の紡糸ノズルの先端に熱風(二次エアー)が吹き込むように設け、210℃の温度の熱風(二次エアー)を2Nm3の流量で、紡糸ノズルの先端に向かって吹きつけた。紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維を受け取るローラの受け面との間の直線距離dは10cmであり、紡糸ノズルの先端を中心とする半径x=5cmの半球状の外周に位置するように設けた温度計(AD−5601A(エー・アンド・アイ社製))により測定された温度は185℃であった(すなわち、空間Aは、非晶性ポリカーボネートのガラス転移温度である135℃よりも50℃高く保持されていた)。また、紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の直線距離dに対し当該直線上で捕集面から1cmに位置するように設けられた温度計(AD−5601A(エー・アンド・アイ社製))により測定された温度は192℃であった(すなわち、点Bは、非晶性ポリカーボネートのガラス転移温度である135℃よりも57℃高く保持されていた)。
熱風噴出装置を設けなかったこと以外は実施例2と同様にして不織布を得た(紡糸ノズルの先端を中心とする半径x=5cmの半球状の外周に位置する温度計により測定された温度は41℃、紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の直線距離dに対し当該直線上で捕集面から1cmに位置するように設けられた温度計により測定された温度は110℃)。
エンボス加工装置を用いて、比較例1で得られた不織布に、後加工としてエンボス加工を格子柄のエンボスロールにて、ロール温度180℃、線圧50kg/cm、速度1m/minという条件で行なった。得られた不織布の厚み方向の断面のSEM写真として、100倍拡大したものを図7(a)、1000倍拡大したものを図7(b)に示す。
カレンダー加工装置(鉄ロール)を用いて、比較例1で得られた不織布に、後加工としてカレンダー加工を、ロール温度180℃、線圧216kg/cm、速度3.2m/minという条件で行なった。得られた不織布の厚み方向の断面のSEM写真として、100倍拡大したものを図6(a)、1000倍拡大したものを図6(b)に示す。
水流絡合加工装置を用いて、比較例1で得られた不織布に、後加工として水流絡合加工を、速度5.0m/minで、孔径0.1mmφノズルを使用し、0.5MPa、2.0MPa、2.5MPaの3段階で水流絡合処理を行なった。得られた不織布の厚み方向の断面のSEM写真として、100倍拡大したものを図8(a)、1000倍拡大したものを図8(b)に示す。
熱風(二次エアー)の温度を240℃にしたこと以外は実施例2と同様の条件で不織布を得た。紡糸ノズルの先端を中心とする半径x=5cmの半球状の外周に位置する温度計により測定された温度は220℃、紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の直線距離dに対し当該直線上で捕集面から1cmに位置するように設けられた温度計により測定された温度は217℃であった。
Claims (5)
- ガラス転移温度が50℃以上のポリマーを主成分とする繊維を含み、1g/m2あたりのタテ強力が1N/5cm以上である不織布であって、以下の(1)〜(2)を全て満足する不織布。
(1)密度が0.01〜0.4g/cm3であること。
(2)厚み方向の断面において密度が0.4g/cm3を超える部分の割合が3%以下であること。 - 厚み方向の断面において繊維融着率が15%以上、かつ、繊維が融着した各部分の面積の平均が70μm2以下である、請求項1に記載の不織布。
- 平均繊維径が1〜10μmである、請求項1に記載の不織布。
- 非晶性ポリエーテルイミド系繊維を含有する、請求項1に記載の不織布。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の不織布を製造する方法であって、
(1)紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の捕集距離dに対して、ノズル先端を中心として、0.5×捕集距離dの半球状の空間、ならびに、
(2)紡糸ノズルの先端と紡糸された繊維の捕集面との間の捕集距離dに対して当該直線上で捕集面から1cmの点
のうちの少なくともいずれかにおける温度をガラス転移温度より10℃以上高い温度に保持してメルトブローン法を行なう、不織布の製造方法。
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