JPWO2016152173A1 - 構造管用鋼板、構造管用鋼板の製造方法、および構造管 - Google Patents
構造管用鋼板、構造管用鋼板の製造方法、および構造管 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2016152173A1 JPWO2016152173A1 JP2017507513A JP2017507513A JPWO2016152173A1 JP WO2016152173 A1 JPWO2016152173 A1 JP WO2016152173A1 JP 2017507513 A JP2017507513 A JP 2017507513A JP 2017507513 A JP2017507513 A JP 2017507513A JP WO2016152173 A1 JPWO2016152173 A1 JP WO2016152173A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- steel
- structural
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 167
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 167
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 22
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 24
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 51
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 28
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 18
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 12
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 11
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 9
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 9
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 7
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 4
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 4
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009412 basement excavation Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L9/00—Rigid pipes
- F16L9/17—Rigid pipes obtained by bending a sheet longitudinally and connecting the edges
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
また、本発明は、上記構造管用鋼板の製造方法、および上記構造管用鋼板を用いて製造される構造管に関するものである。
また、本発明は、上記構造管用鋼板の製造方法、および上記構造管用鋼板を用いて製造された構造管を提供することを目的とする。
(a)耐PWHT性を向上させるためには、鋼のミクロ組織を、PWHTの前後において形態変化を生じない組織とする必要がある。そのためには、鋼のC含有量や加速冷却時の温度条件を制御して、島状マルテンサイトとセメンタイトの生成を抑制することが有効である。
(b)会合部HAZにおける靭性に優れた鋼板を得るためには、会合部HAZにおけるTi、Nb、V系炭化物の析出を抑制し、HAZの硬化による靭性の劣化を避けることが有効である。
1.構造管用鋼板であって、
質量%で、
C :0.050〜0.080%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:1.50〜2.50%、
Al:0.080%以下、
Cr:0.50%以下、
Mo:0.10〜0.50%、
Ti:0.005〜0.025%、
Nb:0.005〜0.050%、
N :0.001〜0.010%、
O :0.0050%以下、
P :0.010%以下、および
S :0.0020%以下、を含有し、
残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ
下記(1)式で定義される炭素当量Ceqが0.43以上、下記(2)式で定義されるPcmが0.20以下、かつ下記(3)式で定義されるXが0.8以上である成分組成を有し、
(a)0.5%耐力が555MPa以上、
(b)引張強さが625MPa以上、および
(c)板厚中心部の−10℃におけるシャルピー吸収エネルギーvE−10℃が250J以上の機械的特性を有し、
650℃、2時間の熱処理後においても前記(a)、(b)、および(c)の機械的特性を有する、構造管用鋼板。
記
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5・・・(1)
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Mo/15+V/10+5B・・・(2)
X=(0.23Cr+0.125Mo+0.13Nb+0.24V+0.25Ti)/C・・・(3)
(ここで、(1)〜(3)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
V :0.030%以下、を含有する、前記1に記載の構造管用鋼板。
Cu:0.50%以下、
Ni:0.50%以下、および
Ca:0.0005〜0.0035%からなる群より選択される1種または2種以上を含有する、前記1または2に記載の構造管用鋼板。
記
Y=A×55.85・・・(4)
Z=(C/12−A)×A×1000000・・・(5)
A=Ti/47.9+Nb/92.9+V/50.9・・・(6)
(ここで、(5)および(6)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
前記加熱工程において加熱された鋼素材を熱間圧延して鋼板とする熱間圧延工程と、
前記熱間圧延された鋼板を、冷却開始温度:Ar3点以上、冷却終了温度:下記(7)式で定義される温度Tに対して(T−50)℃以上(T+50)℃以下、平均冷却速度:20℃/s以上の条件で加速冷却する加速冷却工程とを、少なくとも有する、構造管用鋼板の製造方法。
記
T=539−423C−30.4Mn−17.7Ni−12.1Cr−7.5Mo・・・(7)
(ここで、(7)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
次に、本発明における各構成要件の限定理由について述べる。
本発明においては、構造管用鋼板が所定の成分組成を有することが重要である。そこで、まず、本発明において鋼の成分組成を上記のように限定する理由を説明する。なお、成分に関する「%」表示は、特に断らない限り「質量%」を意味するものとする。
Cは、鋼の強度を増加する元素であり、所望の組織を得て、所望の強度、靭性とするためには、C含有量を0.050%以上とする必要がある。一方、C含有量が0.080%を超えると溶接性が劣化し、溶接割れが生じやすくなるとともに、母材靭性およびHAZ靭性が低下する。そのため、C含有量は0.080%以下とする。なお、C含有量は、0.055〜0.070%とすることが好ましい。
Siは、脱酸材として作用し、さらに固溶強化により鋼材の強度を増加させる元素である。前記効果を得るために、Si含有量を0.01%以上とする。一方、Siはセメンタイトの生成を抑制するため、ベイナイト変態時にオーステナイト中へのCの濃化を促進させる作用を有している。MAは上部ベイナイト生成時に未変態オーステナイト中への炭素の濃化によって生成するため、Si含有量が高くなりすぎるとMAが生成し、その結果、HAZ靭性が低下する。そのため、本発明ではSi含有量を0.50%以下とする。なお、Si含有量は0.05〜0.20%とすることが好ましい。
Mnは、鋼の焼入れ性を高めるとともに、強度と靭性を向上させる作用を有する元素である。前記効果を得るために、Mn含有量を1.50%以上とする。好ましくは1.70%以上である。一方、Mn含有量が2.50%を超えると溶接性が劣化するおそれがある。そのため、Mn含有量は2.50%以下とする。好ましくは2.00%以下である。
Alは、製鋼時の脱酸剤として添加される元素である。Al含有量が0.080%を超えると靭性の低下を招くため、Al含有量は0.080%以下とする。なお、Al含有量は0.010〜0.050%とすることが好ましい。
Crは、炭化物を形成して、高温における強度を向上させる作用を有する元素であるが、過剰に添加すると溶接性が低下するため、Cr含有量は0.50%以下とする。なお、Cr含有量の下限は特に限定されないが、前記作用を良好に発揮させるためには、Cr含有量を0.05%以上とすることが好ましい。
Moは、本発明において特に重要な元素であり、熱間圧延後の冷却時におけるパーライト変態を抑制しつつ、Ti、Nb、Vと微細な複合炭化物を形成して鋼板の強度を大きく上昇させる機能を有している。前記効果を得るために、Mo含有量を0.10%以上とする。一方、Mo含有量が0.50%を超えるとHAZ靭性の低下を招くため、Mo含有量は0.50%以下とする。
Tiは、Moと複合析出物を形成して鋼の強度向上に大きく寄与する。前記効果を得るために、Ti含有量を0.005%以上とする。一方、0.025%を超えて添加するとHAZ靭性および母材靭性の低下を招く。そのため、Ti含有量は0.025%以下とする。
Nbは、組織の微細粒化により靭性を向上させる作用を有する元素である。また、Moと共に複合析出物を形成し、強度向上に寄与する。前記効果を得るために、Nb含有量を0.005%以上とする。一方、Nb含有量が0.050%を超えるとHAZ靭性が低下する。そのため、Nb含有量は0.050%以下とする。
Nは、通常、不可避不純物として鋼中に存在し、鋼中のTiと窒化物(TiN)を形成する。TiNによるピンニング効果によってオーステナイト粒の粗大化を抑制するために、N含有量は0.001%以上とする。一方、TiNは、溶接部、特に溶接ボンド近傍で1450℃以上に加熱された領域において分解し、固溶Nを生成する。そのため、N含有量が高すぎると、前記固溶Nの生成に起因する靭性の低下が著しくなる。したがって、N含有量は0.010%以下とする。なお、N含有量は0.002〜0.005%とすることが好ましい。
本発明において、O、P、およびSは不可避不純物であり、これらの元素の含有量の上限を次の通り規定する。Oは、粗大で靭性に悪影響を及ぼす酸素系介在物を形成する。前記介在物の影響を抑制するため、O含有量は0.005%以下とする。また、Pは、中心偏析して母材の靭性を低下させる性質を持つため、P含有量が高いと母材靭性の低下が問題となる。そのため、P含有量は0.010%以下とする。また、SはMnS系介在物を形成して母材の靭性を低下させる性質を有しているため、S含有量が高いと母材靭性の低下が問題となる。そのため、S含有量は0.0020%以下とする。なお、O含有量は0.0030%以下とすることが好ましく、P含有量は0.008%以下とすることが好ましく、S含有量は0.0008%以下とすることが好ましい。一方、O、P、S含有量の下限については限定されないが、工業的には0%超である。また、過度に含有量を低下させると精錬時間の増加やコストの上昇を招くため、O含有量は0.0005%以上、P含有量は0.002%以上、S含有量は0.0002%以上とすることが好ましい。
Vは、NbやTiと同様に複合析出物を形成し、析出強化による強度上昇に極めて有効な元素である。しかし、過剰に添加するとHAZ靭性が低下する場合がある。そのため、Vを添加する場合、V含有量は0.030%以下とする。一方、V含有量の下限は特に限定されないが、完全に除去しようとすると、製造コストの増大につながるため、V含有量は0.001%以上含有していてもよい。なお、Vは、会合部HAZ等、複数サイクルの熱履歴を受ける部分ではVCとして析出し、HAZ部を硬化させて著しい靭性劣化を生じる場合がある。そのため、Vを添加しないことが好ましい。
Cuは、靭性の改善と強度の向上に有効な元素であるが、添加量が多すぎると溶接性が低下する。そのため、Cuを添加する場合、Cu含有量は0.50%以下とする。なお、Cu含有量の下限は特に限定されないが、Cuを添加する場合はCu含有量を0.05%以上とすることが好ましい。
Niは、靭性の改善と強度の向上に有効な元素であるが、添加量が多すぎると耐PWHT特性が低下する。そのため、Niを添加する場合、Ni含有量は0.50%以下とする。なお、Ni含有量の下限は特に限定されないが、Niを添加する場合はNi含有量を0.05%以上とすることが好ましい。
Caは、硫化物系介在物の形態制御による靭性向上に有効な元素である。前記効果を得るために、Caを添加する場合、Ca含有量を0.0005%以上とする。一方、0.0035%を超えてCaを添加しても効果が飽和し、むしろ、鋼の清浄度の低下により靭性が低下する。そのため、Caを添加する場合、Ca含有量を0.0035%以下とする。
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5・・・(1)
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Mo/15+V/10+5B・・・(2)
X=(0.23Cr+0.125Mo+0.13Nb+0.24V+0.25Ti)/C・・・(3)
(ここで、(1)〜(3)式中の元素記号は、鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
Y=A×55.85・・・(4)
Z=(C/12−A)×A×1000000・・・(5)
A=Ti/47.9+Nb/92.9+V/50.9・・・(6)
(ここで、(5)および(6)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
本発明における鋼板のミクロ組織は特に限定されることなく、任意のものとすることができるが、高強度化の観点からは、鋼板のミクロ組織に占めるベイナイトの面積分率を85%以上とすることが好ましく、90%以上とすることがより好ましい。一方、ベイナイトの面積分率は高い方が望ましいため、上限は特に限定されず、100%であってよい。
本発明の構造管用鋼板は、PWHTを行っていない母材の状態において次の(a)〜(c)の機械的特性を有していることに加えて、650℃、2時間の熱処理を行った後の状態においても、同様に(a)〜(c)の機械的特性を有している。
(a)0.5%耐力(YS):555MPa以上、
(b)引張強さ(TS):625MPa以上、および
(c)板厚中心部の−10℃におけるシャルピー吸収エネルギー(vE−10℃):250J以上。
ここで、0.5%YS、TS、vE−10℃は、それぞれ実施例に記載の方法で測定することができる。なお、0.5%YS、TS、vE−10℃の上限は特に限定されないが、通常は0.5%YS:705MPa以下、TS:825MPa以下、vE−10℃:800J以下である。
次に、本発明の鋼板の製造方法について説明する。なお、以下の説明において、特に断らない限り、温度は鋼板の板厚方向の平均温度とする。鋼板の板厚方向の平均温度は、板厚、表面温度および冷却条件等から、シミュレーション計算等により求められる。例えば、差分法を用い、板厚方向の温度分布を計算することにより、鋼板の板厚方向の平均温度が求められる。
(1)上記鋼素材を加熱温度:1050〜1250℃まで加熱する加熱工程、
(2)前記加熱工程において加熱された鋼素材を熱間圧延して鋼板とする熱間圧延工程、
(3)前記熱間圧延された鋼板を、冷却開始温度:Ar3点以上、冷却終了温度:下記(7)式で定義される温度Tに対して(T−50)℃以上(T+50)℃以下、平均冷却速度:20℃/s以上の条件で加速冷却する加速冷却工程。
T=539−423C−30.4Mn−17.7Ni−12.1Cr−7.5Mo・・・(7)
(ここで、(7)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
上記各工程は、具体的には以下に述べるように行うことができる。
上記鋼素材は、常法にしたがって溶製することができる。鋼素材の製造方法は特に限定されないが、連続鋳造法によって製造することが好ましい。
上記鋼素材は、圧延に先立って加熱される。その際、オーステナイト化ならびに炭化物の固溶を十分に進行させ、室温ならびに中温度域での十分な強度を得るためには、鋼素材(鋼片)中の炭化物を固溶させるため、加熱温度を1050℃以上とする必要がある。一方、加熱温度が1250℃を超えると、オーステナイト粒が著しく成長して粗大化し、その結果、最終的に得られる鋼の母材組織も粗大化するため、靭性が低下する。したがって、加熱温度は1050〜1250℃とする。
次に、上記加熱工程において加熱された鋼素材を圧延する。熱間圧延の条件は特に限定されないが、例えば、未再結晶温度域(850℃以下)での累積圧下率を40%以上とし、圧延終了温度を730〜850℃とすることで、結晶粒を微細化し、鋼板の強度や靭性を向上させることができる。なお、前記累積圧下率は80%以下とすることが好ましく、75%以下とすることがさらに好ましい。
熱間圧延工程終了後、該熱間圧延工程で得られた鋼板を加速冷却する。その際、Ar3点未満の2相域から冷却を開始すると、ポリゴナルフェライトが混在したミクロ組織となり、鋼板の強度が低下する。そのため、Ar3点以上、すなわち、オーステナイト単相域から加速冷却を開始する。ここでのAr3点とは、下記式で算出される温度である。
Ar3=910−310C−80Mn−20Cu−15Cr−55Ni−80Mo
(ここで、上記式中の元素記号は、鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
なお、冷却開始温度の上限は、特に限定されないが、未再結晶温度域での圧下率を確保する観点から800℃以下とすることが好ましい。
T=539−423C−30.4Mn−17.7Ni−12.1Cr−7.5Mo・・・(7)
(ここで、(7)式中の元素記号は、鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする)
上記のようにして得られた鋼板を素材として用いて、鋼管を製造することができる。前記鋼管は、例えば、上記構造管用厚肉鋼板が長手方向に筒状に成形され、突き合わせ部が溶接された構造管とすることができる。鋼管の製造方法としては、特に限定されることなく、任意の方法を用いることができる。例えば、鋼板を常法に従ってUプレスおよびOプレスで鋼板長手方向に筒状とした後、突き合わせ部をシーム溶接してUOE鋼管とすることができる。前記シーム溶接は、仮付溶接後、内面、外面をいずれも少なくとも1層ずつサブマージアーク溶接で行うことが好ましい。サブマージアーク溶接に用いられるフラックスは特に制限はなく、溶融型フラックスであっても焼成型フラックスであってもかまわない。シーム溶接を行った後、溶接残留応力の除去と鋼管真円度の向上のため、拡管を実施する。拡管工程において拡管率(拡管前の管の外径に対する拡管前後の外径変化量の比)は、通常、0.3%〜1.5%の範囲で実施される。真円度改善効果と拡管装置に要求される能力とのバランスの観点から、拡管率は0.5%〜1.2%の範囲であることが好ましい。上述のUOEプロセスの代わりに、鋼板に三点曲げを繰り返すことにより逐次成形するプレスペンド法により、ほぼ円形の断面形状を有する鋼管を製造した後に、上述のUOEプロセスと同様にシーム溶接を実施してもよい。プレスペンド法の場合も、UOEプロセスの場合と同様、シーム溶接を行った後、拡管を行ってもよい。拡管工程において拡管率(拡管前の管の外径に対する拡管前後の外径変化量の比)は、通常、0.3%〜1.5%の範囲で実施される。真円度改善効果と拡管装置に要求される能力とのバランスの観点から、拡管率は0.5%〜1.2%の範囲であることが好ましい。また、必要に応じ、溶接前の予熱や溶接後の熱処理を行うこともできる。
Claims (7)
- 構造管用鋼板であって、
質量%で、
C :0.050〜0.080%、
Si:0.01〜0.50%、
Mn:1.50〜2.50%、
Al:0.080%以下、
Cr:0.50%以下、
Mo:0.10〜0.50%、
Ti:0.005〜0.025%、
Nb:0.005〜0.050%、
N :0.001〜0.010%、
O :0.0050%以下、
P :0.010%以下、および
S :0.0020%以下、を含有し、
残部Feおよび不可避不純物からなり、かつ
下記(1)式で定義される炭素当量Ceqが0.43以上、下記(2)式で定義されるPcmが0.20以下、かつ下記(3)式で定義されるXが0.8以上である成分組成を有し、
(a)0.5%耐力が555MPa以上、
(b)引張強さが625MPa以上、および
(c)板厚中心部の−10℃におけるシャルピー吸収エネルギーvE−10℃が250J以上の機械的特性を有し、
650℃、2時間の熱処理後においても前記(a)、(b)、および(c)の機械的特性を有する、構造管用鋼板。
記
Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5・・・(1)
Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Mo/15+V/10+5B・・・(2)
X=(0.23Cr+0.125Mo+0.13Nb+0.24V+0.25Ti)/C・・・(3)
(ここで、(1)〜(3)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする) - さらに、前記成分組成が、質量%で、
V :0.030%以下、を含有する、請求項1に記載の構造管用鋼板。 - さらに、前記成分組成が、質量%で、
Cu:0.50%以下、
Ni:0.50%以下、および
Ca:0.0005〜0.0035%からなる群より選択される1種または2種以上を含有する、請求項1または2に記載の構造管用鋼板。 - さらに、前記成分組成が、下記(4)〜(6)式で定義されるYおよびZについて、0.01<Y<0.05およびZ<3.10を満たす、請求項1〜3のいずれか一項に記載の構造管用鋼板。
記
Y=A×55.85・・・(4)
Z=(C/12−A)×A×1000000・・・(5)
A=Ti/47.9+Nb/92.9+V/50.9・・・(6)
(ここで、(5)および(6)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする) - 請求項1〜4のいずれか一項に記載の成分組成を有する鋼素材を、加熱温度:1050〜1250℃まで加熱する加熱工程と、
前記加熱工程において加熱された鋼素材を熱間圧延して鋼板とする熱間圧延工程と、
前記熱間圧延された鋼板を、冷却開始温度:Ar3点以上、冷却終了温度:下記(7)式で定義される温度Tに対して(T−50)℃以上(T+50)℃以下、平均冷却速度:20℃/s以上の条件で加速冷却する加速冷却工程とを、少なくとも有する、構造管用鋼板の製造方法。
記
T=539−423C−30.4Mn−17.7Ni−12.1Cr−7.5Mo・・・(7)
(ここで、(7)式中の元素記号は、前記鋼板中における各元素の含有量を質量%で表した値を表し、該鋼板中に当該元素が含有されない場合には0とする) - 請求項1〜4のいずれか一項に記載の構造管用鋼板からなる構造管。
- 請求項1〜4のいずれか一項に記載の鋼板を長手方向に筒状に成形した後、突合せ部を内外面からいずれも少なくとも1層ずつ長手方向に溶接して得た構造管。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015065168 | 2015-03-26 | ||
JP2015065168 | 2015-03-26 | ||
PCT/JP2016/001766 WO2016152173A1 (ja) | 2015-03-26 | 2016-03-25 | 構造管用鋼板、構造管用鋼板の製造方法、および構造管 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2016152173A1 true JPWO2016152173A1 (ja) | 2017-06-22 |
JP6256655B2 JP6256655B2 (ja) | 2018-01-10 |
Family
ID=56978591
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2017507513A Active JP6256655B2 (ja) | 2015-03-26 | 2016-03-25 | 構造管用鋼板、構造管用鋼板の製造方法、および構造管 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11001905B2 (ja) |
EP (1) | EP3276027B1 (ja) |
JP (1) | JP6256655B2 (ja) |
KR (1) | KR102002241B1 (ja) |
CN (1) | CN107429346B (ja) |
CA (1) | CA2980252C (ja) |
WO (1) | WO2016152173A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA2976745C (en) | 2015-03-27 | 2020-08-11 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel, method for manufacturing high-strength steel, steel pipe, and method for manufacturing steel pipe |
JP6565890B2 (ja) * | 2016-12-20 | 2019-08-28 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板の製造方法 |
CN110317994B (zh) * | 2018-03-30 | 2021-12-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高热输入焊接用超高强度钢及其制造方法 |
KR102209581B1 (ko) * | 2018-11-29 | 2021-01-28 | 주식회사 포스코 | 용접열영향부 인성이 우수한 강재 및 이의 제조방법 |
CN114752855B (zh) * | 2022-04-12 | 2023-09-15 | 江阴兴澄特种钢铁有限公司 | 一种460MPa级经济性低屈强比低裂纹敏感性结构钢及其制造方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007270194A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Kk | 耐sr特性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
JP2009174024A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corp | 耐pwht特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2012158791A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Jfe Steel Corp | 高張力厚鋼板およびその製造方法 |
JP2013227671A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-11-07 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3558198B2 (ja) * | 1997-08-05 | 2004-08-25 | 住友金属工業株式会社 | 高温sr特性に優れた高強度ライザー鋼管 |
JP4385622B2 (ja) * | 2003-03-07 | 2009-12-16 | Jfeスチール株式会社 | 高強度鋼板の製造方法 |
JP4696615B2 (ja) * | 2005-03-17 | 2011-06-08 | 住友金属工業株式会社 | 高張力鋼板、溶接鋼管及びそれらの製造方法 |
JP4878219B2 (ja) | 2006-06-05 | 2012-02-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Haz靱性に優れ、溶接後熱処理による強度低下が小さい鋼板 |
EP2147986B1 (en) * | 2007-05-16 | 2016-02-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Bend pipe and process for manufacturing the same |
JP4853575B2 (ja) | 2009-02-06 | 2012-01-11 | Jfeスチール株式会社 | 耐座屈性能及び溶接熱影響部靭性に優れた低温用高強度鋼管およびその製造方法 |
JP5509654B2 (ja) * | 2009-03-30 | 2014-06-04 | Jfeスチール株式会社 | 耐pwht特性および一様伸び特性に優れた高強度鋼板並びにその製造方法 |
CN103014554B (zh) | 2011-09-26 | 2014-12-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比高韧性钢板及其制造方法 |
JP5849940B2 (ja) * | 2011-12-22 | 2016-02-03 | Jfeスチール株式会社 | 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力鋼板 |
-
2016
- 2016-03-25 JP JP2017507513A patent/JP6256655B2/ja active Active
- 2016-03-25 US US15/560,626 patent/US11001905B2/en active Active
- 2016-03-25 CA CA2980252A patent/CA2980252C/en active Active
- 2016-03-25 WO PCT/JP2016/001766 patent/WO2016152173A1/ja active Application Filing
- 2016-03-25 EP EP16768076.8A patent/EP3276027B1/en active Active
- 2016-03-25 CN CN201680017298.4A patent/CN107429346B/zh active Active
- 2016-03-25 KR KR1020177030021A patent/KR102002241B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007270194A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Jfe Steel Kk | 耐sr特性に優れた高強度鋼板の製造方法 |
JP2009174024A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corp | 耐pwht特性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2012158791A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Jfe Steel Corp | 高張力厚鋼板およびその製造方法 |
JP2013227671A (ja) * | 2012-03-29 | 2013-11-07 | Jfe Steel Corp | 低降伏比高強度鋼板およびその製造方法並びにそれを用いた高強度溶接鋼管 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3276027A4 (en) | 2018-01-31 |
US20180298461A9 (en) | 2018-10-18 |
US11001905B2 (en) | 2021-05-11 |
JP6256655B2 (ja) | 2018-01-10 |
CN107429346B (zh) | 2019-06-07 |
KR20170128575A (ko) | 2017-11-22 |
EP3276027B1 (en) | 2019-09-25 |
CA2980252C (en) | 2020-10-20 |
CA2980252A1 (en) | 2016-09-29 |
EP3276027A1 (en) | 2018-01-31 |
WO2016152173A1 (ja) | 2016-09-29 |
KR102002241B1 (ko) | 2019-07-19 |
CN107429346A (zh) | 2017-12-01 |
US20180057906A1 (en) | 2018-03-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6256652B2 (ja) | 構造管用厚肉鋼板、構造管用厚肉鋼板の製造方法、および構造管 | |
JP6256654B2 (ja) | 構造管用厚肉鋼板、構造管用厚肉鋼板の製造方法、および構造管 | |
JP5217773B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた引張強度が570MPa以上760MPa以下の低温用高強度溶接鋼管およびその製造方法 | |
JP6256653B2 (ja) | 構造管用鋼板、構造管用鋼板の製造方法、および構造管 | |
KR20140138933A (ko) | 내변형 시효 특성이 우수한 저항복비 고강도 강판 및 그 제조 방법 그리고 그것을 사용한 고강도 용접 강관 | |
JP6256655B2 (ja) | 構造管用鋼板、構造管用鋼板の製造方法、および構造管 | |
JP6137435B2 (ja) | 高強度鋼及びその製造方法、並びに鋼管及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170130 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20170912 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20171020 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20171107 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20171120 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6256655 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |