JPWO2015170692A1 - バイオオイルを使用する燃料供給システム及び固体酸化物形燃料電池による発電システム - Google Patents
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Abstract
Description
SOFCは電解質膜にイオン伝導性固体電解質を使用し、その電解質膜のー方の面に多孔質焼結体からなるアノード(燃料極)を、他の面にカソード(空気極)を接合して構成される。
SOFCは水素だけでなく、都市ガス、プロパンガス、石炭ガス化ガスなどの炭化水素を含むガスを改質し、燃料ガスとして使用する。また、食品廃棄物や家畜排泄物のメタン発酵処理時に発生するバイオガス(CH4とCO2の混合ガス)、バイオマスの部分燃焼ガス化ガス、さらにはバイオディーゼル燃料(Bio Diesel Fuel)等の高級炭化水素を含むガスも燃料ガスとして供給することが可能である。
例えば特許文献1にはSOFCの前段に、貴金属触媒からなり炭素数2以上の炭化水素をメタン化する反応装置を設けて、後段のSOFCにメタンを主成分とするガスを供給して発電するDIRSOFCが開示されている。
このDIRSOFCでは、触媒(Ru、Rh等の貴金属)を担持した粒状触謀を充填した上記メタン化反応装置を400 ℃以上且つ500 ℃以下に加熱して活性化させた状態で、燃料ガス中の炭化水素をメタンに変化させ、メタンの水蒸気改質反応は、燃料電池発電により発生する熱を効率よく水蒸気改質反応(吸熱反応)により回収できるように、アノード上で生じさせている。
しかし、DIRSOFCを含む従来のSOFCでは、アノードを構成する多孔質焼結体に構造の自由度がないため、炭化水素の改質反応(吸熱反応)に伴う急激な温度低下によって熱衝撃(サーマルショック)による熱応力破壊が生じたり、副反応として生成される炭素の析出によるアノードの閉塞という問題が知られている。
すなわち、近年の環境意識の高まりにより、石油資源の代替物としてバイオマスが注目されているところ、上述した炭素析出の問題はバイオディーゼル燃料由来の原料ガスを使用する場合に特に顕著に現れる。
炭素析出を抑制するには熱力学的観点から燃料室に水蒸気を供給するのが有効であることが知られており、原料ガス中のメタン(CH4)に対しては少量の水蒸気を混合することで対応できる。
しかし、バイオディーゼル燃料由来の燃料ガスに含まれる高級炭化水素に対しては水蒸気を大量に供給する必要があるため、水蒸気を生成するためのコストが嵩むという問題や、燃料ガス内にS/C(水蒸気/炭素比)の分散ムラが生じるため、水蒸気が不足している箇所が触媒に接触することで炭素析出が生じるという問題がある。
また、バイオディーゼル燃料に予め水と必要に応じて界面活性剤を添加し、撹拌等の処理を施すことでエマルジョン化しておく方法も考えられるが、この場合もコストが嵩むという問題は避けられない。
更に、バイオディーゼル燃料は化石燃料由来のメタノールと油脂とのエステル交換反応により製造されるため厳密な意味でのカーボンニュートラルを実現できないという問題もある。
また、前記ペーパー状触媒が、無機繊維をペーパー状に成形してなるペーパー状多孔質担体と、炭化水素に対する改質活性を有しており前記ペーパー状多孔質担体の表面に分散担持される金属触媒とを含むことを特徴とする。
また、前記無機繊維の少なくとも一部をイオン伝導性酸化物繊維にすることで、前記改質部を燃料電池のアノードとしても機能させることを特徴とする。
また、前記改質部が、複数の前記ペーパー状触媒を積層して構成されており、改質時に炭素が析出したペーパー状触媒を新たなペーパー状触媒と交換することを特徴とする。
また、前記固体酸化物形燃料電池が、前記改質部を内部に格納した直接内部改質型の固体酸化物形燃料電池であることを特徴とする。
また、前記改質部自体がアノードとして機能することを特徴とする。
また、前記バイオオイル製造機構が急速熱分解法によりバイオオイルを製造することを特徴とする。
すなわち、製造過程において既に水とのエマルジョンを形成しているバイオオイルを燃料にするので、原料ガスの改質時に混合する水(水蒸気)の量を大幅に減らすことができ、水蒸気を生成するためのコストを抑制できる効果を得られる。また、バイオディーゼル燃料をエマルジョン化して使用する場合と比較してもコスト抑制効果を得られる。
また、燃料ガス内にS/Cの分散ムラが生じにくいため、従来のように水蒸気が不足している箇所が触媒に接触して炭素析出が生じる問題を解消できる。このような炭素析出を抑制する効果はペーパー状触媒が有している効果でもあり、本発明ではバイオオイルとペーパー状触媒とを組み合わせることで炭素析出を抑制する効果をより高めることができ、長期間安定的に駆動させることが可能になる。
また、バイオオイルを使用することで厳密な意味でのカーボンニュートラルを実現できる。
また、改質部を内部に格納した直接内部改質型の固体酸化物形燃料電池にすることで燃料電池発電システムを小型化できる。
また、無機繊維の少なくとも一部がイオン伝導性酸化物繊維であるペーパー触媒を用いることで、改質部にイオン伝導性を付与し、アノードとして機能させることもできる。この場合、固体電解質を通過したO2-がアノードを介してペーパー状触媒にも供給されるため、ペーパー状触媒における改質反応が促進されると共に炭素析出をより抑制できる。
また、急速熱分解法によりバイオオイルを製造することにすれば、バイオマス原料から高い収率でバイオオイルを回収できる。また、比較的シンプルな装置構成で済むため、トラック等に積載することで可搬型の燃料電池発電システムを実現できる。
次に、本発明の燃料供給システム及び燃料電池発電システムの第1の実施の形態について図面を用いて説明する。
図1に示すように、燃料電池発電システム1は、バイオオイル製造機構10、燃料供給システム20、固体酸化物形燃料電池30等から概略構成される。
バイオマスとは「再生可能な、生物由来の有機性資源で化石資源を除いたもの」と定義されている。バイオマスは林業系(製材廃棄物、間伐材、製紙廃棄物等)、農業系(稲わら、籾殻、果樹剪定枝、麦わら、サトウキビ糠、米糠、草木等)、畜産系(家畜廃棄物等)、水産系(水産加工残滓等)、廃棄物系(生ごみ、街路樹、刈草、庭木、建築廃材、下水汚泥等)等に分類される。
本実施の形態ではバイオマスの一例として稲わらを用いるものとするが、上記バイオマスに該当する材料であればいずれを使用してもよい。稲わらの成分比はおおよそセルロース41 %、ヘミセルロース27 %、リグニン5 %、灰分(SiO2:シリカ)12 %、水分・金属その他不純物が15 %程度である。
上述の通りバイオマス由来の燃料としては他にもバイオディーゼル燃料がある。これは油脂にメタノールを加えてエステル交換反応により得られる脂肪酸メチルエステルであり、C17〜C19の含酸素燃料である。バイオディーゼルの主成分は、パルミチン酸メチルエステル(C17H34O2)、オレイン酸メチルエステル(C19H36O2)およびリノール酸メチルエステル(C19H34O2)であり、粘度などの物理的性状が軽油に近いことから、バイオディーゼル燃料と呼ばれる(通称:バイオディーゼル)。廃食用油、パーム油、ジャトロファ油、大豆油等から製造され、SOFCに用いた場合には、アノードを被毒し、電圧の低下を引き起こす硫黄を、数〜数十ppm程度不純物として含む(SOFCの安定的な運転のためには、硫黄濃度を(ガスベースで)1 ppm以下にすることが要求される。)。ガス化温度が550 ℃程度と高く、酸素を含むため、炭素析出による燃料供給系の閉塞は比較的起こりにくい。引火点が130〜180 ℃と高く、安全に使用できること、生分解性が高く、環境負荷が小さいこと等が利点として挙げられるが、上述の通り厳密な意味でのカーボンニュートラルとはいえないという問題がある。
以上の通り、バイオオイルとバイオディーゼルとは製造法、炭素数、水を含有するか否か(バイオオイルは水を含有)、酸素を含有するか否か(バイオディーゼルは酸素を含有)、不純物の種類や濃度などの要素が異なり、分解のしやすさ、コーキング性などの化学的観点、さらには、製造過程におけるCO2排出量、厳密な意味でのカーボンニュートラルか否かなどの観点から完全に相違するものである。本発明はバイオオイルを燃料ガスに改質して利用する点が特徴の一つである。
粉砕部11では稲わらを高速ロータリーカッターによって粉砕する。一般的にバイオマス原料は伝熱特性が低く、水分を多く含むため、稲わらを粉砕し、乾燥させておくことで、後の熱分解部12においてバイオマス原料の温度管理を正確に行うことができる。
次に、粉砕した稲わらをスクリューフィーダ等の周知の搬送手段で加熱炉まで搬送する。搬送手段としては粉砕した稲わらを閉鎖空間内で搬送できる構造を備えることが好ましい。粉砕した稲わらを開放空間で搬送する場合、稲わらが風雨に曝されることで風で飛ばされたり、水分含有量が上昇してしまうおそれがあるためである。
具体的には、炉内を水蒸気雰囲気下で無酸素状態(又は酸素がほとんど存在しない状態)に保ち、加熱速度1,000 K/sで100 ℃以下の状態から500 ℃程度まで一気に昇温させた後、冷却速度1,000 K/sで500 ℃から100 ℃以下まで一気に冷却する。実質的な滞留時間は2秒以下となる。急速熱分解を行う際の加熱炉(反応器)の構造は特に限定されるものではなく、バブリング流動床、循環流動床、アブレーティブ反応器(ディスク型)、回転コーン式、オージェ式、気流相など一般的なものを使用すればよい。
急速熱分解によりバイオマス原料は液体、固体及び気体の三相に分けられ、そのうち液体をバイオオイル回収部13においてバイオオイルの原料として回収し、チャー回収部14において固体をチャーとして回収する。なお、気体(H2、CH4、CO等)をバイオガスとして気体回収部15で回収し、急速熱分解工程の熱源の一部として再利用したり、あるいは熱を利用して蒸気タービン等の周知の方法による発電や、燃料電池による発電に利用してもよい。
なお、本発明では急速熱分解以外の方法、例えば800 ℃程度の高温で長時間(60分程度)加熱する高温熱分解を行ってもよい。この場合、バイオマス原料のほとんど(85 %程度)がガス化されるために液体(バイオオイル原料)の収率は5 %程度に留まる。
また、上記説明では熱分解温度(最高到達温度)を500 ℃程度としたが、実際には400 ℃〜600 ℃の範囲内であればよい。
図3(a)は一般的なバイオオイルの組成表である。
バイオオイルには多量の水が均一に分散されているため、S/Cムラが発生しにくく、バイオディーゼル供給時に比較して、水の気化に要するエネルギー消費を低減させることができるという利点がある。
また、このバイオオイルに対して、S/C = 1.0となるように蒸留水を添加させてもよい(この際、元々バイオオイル中に含まれている水の量はS/Cの計算に考慮していない)。図3(b)はC-H-O三成分系の相図である。バイオオイルの組成は、水を添加しないS/C = 0の条件でも、平衡論上、800 ℃以上の温度範囲において炭素析出領域外にあり、S/C = 1.0の条件では、600 ℃以上の温度範囲において炭素析出領域外となる。すなわち、燃料供給システム20及び燃料電池発電システム1においてバイオオイル由来の燃料ガスを燃料として使用することが極めて適していることが分かる。
また、急速熱分解を行う場合には反応時間が短く、熱分解温度を比較的低温(400 ℃〜600 ℃)とするため、必ずしも熱耐久性が高い加熱炉を利用する必要がない。したがって、バイオオイル製造機構10としては、高速ロータリーカッター等の粉砕機と温度調節機能を有する小型・軽量の加熱炉を備えていれば足り、比較的シンプルな装置構成で済むため、トラック等に積載することで可搬型の装置としても利用できる。
ガス供給機構21は、バイオオイルを炭化水素を含む原料ガスにガス化(気化)し、改質部22に供給するために設けられる。
バイオオイル製造機構10によって製造されたバイオオイルは噴霧や滴下によってガス供給機構21に送られる。ガス供給機構21では水とバイオオイルの流量をポンプ23、24で制御しており、これらが気化器25を通過する際に水蒸気と炭化水素を含む原料ガスにガス化して改質部22に供給する。また、ガス供給機構21では不活性ガスとしての N2をマスフローコントローラー27(MFC)で流量を制御した状態で改質部22に供給する。
なお、バイオオイル製造機構10から気化器25まで至る燃料供給路(配管)の閉塞防止の観点から、燃料供給路及びその周囲をバイオオイルが熱分解を起こさない程度の温度(例えば室温程度)に保っておくのが好ましい。
原料ガスのS/Cとしては0.1〜15程度が好ましく、S/C = 0.5〜3.5程度が最も好ましい。
また、改質部22で炭素析出が起こらない範囲で他の炭化水素燃料を添加してもよい。また、ガス流量、温度を初めとする改質条件も、原料ガスに含まれる炭化水素の種類やS/Cの比率等を考慮して、原料ガスの転化率が高く、副生成物(エチレン等)の発生が少ない好適な条件を適宜設定すればよい。
改質部22は、所定の位置にペーパー状触媒40を配置・固定できる反応管(図示略)と、反応管を所定の温度に加熱する電気炉26とからなる。
反応管の材質は、本実施形態では、アルミナ管を使用しているが、炭化水素改質反応を行う温度域(800 ℃程度)で化学的に安定なものであればよい。改質温度は通常500〜900 ℃程度であり、接触時間(W/F)は0.001〜1.5 g-cat h mol-1程度である。
ペーパー状触媒40は、担体としてミクロな空間制御が可能な抄紙技術により作製された無機繊維41を骨格とするペーパー状多孔質担体42が使用されるため、担体における空隙を大きくすることができる。そのため、炭化水素燃料の改質反応に伴う熱応力破壊に対する優れた耐性を有する。
一方で、貴金属は高コストであるため、コストの観点からは、Niを含む金属触媒が好ましい。Niは改質触媒性に優れるが、熱分解炭素の生成が起こりやすいという問題があり、炭素析出を十分に抑制できない可能性がある。また、Ni及びMgを含む金属触媒は、改質触媒性と炭素析出の抑制に優れ、かつ、貴金属に比ベて低コストという利点がある。Ni及びMgを含む金属触謀におけるNiとMgの比率(Ni/Mg)は、通常、0.1〜4(原子比)であり、好ましくは、0.67〜1.5(原子比)である。この比率は、EDXを用いて測定することができる。
以上のような構造を備える改質部22によって原料ガスは水素を備える燃料ガスに改質され、固体酸化物形燃料電池30のアノード32に供給される。
固体電解質31は、酸素イオン伝導性酸化物からなるガス非透過の緻密膜である。その材料としては、固体酸化物形燃料電池30の電解質として公知の酸素イオン伝導性酸化物を使用することができ、例えば、安定化ジルコニア(YSZ、ScSZ等)、セリア系酸化物(SDC、GDC等)等が挙げられる。上記ペーパー状多孔質担体42を構成する無機繊維がイオン伝導性酸化物からなり、それが、固体電解質31を構成する材料と同種の場合、燃料電池運転条件(高温(800 ℃程度)、還元雰囲気)におけるコンタミの問題が回避されるため好ましい。
上記ペーパー状多孔質担体42を構成する無機繊維を、アノード32を構成する酸素イオン伝導性酸化物と同種の材料にすると、固体電解質31、アノード32及びペーパー状触媒40の化学的・機械的マッチングが高められ、劣化を抑制することができる。
カソード33は、例えばぺロブスカイト型構造の導電性金属酸化物からなり、(La、Sr)MnO2、(Sm、Sr)CoO3等を用いることができる。
カソード33には空気供給部34から空気がマスフローコントローラー34a(MFC)で流量を制御した状態で供給され、その結果、アノード32と力ソードの間には酸素ポテンシャルの差に起因する電位差が生じて外部に電力を供給することができる。
また、排ガスは、排出口35から排出され、コールドトラップ36で水蒸気を凝縮して水分を除去した後に、成分分析用のガスクロマトグラフ37で排ガスを分析し、燃料の転化率、排ガス中の各成分(H2、CO、CO2、CH4、C2H4等)の濃度を計測することができる。なお、成分分析を行わない場合、ガスクロマトグラフ37は不要である。また、アノード32、カソード33は電気化学測定装置38と接続されており、各種電気化学的な評価を行うことができるように設計されている。なお、単純に発電を行うだけならば、電気化学測定装置38は必要なく、外部負荷のみでもよい。
また、固体電解質31、アノード32、カソード33の厚みは、その形態や使用目的によっても異なるが、固体電解質支持型の場合、固体電解質31が100〜500 μm程度、アノード32が20〜100 μm程度、カソード33が20〜100 μm程度である。
また、本実施の形態では固体酸化物形燃料電池30が単セルの例を示しているが、実際には単セルが発電性能に応じた基数だけ積層された燃料電池スタックを形成することになる。この場合にはスタックの前段あるいは各単セル間に改質部22を配置すればよい。
次に本発明の第2の実施の形態について説明するが、上記第1の実施の形態と同一の構成になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
図6(a)に示すように、本実施の形態では改質部50においてペーパー状触媒51を積層した点が特徴である。
積層するペーパー状触媒51の枚数は特に限定されないが、本実施の形態では4枚使用している。これら4枚のペーパー状触媒51a〜51dは炭化水素に対する改質能を、最も低い51aから最も高い51dまで原料ガスの流れ方向に沿って順に変化させている。
ペーパー状触媒51を積層することによって、炭素の析出等の理由により劣化したペーパー状触媒51のみを新しいものと交換することができ、コスト低減に寄与することができる。また、交換したペーパー状触媒51に析出している炭素を別途分離回収してもよい。
本実施の形態ではペーパー状触媒51の改質能を前段から後段へ次第に高める構造にしているため、燃料流れ方向の改質反応を各ペーパー状触媒51でほぼ均等に生じさせることができる。結果として、改質反応(吸熟反応)に起因する各ペーパー状触媒51a〜51dの温度差が小さくなり、サーマルショックによる熱応力破壊を抑制できる。
なお、本実施の形態では、各ペーパー状触媒51a〜51dの面に対して原料ガスを垂直に供給する垂直供給方式であるが、この方式に限定されず、図6(b)に示すように、各ペーパー状触媒51a〜51dの面に対し原料ガスを平行に供給する平行供給方式にしてもよい。
次に本発明の第3の実施の形態について説明するが、上記各実施の形態と同一の構成になる箇所については同一の符号を付してその説明を省略する。
図7に示すように、本実施の形態では固体酸化物形燃料電池60が改質部61を内部に格納した直接内部改質型である点に特徴を有する。
具体的には、改質部61のペーパー状触媒62がアノード32の前段側に接触した状態で配置されている。この場合、ペーパー状多孔質担体42を構成する無機繊維41の少なくとも一部をイオン伝導性酸化物繊維とすれば、改質部61がアノード32としても機能することになる。すなわち、固体電解質31を通過したO2-がアノード32を介してペーパー状触媒62にも供給されるため、ペーパー状触媒62における改質反応が促進されると共に炭素析出をより抑制できる。さらに、ペーパー状多孔質担体42に含まれるイオン伝導性酸化物繊維が助触媒として機能し、炭化水素に対する改質活性を有する金属触媒43の改質触媒活性を高めると共に、炭素の析出を抑制することができる。そのため、燃料供給システム20及び燃料電池発電システム1を長期間に亘り連続且つ安定して駆動させることができる。
イオン伝導性酸化物は、複合酸化物であってもよく、ドーパントを含んでいてもよい。特に高温還元雰囲気中での化学的安定性が高く、かつ、十分な機械的強度を有することからイオン伝導性酸化物繊維として、安定化ジルコニア繊維を含むことが好ましい。
安定化ジルコニアとしては、イットリア安定化ジルコニア(YSZ)、スカンジア安定化ジルコニア(ScSZ)、カルシア安定化ジルコニア(CSZ)などが挙げられる。これらの中でも、イットリア安定化ジルコニア(YSZ)が、コスト、安定性の点で好ましく使用される。
上記ペーパー状多孔質担体42を構成するイオン伝導性酸化物以外の無機繊維41としては、金属酸化物(非イオン伝導性酸化物)、金属炭化物、金属窒化物等の繊維が挙げられ、これらを任意の割合で組み合わせて用いてもよい。
なお、ペーパー状触媒62とアノード32は、必ずしも接触させて積層する必要はなく、特にペーパー状触媒62とアノード32との熱膨張率の差が大きい場合などには接触させないほうが好ましい。
また、上記第2の実施の形態で示したように複数のペーパー状触媒を積層した構成にしてもよい。
以上、図面を参照して本発明の実施の形態について説明したが、本発明の要旨を変更しない範囲で上記以外の構成を採用してもよい。
本実施例では、図8(a)〜(c)に示すように固体酸化物形燃料電池100前段の改質部110の反応管内にペーパー状触媒120(PSC:Paper-Structured Catalyst)を2枚重ねて配置した。
図8(c)において、Ru、BaTiO3、CfおよびZsは、それぞれルテニウム、チタン酸バリウム、無機繊維および無機バインダー(ジルコニアゾル)を表している。
また、比較例として図9に示すように、改質部110を備えずペーパー状触媒120での改質を行わない場合について、3 % 加湿H2供給時およびバイオオイル(S/C = 1.0, バイオオイル20μl / min,蒸留水12μl / min)供給時のI-V特性の測定およびバイオオイル供給時の定電流試験を行った。
なお、燃料供給システム及び燃料電池発電システムの他の箇所の構造は図4と同様であるため説明を省略する。
この生ペーパーを乾燥・焼成した後、0.1 mol / l の塩化ルテニウム水溶液に1時間浸漬することで直径16 mm のBaTiO3 を含有するRu 担持ペーパー触媒120を得た。
図11に本実施例で使用した杉チップ由来のバイオオイルに関する組成(S/C = 1.0)(a)とC-H-O三成分系の相図(b)とを示す。
そして、2枚重ねた状態のBaTiO3(BTO)含有PSC120を、電気炉130で800 ℃ まで加熱した改質部110に入れて、これに杉チップ由来のバイオオイル(S/C = 1.0)を供給した。得られた改質ガスを150 ℃ に加熱したステンレス製配管を通して電気炉130で900 ℃ まで加熱した固体酸化物形燃料電池100の単セル(Ni-YSZアノード支持型セル)に供給し、固体酸化物形燃料電池100の電流-電圧特性(I-V特性)の測定と定電流試験を行った。
(a) ペーパー状触媒(PSC)120を改質部110に適用した実施例では、バイオオイル(S/C = 1.0)供給時の電流−電圧曲線の傾き(SOFCの内部抵抗に相当)は、3 % 加湿H2供給時と同等の値を示した(グラフ中の(1)参照)。
一方、ペーパー状触媒(PSC)120を適用しない比較例では、バイオオイル供給時に電気化学的基本性能を示す内部抵抗が著しく増大した。
以上の結果は、ペーパー状触媒(PSC)120を適用することにより、バイオオイル供給時の電気化学性能を水素供給時に匹敵するレベルまで引き上げられることを意味する(グラフ中の(2)の矢印参照)。
(b) バイオオイルを供給する場合は、炭素析出を防ぐため(あるいは水蒸気改質反応を促進させるため)に過剰な加湿を行っており、燃料極側の酸素分圧が上昇するため、空気極側との酸素分圧差を駆動力とする固体酸化物形燃料電池100の起電力は、水素供給時に比べて低下する(グラフ中の(3)の矢印参照)。
ペーパー状触媒(PSC)120の適用により、バイオオイルから直接電力を得る燃料電池発電システムの安定性が大きく向上した。また、試験後の燃料極上の炭素析出も大幅に低減されていた。
10 バイオオイル製造機構
11 粉砕部
12 熱分解部
13 バイオオイル回収部
14 チャー回収部
15 気体回収部
20 燃料供給システム
21 ガス供給機構
22 改質部
23 ポンプ
24 ポンプ
25 気化器
26 電気炉
27 マスフローコントローラー
30 固体酸化物形燃料電池
31 固体電解質
32 アノード
33 カソード
34 空気供給部
34a マスフローコントローラー
35 排出口
36 コールドトラップ
37 ガスクロマトグラフ
38 電気化学測定装置
40 ペーパー状触媒
41 無機繊維
42 ペーパー状多孔質担体
43 金属触媒
50 改質部
51 ペーパー状触媒
60 固体酸化物形燃料電池
61 改質部
62 ペーパー状触媒
100 固体酸化物形燃料電池
110 改質部
120 ペーパー状触媒
130 電気炉
Claims (8)
- バイオオイルを炭化水素を含む原料ガスにガス化して供給するガス供給機構と、前記原料ガスを水素を含む燃料ガスに改質する改質部とから少なくとも構成されており、前記改質部が備えるペーパー状触媒によって前記改質時の炭素析出による燃料供給系統の閉塞を抑制することを特徴とする燃料供給システム。
- 前記ペーパー状触媒が、無機繊維をペーパー状に成形してなるペーパー状多孔質担体と、炭化水素に対する改質活性を有しており前記ペーパー状多孔質担体の表面に分散担持される金属触媒とを含むことを特徴とする請求項1に記載の燃料供給システム。
- 前記無機繊維の少なくとも一部をイオン伝導性酸化物繊維にすることで、前記改質部を燃料電池のアノードとしても機能させることを特徴とする請求項2に記載の燃料供給システム。
- 前記改質部が、複数の前記ペーパー状触媒を積層して構成されており、改質時に炭素が析出したペーパー状触媒を新たなペーパー状触媒と交換することを特徴とする請求項1〜3のいずれか一項に記載の燃料供給システム。
- バイオオイルを製造するバイオオイル製造機構と、
固体電解質、当該固体電解質の一方の面に配置されるアノード及び他方の面に配置されるカソードを少なくとも含む固体酸化物形燃料電池と、
固体酸化物形燃料電池に燃料を供給する請求項1〜4のいずれか一項に記載の燃料供給システムとを備えることを特徴とする燃料電池発電システム。 - 前記固体酸化物形燃料電池が、前記改質部を内部に格納した直接内部改質型の固体酸化物形燃料電池であることを特徴とする請求項5に記載の燃料電池発電システム。
- 前記改質部自体がアノードとして機能することを特徴とする請求項6に記載の燃料電池発電システム。
- 前記バイオオイル製造機構が急速熱分解法によりバイオオイルを製造することを特徴とする請求項5〜7のいずれか一項に記載の燃料電池発電システム。
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