JPWO2014157198A1 - レールの製造方法及び製造装置 - Google Patents
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Abstract
Description
[全体構成]
始めに、図1を参照して、本発明の第1の実施形態であるレールの製造装置の全体構成について説明する。
冷却装置2において強制冷却されたレールは、冷却床6に搬送される。
次に、図2を参照して、冷却装置2の構成について説明する。
パーライトへの変態は、概ね550℃〜730℃の温度域で起こるが、本発明の発明者らは、550℃以上650℃以下の温度域で変態したパーライトの耐磨耗性及び靭性が高いことを知見した。また、本発明の発明者らは、この550℃以上650℃以下の温度域でパーライト変態させるためには、強制冷却の開始後10秒間の頭部11表面の冷却速度を1℃/秒以上20℃/秒以下とするのがよいことを知見した。
本発明の発明者らは、冷却開始から10秒経過以後においては頭部11表面を1℃/秒以上5℃/秒以下の冷却速度で冷却することが必要であり、少なくとも頭部11の表面が変態発熱し始めるまでは、1℃/秒以上5℃/秒以下の冷却速度で頭部11表面を冷却する必要があることを知見した。5℃/秒を超える冷却速度で冷却してしまうと、変態温度が低くなり過ぎてしまい、その結果ベイナイト変態又はマルテンサイト変態が起こって頭部11の耐磨耗性や靭性の低下を招く。一方、1℃/秒未満で冷却した場合、変態開始温度が高くなり、変態開始温度が650℃を超える温度まで上昇する事態が生じ得る。上記したように、変態開始温度が650℃を超えると耐磨耗性や靭性が低下するため、好ましくない。
強制冷却開始後の冷却初期では、頭部11の表面温度は漸次降下していき、この表面温度の降下によって頭部11表層の変態(パーライト変態)が始まる。ここで、変態中は、変態発熱によって冷却速度が急速に低下する。その後、変態の進行に伴い、頭部11の表面温度は一旦上昇(昇温)する(冷却速度は負の値となる)。そして、頭部11の表面温度は、頭部11表層のパーライト変態がほぼ完了した時点で再び降下し始める。
本発明の発明者らは、頭部11表層の変態がほぼ終了して頭部11の表面温度が再び降下し始めた後の頭部11表面の冷却速度を1℃/秒以上20℃/秒以下とすることで、頭部11中心部における冷却速度を確保し、頭部11中心部の硬度を十分に高めることができることを知見した。具体的には、これによって頭部11中心部の硬度をHB370以上とすることができる。なお、変態発熱の終了後、レールの頭部の表面の温度が450℃以下になるまでの冷却速度が20℃/秒よりも大きい場合には、急速な冷却となるために、レールの一部に割れが発生する可能性がある。
[全体構成]
次に、図7を参照して、本発明の第2の実施形態であるレールの製造装置の全体構成について説明する。
第1の冷却装置2の構成は図2に示したものとほぼ同様であり、構成が同一な部分については説明を省略する。但し、第1の冷却装置2においては、冷却ヘッダ(第1の頭部冷却ヘッダ)31,33は、冷却媒体A11,A13としてエア(空気)又はミストを噴射するよう構成されている。冷却ヘッダ31,33は、冷却媒体23の吐出量や吐出圧、温度、冷却媒体A11,A13がミストである場合は水分量のうちの少なくとも1つが調整可能なように構成されている。
次に、図8を参照して、第2冷却装置3の構成について説明する。
次に、図9を参照して、図7に示すレールの製造装置1の制御系の構成について説明する。
次に、図10を参照して、本発明の冷却制御処理の原理について説明する。図10は、本発明の第2の実施形態である冷却制御処理によって実現される頭部11表面の冷却速度又は昇温速度の速度パターンを説明する図である。
本実施形態においては、強制冷却の開始は第1冷却装置2を用いて行う。ここで、本発明の第2の実施形態においても、強制冷却の開始後10秒間は、頭部11の表面の冷却速度が1℃/秒以上20℃/秒以下の速度範囲R1内(図10参照)となるように制御する。この理由は第1の実施形態において説明した理由と同様であるので、ここでは説明を省略する。強制冷却開始は第1冷却装置2を用いて行う。
強制冷却の開始後10秒を経過した後についても、引き続き第1冷却装置2を用いて強制冷却を行う。ここで、本発明の第2の実施形態においても、強制冷却の開始後10秒を経過した後、頭部11表面が変態発熱を開始し始める時点TAまでの間は、頭部11表面の冷却速度が1℃/秒以上5℃/秒以下の速度範囲R3内(図10参照)となるように制御する。この理由は第1の実施形態において説明した理由と同様であるので、ここでは説明を省略する。
頭部11表面が変態発熱を開始し始める時点TA以降についても、引き続き第1冷却装置2を用いて強制冷却を行う。ここで、本発明の第2の実施形態においても、変態中、すなわち、頭部11表面が変態発熱を開始し始める時点TAから頭部11表面が変態発熱を終了する時点TBまでの間は、頭部11表面の冷却速度が−5℃/秒以上1℃/秒未満の速度範囲R5内(図10参照)となるように制御する。すなわち、頭部11表面の冷却速度が1℃/秒未満、あるいは、頭部11表面の昇温速度が5℃/秒以上になるようにする。この理由は第1の実施形態において説明した理由と同様であるので、ここでは説明を省略する。
上述したとおり、頭部11表層の変態がほぼ終了して頭部11の表面温度が再び降下し始めた後の頭部11表面の冷却速度を1℃/秒以上20℃/秒以下とすることで、頭部11中心部における冷却速度を確保し、頭部11中心部の硬度をHB370以上とすることができる。従って、本実施形態の冷却制御処理では、変態発熱終了時TB以降は、図10に示すように、頭部11表面の冷却速度が1℃/秒以上20℃/秒以下の速度範囲R7内となるように制御する。なお、変態発熱終了後の冷却も第1冷却装置2を用いて行う。
本発明の発明者らは、第1冷却装置2で強制冷却されたレールを冷却床6に搬送するまでの間の第2冷却装置3における冷却速度を2℃/秒以上20℃/秒以下とするのがよいことを知見した。冷却速度が2℃/秒未満である場合、冷却速度が2℃/秒以上である場合に比較して硬度が低下する傾向にあることがわかった。これはパーライトの焼き戻しが生ずるためである。一方、冷却速度が20℃/秒より大きい場合には、急速な冷却となるために、レールの一部に割れが発生する可能性がある。そこで、本実施形態の冷却制御処理では、図10に示すように、第2冷却装置3による強制冷却の時間帯(時間TD〜TE)においては、頭部11表面の冷却速度が2℃/秒以上20℃/秒以下の速度範囲R9内となるように制御する。
C(炭素)の含有量は、0.70%以上0.85%以下の範囲内とする。Cは、パーライトレールに対してはセメンタイトを形成し硬さや強度を高め、耐磨耗性を向上させる重要な元素である。但し、C量が0.70%未満ではそれらの効果が小さいことから、C量の下限は0.70%とする。一方、C量の増加はセメンタイト量の増加を意味しており、硬さや強度の上昇が期待できるものの、延性は逆に低下する。また、C量の増加はγ+θ温度範囲を拡大させ、溶接熱影響部の軟化を助長する。これらの悪影響を考慮して、C量の上限は0.85%とする。
Si(ケイ素)の含有量は、0.1%以上1.5%以下の範囲内とする。Siは、レール材に対しては、脱酸材として、及びパーライト組織を強化するために添加する。但し、Si量が0.1%未満ではそれらの効果が小さいことから、Si量の下限は0.1%とする。一方、Si量の増加は、脱炭を促進させ、レールの表面疵の生成を促進させることから、Si量の上限は1.5%とする。好ましくは、Siの含有量は、0.2%以上1.3%以下の範囲内とするのがよい。
Mn(マンガン)の含有量は、0.01%以上1.5%以下の範囲内とする。Mnは、パーライトへの変態温度を低下させ、パーライトラメラー間隔を緻密にする効果があるため、レール内部まで高硬度を維持するために有効な元素である。但し、Mn量が0.01%未満ではその効果が小さいことから、Mn量の下限は0.01%とする。一方、1.5%を超えてMnを添加すると、パーライトの平衡変態温度(TE)を低下させると共に、マルテンサイト変態し易くなる。従って、Mn量の上限は1.5%とする。好ましくは、Mnの含有量は、0.3%以上1.3%以下の範囲内とするのがよい。
P(リン)の含有量は、0.001%以上0.035%以下の範囲内とする。Pは、その含有量が0.035%を超えると靭性や延性を低下させることから、P量の上限は0.035%とする。好ましくは、P量の上限は、0.025%とするのがよい。一方、P量を低減させるために特殊精錬等を行うと、溶製のコスト上昇を招くことから、P量の下限は0.001%とする。
S(硫黄)の含有量は、0.0005%以上0.030%以下の範囲内とする。Sは、圧延方向に伸展した粗大なMnSを形成して延性や靭性を低下させることから、S量の上限は0.030%とする。一方、S量を0.0005%未満に抑えることとすると、溶製処理時間の増大等、溶製の大幅なコスト上昇を招くことから、S量の下限は0.0005%とする。好ましくは、Sの含有量は、0.001%以上0.015%以下の範囲内とするのがよい。
Cr(クロム)の含有量は、0.1%以上2.0%以下の範囲内とする。Crは、パーライトの平衡変態温度(TE)を上昇させ、パーライトラメラー間隔の微細化に寄与して硬さや強度を上昇させる。但し、そのためには0.1%以上の添加を必要とすることから、Cr量の下限は0.1%とする。一方、2.0%を超えてCrを添加すると、溶接欠陥の発生を増加させると共に、焼入れ性を増加させ、マルテンサイトの生成を促進させる。従って、Cr量の上限は2.0%とする。好ましくは、Crの含有量は、0.2%以上1.5%以下の範囲内とするのがよい。
Cu(銅)、Ni(ニッケル)、Mo(モリブデン)、V(バナジウム)、Nb(ニオブ)は、これら元素の中から選ばれる少なくとも1種を以下の含有量で含有することが好ましい。
Ca(カルシウム)、REM(希土類金属)は、これら元素の中から選ばれる少なくとも1種を以下の含有量で含有することが好ましい。すなわち、CaやREMは凝固時に鋼中のO(酸素)及びSと結合して粒状のオキシサルファイドを形成し、延性/靭性や遅れ破壊特性を向上させる。但し、それらの効果を期待するためにはCaでは0.0005%以上、REMでは0.005%以上することが好ましい。一方、CaやREMを過剰に添加すると、逆に清浄性は低下する。従って、Ca及び/又はREMを添加する場合には、Caの含有量は0.010%以下の範囲内とし、REMの含有量は0.1%以下の範囲内とする。好ましくは、Caの含有量は、0.0010%以上0.0070%以下の範囲内とするのがよく、REMの含有量は、0.008%以上0.05%以下の範囲内とするのがよい。
上述した本発明の第1の実施形態であるレールの製造装置1(図1参照)を用いて、レールを製造した。鋼材として、炭素の含有量が0.70〜0.85mass%の範囲内にある共析系パーライトを用いた。強制冷却の開始後10秒間、10秒経過後から昇温開始時TAまで、変態中TA〜TB、及び昇温終了時TB以降の冷却速度又は昇温速度を変えて実際にレールの強制冷却を行い、室温まで空冷した後で頭部の組織及び頭部中心部の硬度(中心硬度)を評価した(実施例1〜実施例12及び比較例1〜比較例8)。表1に、実施例1〜実施例12及び比較例1〜比較例8の冷却速度と、頭部組織及び中心硬度とを示す。
実施例1〜実施例12では、900℃で熱間圧延を終了した長尺のレールを熱処理装置3に搬入し、クランプ37によって拘束した。そして、頭部の表面温度が750℃の状態から冷却ヘッダ31,33,35による冷媒噴射を開始し、図6の冷却制御処理を行って表1に示す発明範囲内で頭部表面の冷却速度を制御した。本実施例では、予め、過去の操業実績等をもとに、強制冷却開始からの経過時間毎に該当する冷却速度及び昇温速度を実現し得る冷却媒体の吐出圧を決定しておき、これに従って頭頂冷却ヘッダ31及び頭側冷却ヘッダ33からの冷媒噴射を制御することで冷却速度及び昇温速度を制御した。また、冷却媒体は空気とした。ここで、実施例7における変態中の昇温速度:−0.5℃/秒は、冷却速度:0.5℃/秒に相当し、保温の状態である。その後、頭部の表面温度が450℃となった時点で強制冷却を終了した。冷却終了後は、レールをクランプ37から外して冷却床に搬送し、常温まで空冷した。そして、常温まで空冷したサンプル(レール)を切断し、頭部の組織観察及び硬さ試験を行った。頭部組織は、サンプルの切断面をSEM(走査型電子顕微鏡)を用いて観察することで評価した。また、頭部の硬さ試験は、頭頂面から25mmの深さ位置の硬さ(HB)をブリネル硬さ試験により評価し、これを中心硬度とした。
比較例1〜比較例8では、900℃で熱間圧延を終了した長尺のレールを熱処理装置3に搬入し、クランプ37によって拘束した。そして、頭部の表面温度が750℃の状態から冷却ヘッダ31,33,35による冷媒噴射を開始し、表1に示すように、強制冷却の開始後10秒間、10秒経過後から昇温開始時TAまで、変態中TA〜TB、及び昇温終了時TB以降の1つ以上における頭部表面の冷却速度を発明範囲外として制御した。本比較例では、予め、過去の操業実績等をもとに、強制冷却開始からの経過時間毎に該当する冷却速度及び昇温速度を実現し得る冷却媒体の吐出圧を決定しておき、これに従って頭頂冷却ヘッダ31及び頭側冷却ヘッダ33からの冷媒噴射を制御することで冷却速度及び昇温速度を制御した。また、冷却媒体は空気とした。その後、頭部の表面温度が450℃となった時点で強制冷却を終了した。冷却終了後は、レールをクランプ37から外して冷却床に搬送し、常温まで空冷した。そして、常温まで空冷したサンプル(レール)を切断し、頭部の組織観察及び硬さ試験を行った。頭部組織は、サンプルの切断面をSEMを用いて観察することで評価した。また、頭部の硬さ試験は、頭頂面から25mmの深さ位置の硬さ(HB)をブリネル硬さ試験により評価し、これを中心硬度とした。
2 冷却装置(第1冷却装置)
3 第2冷却装置
4 圧延機
5 切断機
6 冷却床
10 レール
11 頭部
111 頭頂面
113 頭側面
115 頭側面
13 足部
15 腹部
31,33 冷却ヘッダ(第1の頭部冷却ヘッダ)
331,332 冷却ヘッダ(第2の頭部冷却ヘッダ)
391 頭部温度計(第1の頭部温度計)
395 頭部温度計(第2の頭部温度計)
40 制御系
43 制御部
43a 温度監視部
43b 冷却速度制御部
44 記憶部
50 制御部
51 温度監視部
53 冷却速度制御部
Claims (9)
- オーステナイト域温度以上で熱間圧延され、あるいは、オーステナイト域温度以上に加熱された高温のレールの少なくとも頭部の強制冷却を行うレールの製造方法であって、
前記強制冷却の開始後10秒間は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒以上20℃/秒以下となるように前記強制冷却を行い、
前記強制冷却の開始後10秒を経過した後、前記頭部表面が変態発熱を開始し始めるまでの間は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒以上5℃/秒以下となるように前記強制冷却を行い、
前記変態発熱の開始から変態発熱の終了までの間を変態中とし、該変態中は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒未満あるいは昇温速度が5℃/秒以下となるように前記強制冷却を行い、
前記変態発熱の終了後、前記頭部表面の温度が450℃以下になるまでの間は前記頭部表面の冷却速度を1℃/秒以上20℃/秒以下となるように前記強制冷却を行うことを特徴とするレールの製造方法。 - 前記強制冷却は第1の冷却装置及び第2の冷却装置を用いて行い、前記強制冷却の開始から前記変態発熱の終了後、前記レールの頭部の内部の温度が550℃以上650℃以下になるまでの間は、前記第1の冷却装置を用いて前記強制冷却を行い、次いで、前記第2の冷却装置を用いて前記レールの頭部表面の冷却速度が2℃/秒以上20℃/秒以下になるように前記頭部表面の温度が450℃以下になるまで強制冷却を行うことを特徴とする請求項1に記載のレールの製造方法。
- 前記第2の冷却装置による強制冷却は、前記第1の冷却装置において強制冷却された前記レールを冷却床に搬送するまでの間で行うことを特徴とする請求項2に記載のレールの製造方法。
- 前記第1の冷却装置ではエア又はミストを用いて前記レールを強制冷却し、前記第2の冷却装置ではミスト又は水を用いて前記レールを強制冷却することを特徴とする請求項2又は3に記載のレールの製造方法。
- 前記第2の冷却装置では、前記レールを一方向に搬送させて前記レールを強制冷却することを特徴とする請求項2〜4のいずれかに記載のレールの製造方法。
- オーステナイト域温度以上で熱間圧延され、あるいは、オーステナイト域温度以上に加熱された高温のレールの少なくとも頭部の強制冷却を行うレールの製造装置であって、
レールの頭部に冷却媒体を噴出させる頭部冷却ヘッダと、レールの頭部の表面温度を測定する頭部温度計と、前記頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整する制御部とを有し、
前記制御部は、強制冷却中の前記頭部温度計による測定結果を監視する温度監視部を備え、
さらに、前記制御部は、前記強制冷却の開始後10秒間は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒以上20℃/秒以下となるように前記頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整し、前記温度監視部による前記測定結果履歴をもとに、変態発熱の開始及び終了を判断するとともに、変態発熱開始から変態発熱終了までの間は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒未満あるいは昇温速度が5℃/秒以下となるように前記頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整し、前記変態発熱終了後、前記頭部表面の温度が450℃以下になるまでの間は前記頭部表面の冷却速度を1℃/秒以上20℃/秒以下となるように前記頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整する冷却速度制御部を備えることを特徴とするレールの製造装置。 - オーステナイト域温度以上で熱間圧延され、あるいは、オーステナイト域温度以上に加熱された高温のレールの少なくとも頭部の強制冷却を行うレールの製造装置であって、
レールの頭部に冷却媒体を噴出させる第1の頭部冷却ヘッダと、レールの頭部の表面温度を測定する第1の頭部温度計とを有する第1の冷却装置と、
レールの頭部に冷却媒体を噴出させる第2の頭部冷却ヘッダと、レールの頭部の表面温度を測定する第2の頭部温度計とを有する第2の冷却装置と、
前記第1の頭部冷却ヘッダ及び前記第2の頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整する制御部と、を有し、
前記制御部は、強制冷却中の前記第1の頭部温度計及び第2の頭部温度計による測定結果を監視する温度監視部を備え、
さらに、前記制御部は、前記強制冷却の開始後10秒間は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒以上20℃/秒以下となるように前記第1の頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整し、前記温度監視部による前記第1の頭部温度計による測定結果履歴をもとに、変態発熱の開始及び終了を判断するとともに、変態発熱開始から変態発熱終了までの間は前記頭部表面の冷却速度が1℃/秒未満あるいは昇温速度が5℃/秒以下となるように前記第1の頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整し、前記変態発熱終了後、前記レールの頭部の内部の温度が550℃以上650℃以下になるまでの間は前記頭部表面の冷却速度を1℃/秒以上20℃/秒以下となるように前記第1の頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整し、前記レールの頭部の内部の温度が550℃以上650℃以下になった後に、第2の冷却装置にレールを搬送し、前記第1の冷却装置において強制冷却された前記レールを、該レールの頭部表面の冷却速度が2℃/秒以上20℃/秒以下となるように該レールの頭部表面の温度が450℃以下になるまでの間、前記第2の頭部冷却ヘッダからの冷却媒体の噴射を調整する、冷却速度制御部を備えることを特徴とするレールの製造装置。 - 前記第2の冷却装置は、前記第1の冷却装置において強制冷却された前記レールを冷却床に搬送するまでの間で前記強制冷却を行うことを特徴とする請求項7に記載のレールの製造装置。
- 前記第1の冷却装置では前記冷却媒体がエア又はミストであり、前記第2の冷却装置では前記冷却媒体がミスト又は水であることを特徴とする請求項7又は8に記載のレールの製造装置。
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