JPWO2008102911A1 - Friction transmission belt - Google Patents
Friction transmission belt Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2008102911A1 JPWO2008102911A1 JP2009500266A JP2009500266A JPWO2008102911A1 JP WO2008102911 A1 JPWO2008102911 A1 JP WO2008102911A1 JP 2009500266 A JP2009500266 A JP 2009500266A JP 2009500266 A JP2009500266 A JP 2009500266A JP WO2008102911 A1 JPWO2008102911 A1 JP WO2008102911A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber layer
- transmission belt
- friction
- ribbed belt
- friction transmission
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Ｖリブドベルト１０は、下ゴム層１２、接着ゴム層１６、帆布２２を含む。下ゴム層１２は短繊維１４を含み、一部の短繊維１４は下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから突出している。この下ゴム層１２において、平均窒素表面積が４９ｍ２／ｇ以下（ＡＳＴＭ Ｄ１７６５−０１）のカーボンブラックであるＦＥＦを補強剤として用い、摩擦面１２Ｓに微細な凹凸を設けることにより、Ｖリブドベルト１０の使用時における異音の発生が防止される。さらに、このように補強剤を用いることにより、摩擦面１２Ｓから突出した短繊維１４が擦り減った後においても、適度な表面粗さが維持され、異音の発生が抑制可能である。The V-ribbed belt 10 includes a lower rubber layer 12, an adhesive rubber layer 16, and a canvas 22. The lower rubber layer 12 includes short fibers 14, and some of the short fibers 14 protrude from the friction surface 12 </ b> S of the lower rubber layer 12. In this lower rubber layer 12, the use of V-ribbed belt 10 by using FEF, which is carbon black having an average nitrogen surface area of 49 m 2 / g or less (ASTM D1765-01), as a reinforcing agent and providing fine irregularities on friction surface 12 S Occurrence of abnormal noise at the time is prevented. Furthermore, by using the reinforcing agent in this way, even after the short fibers 14 protruding from the friction surface 12S are worn away, an appropriate surface roughness can be maintained and the generation of abnormal noise can be suppressed.
Description
本発明は、自動車エンジン、一般産業用動力伝達装置等で用いられるベルトに関し、特に異音の発生を防止可能な摩擦伝動ベルトに関する。 The present invention relates to a belt used in an automobile engine, a general industrial power transmission device, and the like, and more particularly to a friction transmission belt capable of preventing the generation of abnormal noise.
自動車や、一般産業用動力伝達装置等においては、Ｖベルト、Ｖリブドベルト、平ベルト等の摩擦伝動ベルトが、動力伝達のために幅広く使用されている。
使用中の摩擦伝動ベルトから、異音が発生することがある。このような異音は、ベルトやプーリ等に特別な異常がなくても発生する可能性があり、例えば、長期間に渡る使用で表面が平滑になった摩擦伝動ベルトが水をかぶった状態にある場合等においては、その傾向が顕著である。これは、プーリとベルトの摩擦接触面に水膜が形成されることによりベルトがスリップし、その後、水が排水されて水膜が消失し、再びプーリが回転を始めた瞬間に異音が発生し易いためである。
そして、摩擦伝動ベルトのユーザーにより、異音の発生が問題視される場合が多い。そこで、例えば、摩擦伝動ベルトが使用される自動車等においても、異音発生の大きな原因となる水が摩擦伝動ベルトに掛かることを防止する取り組みがなされているものの、水に起因した異音の発生を確実に防止することは困難である。従って、ユーザーのみならず、自動車等のメーカーからも、水が掛かった場合においても異音の発生しない摩擦伝動ベルトの開発が要望されている。In automobiles and general industrial power transmission devices, friction transmission belts such as V-belts, V-ribbed belts, and flat belts are widely used for power transmission.
Noise may be generated from the friction transmission belt in use. Such abnormal noise may occur even if there is no special abnormality in the belt, pulley, etc., for example, when the friction transmission belt whose surface has become smooth after long-term use is covered with water. In some cases, the tendency is remarkable. This is because the belt slips due to the formation of a water film on the frictional contact surface between the pulley and the belt, and then the water is drained and the water film disappears. It is because it is easy to do.
The occurrence of abnormal noise is often regarded as a problem by users of friction transmission belts. Therefore, for example, even in automobiles where friction transmission belts are used, although efforts have been made to prevent water that is a major cause of abnormal noise from being applied to the friction transmission belt, the generation of abnormal noise due to water has occurred. It is difficult to reliably prevent this. Accordingly, not only users but also manufacturers of automobiles and the like have demanded the development of a friction transmission belt that does not generate abnormal noise even when it is splashed with water.
本発明は、水が付着した場合においても異音の発生を防止可能な摩擦伝動ベルトを供給することを目的とする。
本発明の摩擦伝動ベルトにおいては、摩擦面を有するゴム層が設けられている。そしてゴム層は、補強剤を含み、摩擦面において、摩擦面に付着した水による摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸が形成されていることを特徴とする。
また、補強剤がカーボンブラックを含むことが好ましい。この場合、カーボンブラックの平均窒素表面積（ＡＳＴＭ Ｄ１７６５−０１）が、３３〜９９ｍ２／ｇであること、特に４０〜４９ｍ２／ｇであることがより好ましい。
ゴム層は、短繊維をさらに有することが好ましい。また、ゴム層は、例えばＥＰＤＭ（Ｅｔｈｙｌｅｎｅ Ｐｒｏｐｙｌｅｎｅ Ｔｅｒｐｏｌｙｍｅｒ）を含むゴムにより形成されている。
摩擦伝動ベルトは、例えば、ゴム層に積層された接着ゴム層と、接着ゴム層の間に配置された抗張体とをさらに有する。
本発明のゴム層材料は、摩擦伝動ベルトの摩擦面を有するゴム層を形成するためのゴム層材料であって、ゴム層材料が補強剤を含み、摩擦面において、摩擦面に付着した水による摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸を形成可能であることを特徴とする。An object of this invention is to supply the friction transmission belt which can prevent generation | occurrence | production of abnormal noise even when water adheres.
In the friction transmission belt of the present invention, a rubber layer having a friction surface is provided. The rubber layer includes a reinforcing agent, and is characterized in that unevenness for drainage is formed on the friction surface to prevent slipping of the friction transmission belt due to water adhering to the friction surface.
Moreover, it is preferable that a reinforcing agent contains carbon black. In this case, the average nitrogen surface area of the carbon black (ASTM D1765-01) is to be a 33~99m 2 / g, and more preferably particularly 40~49m 2 / g.
The rubber layer preferably further has short fibers. Further, the rubber layer is formed of rubber containing, for example, EPDM (Ethylene Propylene Terpolymer).
The friction transmission belt further includes, for example, an adhesive rubber layer laminated on the rubber layer, and a tensile body disposed between the adhesive rubber layers.
The rubber layer material of the present invention is a rubber layer material for forming a rubber layer having a friction surface of a friction transmission belt, and the rubber layer material contains a reinforcing agent, and the friction surface is formed of water attached to the friction surface. An unevenness for drainage for preventing slipping of the friction transmission belt can be formed.
図１は、第１の実施形態におけるＶリブドベルトの断面図である。
図２は、実施例１のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図３は、実施例２のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図４は、比較例１のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図５は、比較例２のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルトの一定時間使用後の状態における、下ゴム層の摩擦面の拡大画像である。
図６は、使用後の状態における、実施例１のＶリブドベルトの第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図７は、使用後の状態における、実施例２のＶリブドベルトの第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図８は、使用後の状態における、比較例１のＶリブドベルトの第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図９は、使用後の状態における、実施例１のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図１０は、使用後の状態における、実施例２のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図１１は、使用後の状態における、比較例１のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。
図１２は、使用後の状態における、比較例２のＶリブドベルトの第２の注水スリップ試験の結果を示す図である。FIG. 1 is a cross-sectional view of a V-ribbed belt in the first embodiment.
FIG. 2 is an enlarged image of the friction surface of the lower rubber layer in a state where the V-ribbed belt manufactured using the rubber layer material of Example 1 has been used for a certain period of time.
FIG. 3 is an enlarged image of the friction surface of the lower rubber layer in a state where the V-ribbed belt manufactured using the rubber layer material of Example 2 has been used for a certain period of time.
FIG. 4 is an enlarged image of the friction surface of the lower rubber layer in a state where the V-ribbed belt manufactured using the rubber layer material of Comparative Example 1 has been used for a certain period of time.
FIG. 5 is an enlarged image of the friction surface of the lower rubber layer in a state where the V-ribbed belt manufactured using the rubber layer material of Comparative Example 2 has been used for a certain period of time.
FIG. 6 is a diagram illustrating a result of a first water injection slip test of the V-ribbed belt of Example 1 in a state after use.
FIG. 7 is a diagram illustrating a result of a first water injection slip test of the V-ribbed belt of Example 2 in a state after use.
FIG. 8 is a diagram showing a result of a first water injection slip test of the V-ribbed belt of Comparative Example 1 in a state after use.
FIG. 9 is a diagram illustrating a result of the second water injection slip test of the V-ribbed belt of Example 1 in a state after use.
FIG. 10 is a diagram illustrating a result of a second water injection slip test of the V-ribbed belt of Example 2 in a state after use.
FIG. 11 is a diagram illustrating a result of a second water injection slip test of the V-ribbed belt of Comparative Example 1 in a state after use.
FIG. 12 is a diagram illustrating a result of a second water injection slip test of the V-ribbed belt of Comparative Example 2 in a state after use.
以下、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。図１は、第１の実施形態におけるＶリブドベルト１０の断面図である。
Ｖリブドベルト１０（摩擦伝動ベルト）は、下ゴム層１２、接着ゴム層１６、帆布２２を含む。下ゴム層１２および帆布２２は、Ｖリブドベルト１０の表面に設けられている。接着ゴム層１６は下ゴム層１２に積層されており、接着ゴム層１６の表面は帆布２２で覆われている。下ゴム層１２により、複数のＶリブ２０が形成されている。Ｖリブ２０は、Ｖリブドベルト１０の長手方向に延び、幅方向に並ぶように配置されている。
Ｖリブ２０の表面、すなわち下ゴム層１２の表面１２Ｓは、プーリ（図示せず）に係合する摩擦面である。下ゴム層１２には、多数の短繊維１４が含まれている。短繊維１４は、ほぼＶリブドベルト１０の幅方向に沿って配向されている。一部の短繊維１４は、Ｖリブ２０の側面等、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから突出している。接着ゴム層１６のほぼ中央には、心線１８（抗張体）が埋設されている。
次に、下ゴム層１２の組成につき説明する。表１は、本実施形態の実施例と比較例において、下ゴム層１２を形成するために用いられるゴム層材料の組成を示す。
いずれの実施例および比較例のゴム層材料においても、綿もしくはナイロン６６の短繊維１４（図１参照）が含まれる。吸水性を有する綿は、摩擦面上の水の除去を補助し得る。さらに、これらのゴム層材料には、加硫剤である硫黄、老化防止剤等の共通の成分が加えられている。
本実施例、および比較例のＶリブドベルトは、表１に示されたゴム層材料を用いて製造される。すなわち、円筒形ドラム（図示せず）において、帆布２２の材料、接着ゴム層１６の材料シート、心線１８、上述のゴム層材料のシートを巻き付け、円筒形ドラムを所定の温度、圧力で加圧、加熱する。ここで、心線１８を接着ゴム層１６内部に配置させる（図１参照）ために、２枚の接着ゴム層１６の材料シートが心線１８を挟んだ状態で円筒形ドラムに巻きつけられる。
円筒形ドラムに対する加圧、加熱工程により得られた平ベルト状の加硫スリーブを所定幅に裁断し、さらに下ゴム層を研削してＶリブ２０を形成することにより、下ゴム層１２、接着ゴム層１６、心線１８および帆布２２を含むＶリブドベルト１０（図１参照）が製造される。
次に、本実施例、および比較例のゴム層材料を用いて形成された下ゴム層１２の表面形状につき説明する。図２は、実施例１のゴム層材料を用いて製造されたＶリブドベルト１０の一定時間使用後の状態における、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓを示す拡大画像である。図３〜５は、実施例２、比較例１および比較例２についての図２にそれぞれ対応する拡大画像である。
なお、上述の一定時間使用の条件とは、以下の通りである。すなわち、Ｖリブドベルト１０を直径１２０ｍｍの駆動プーリおよび従動プーリ、直径４５ｍｍのテンショナプーリ（いずれも図示せず）に掛け回し、８５℃の高温下、駆動プーリ回転数４９００（ｒｐｍ）で２４時間走行させた。また、図２〜５の拡大画像は、Ｖリブドベルト１０の摩擦面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により撮影したものであり、倍率は３００倍である。
使用前の実施例および比較例の下ゴム層１２においては、いずれも、短繊維１４（図１参照）が下ゴム層１２の表面、すなわち摩擦面から突出している。このため、摩擦面は平滑ではなく、たとえ水が付着したとしても排水され、水膜が形成されず、Ｖリブドベルト１０がスリップしないことから異音は発生しない。これに対し、Ｖリブドベルト１０の使用後においては、摩擦面から突出していた短繊維１４が磨耗し、いずれも摩擦面の粗さが低下している。そして、使用後においては、比較例２、実施例１、実施例２および比較例１の順に摩擦面の粗さが維持されている（図２〜５参照）。
次に、本実施例、および比較例のＶリブドベルト１０の第１の注水スリップ試験の結果につき説明する。
第１の注水スリップ試験においては、直径１３０ｍｍの駆動プーリ、直径５５ｍｍのテンショナプーリ、および直径１２８ｍｍの従動プーリにＶリブドベルト１０を掛け回し、駆動プーリを１０００ｒｐｍで回転させた。このとき、従動プーリの負荷トルクが１０．０Ｎｍとなるように試験条件を調整した。さらに、試験開始直後の３０秒間においては、駆動プーリに対して水を毎分３００ｍｌの割合でかけ、スリップの発生を調査した。
図６は、上述の一定時間使用の条件下で２４時間使用された後の状態における実施例１のＶリブドベルト１０の第１の注水スリップ試験の結果を示す図である。図７、８は、実施例２、および比較例１についての図６にそれぞれ対応する試験結果である。
図６〜８、および後述する図９以下のグラフにおいては、太線は、マイクロフォン（図示せず）によって検出されたＶリブドベルト１０からの音に応じた電圧（音圧）、細い線は、従動プーリの回転数をそれぞれ示し、横軸は時間を表す。
一定時間使用後の実施例１および実施例２のＶリブドベルト１０においては、いずれにおいても従動プーリの回転数がほぼ一定である（図６、７参照）。これに対し、比較例１では、水を駆動プーリに掛けた試験開始直後にＶリブドベルト１０がスリップし、従動プーリの回転数が大幅に低下している。その後、Ｖリブドベルト１０が再び正常に走行を開始し、従動プーリの回転数が上昇する際に異音が発生している（図８参照）。
なお、第１の注水スリップ試験の結果においては、比較例１（図８参照）における音圧の変化の幅ほど大きくはないものの、実施例１および実施例２（図６、７参照）においても、音圧は変化している。しかしながら、以下のように、比較例１においてのみ異音が発生する。
すなわち、比較例１では、注水により駆動プーリとＶリブドベルト１０の接触面に水膜が生じ、Ｖリブドベルト１０がスリップして駆動プーリが空転し、その後で水膜が消失して再びＶリブドベルト１０が急に走行を開始するため、このときに周波数の高い異音が生じている（図８参照）。これに対し、実施例１および実施例２（図６、７参照）では、従動プーリの回転数が示すように、Ｖリブドベルト１０のスリップが防止されているため、比較例１において生じる、高周波数の異音は生じない。
次に、本実施例、および比較例のＶリブドベルト１０の第２の注水スリップ試験の結果につき説明する。
第２の注水スリップ試験は、従動プーリと段付従動軸の段差部との間に５ｍｍのシムを挟み、駆動プーリに対して僅かに角度をつけている点を除き、第１の注水スリップ試験と同じ条件で行った。このことから明らかであるように、第２の注水スリップ試験の条件は、第１の注水スリップ試験の条件よりも厳しい。なお、第２の注水スリップ試験も、第１の注水スリップ試験と同様に、上述の一定時間使用の条件で２４時間使用された実施例１、実施例２、比較例１および比較例２のＶリブドベルト１０に対して行った。
第２の注水スリップ試験において、実施例１のＶリブドベルト１０は、従動プーリの回転数がほぼ一定であり、スリップしていない（図９参照）。これに対し、実施例２、比較例１および比較例２では、注水により、試験開始直後にＶリブドベルト１０がスリップしたため、その後、Ｖリブドベルト１０が再び正常に走行を開始する際に、周波数の高い異音が発生している（図１０〜１２参照）。従って、第１の注水スリップ試験においては良好な結果を示した実施例２のＶリブドベルト１０については、より条件の厳しい第２の注水スリップ試験においては良い結果が得られなかったといえる。
これらの試験結果は、以下のことを示すものと考えられる。比較例１においては、使用後のＶリブドベルト１０のプーリ接触面、すなわち下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓ（図１および図４参照）と、プーリ表面との界面に水膜が形成され、Ｖリブドベルト１０がスリップする。そして、摩擦面１２Ｓが平滑であるために、水膜が比較的長い時間に渡って保持され、Ｖリブドベルト１０の正常な走行が妨げられる。また、比較例２では、摩擦面１２Ｓ（図５参照）は粗いものの、摩擦面１２Ｓの摩耗が激しく、偏摩耗等により、Ｖリブドベルト１０がスリップして異音が発生している。
これらの比較例に対し、下ゴム層１２において、適度な粗さを有する摩擦面１２Ｓが適切に形成されている実施例１および実施例２（図２、３参照）では、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから水が速やかに除かれるため、Ｖリブドベルト１０は、スリップ防止性能に優れる。この結果、実施例のＶリブドベルト１０においては、スリップによる異音の発生を防ぐことが可能である。
以上のように、平均窒素表面積が４０〜４９ｍ２／ｇ（ＡＳＴＭ Ｄ１７６５−０１）程度のカーボンブラックであるＦＥＦを補強剤として用い、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓに微細な排水用の凹凸を形成する（実施例１）ことにより、互いに傾いたプーリに掛け回されるといった厳しい使用条件下にあっても、Ｖリブドベルト１０のスリップを確実に防ぎ、異音発生を防止できる（図６、９参照）。そして、既に使用された状態の実施例１のＶリブドベルト１０であってもスリップが防止できることから、ＦＥＦを用いることにより、表面粗さの維持に寄与する短繊維１４（図１参照）、すなわち下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓから突出した短繊維１４が擦り減った後においても、排水用の凹凸を維持することが可能である。なお、実施例１では、実施例２よりもさらに良い結果が得られたことから、排水用の凹凸を形成するカーボンブラックとして、平均窒素表面積が４０〜４９ｍ２／ｇのＦＥＦが特に優れているといえる。
また、ＡＳＴＭ Ｄ１７６５−０１の平均窒素表面積が７０〜９９ｍ２／ｇ程度のカーボンブラックであるＨＡＦを用いた場合でも、穏やかな使用条件においては、Ｖリブドベルト１０のスリップを抑制し、異音の発生を防止できる（図７、１０参照）。従って、ＨＡＦを用いることにより、摩擦面１２Ｓから突出した短繊維１４が磨耗した状態においても、排水用の凹凸は保たれている。
このように、実施例１および実施例２において、長期間に渡って使用された後のＶリブドベルト１０においても異音発生防止効果が維持されていることから、ＳＲＦを除くＦＥＦ、ＨＡＦ等の平均窒素表面積が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックにより、スリップならびに異音の発生を抑制できる。
以上のように第１の実施形態によれば、Ｖリブドベルト１０の下ゴム層１２における補強剤を調整することにより、水がＶリブドベルト１０の摩擦面１２Ｓに付着した場合においてもスリップおよび異音の発生を防止できる。
以下、第２の実施形態につき、説明する。本実施形態では、下ゴム層１２（図１参照）を形成するためのゴム層材料に珪藻土が加えられている点などが、第１の実施形態と異なる。そして本実施形態においても、ゴム層材料の組成を除き、第１の実施形態と同様の方法でＶリブドベルト１０（図１参照）が製造された。
表２は、本実施形態の実施例と比較例におけるゴム層材料の組成を示す。
実施例３〜５、および比較例３〜５のゴム層材料を用いたそれぞれのＶリブドベルト１０（図１参照）につき、上述の第１の注水スリップ試験を行った。本実施形態では、いずれの実施例、比較例についても、第１の実施形態と同じ条件で一定時間使用された後の状態のみならず、使用前の状態の各Ｖリブドベルト１０についても同じ試験を行った。
この第１の注水スリップ試験において、実施例３、４のＶリブドベルト１０は、スリップせず、なおかつ異音も生じないという、特に良好な結果を示した。そして実施例５においても、使用後のＶリブドベルト１０においてわずかなスリップおよび異音の発生が認められたものの、使用前のＶリブドベルト１０では実施例３、４と同様であり、良好な結果であった。
さらに、これらの実施例３〜５は、以下の点で第１の実施形態における実施例１および２（表１参照）よりもさらに優れていた。すなわち、実施例１および２では、注水実験を複数回繰り返すと、時にはスリップ、異音の発生が認められることもあったのに対し、本実施形態の実施例３〜５では、常に同じ安定した試験結果が得られた。
これに対し、比較例３〜５においては、良好な結果は得られなかった。すなわち、比較例４の使用前のＶリブドベルト１０において、スリップと異音の発生が比較的少なかった点を除き、いずれのＶリブドベルト１０の使用前、使用後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
以上の結果より、ゴム層材料において、１００重量部のゴム材料に対して１０〜２０重量部（ゴム層材料全体に対して５〜１０重量％）の珪藻土を加えることにより、Ｖリブドベルト１０のスリップ防止性能をさらに向上させ、異音の発生をより確実に防止し得ることが明らかである。これは、吸水性を有する珪藻土により、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓ（図１参照）に付着した水がより効率的に除去されるためと考えられる。
これに対し、比較例３および４においては、珪藻土の添加量が少ないために、下ゴム層１２の吸水性能が不足し、Ｖリブドベルト１０はスリップしてしまう。また、比較例５のように、珪藻土が過剰に加えられた場合においては、摩擦面１２Ｓの摩擦係数（表２参照）が必要以上に低下してしまい、Ｖリブドベルト１０はやはりスリップする。従って、比較例３〜５においては実施例３〜５よりも大きな異音が発生したものと考えられる。
次に、比較例６および７につき説明する。これらの比較例では、珪藻土の平均粒子径が実施例３〜５における９μｍとは異なり、それぞれ２３．４μｍ、４３．６μｍである（表２参照）。これらの比較例６および７においては、Ｖリブドベルト１０の使用前後を問わず、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
従って、Ｖリブドベルト１０のゴム層材料に加える珪藻土は、平均粒子径が２０μｍ以下のもの、例えば９μｍ前後の細かいものを用いることが適当であるといえる。これは、細かい粒子の珪藻土を用いたＶリブドベルト１０においては、より大きい粒子からなる珪藻土を同じ重量だけ用いる場合に比べ、下ゴム層１２の摩擦面１２Ｓ（図１参照）に露出する珪藻土の量がより多いこと、および珪藻土の単位重量あたりの表面積がより大きいことにより、吸水効果が高まるためと考えられる。
次に、比較例８および９につき説明する。これらの比較例は、比較例１（表１参照）に珪藻土を加えたものであり、カーボンブラックとしてＨＡＦが用いられている。これらの比較例８および９においては、他の比較例と同様に、Ｖリブドベルト１０の使用前後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
このように本実施形態の試験結果も、ゴム層材料に加えられるカーボンブラックとして、ＦＥＦがＨＡＦよりも適していることを示している。
次に、比較例１０〜１２について説明する。これらの比較例では、他の実施例、比較例よりもカーボンブラックの添加量を減らし、もしくはなくしている。カーボンブラックを除いた比較例１２の処方では、均一なゴム層材料が得られず、Ｖリブドベルト１０を製造できなかった。そして比較例１０および１１においても、Ｖリブドベルト１０の使用前後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。
従って、ＦＥＦ、もしくはＨＡＦのカーボンブラックの添加量をこれまでの実施例、比較例に比べてほぼ半減させ、もしくはゼロにすると、その減少量に相当する珪藻土を加えても、良好な結果は得られないことが確認された。
次に、比較例１３および１４について説明する。これらの比較例では、他の実施例、比較例と異なり、ゴム層材料にゼオライトが加えられている。すなわち、比較例１３では平均粒子径が０．２ｍｍ、比較例１４では平均粒子径が１．２５μｍのゼオライトがそれぞれ１５重量部ずつ、用いられた。これらの比較例１３、１４の処方は、比較例３とゼオライトの有無のみが異なるものである。
比較例１３および１４のいずれについても、Ｖリブドベルト１０の使用前後ともに、スリップおよび異音の発生が明らかに認められた。このため、珪藻土に代えてゼオライトを用いた場合においても、良好な結果は得られなかった。これは、ゼオライトの吸水性が珪藻土よりも劣るため、もしくは摩擦面１２Ｓにおける粗さ等の表面特性の違いによる可能性がある。
以上のように本実施形態によれば、ゴム層材料に、無機多孔質である珪藻土を加えることにより、摩擦面に水が付着したＶリブドベルト１０のスリップおよび異音の発生をより確実に防止することができる。
下ゴム層１２を始めとする、Ｖリブドベルト１０を構成する各部材の素材は、いずれの実施形態のものに限定されない。例えば、上述のように、平均窒素表面積が所定の範囲にあるカーボンブラックがスリップ、異音の発生を防止できることから、本実施形態において用いられたＦＥＦ、ＨＡＦのほかに、ＸＣＦ、ＧＰＦ等を下ゴム層１２の補強材として用いても良い。
また、第２の実施形態（実施例３〜５、比較例３〜１２）においては、摩擦面１２Ｓ（図１参照）の摩擦係数が必要以上に低下してしまうことを防止すべくグラファイトは使用されていないが、適量のみ加えても良い。
さらに、補強剤として、カーボンブラックの代わりに、もしくはカーボンブラックとともにシリカを用いても良い。
珪藻土についても同様であり、平均粒子径が上述の実施例とは異なるものなどを用いても良い。
また、ＥＰＤＭによって形成されるゴムは一般に耐熱性、耐摩耗性に優れるという利点があるものの、下ゴム層１２が、ＣＲゴム、水素化ニトリルゴム、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム等で形成されても良い。なお、ＥＰＤＭ等の架橋反応のために、硫黄の他に過酸化物を用いても良い。そして、Ｖリブドベルト１０以外の摩擦伝動ベルト、例えば平ベルト、Ｖベルト等に、本実施形態の下ゴム層１２のゴム層材料を適用しても良い。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view of a V-ribbed belt 10 according to the first embodiment.
The V-ribbed belt 10 (friction transmission belt) includes a lower rubber layer 12, an adhesive rubber layer 16, and a canvas 22. The lower rubber layer 12 and the canvas 22 are provided on the surface of the V-ribbed belt 10. The adhesive rubber layer 16 is laminated on the lower rubber layer 12, and the surface of the adhesive rubber layer 16 is covered with a canvas 22. A plurality of V ribs 20 are formed by the lower rubber layer 12. The V ribs 20 extend in the longitudinal direction of the V-ribbed belt 10 and are arranged in the width direction.
The surface of the V rib 20, that is, the surface 12S of the lower rubber layer 12 is a friction surface that engages with a pulley (not shown). The lower rubber layer 12 includes a large number of short fibers 14. The short fibers 14 are oriented substantially along the width direction of the V-ribbed belt 10. Some of the short fibers 14 protrude from the friction surface 12 </ b> S of the lower rubber layer 12, such as the side surface of the V rib 20. A core wire 18 (tensile body) is embedded substantially at the center of the adhesive rubber layer 16.
Next, the composition of the lower rubber layer 12 will be described. Table 1 shows the composition of the rubber layer material used to form the lower rubber layer 12 in the examples and comparative examples of the present embodiment.
The rubber layer material of any of the examples and comparative examples includes cotton or nylon 66 short fibers 14 (see FIG. 1). Cotton with water absorption can help remove water on the friction surface. Furthermore, common components such as sulfur as a vulcanizing agent and an anti-aging agent are added to these rubber layer materials.
The V-ribbed belts of this example and comparative examples are manufactured using the rubber layer material shown in Table 1. That is, in a cylindrical drum (not shown), the material of the canvas 22, the material sheet of the adhesive rubber layer 16, the core wire 18, and the above-mentioned rubber layer material sheet are wound, and the cylindrical drum is applied at a predetermined temperature and pressure. Pressure and heat. Here, in order to arrange the core wire 18 inside the adhesive rubber layer 16 (see FIG. 1), the material sheets of the two adhesive rubber layers 16 are wound around the cylindrical drum with the core wire 18 interposed therebetween.
A flat belt-like vulcanized sleeve obtained by pressurizing and heating the cylindrical drum is cut into a predetermined width, and further, the lower rubber layer is ground to form a V-rib 20, whereby the lower rubber layer 12 is bonded. The V-ribbed belt 10 (see FIG. 1) including the rubber layer 16, the core wire 18, and the canvas 22 is manufactured.
Next, the surface shape of the lower rubber layer 12 formed using the rubber layer material of this example and the comparative example will be described. FIG. 2 is an enlarged image showing the friction surface 12S of the lower rubber layer 12 in a state where the V-ribbed belt 10 manufactured using the rubber layer material of Example 1 has been used for a certain period of time. 3 to 5 are enlarged images corresponding to FIG. 2 for Example 2, Comparative Example 1, and Comparative Example 2, respectively.
In addition, the conditions for the above-mentioned fixed time use are as follows. That is, the V-ribbed belt 10 is wound around a driving pulley and a driven pulley having a diameter of 120 mm, and a tensioner pulley having a diameter of 45 mm (both not shown), and run at a driving pulley rotation speed of 4900 (rpm) for 24 hours at a high temperature of 85 ° C. It was. The enlarged images in FIGS. 2 to 5 are obtained by photographing the friction surface of the V-ribbed belt 10 with a scanning electron microscope (SEM), and the magnification is 300 times.
In the lower rubber layer 12 of the example before use and the comparative example, the short fibers 14 (see FIG. 1) protrude from the surface of the lower rubber layer 12, that is, the friction surface. For this reason, the friction surface is not smooth, even if water adheres, it is drained, a water film is not formed, and the V-ribbed belt 10 does not slip, so no abnormal noise is generated. On the other hand, after the use of the V-ribbed belt 10, the short fibers 14 protruding from the friction surface are worn, and the roughness of the friction surface is reduced in all cases. And after use, the roughness of the friction surface is maintained in the order of Comparative Example 2, Example 1, Example 2 and Comparative Example 1 (see FIGS. 2 to 5).
Next, the results of the first water injection slip test of the V-ribbed belt 10 of this example and the comparative example will be described.
In the first water injection slip test, the V-ribbed belt 10 was wound around a driving pulley having a diameter of 130 mm, a tensioner pulley having a diameter of 55 mm, and a driven pulley having a diameter of 128 mm, and the driving pulley was rotated at 1000 rpm. At this time, the test conditions were adjusted so that the load torque of the driven pulley was 10.0 Nm. Further, for 30 seconds immediately after the start of the test, water was applied to the drive pulley at a rate of 300 ml per minute to investigate the occurrence of slip.
FIG. 6 is a diagram illustrating a result of a first water injection slip test of the V-ribbed belt 10 of Example 1 in a state after being used for 24 hours under the above-described conditions of use for a fixed time. 7 and 8 are the test results corresponding to FIG. 6 for Example 2 and Comparative Example 1, respectively.
In FIGS. 6 to 8 and the graphs of FIG. 9 and later described later, the thick line indicates the voltage (sound pressure) corresponding to the sound from the V-ribbed belt 10 detected by the microphone (not shown), and the thin line indicates the driven pulley. The number of rotations is shown, and the horizontal axis represents time.
In the V-ribbed belt 10 of Example 1 and Example 2 after use for a certain period of time, the rotational speed of the driven pulley is almost constant (see FIGS. 6 and 7). On the other hand, in Comparative Example 1, the V-ribbed belt 10 slips immediately after the start of the test in which water is applied to the driving pulley, and the rotational speed of the driven pulley is greatly reduced. Thereafter, the V-ribbed belt 10 starts to travel normally again, and abnormal noise is generated when the rotational speed of the driven pulley increases (see FIG. 8).
In addition, in the result of the 1st water injection slip test, although it is not as large as the width | variety of the change of the sound pressure in the comparative example 1 (refer FIG. 8), also in Example 1 and Example 2 (refer FIG. 6, 7). The sound pressure is changing. However, abnormal noise occurs only in Comparative Example 1 as follows.
That is, in Comparative Example 1, a water film is formed on the contact surface between the drive pulley and the V-ribbed belt 10 due to water injection, the V-ribbed belt 10 slips and the drive pulley is idled, and then the water film disappears and the V-ribbed belt 10 again Since the vehicle suddenly starts running, an abnormal noise with a high frequency is generated at this time (see FIG. 8). On the other hand, in Example 1 and Example 2 (see FIGS. 6 and 7), the slip of the V-ribbed belt 10 is prevented as indicated by the number of rotations of the driven pulley. No abnormal noise occurs.
Next, the result of the second water-injection slip test of the V-ribbed belt 10 of this example and the comparative example will be described.
The second water injection slip test is the same as the first water injection slip test except that a 5 mm shim is sandwiched between the driven pulley and the stepped portion of the stepped driven shaft and the drive pulley is slightly angled. Performed under the same conditions. As is clear from this, the conditions of the second water injection slip test are stricter than the conditions of the first water injection slip test. In addition, the 2nd water injection slip test is V of Example 1, Example 2, Comparative example 1 and Comparative example 2 which were used for 24 hours on the above-mentioned conditions of use for a fixed time similarly to the 1st water injection slip test. The test was performed on the ribbed belt 10.
In the second water injection slip test, in the V-ribbed belt 10 of Example 1, the number of rotations of the driven pulley is substantially constant, and the slip does not slip (see FIG. 9). On the other hand, in Example 2, Comparative Example 1 and Comparative Example 2, since the V-ribbed belt 10 slips immediately after the start of the test due to water injection, the frequency is high when the V-ribbed belt 10 starts to travel normally again thereafter. Abnormal noise has occurred (see FIGS. 10 to 12). Therefore, it can be said that the V-ribbed belt 10 of Example 2 that showed good results in the first water injection slip test did not give good results in the more severe second water injection slip test.
These test results are considered to indicate the following. In Comparative Example 1, a water film is formed at the interface between the pulley contact surface of the V-ribbed belt 10 after use, that is, the friction surface 12S (see FIGS. 1 and 4) of the lower rubber layer 12 and the pulley surface. 10 slips. And since the friction surface 12S is smooth, a water film is hold | maintained for a comparatively long time, and normal driving | running | working of the V-ribbed belt 10 is prevented. Further, in Comparative Example 2, although the friction surface 12S (see FIG. 5) is rough, the friction surface 12S is heavily worn, and the V-ribbed belt 10 slips due to uneven wear and noise is generated.
In contrast to these comparative examples, in Example 1 and Example 2 (see FIGS. 2 and 3) in which the friction surface 12S having appropriate roughness is appropriately formed in the lower rubber layer 12, the lower rubber layer 12 Since water is quickly removed from the friction surface 12S, the V-ribbed belt 10 is excellent in anti-slip performance. As a result, in the V-ribbed belt 10 of the embodiment, it is possible to prevent the generation of abnormal noise due to slip.
As described above, FEF, which is a carbon black having an average nitrogen surface area of about 40 to 49 m 2 / g (ASTM D1765-01), is used as a reinforcing agent, and fine irregularities for drainage are formed on the friction surface 12S of the lower rubber layer 12. By forming (Example 1), slippage of the V-ribbed belt 10 can be surely prevented and abnormal noise can be prevented even under severe use conditions such as being wound around pulleys inclined with respect to each other (FIGS. 6 and 9). reference). Since slip can be prevented even with the V-ribbed belt 10 of Example 1 already in use, the short fibers 14 (see FIG. 1) that contribute to the maintenance of the surface roughness by using FEF, that is, Even after the short fibers 14 protruding from the friction surface 12S of the rubber layer 12 are worn away, it is possible to maintain the unevenness for drainage. In Example 1, since a better result than that in Example 2 was obtained, FEF having an average nitrogen surface area of 40 to 49 m 2 / g is particularly excellent as carbon black for forming unevenness for drainage. It can be said.
Further, even when HAF, which is carbon black having an average nitrogen surface area of ASTM D1765-01 of about 70 to 99 m 2 / g, is used, the slip of the V-ribbed belt 10 is suppressed under mild use conditions, and abnormal noise is generated. Can be prevented (see FIGS. 7 and 10). Therefore, by using HAF, the unevenness for drainage is maintained even when the short fibers 14 protruding from the friction surface 12S are worn.
Thus, in Example 1 and Example 2, since the effect of preventing abnormal noise is maintained even in the V-ribbed belt 10 after being used for a long time, the average of FEF, HAF, etc. excluding SRF is maintained. The carbon black having a nitrogen surface area of 33 to 99 m 2 / g can suppress the occurrence of slip and abnormal noise.
As described above, according to the first embodiment, even if water adheres to the friction surface 12S of the V-ribbed belt 10 by adjusting the reinforcing agent in the lower rubber layer 12 of the V-ribbed belt 10, slip and abnormal noise are generated. Occurrence can be prevented.
Hereinafter, the second embodiment will be described. This embodiment differs from the first embodiment in that diatomaceous earth is added to the rubber layer material for forming the lower rubber layer 12 (see FIG. 1). Also in this embodiment, the V-ribbed belt 10 (see FIG. 1) was manufactured by the same method as in the first embodiment except for the composition of the rubber layer material.
Table 2 shows the composition of the rubber layer material in Examples and Comparative Examples of the present embodiment.
The first water injection slip test described above was performed for each V-ribbed belt 10 (see FIG. 1) using the rubber layer materials of Examples 3 to 5 and Comparative Examples 3 to 5. In the present embodiment, the same test is performed not only for the state after being used for a certain period of time under the same conditions as in the first embodiment, but also for each V-ribbed belt 10 in the state before use in any of the examples and comparative examples. went.
In the first water injection slip test, the V-ribbed belts 10 of Examples 3 and 4 showed particularly good results in that they did not slip and no abnormal noise was generated. Also in Example 5, although slight slip and abnormal noise were observed in the V-ribbed belt 10 after use, the V-ribbed belt 10 before use was the same as in Examples 3 and 4 and was a good result. It was.
Furthermore, these Examples 3 to 5 were further superior to Examples 1 and 2 (see Table 1) in the first embodiment in the following points. That is, in Examples 1 and 2, when the water injection experiment was repeated a plurality of times, the occurrence of slips and abnormal noise was sometimes observed, whereas in Examples 3 to 5 of this embodiment, the same stable state was always obtained. Test results were obtained.
On the other hand, in Comparative Examples 3 to 5, good results were not obtained. That is, in the V-ribbed belt 10 before use of Comparative Example 4, the occurrence of slip and noise was obvious both before and after use of any V-ribbed belt 10 except that the occurrence of slip and noise was relatively small. Recognized by
From the above results, in the rubber layer material, by adding 10 to 20 parts by weight (5 to 10% by weight with respect to the whole rubber layer material) of diatomaceous earth to 100 parts by weight of the rubber material, slip of the V-ribbed belt 10 is achieved. It is clear that the prevention performance can be further improved and abnormal noise can be more reliably prevented. This is considered because water adhering to the friction surface 12S (see FIG. 1) of the lower rubber layer 12 is more efficiently removed by the diatomaceous earth having water absorption.
On the other hand, in Comparative Examples 3 and 4, since the amount of diatomaceous earth added is small, the water absorption performance of the lower rubber layer 12 is insufficient, and the V-ribbed belt 10 slips. Moreover, when diatomaceous earth is added excessively like the comparative example 5, the friction coefficient (refer Table 2) of the friction surface 12S falls more than necessary, and the V-ribbed belt 10 still slips. Therefore, in Comparative Examples 3-5, it is thought that the abnormal noise larger than Examples 3-5 generate | occur | produced.
Next, Comparative Examples 6 and 7 will be described. In these comparative examples, the average particle diameter of diatomaceous earth is 23.4 μm and 43.6 μm, respectively, different from 9 μm in Examples 3 to 5 (see Table 2). In these Comparative Examples 6 and 7, the occurrence of slips and abnormal noise was clearly recognized regardless of whether the V-ribbed belt 10 was used.
Therefore, it can be said that it is appropriate to use a diatomaceous earth added to the rubber layer material of the V-ribbed belt 10 having an average particle diameter of 20 μm or less, for example, a fine one having a diameter of about 9 μm. This is because, in the V-ribbed belt 10 using fine particles of diatomaceous earth, the amount of diatomaceous earth exposed on the friction surface 12S (see FIG. 1) of the lower rubber layer 12 is greater than when using the same weight of diatomaceous earth consisting of larger particles. It is considered that the water absorption effect is enhanced by the fact that the amount of water is larger and the surface area per unit weight of diatomaceous earth is larger.
Next, Comparative Examples 8 and 9 will be described. In these comparative examples, diatomaceous earth is added to Comparative Example 1 (see Table 1), and HAF is used as carbon black. In these comparative examples 8 and 9, like the other comparative examples, slip and abnormal noise were clearly observed both before and after use of the V-ribbed belt 10.
Thus, the test results of this embodiment also indicate that FEF is more suitable than HAF as carbon black added to the rubber layer material.
Next, Comparative Examples 10 to 12 will be described. In these comparative examples, the amount of carbon black added is reduced or eliminated compared to other examples and comparative examples. With the formulation of Comparative Example 12 excluding carbon black, a uniform rubber layer material could not be obtained, and the V-ribbed belt 10 could not be produced. Also in Comparative Examples 10 and 11, the occurrence of slip and abnormal noise was clearly observed both before and after the use of the V-ribbed belt 10.
Therefore, when the addition amount of carbon black of FEF or HAF is almost halved or zero compared to the previous examples and comparative examples, good results can be obtained even if diatomaceous earth corresponding to the reduction amount is added. It was confirmed that it was not possible.
Next, Comparative Examples 13 and 14 will be described. In these comparative examples, unlike other examples and comparative examples, zeolite is added to the rubber layer material. That is, in Comparative Example 13, 15 parts by weight of zeolite each having an average particle diameter of 0.2 mm and Comparative Example 14 having an average particle diameter of 1.25 μm were used. The formulations of these Comparative Examples 13 and 14 differ from Comparative Example 3 only in the presence or absence of zeolite.
In both Comparative Examples 13 and 14, the occurrence of slip and abnormal noise was clearly observed both before and after use of the V-ribbed belt 10. For this reason, good results were not obtained even when zeolite was used instead of diatomaceous earth. This may be because the water absorption of zeolite is inferior to that of diatomaceous earth or due to a difference in surface characteristics such as roughness on the friction surface 12S.
As described above, according to the present embodiment, by adding diatomaceous earth, which is an inorganic porous material, to the rubber layer material, the slip of the V-ribbed belt 10 with water adhering to the friction surface and the generation of abnormal noise can be more reliably prevented. be able to.
The material of each member constituting the V-ribbed belt 10 including the lower rubber layer 12 is not limited to that in any of the embodiments. For example, as described above, since carbon black having an average nitrogen surface area within a predetermined range can prevent slipping and abnormal noise generation, in addition to FEF and HAF used in this embodiment, XCF, GPF, etc. It may be used as a reinforcing material for the rubber layer 12.
In the second embodiment (Examples 3 to 5 and Comparative Examples 3 to 12), graphite is used to prevent the friction coefficient of the friction surface 12S (see FIG. 1) from being lowered more than necessary. Although not done, only an appropriate amount may be added.
Further, silica may be used as a reinforcing agent instead of carbon black or together with carbon black.
The same applies to diatomaceous earth, and those having an average particle diameter different from those of the above-described embodiments may be used.
In addition, although rubber formed by EPDM generally has an advantage of excellent heat resistance and wear resistance, the lower rubber layer 12 may be formed of CR rubber, hydrogenated nitrile rubber, styrene butadiene rubber, natural rubber, or the like. good. In addition, you may use a peroxide other than sulfur for crosslinking reactions, such as EPDM. The rubber layer material of the lower rubber layer 12 of the present embodiment may be applied to a friction transmission belt other than the V-ribbed belt 10, such as a flat belt and a V-belt.
本発明によれば、水が付着した場合においても異音の発生を防止可能な摩擦伝動ベルトを供給できる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, even when water adheres, the friction transmission belt which can prevent generation | occurrence | production of abnormal noise can be supplied.
Claims (9)
前記ゴム層が、平均窒素表面積（ＡＳＴＭ Ｄ１７６５−０１）が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックを含み、前記摩擦面において、前記摩擦面に付着した水による前記摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸が形成されていることを特徴とする摩擦伝動ベルト。A friction transmission belt provided with a rubber layer having a friction surface,
The rubber layer includes carbon black having an average nitrogen surface area (ASTM D1765-01) of 33 to 99 m 2 / g, and prevents slipping of the friction transmission belt due to water adhering to the friction surface on the friction surface. Friction transmission belt characterized in that unevenness for drainage is formed.
前記ゴム層材料が、平均窒素表面積（ＡＳＴＭ Ｄ１７６５−０１）が３３〜９９ｍ２／ｇであるカーボンブラックを含み、前記摩擦面において、前記摩擦面に付着した水による前記摩擦伝動ベルトのスリップを防止するための排水用の凹凸を形成可能であることを特徴とするゴム層材料。A rubber layer material for forming a rubber layer having a friction surface of a friction transmission belt,
The rubber layer material includes carbon black having an average nitrogen surface area (ASTM D1765-01) of 33 to 99 m 2 / g, and the friction surface prevents slippage of the friction transmission belt due to water adhering to the friction surface. A rubber layer material characterized by being capable of forming depressions and projections for drainage.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2009500266A JP5179464B2 (en) | 2007-02-23 | 2008-02-20 | Friction transmission belt |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JPPCT/JP2007/053987 | 2007-02-23 | ||
| PCT/JP2007/053987 WO2008102459A1 (en) | 2007-02-23 | 2007-02-23 | Friction transmission belt |
| JP2009500266A JP5179464B2 (en) | 2007-02-23 | 2008-02-20 | Friction transmission belt |
| PCT/JP2008/053344 WO2008102911A1 (en) | 2007-02-23 | 2008-02-20 | Friction transmission belt |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2008102911A1 true JPWO2008102911A1 (en) | 2010-06-03 |
| JP5179464B2 JP5179464B2 (en) | 2013-04-10 |
Family
ID=48189485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2009500266A Expired - Fee Related JP5179464B2 (en) | 2007-02-23 | 2008-02-20 | Friction transmission belt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5179464B2 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000039049A (en) * | 1998-07-23 | 2000-02-08 | Mitsuboshi Belting Ltd | V-ribbed belt |
| JP2004027090A (en) * | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Tread rubber composition for studless tire and studless tire using the same |
| JP2004060779A (en) * | 2002-07-29 | 2004-02-26 | Mitsuboshi Belting Ltd | V-ribbed belt |
| JP2004176904A (en) * | 2002-09-30 | 2004-06-24 | Mitsuboshi Belting Ltd | Power transmission belt |
| JP2006183805A (en) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Mitsuboshi Belting Ltd | V-ribbed belt |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3439767B2 (en) * | 1994-08-08 | 2003-08-25 | 旭化成株式会社 | Hydrogenated rubber composition |
| US6824485B2 (en) * | 2002-07-09 | 2004-11-30 | The Gates Corporation | Power transmission belt |
-
2008
- 2008-02-20 JP JP2009500266A patent/JP5179464B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000039049A (en) * | 1998-07-23 | 2000-02-08 | Mitsuboshi Belting Ltd | V-ribbed belt |
| JP2004027090A (en) * | 2002-06-27 | 2004-01-29 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | Tread rubber composition for studless tire and studless tire using the same |
| JP2004060779A (en) * | 2002-07-29 | 2004-02-26 | Mitsuboshi Belting Ltd | V-ribbed belt |
| JP2004176904A (en) * | 2002-09-30 | 2004-06-24 | Mitsuboshi Belting Ltd | Power transmission belt |
| JP2006183805A (en) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Mitsuboshi Belting Ltd | V-ribbed belt |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5179464B2 (en) | 2013-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101111543B1 (en) | Friction transmission belt | |
| EP3214338B1 (en) | Friction transmission belt and manufacturing method thereof | |
| CA2492137C (en) | Power transmission belt | |
| JP6553687B2 (en) | V-ribbed belt and its use | |
| WO2006057129A1 (en) | V ribbed belt and belt transmission gear for automobile ancillary drive utilizing the same | |
| JP2006194322A (en) | Frictional transmission belt | |
| JP2019194494A (en) | V-ribbed belt and application thereof | |
| JP6305410B2 (en) | Power transmission belt with thermoplastic film containing silicone elastomer | |
| JP6175113B2 (en) | Friction transmission belt | |
| JP5179464B2 (en) | Friction transmission belt | |
| JP4757041B2 (en) | V-ribbed belt | |
| WO2016068337A1 (en) | Friction transmission belt and manufacturing method thereof | |
| WO2018043355A1 (en) | V-ribbed belt and use thereof | |
| JP3559278B1 (en) | Transmission belt | |
| JP4634986B2 (en) | Transmission flat belt | |
| WO2019208740A1 (en) | V-ribbed belt and application thereof | |
| AU2003253659B2 (en) | Power transmission belt | |
| JP2006153234A (en) | Transmission belt | |
| JP2006125488A (en) | V-ribbed belt | |
| JP2004324880A (en) | Transmitting belt and rubber compound used in it | |
| JP2005336295A (en) | Rubber composition and transmission belt | |
| JPH062741A (en) | Transmission belt |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120118 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120315 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20120717 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20120904 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20121225 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20130109 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |