JPS641755Y2 - - Google Patents
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- JPS641755Y2 JPS641755Y2 JP1983053769U JP5376983U JPS641755Y2 JP S641755 Y2 JPS641755 Y2 JP S641755Y2 JP 1983053769 U JP1983053769 U JP 1983053769U JP 5376983 U JP5376983 U JP 5376983U JP S641755 Y2 JPS641755 Y2 JP S641755Y2
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- JP
- Japan
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- fan
- blade
- starvation
- frequency
- heating device
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- Expired
Links
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Landscapes
- Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
Description
〔考案の技術分野〕
本考案は、電子レンジのごとき高周波加熱装置
に係り、特に羽根部を改良したスタラフアンに関
する。 〔考案の技術的背景とその問題点〕 第１図は、従来より用いられる高周波加熱装置
である電子レンジを示す。図中１は本体、２は加
熱室、３は高周波発振器であるマグネトロン、４
は反射板、５は後述するスタラフアン、６は仕切
板、７は高圧トランスのごとき電気部品、８は棚
板ガラス、９は棚受け、１０は被加熱物である。 しかして、マグネトロン３はマイクロ波を加熱
室２に発振し、これをスタラフアン５が撹拌して
乱反射させ、被加熱物１０は高周波を吸収して発
熱する。スタラフアン５の回転駆動力は、上記マ
グネトロン３および電気部品７を冷却する図示し
ない送風機からの風力によるものである。 上記スタラフアン５は、第２図および第３図に
示すように構成される。すなわち、１１はその上
端部を加熱室２の上面壁にナツト１２で螺着固定
されるスタラシヤフトであり、１３はこのスタラ
シヤフト１１の下端部に嵌合するベアリング部で
ある。１４はこのベアリング部１３を保持する止
め輪であり、１５はベアリング部１３に嵌合する
羽根部である。この羽根部１５は、たとえばアル
ミニユウム材が用いられ、複数枚の羽根１６…が
放射状に、かつ一体的に突設される。それぞれの
羽根１６…の一側縁には、内周端部から外周端部
にかけて漸次大きな立上り寸法に折曲形成される
風当て部１６ａ…が一体に設けられてなり、した
がつて羽根部１５は回転する。 この種スタラフアン５を用いることにより、被
加熱物１０に対する均一加熱条件はある程度確保
されるが、加熱負荷量に応じた出力変化が大とな
り、特に日常頻繁に使用される小負荷では、負荷
に対する出力低下が大であつた。すなわち、電子
レンジにおいては、加熱室２のインピーダンスの
整合が法的規制（JIS安全規格）により、水負荷
2000c.c.．で行うように義務付けられていて、2000
c.c.．では定格出力を得られるものの、たとえば
275c.c.．、もしくは500c.c.．程度の小負荷では上記
加熱室２のインピーダンス整合が崩れる。したが
つて、このような小負荷に吸収されるマイクロ波
より、加熱室２の壁面、のスタラフアン５、棚板
ガラス８および仕切板６などでの反射もしくは誘
導体へマイクロ波が大量に吸収されてしまう。こ
れらは全て損失となるため、小負荷に対する出力
低下現象が生じる。 〔考案の目的〕 本考案は、上記事情に着目してなされたもので
あり、その目的とするところは、小負荷から大負
荷まで、負荷状態に適応させた加熱室のインピー
ダンスの整合を得て高出力領域に移行させる高周
波加熱装置のスタラフアンを提供しようとするも
のである。 〔考案の概要〕 本考案は、マイクロ波の撹拌をなすスタラフア
ンの羽根部を、スタラベースおよび加熱室の温度
上昇にともなつて下方向に屈曲する可動羽根から
構成したものである。 〔考案の実施例〕 以下、本考案の一実施例を図面にもとづいて説
明する。高周波加熱装置である電子レンジは後述
するスタラフアン２０を除き第１図に示す構造と
全く同一であるので、同図を適用し説明を省略す
る。上記スタラフアン２０は、第４図ないし第６
図に示すようになつている。すなわち、羽根部２
１は、ベアリング部１３に嵌合固定されるスタラ
ベース２２と、このスタラベース２２の複数の突
片２２ａ…にそれぞれリベツトなどの固定具２３
によつて一端部が固着される可動羽根２４…とか
らなる。各可動羽根２４…はスタラベース２２に
に対して放射状に突出しているところから、全体
的な形状は従来と略同一となる。したがつて、ベ
アリング部１３が設けられるスタラシヤフト１
１、これを加熱室２に固定するナツト１２および
ベアリング部１３を保持する止め輪１４などは、
従来と同一部材を用いてよい。スタラベース２２
はたとえばアルミニユウム材からなるが、上記可
動羽根２４…は、それぞれ温度変化の影響を受け
て固定部分から自由端部にかけて軸方向である上
下方向に屈曲変形する、感熱変形材であるたとえ
ばバイメタルを用いる。さらに、可動羽根２４…
には、その一側縁に沿つて風当て部２４ａが一体
に立上り折曲形成される。 このようにして構成されるスタラフアン２０の
羽根部２１の直径φDは、λ／４×ｎに設定する。
（ただし、λ：マイクロ波2450MHzで自由空間で
の波長122ｍ／ｍ、ｎ：正の数） また、可動羽根２４の長さ寸法Ｌは、λ／４×
ｎとし、駆動用の風が当る風当て部２４ａの外周
端側立上り寸法ａ、内周端側立上り寸法ｂ、長さ
寸法ｃとしたとき、ａ＞ｂであり、勾配はａ−
ｂ／ｃとなる。 しかして、加熱室２に被加熱物１０を収容し、
マグネトロン３を発振することにより、被加熱物
１０はマイクロ波を吸収して加熱調理されること
になる。被加熱物１０が小負荷であればある程加
熱室２の壁面等にマイクロ波が吸収され、その結
果加熱室２自体の温度が上昇する。この温度上昇
の影響を受けて、バイメタルである可動羽根２４
…は第４図に示すようにスタラフアン２０の軸方
向に屈曲変形する。すなわち、可動羽根２４の外
周側端部が下方に向けて屈曲変形する。この変形
量は加熱室２温度上昇に比例し、負荷量に反比例
することになる。したがつて、スタラフアン２０
の電波撹拌具合が変り、加熱室２のインピーダン
スの整合を標準の大負荷の高出力領域に移動さ
せ、負荷に対する出力変動低下がない。しかも、
可動羽根２４の自由端部が下方に向けて屈曲変形
するので、マイクロ波を被加熱物１０に対して集
中して向け易くなり負荷に対する加熱効率がよ
い。 第７図は従来のスタラフアン５を用いた場合を
実測したリーケ線図であり、第８図は本考案のス
タラフアン５を用いた場合を実測したリーケ線図
である。このインピーダンスで実測した特に小負
荷275c.c.．および500c.c.．での負荷出力特性は高出
力領域に極めて接近していることがわかる。第９
図に、従来と本考案の負荷と負荷に対する出力特
性を対比して示す。 このような結果は、羽根部２１の直径φDを
λ／４×ｎとしたことにより、マイクロ波が発振
し易い寸法となつていることも寄与している。 さらに、可動羽根２４の長さ寸法Ｌをλ／４×
ｎとしたことにより、マイクロ波が発振し易くな
るとともに変位量Ｈを大としてインピーダンスの
振れが大となり、負荷出力特性を改善できる。 可動羽根２４の変位量Ｈを負荷毎に理論計算値
と実測値を比較した実験結果を下表に示す。 変位量Ｈの理論式は、 Ｈ＝Ｋ・Ｔ・L2／２・ｔ で表される。（ただし、ｔ：羽根の板厚、Ｌ：長
さ、Ｋ：彎曲定数4.2×10-2、Ｔ：温度T2とT1と
の温度差）
に係り、特に羽根部を改良したスタラフアンに関
する。 〔考案の技術的背景とその問題点〕 第１図は、従来より用いられる高周波加熱装置
である電子レンジを示す。図中１は本体、２は加
熱室、３は高周波発振器であるマグネトロン、４
は反射板、５は後述するスタラフアン、６は仕切
板、７は高圧トランスのごとき電気部品、８は棚
板ガラス、９は棚受け、１０は被加熱物である。 しかして、マグネトロン３はマイクロ波を加熱
室２に発振し、これをスタラフアン５が撹拌して
乱反射させ、被加熱物１０は高周波を吸収して発
熱する。スタラフアン５の回転駆動力は、上記マ
グネトロン３および電気部品７を冷却する図示し
ない送風機からの風力によるものである。 上記スタラフアン５は、第２図および第３図に
示すように構成される。すなわち、１１はその上
端部を加熱室２の上面壁にナツト１２で螺着固定
されるスタラシヤフトであり、１３はこのスタラ
シヤフト１１の下端部に嵌合するベアリング部で
ある。１４はこのベアリング部１３を保持する止
め輪であり、１５はベアリング部１３に嵌合する
羽根部である。この羽根部１５は、たとえばアル
ミニユウム材が用いられ、複数枚の羽根１６…が
放射状に、かつ一体的に突設される。それぞれの
羽根１６…の一側縁には、内周端部から外周端部
にかけて漸次大きな立上り寸法に折曲形成される
風当て部１６ａ…が一体に設けられてなり、した
がつて羽根部１５は回転する。 この種スタラフアン５を用いることにより、被
加熱物１０に対する均一加熱条件はある程度確保
されるが、加熱負荷量に応じた出力変化が大とな
り、特に日常頻繁に使用される小負荷では、負荷
に対する出力低下が大であつた。すなわち、電子
レンジにおいては、加熱室２のインピーダンスの
整合が法的規制（JIS安全規格）により、水負荷
2000c.c.．で行うように義務付けられていて、2000
c.c.．では定格出力を得られるものの、たとえば
275c.c.．、もしくは500c.c.．程度の小負荷では上記
加熱室２のインピーダンス整合が崩れる。したが
つて、このような小負荷に吸収されるマイクロ波
より、加熱室２の壁面、のスタラフアン５、棚板
ガラス８および仕切板６などでの反射もしくは誘
導体へマイクロ波が大量に吸収されてしまう。こ
れらは全て損失となるため、小負荷に対する出力
低下現象が生じる。 〔考案の目的〕 本考案は、上記事情に着目してなされたもので
あり、その目的とするところは、小負荷から大負
荷まで、負荷状態に適応させた加熱室のインピー
ダンスの整合を得て高出力領域に移行させる高周
波加熱装置のスタラフアンを提供しようとするも
のである。 〔考案の概要〕 本考案は、マイクロ波の撹拌をなすスタラフア
ンの羽根部を、スタラベースおよび加熱室の温度
上昇にともなつて下方向に屈曲する可動羽根から
構成したものである。 〔考案の実施例〕 以下、本考案の一実施例を図面にもとづいて説
明する。高周波加熱装置である電子レンジは後述
するスタラフアン２０を除き第１図に示す構造と
全く同一であるので、同図を適用し説明を省略す
る。上記スタラフアン２０は、第４図ないし第６
図に示すようになつている。すなわち、羽根部２
１は、ベアリング部１３に嵌合固定されるスタラ
ベース２２と、このスタラベース２２の複数の突
片２２ａ…にそれぞれリベツトなどの固定具２３
によつて一端部が固着される可動羽根２４…とか
らなる。各可動羽根２４…はスタラベース２２に
に対して放射状に突出しているところから、全体
的な形状は従来と略同一となる。したがつて、ベ
アリング部１３が設けられるスタラシヤフト１
１、これを加熱室２に固定するナツト１２および
ベアリング部１３を保持する止め輪１４などは、
従来と同一部材を用いてよい。スタラベース２２
はたとえばアルミニユウム材からなるが、上記可
動羽根２４…は、それぞれ温度変化の影響を受け
て固定部分から自由端部にかけて軸方向である上
下方向に屈曲変形する、感熱変形材であるたとえ
ばバイメタルを用いる。さらに、可動羽根２４…
には、その一側縁に沿つて風当て部２４ａが一体
に立上り折曲形成される。 このようにして構成されるスタラフアン２０の
羽根部２１の直径φDは、λ／４×ｎに設定する。
（ただし、λ：マイクロ波2450MHzで自由空間で
の波長122ｍ／ｍ、ｎ：正の数） また、可動羽根２４の長さ寸法Ｌは、λ／４×
ｎとし、駆動用の風が当る風当て部２４ａの外周
端側立上り寸法ａ、内周端側立上り寸法ｂ、長さ
寸法ｃとしたとき、ａ＞ｂであり、勾配はａ−
ｂ／ｃとなる。 しかして、加熱室２に被加熱物１０を収容し、
マグネトロン３を発振することにより、被加熱物
１０はマイクロ波を吸収して加熱調理されること
になる。被加熱物１０が小負荷であればある程加
熱室２の壁面等にマイクロ波が吸収され、その結
果加熱室２自体の温度が上昇する。この温度上昇
の影響を受けて、バイメタルである可動羽根２４
…は第４図に示すようにスタラフアン２０の軸方
向に屈曲変形する。すなわち、可動羽根２４の外
周側端部が下方に向けて屈曲変形する。この変形
量は加熱室２温度上昇に比例し、負荷量に反比例
することになる。したがつて、スタラフアン２０
の電波撹拌具合が変り、加熱室２のインピーダン
スの整合を標準の大負荷の高出力領域に移動さ
せ、負荷に対する出力変動低下がない。しかも、
可動羽根２４の自由端部が下方に向けて屈曲変形
するので、マイクロ波を被加熱物１０に対して集
中して向け易くなり負荷に対する加熱効率がよ
い。 第７図は従来のスタラフアン５を用いた場合を
実測したリーケ線図であり、第８図は本考案のス
タラフアン５を用いた場合を実測したリーケ線図
である。このインピーダンスで実測した特に小負
荷275c.c.．および500c.c.．での負荷出力特性は高出
力領域に極めて接近していることがわかる。第９
図に、従来と本考案の負荷と負荷に対する出力特
性を対比して示す。 このような結果は、羽根部２１の直径φDを
λ／４×ｎとしたことにより、マイクロ波が発振
し易い寸法となつていることも寄与している。 さらに、可動羽根２４の長さ寸法Ｌをλ／４×
ｎとしたことにより、マイクロ波が発振し易くな
るとともに変位量Ｈを大としてインピーダンスの
振れが大となり、負荷出力特性を改善できる。 可動羽根２４の変位量Ｈを負荷毎に理論計算値
と実測値を比較した実験結果を下表に示す。 変位量Ｈの理論式は、 Ｈ＝Ｋ・Ｔ・L2／２・ｔ で表される。（ただし、ｔ：羽根の板厚、Ｌ：長
さ、Ｋ：彎曲定数4.2×10-2、Ｔ：温度T2とT1と
の温度差）
以上説明したように本考案によれば、スタラフ
アンの羽根部をスタラベースと、複数の感熱変形
材からなる可動羽根とで構成し、マイクロ波を撹
拌するとともに加熱室の温度上昇により可動羽根
の自由端部を下方に向けて屈曲するようにしたか
ら、負荷の状態に応じて可動羽根が変形すること
となり、小負荷から大負荷の全ての負荷に亘つて
加熱室のインピーダンスの整合を常に高出力領域
に移行させることができ、負荷に対する出力低下
を阻止して実使用に最適の出力を容易に得られる
る。しかも、可動羽根の屈曲が大になれば、より
負荷に対してマイクロ波が集中し易く、加熱効率
が向上し撹拌効率がよくなる。スタラフアンの形
状構造は変らず、可動羽根材料のみ選択すればよ
いから、簡単に構成できるなどの効果を奏する。
アンの羽根部をスタラベースと、複数の感熱変形
材からなる可動羽根とで構成し、マイクロ波を撹
拌するとともに加熱室の温度上昇により可動羽根
の自由端部を下方に向けて屈曲するようにしたか
ら、負荷の状態に応じて可動羽根が変形すること
となり、小負荷から大負荷の全ての負荷に亘つて
加熱室のインピーダンスの整合を常に高出力領域
に移行させることができ、負荷に対する出力低下
を阻止して実使用に最適の出力を容易に得られる
る。しかも、可動羽根の屈曲が大になれば、より
負荷に対してマイクロ波が集中し易く、加熱効率
が向上し撹拌効率がよくなる。スタラフアンの形
状構造は変らず、可動羽根材料のみ選択すればよ
いから、簡単に構成できるなどの効果を奏する。
第１図は高周波加熱装置である電子レンジの縦
断正面図、第２図は本考案の従来例を示す電子レ
ンジ要部の縦断面図、第３図はスタラフアンの平
面図、第４図は本考案の一実施例を示す電子レン
ジ要部の縦断面図、第５図はスタラフアンの平面
図、第６図はその羽根の正面図、第７図は従来の
スタラフアンを用いた場合のリーケ線図、第８図
は本考案のスタラフアンを用いた場合のリーケ線
図、第９図は従来と本考案の実測結果をグラフ化
させた負荷と負荷に対する出力特性図である。 ３……高周波発振器（マグネトロン）、１０…
…被加熱物、２……加熱室、２１……羽根部、２
２……スタラベース、２４……可動羽根、２４ａ
……風当て部。
断正面図、第２図は本考案の従来例を示す電子レ
ンジ要部の縦断面図、第３図はスタラフアンの平
面図、第４図は本考案の一実施例を示す電子レン
ジ要部の縦断面図、第５図はスタラフアンの平面
図、第６図はその羽根の正面図、第７図は従来の
スタラフアンを用いた場合のリーケ線図、第８図
は本考案のスタラフアンを用いた場合のリーケ線
図、第９図は従来と本考案の実測結果をグラフ化
させた負荷と負荷に対する出力特性図である。 ３……高周波発振器（マグネトロン）、１０…
…被加熱物、２……加熱室、２１……羽根部、２
２……スタラベース、２４……可動羽根、２４ａ
……風当て部。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 高周波発振器と、この高周波発振器を備える
とともに被加熱物を収容する加熱室とを具備し
た高周波加熱装置において、上記加熱室に設け
られ高周波発振器から発振されるマイクロ波を
攪拌する羽根部を備え、この羽根部は、回転自
在に枢支されるスタラベースと、このスタラベ
ースにそれぞれの一端部が設けられ放射状に突
出する複数の可動羽根とからなり、上記可動羽
根は、加熱室の温度上昇にともなつてその自由
端部が下方に向けて屈曲変形する感熱変形材か
らなることを特徴とする高周波加熱装置のスタ
ラフアン。 (2) 上記スタラフアンの羽根部の直径は、λ／４
×ｎ（ただし、λ：高周波の自由空間での波長、
ｎ：正の整数）としたことを特徴とする実用新
案登録請求の範囲第１項記載の高周波加熱装置
のスタラフアン。 (3) 上記スタラフアンの羽根部の可動羽根の長さ
は、λ／４×ｎとしたことを特徴とする実用新
案登録請求の範囲第１項記載の高周波加熱装置
のスタラフアン。 (4) 上記可動羽根の一側縁に沿つて立上り折曲さ
れる折曲片である風当て部は、ａ−ｂ／ｃ
（ａ：風当て部外周端側の立上り寸法、ｂ：風
当て部内周端側の立上り寸法、ｃ：風当て部の
長さ寸法）の勾配としたことを特徴とする実用
新案登録請求の範囲第１項記載の高周波加熱装
置のスタラフアン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5376983U JPS59159897U (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 高周波加熱装置のスタラフアン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5376983U JPS59159897U (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 高周波加熱装置のスタラフアン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159897U JPS59159897U (ja) | 1984-10-26 |
| JPS641755Y2 true JPS641755Y2 (ja) | 1989-01-17 |
Family
ID=30184111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5376983U Granted JPS59159897U (ja) | 1983-04-11 | 1983-04-11 | 高周波加熱装置のスタラフアン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159897U (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS512371U (ja) * | 1974-06-19 | 1976-01-09 |
-
1983
- 1983-04-11 JP JP5376983U patent/JPS59159897U/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS512371U (ja) * | 1974-06-19 | 1976-01-09 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59159897U (ja) | 1984-10-26 |
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