JPS6397233A - 炭化水素の水蒸気分解生成物の品等向上法ならびに触媒 - Google Patents
炭化水素の水蒸気分解生成物の品等向上法ならびに触媒Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G63/00—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one other conversion process
- C10G63/02—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one other conversion process plural serial stages only
- C10G63/04—Treatment of naphtha by at least one reforming process and at least one other conversion process plural serial stages only including at least one cracking step
-
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- C10G35/04—Catalytic reforming
- C10G35/06—Catalytic reforming characterised by the catalyst used
- C10G35/095—Catalytic reforming characterised by the catalyst used containing crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
水蒸気分解は最も広く用いられる基本的石油化学フロセ
スの一つである。この方法はエチレン、プロぎレン、ブ
テン類およびシタジエンといった軽質オレフィンを製造
するため工業によシ使用され、またベンゼン、トルエン
およびキシレン類のような芳香族化合物の製造に対して
も期待がかけられている。
スの一つである。この方法はエチレン、プロぎレン、ブ
テン類およびシタジエンといった軽質オレフィンを製造
するため工業によシ使用され、またベンゼン、トルエン
およびキシレン類のような芳香族化合物の製造に対して
も期待がかけられている。
基本的には、水蒸気分解は変換しようとする炭化水素混
合物を水蒸気と混合し、円筒状反応器で高温にさらす工
程からなる。次に、生じた塊々な生成物、ガス状および
液状炭化水素を集めて分離する。従って、生成物の分布
は最初の炭化水素混合物の性質ならびに実験条件によシ
決まる。
合物を水蒸気と混合し、円筒状反応器で高温にさらす工
程からなる。次に、生じた塊々な生成物、ガス状および
液状炭化水素を集めて分離する。従って、生成物の分布
は最初の炭化水素混合物の性質ならびに実験条件によシ
決まる。
得られた生成物のうち、02〜c4軽質オレフイン、な
らびにベンゼン、トルエン、エチルベンゼンおよびキシ
レン類は最も商品価値が高く、世界中で莫大な量が処理
されるので小さな収量改善といえども実質的収益増加に
つながる。
らびにベンゼン、トルエン、エチルベンゼンおよびキシ
レン類は最も商品価値が高く、世界中で莫大な量が処理
されるので小さな収量改善といえども実質的収益増加に
つながる。
近年、ZSM −5ゼオライト触媒が多大の注目を集め
たのは、キシレン異性化、トルエンの不均化、芳香族ア
シキル化およびメタノール転換といった多様な工業過程
でこれら触媒が選択性増加の能力をもつからである。
たのは、キシレン異性化、トルエンの不均化、芳香族ア
シキル化およびメタノール転換といった多様な工業過程
でこれら触媒が選択性増加の能力をもつからである。
ゼオライトの選択性はその三次元網状構造とその構造の
種々な細孔径の結果である。
種々な細孔径の結果である。
ZSM−5ゼ第2イトが実質的触媒活性をもつ最も興味
ある領域の一つは、メタノールを炭化水素に変換する方
法である。このようにして、適尚な反応条件を用いるこ
とによシC5〜C11ガソリン炭化水素を非常に高収量
で得ることができる。しかしこの反応は望ましくない反
応生成物であるジュレンを少量生ずるという欠点を示す
。
ある領域の一つは、メタノールを炭化水素に変換する方
法である。このようにして、適尚な反応条件を用いるこ
とによシC5〜C11ガソリン炭化水素を非常に高収量
で得ることができる。しかしこの反応は望ましくない反
応生成物であるジュレンを少量生ずるという欠点を示す
。
更にまた、触媒の修飾はメタノール変換から生ずる軽質
オレフィンの高度に能率的な生産へとつながる。
オレフィンの高度に能率的な生産へとつながる。
従って、修飾されたゼオライト触媒は、石油化学反応に
おける収量高揚のため非常に興味ある性質を提供する可
能性をもっている。
おける収量高揚のため非常に興味ある性質を提供する可
能性をもっている。
それ故に、水蒸気分解は最も広く行きわたった石油化学
過程の一つであるので、最も貴重な反応生成物の生産を
増加させるための手段を提供することは極めて望ましい
筈である。
過程の一つであるので、最も貴重な反応生成物の生産を
増加させるための手段を提供することは極めて望ましい
筈である。
発明の要約
本発明は炭化水素の水蒸気分解から生ずる生成物の品質
向上のための方法に関するもので、拳法は水蒸気分解反
応生成物を、Cr2O32,5〜7.5重量%、Al2
O35〜17.5重量%、およびZn−ZSM−5ゼオ
ライトあるいはZn−ZSM−5ゼオライト/石綿75
〜85重量係からなる多機能性Zn−ZSM −5ゼオ
ライト/Cr2O3/ Al2O3触媒と接触させるこ
とからなる。このような方法によって02〜C4オレフ
インの収量を有意に増加させることができる。
向上のための方法に関するもので、拳法は水蒸気分解反
応生成物を、Cr2O32,5〜7.5重量%、Al2
O35〜17.5重量%、およびZn−ZSM−5ゼオ
ライトあるいはZn−ZSM−5ゼオライト/石綿75
〜85重量係からなる多機能性Zn−ZSM −5ゼオ
ライト/Cr2O3/ Al2O3触媒と接触させるこ
とからなる。このような方法によって02〜C4オレフ
インの収量を有意に増加させることができる。
更にまた、一般に得られる熱分解油はモノ芳香族化合物
に富み、望ましくないジュレンおよび長鎖脂肪族化合物
を含まない高品等ガソリンに品質を向上させることがで
きる。
に富み、望ましくないジュレンおよび長鎖脂肪族化合物
を含まない高品等ガソリンに品質を向上させることがで
きる。
発明の詳細な記述
本発明の主要な特徴は水蒸気分解反応器の出口に設けた
接触反応器の存在にある。この接触反応器は金属酸化物
と結合させたZSM −5型のゼオライトからなる多機
能性触媒を含む。
接触反応器の存在にある。この接触反応器は金属酸化物
と結合させたZSM −5型のゼオライトからなる多機
能性触媒を含む。
これら酸化物はゼオライト上に直接析出させるかあるい
はゼオライトと機械的に混合するかのいずれかによシゼ
オライトに結合させることができる。
はゼオライトと機械的に混合するかのいずれかによシゼ
オライトに結合させることができる。
金属酸化物はCr2O3、AA!2O3のような酸化物
から、あるいは水素化/脱水素機能を有する金属酸化物
から選ぶことができる。
から、あるいは水素化/脱水素機能を有する金属酸化物
から選ぶことができる。
Cr2O3/ A12o3の場合、2.5から7.5重
量%にわたるCr 2O30割合、5から1765重量
係重量%るA7!2O3の割合、および75から85重
重量%わたるゼオライト触媒の割合を用いることができ
る。
量%にわたるCr 2O30割合、5から1765重量
係重量%るA7!2O3の割合、および75から85重
重量%わたるゼオライト触媒の割合を用いることができ
る。
本発明に用いる接触反応器は固定床反応器であつたが、
接触反応に普通用いられる適当なデずインのものをいず
れも選ぶことができることは明らかであろう。
接触反応に普通用いられる適当なデずインのものをいず
れも選ぶことができることは明らかであろう。
図面において、第1図は炭化水素の水蒸気分解から生ず
る生成物の接触品質向上のためのペンチスケールセツテ
ィングの概略図を表わす。
る生成物の接触品質向上のためのペンチスケールセツテ
ィングの概略図を表わす。
第2図は、水蒸気分解単独により得られた02〜C4オ
レフインの量と水蒸気分解と共に各種ゼオライト触媒の
併用により得られたC2〜C4オレフイン量との間の比
較を表わす。
レフインの量と水蒸気分解と共に各種ゼオライト触媒の
併用により得られたC2〜C4オレフイン量との間の比
較を表わす。
第6図は、水蒸気分解単独によシ得られたエチレンの量
と水蒸気分解と共に各種ゼオライト触媒の併用によシ得
られたエチレン量との比較を表わす。
と水蒸気分解と共に各種ゼオライト触媒の併用によシ得
られたエチレン量との比較を表わす。
ここで第1図を参照すると、出発炭化水素原料2をスト
リッピングがス4と先ず混合する。しかし、ストリッピ
ングがスの使用は任意とする。実際の実験の状況では、
ストリッピングガスを便宜上用いたに過ぎない。
リッピングがス4と先ず混合する。しかし、ストリッピ
ングがスの使用は任意とする。実際の実験の状況では、
ストリッピングガスを便宜上用いたに過ぎない。
次に、生じた混合物は蒸発器−混合器6に進み、ここで
水蒸気が注入ポンプ8によシ注入される。
水蒸気が注入ポンプ8によシ注入される。
このようにして得られたガス混合物は760°から86
0℃にわたる温度に加熱された水蒸気分解円筒状反応器
10に入る。更に先の工程で、水蒸気分解円筒状反応器
10から出て来る生成物は、450°から550℃にわ
たる温度に加熱された接触反応器12に送られる。生じ
た生成物は一連の凝縮器14(水冷凝縮器および水浴)
で冷却される。この冷却工程のすぐ後で液相と気相が分
離される。液体は先ず液体収集シリンダー16に集めら
れ、他方気体は液体収集シリンダーを通って流れ、液体
収集シリンダーよシ高い位置にあるダイナミックサンプ
ラーシリンダー18にオンライン分析のため集められる
。
0℃にわたる温度に加熱された水蒸気分解円筒状反応器
10に入る。更に先の工程で、水蒸気分解円筒状反応器
10から出て来る生成物は、450°から550℃にわ
たる温度に加熱された接触反応器12に送られる。生じ
た生成物は一連の凝縮器14(水冷凝縮器および水浴)
で冷却される。この冷却工程のすぐ後で液相と気相が分
離される。液体は先ず液体収集シリンダー16に集めら
れ、他方気体は液体収集シリンダーを通って流れ、液体
収集シリンダーよシ高い位置にあるダイナミックサンプ
ラーシリンダー18にオンライン分析のため集められる
。
本発明は下記の例を参照すると一層容易に理解できるで
あろう。これら例は説明のために示すのであって本発明
の範囲を制限するものではない。
あろう。これら例は説明のために示すのであって本発明
の範囲を制限するものではない。
例1
水蒸気分解法を行なう出発炭化水素原料はプロパンであ
る。これを45U/分あるいは4.95 g/時の流速
で系に導入した。これを先ずストリッピングがスとして
作用するヘリウムと混合した。
る。これを45U/分あるいは4.95 g/時の流速
で系に導入した。これを先ずストリッピングがスとして
作用するヘリウムと混合した。
蒸発器−混合器を通過後(ここに水蒸気が1.7g/時
の速さで注入される)、次にガス混合物を、内部温度が
大気圧で780℃にセットされた水蒸気分解反応器に送
った。水蒸気分解反応器内の出発原料の滞留時間は約1
秒であった。
の速さで注入される)、次にガス混合物を、内部温度が
大気圧で780℃にセットされた水蒸気分解反応器に送
った。水蒸気分解反応器内の出発原料の滞留時間は約1
秒であった。
生じた生成物を次に液相と気相に分離した。液体部分を
キャピラリーカラム(長さ50m1PONa■型、架橋
重合体で被覆した浴融シリカ)を用いるGCによシ分析
した。気体がガスクロマトグラフィーによジオンライン
で分析した。2O1量係の5qualane■で被覆し
たChromosorb@ Pを詰めた長さ6.5mの
カラムをこの分析に用いた。使用した()Cは3392
Aモデル積分計を具えた複式FID Hewlett−
Packardモデz5790であった。
キャピラリーカラム(長さ50m1PONa■型、架橋
重合体で被覆した浴融シリカ)を用いるGCによシ分析
した。気体がガスクロマトグラフィーによジオンライン
で分析した。2O1量係の5qualane■で被覆し
たChromosorb@ Pを詰めた長さ6.5mの
カラムをこの分析に用いた。使用した()Cは3392
Aモデル積分計を具えた複式FID Hewlett−
Packardモデz5790であった。
結果を表1に示す。
例2
例1と同じ手順を繰シ返すが、水蒸気分解反応器の内部
温度を800℃にセットした点が唯一の変更である。結
果を表1に示す。
温度を800℃にセットした点が唯一の変更である。結
果を表1に示す。
例3
例1と同じ手順を繰シ返すが、水蒸気分解反応器の内部
温度を835℃にセットした点が唯一の変更である。結
果を表5に示す。
温度を835℃にセットした点が唯一の変更である。結
果を表5に示す。
例4
例1と同様に、出発炭化水素原料としてプロパンを選ん
だ。これをヘリウムと混合し、蒸発器−混合器を通して
流した。次に混合ガスを、内部温度を780℃にセット
した水蒸気分解反応器を通して進めた。次に、生じた生
成物を、カナダ特許願連続第471,463号明細書記
載の手順に従って調製したZn−Mn−ZSM −5ゼ
オライト4gを前以って埋め込んだ接触反応器に送った
。接触反応器の温度を500℃に、圧力1気圧、W、H
,S、V。
だ。これをヘリウムと混合し、蒸発器−混合器を通して
流した。次に混合ガスを、内部温度を780℃にセット
した水蒸気分解反応器を通して進めた。次に、生じた生
成物を、カナダ特許願連続第471,463号明細書記
載の手順に従って調製したZn−Mn−ZSM −5ゼ
オライト4gを前以って埋め込んだ接触反応器に送った
。接触反応器の温度を500℃に、圧力1気圧、W、H
,S、V。
(毎時の重量空間速度) 1h−1に前以ってセットし
た。例1記載の技術を用いて最終生成物を分析した。結
果を表2に示す。
た。例1記載の技術を用いて最終生成物を分析した。結
果を表2に示す。
例5
例4と同じ手順を繰シ返すが、唯一の変更は水蒸器分解
反応器の内部温度を800℃にセットした点である。結
果を表2に示す。
反応器の内部温度を800℃にセットした点である。結
果を表2に示す。
例6
例4と同じ手順を繰シ返すが、ただし下記の変更を行な
った:カナダ特許願連続第471,463号明細書記載
の手順に従って調製したZn−Mn−ZSM−5ゼオラ
イト/石綿触媒4gを接触反応器に埋め込んだ。結果を
表6に示す。
った:カナダ特許願連続第471,463号明細書記載
の手順に従って調製したZn−Mn−ZSM−5ゼオラ
イト/石綿触媒4gを接触反応器に埋め込んだ。結果を
表6に示す。
例7
例6と同じ手順を繰シ返すが、唯一の変更は水蒸気分解
反応器の内部温度を800℃にセットシフた点である。
反応器の内部温度を800℃にセットシフた点である。
結果を表6に示す。
例8
例4と同じ手順を繰シ返すが、ただし下記の変更を行な
った:接触反応器にZn−ZSM −5ゼオライト/石
綿/ Cr2O3/ AA2O3触媒を埋め込んだ。こ
のZn−ZSM −5ゼオライト/石綿触媒はカナダ特
許願連続第471.4S3号明細書記載の方法に従って
調製した。次に、得られたZn−ZSM −5ゼオライ
ト/石綿触媒4.5 ge、0r2O30.311とア
ルミン酸ナトリウム0.4gを蒸留水5dに溶解してつ
くった溶液で濡らした。得られた多機能性触媒を12O
00で12時間乾燥し、500℃で史蹟12時間活性化
した。最後に触媒を350 ℃で少なくとも1時間水素
で還元した。結果を表4に示す。
った:接触反応器にZn−ZSM −5ゼオライト/石
綿/ Cr2O3/ AA2O3触媒を埋め込んだ。こ
のZn−ZSM −5ゼオライト/石綿触媒はカナダ特
許願連続第471.4S3号明細書記載の方法に従って
調製した。次に、得られたZn−ZSM −5ゼオライ
ト/石綿触媒4.5 ge、0r2O30.311とア
ルミン酸ナトリウム0.4gを蒸留水5dに溶解してつ
くった溶液で濡らした。得られた多機能性触媒を12O
00で12時間乾燥し、500℃で史蹟12時間活性化
した。最後に触媒を350 ℃で少なくとも1時間水素
で還元した。結果を表4に示す。
例9
例8と同じ手順を繰り返すが、唯一の変更は水蒸気分解
反応器の内部温度を800℃にセットした点である。結
果を表4に示す。
反応器の内部温度を800℃にセットした点である。結
果を表4に示す。
これら種々な例から得られた結果を分析すると水蒸気分
解法単独において(表1 )、反応器内部温度を780
°から800℃に高めたときエチレン、ベンゼン、およ
びトルエンのような極めて貴重な化合物の有意な増加が
みられることが注目される。
解法単独において(表1 )、反応器内部温度を780
°から800℃に高めたときエチレン、ベンゼン、およ
びトルエンのような極めて貴重な化合物の有意な増加が
みられることが注目される。
メタンのような余り貴重でない生成物の量は800℃で
よシ多くなるが、しかしこの増加は02〜c4パラフイ
ンの減少によシ相殺される。
よシ多くなるが、しかしこの増加は02〜c4パラフイ
ンの減少によシ相殺される。
芳香族化合物含有量に関しては、価値の低いC5〜C工
、脂肪族化合物の劇的な減少があったのでその結果とし
てベンゼン、キシレン類、およびトルエンといった一層
興味ある生成物が得られることになった。例4から例7
においてはZn−Mn−ZSM−5ゼオライトとZn
−Mn −ZSM −5ゼオライト/石綿という二つの
公知の触媒を使用して触媒床をつくった。表2および表
6ならびに第2図および第3図かられかるように、反応
を行なった温度に関係なく、オレフィン含有量に関する
限シ水蒸気分解単独と比較して劣る結果が得られた。
、脂肪族化合物の劇的な減少があったのでその結果とし
てベンゼン、キシレン類、およびトルエンといった一層
興味ある生成物が得られることになった。例4から例7
においてはZn−Mn−ZSM−5ゼオライトとZn
−Mn −ZSM −5ゼオライト/石綿という二つの
公知の触媒を使用して触媒床をつくった。表2および表
6ならびに第2図および第3図かられかるように、反応
を行なった温度に関係なく、オレフィン含有量に関する
限シ水蒸気分解単独と比較して劣る結果が得られた。
芳香族化合物含有量について言えばよシ良い結果を得た
が、エチレンは最も貴重な水蒸気分解生成物であるので
、オレフィン生産の側に立つと、とりわけエチレンに関
する限シ、せいぜい品質低下を補償するだけでそれ以上
の何ものでもない。
が、エチレンは最も貴重な水蒸気分解生成物であるので
、オレフィン生産の側に立つと、とりわけエチレンに関
する限シ、せいぜい品質低下を補償するだけでそれ以上
の何ものでもない。
従って、これら結果に照して、水蒸気分解法を改善する
手段としてゼオライト触媒を使用することは人から見離
される傾向がある。
手段としてゼオライト触媒を使用することは人から見離
される傾向がある。
例8および例9で、多機能性触媒の使用から得られた結
果はオレフィンと芳香族化合物両方の生産におけるよシ
良い結果を指摘している。このようにして、第2図およ
び第6図かられかる通シ、金属酸化物助触媒をゼオライ
ト型触媒と組み合わせて用いると貴重な水蒸気分解生成
物の量を予想外に増加させることが発見された。事実、
78o0の水蒸気分解反応後多機能性触媒の使用にょヤ
得られた02〜C4オレフイン、とりわけエチレンの全
量(55,8重量%)は、水蒸気分解反応単独を800
°で行なったときに得られた量C47,1重量%)よシ
尚勝れている。
果はオレフィンと芳香族化合物両方の生産におけるよシ
良い結果を指摘している。このようにして、第2図およ
び第6図かられかる通シ、金属酸化物助触媒をゼオライ
ト型触媒と組み合わせて用いると貴重な水蒸気分解生成
物の量を予想外に増加させることが発見された。事実、
78o0の水蒸気分解反応後多機能性触媒の使用にょヤ
得られた02〜C4オレフイン、とりわけエチレンの全
量(55,8重量%)は、水蒸気分解反応単独を800
°で行なったときに得られた量C47,1重量%)よシ
尚勝れている。
更に例3に記載のように、触媒を用いない実験を865
℃で行なった。この温度は出発炭化水素原料としてプロ
パンを使用する工業的水蒸気分解工場で用いる温度にか
なシ近かった。このような実験の生成物の分布を、Zn
−ZSM−5ゼオライト/石綿/ Cr2O3/ Al
2O3触媒存在下、例9記載のように800℃にセット
した水蒸気分解反応器温度を用いて行なわれた実験と比
較した場合、表5に示したように、多官能性触媒の存在
下はるかに低い水蒸気分解温度を用いてエチレンおよび
ゾロピレンを高収量で得たことがわかる。プロぎレンの
収量はほぼ倍になシ(主として低い水蒸気分解温度によ
る)、エチレン収量は5重量パーセントポイントだけ増
加すると同時にメタン形成が有意に低下した。
℃で行なった。この温度は出発炭化水素原料としてプロ
パンを使用する工業的水蒸気分解工場で用いる温度にか
なシ近かった。このような実験の生成物の分布を、Zn
−ZSM−5ゼオライト/石綿/ Cr2O3/ Al
2O3触媒存在下、例9記載のように800℃にセット
した水蒸気分解反応器温度を用いて行なわれた実験と比
較した場合、表5に示したように、多官能性触媒の存在
下はるかに低い水蒸気分解温度を用いてエチレンおよび
ゾロピレンを高収量で得たことがわかる。プロぎレンの
収量はほぼ倍になシ(主として低い水蒸気分解温度によ
る)、エチレン収量は5重量パーセントポイントだけ増
加すると同時にメタン形成が有意に低下した。
更にまた、液体収量は、多官能性触媒の存在下低い水蒸
気分解温度で行なわれた実験に対しはるかに低かった。
気分解温度で行なわれた実験に対しはるかに低かった。
しかし、液体炭化水素生成物中のBTX 芳香i 化合
物(ベンゼン、トルエン、エチルベンゼンおよびトルエ
ン類)含量ははるかに高く、望ましくない炭化水素の生
成はなかった。
物(ベンゼン、トルエン、エチルベンゼンおよびトルエ
ン類)含量ははるかに高く、望ましくない炭化水素の生
成はなかった。
従って、低温度で多官能性触媒を使用してプロパンの水
蒸気分解を実施することによシ、「エチレン/ゾロピレ
ン」合計収量を10重量パーセントポイントだけ増加さ
せることができ、エチレン/ゾロぎレン重量比を非常に
大規模に減らすことができる(表5参照)。
蒸気分解を実施することによシ、「エチレン/ゾロピレ
ン」合計収量を10重量パーセントポイントだけ増加さ
せることができ、エチレン/ゾロぎレン重量比を非常に
大規模に減らすことができる(表5参照)。
工業的観点からすると、現在の市場の傾向はエチレンに
対する需致低下およびゾロピレンにおける需要増加にあ
るのでこのことは現実的な利点に相当する。
対する需致低下およびゾロピレンにおける需要増加にあ
るのでこのことは現実的な利点に相当する。
5から10重重量%わたる貴重な生成物の収量増加が重
要な意味をもつ程のものとは思われないが、全世界を通
じて毎日精製される莫大量の炭化水素原料の故に、たと
え0.5重量%の収量増加と言えども、石油化学工業に
対して数100万ドルの利益に相当する。それ故に、石
油化学上の変換プロセスにおける生産高増加のどの発明
もこれら産業に対し実に大きな商業価値をもつと言える
。
要な意味をもつ程のものとは思われないが、全世界を通
じて毎日精製される莫大量の炭化水素原料の故に、たと
え0.5重量%の収量増加と言えども、石油化学工業に
対して数100万ドルの利益に相当する。それ故に、石
油化学上の変換プロセスにおける生産高増加のどの発明
もこれら産業に対し実に大きな商業価値をもつと言える
。
本発明方法は水蒸気分解生成物の品質向上のために開発
された%のであるが、本発明は熱分解油、熱分解ガソリ
ン、軽質オレフィン混合物、軽質パラフィンまたはその
混合物を接触反応器中に直接流す場合にはどの状況に対
しても水蒸気分解反応器への通過を必要とせずに適用で
きることも理解されるであろう。
された%のであるが、本発明は熱分解油、熱分解ガソリ
ン、軽質オレフィン混合物、軽質パラフィンまたはその
混合物を接触反応器中に直接流す場合にはどの状況に対
しても水蒸気分解反応器への通過を必要とせずに適用で
きることも理解されるであろう。
このような場合、触媒の多機能性は幾つかの作用、例え
ば酸触媒反応(クラッキング、オリゴマー化、異性化、
トランスミューチージョン)および最終生成物へと導く
中間体に対するあるいは生成物それ自身に対するレドッ
クス反応によシ表現される。
ば酸触媒反応(クラッキング、オリゴマー化、異性化、
トランスミューチージョン)および最終生成物へと導く
中間体に対するあるいは生成物それ自身に対するレドッ
クス反応によシ表現される。
それ故に、本発明の骨組みにおいて多機能性触媒を含む
反応器は水蒸気分解反応器の後に、あるいは液体/気体
分離操作の後に置くことができ(従って、液体または気
体生成物を遮断する)、それでも同様な最終結果を得る
ことができる。
反応器は水蒸気分解反応器の後に、あるいは液体/気体
分離操作の後に置くことができ(従って、液体または気
体生成物を遮断する)、それでも同様な最終結果を得る
ことができる。
第1図は炭化水素の水蒸気分解から生ずる生成物の品等
改良プロセスの概略図であり、第2図は水蒸気分解単独
により得られたC2−C。 オレフィンの量と種々なゼオライト触媒を併用した水蒸
気分解により得られたC2〜C4オレフインの量との比
較を表わし、 第6図は水蒸気分解単独により得られたエチレンの量と
種々なゼオライト触媒を併用した水蒸気分解により得ら
れたエチレン量との比較を表わす。 6・・・蒸発器−混合器 10・・・水蒸気分解反応器 12・・・接触反応器 16・・・液体収集シリンダー 18・・・ダイナミック サンシラー シリンダー
−臣 目 に
改良プロセスの概略図であり、第2図は水蒸気分解単独
により得られたC2−C。 オレフィンの量と種々なゼオライト触媒を併用した水蒸
気分解により得られたC2〜C4オレフインの量との比
較を表わし、 第6図は水蒸気分解単独により得られたエチレンの量と
種々なゼオライト触媒を併用した水蒸気分解により得ら
れたエチレン量との比較を表わす。 6・・・蒸発器−混合器 10・・・水蒸気分解反応器 12・・・接触反応器 16・・・液体収集シリンダー 18・・・ダイナミック サンシラー シリンダー
−臣 目 に
Claims (9)
- (1)炭化水素の水蒸気分解から生ずる生成物の品等向
上方法において、水蒸気分解反応生成物をCr_2O_
3 2.5〜7.5重量%、Al_2O_3 5〜17
.5重量%およびZn−ZSM−5ゼオライトまたはZ
n−ZSM−5ゼオライト/石綿75〜85重量%の混
合物からなる触媒と接触させ、そして目的生成物を回収
することを特徴とする上記方法。 - (2)Cr_2O_3およびAl_2O_3をZn−Z
SM−5ゼオライトまたはZn−ZSM−5ゼオライト
/石綿上に直接析出させる、特許請求の範囲第1項記載
の方法。 - (3)Cr_2O_3およびAl_2O_3をZn−Z
SM−5ゼオライトまたはZn−ZSM−5ゼオライト
/石綿と機械的に混合する、特許請求の範囲第1項記載
の方法。 - (4)触媒を円筒状反応器に詰める、特許請求の範囲第
1項記載の方法。 - (5)円筒状接触反応器温度を400°〜600℃に保
つ、特許請求の範囲第4項記載の方法。 - (6)炭化水素の水蒸気分解から生ずる生成物の品等向
上に適した触媒において、前記触媒がCr_2O_32
.5〜7.5重量%、Al_2O_3 5〜17.5重
量%、およびZn−ZSM−5ゼオライトまたはZn−
ZSM−5ゼオライト/石綿75〜85重量%からなる
ことを特徴とする上記触媒。 - (7)Cr_2O_3およびAl_2O_3をZn−Z
SM−5ゼオライトまたはZn−ZSM−5ゼオライト
/石綿と機械的に混合する、特許請求の範囲第6項記載
の触媒。 - (8)Cr_2O_3およびAl_2O_3をZn−Z
SM−5ゼオライトまたはZn−ZSM−5ゼオライト
/石綿上に直接析出させる、特許請求の範囲第6項記載
の触媒。 - (9)炭化水素の水蒸気分解から生ずる生成物の品等向
上方法において、 (イ)水蒸気分解反応器を通常用いる温度より30°〜
50℃だけ低い温度にセツトし、 (ロ)水蒸気分解反応生成物をCr_2O_3 2.5
〜7.5重量%、Al_2O_3 5〜17.5重量%
、およびZn−ZSM−5ゼオライトまたはZn−ZS
M−5ゼオライト/石綿75〜85重量%の混合物から
なる触媒と接触させ、そして目的生成物を回収する、 ことを特徴とする上記方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CA000519081A CA1270240A (en) | 1986-09-25 | 1986-09-25 | Process for up-grading steam-cracking products |
CA519081 | 1986-09-25 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6397233A true JPS6397233A (ja) | 1988-04-27 |
Family
ID=4134019
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23990287A Pending JPS6397233A (ja) | 1986-09-25 | 1987-09-24 | 炭化水素の水蒸気分解生成物の品等向上法ならびに触媒 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0262049B1 (ja) |
JP (1) | JPS6397233A (ja) |
CA (1) | CA1270240A (ja) |
DE (1) | DE3777305D1 (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0275930B1 (en) * | 1987-01-23 | 1992-01-02 | Mobil Oil Corporation | Upgrading diene-containing hydrocarbons |
ES2067653T3 (es) * | 1989-09-26 | 1995-04-01 | Shell Int Research | Procedimiento para revalorizar un material de alimentacion que contiene azufre. |
GB9218346D0 (en) * | 1992-08-28 | 1992-10-14 | Bp Chem Int Ltd | Process |
US6033555A (en) * | 1997-06-10 | 2000-03-07 | Exxon Chemical Patents Inc. | Sequential catalytic and thermal cracking for enhanced ethylene yield |
AU2001279519A1 (en) * | 2000-07-31 | 2002-02-13 | Concordia University | Catalysts for deep catalytic cracking of hydrocarbon feedstocks for the selective production of light olefins and its preparation |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4097367A (en) * | 1977-07-25 | 1978-06-27 | Mobil Oil Corporation | Conversion of olefinic naphtha |
US4188336A (en) * | 1977-08-18 | 1980-02-12 | Mobil Oil Corporation | Conversion of synthesis gas to aromatic hydrocarbons |
US4472535A (en) * | 1982-11-22 | 1984-09-18 | Mobil Oil Corporation | Conversion of synthesis gas to ethane |
EP0131975B1 (en) * | 1983-07-14 | 1988-08-24 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process for upgrading a gasoline |
US4615995A (en) * | 1985-01-03 | 1986-10-07 | The Asbestos Institute | Zeolite catalysts |
-
1986
- 1986-09-25 CA CA000519081A patent/CA1270240A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-09-24 JP JP23990287A patent/JPS6397233A/ja active Pending
- 1987-09-24 EP EP19870402135 patent/EP0262049B1/en not_active Expired
- 1987-09-24 DE DE8787402135T patent/DE3777305D1/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1270240A (en) | 1990-06-12 |
DE3777305D1 (de) | 1992-04-16 |
EP0262049A2 (en) | 1988-03-30 |
EP0262049B1 (en) | 1992-03-11 |
EP0262049A3 (en) | 1989-03-22 |
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