JPS6372460A - 連続鋳造設備における連連鋳方法 - Google Patents
連続鋳造設備における連連鋳方法Info
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- JPS6372460A JPS6372460A JP21596686A JP21596686A JPS6372460A JP S6372460 A JPS6372460 A JP S6372460A JP 21596686 A JP21596686 A JP 21596686A JP 21596686 A JP21596686 A JP 21596686A JP S6372460 A JPS6372460 A JP S6372460A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、製鋼炉で溶製された溶鋼を取鍋を交換しなが
ら連続して鋳造する連続鋳造設備における連連鋳方法に
関する。
ら連続して鋳造する連続鋳造設備における連連鋳方法に
関する。
連鋳機の利点は、製鋼炉（バッチ炉）で溶製された溶鋼
（ヒートと称す）を取鍋を介して連続的に鋳造し、切れ
１１無くスラブを鋳造できる点にある。一定のスラブ形
状を得る点では連＃ＰＩ！ｊ１による優劣はほとんど無
いが、取鍋交換時に＃Ｐｆ造されるスラブの品質は溶鋼
中の介在物の多少および第５図に示すように取鍋１→タ
ンディツシュ２→鋳型３間の介在物の浮に性の優劣によ
って大きく左右される。つまり介在物が除去されること
なくスラブ８に持ち込まれた場合と除去された場合を比
較すると製品（例えば深絞り用鋼板）の欠陥発生率が大
幅に異なってくる。
（ヒートと称す）を取鍋を介して連続的に鋳造し、切れ
１１無くスラブを鋳造できる点にある。一定のスラブ形
状を得る点では連＃ＰＩ！ｊ１による優劣はほとんど無
いが、取鍋交換時に＃Ｐｆ造されるスラブの品質は溶鋼
中の介在物の多少および第５図に示すように取鍋１→タ
ンディツシュ２→鋳型３間の介在物の浮に性の優劣によ
って大きく左右される。つまり介在物が除去されること
なくスラブ８に持ち込まれた場合と除去された場合を比
較すると製品（例えば深絞り用鋼板）の欠陥発生率が大
幅に異なってくる。
この問題を解決するため、例えば溶鋼中の介在物を削減
させる場合は、ＦＡ鋼炉と連鋳機の間に２次精練炉を設
置して介在物を削減するのが一般的な方法である。さら
に、タンディツシュ２内まで持ち込まれた介在物を除去
する場合は第６図に示すようにタンディツシュ２を大型
化しタンディツシュ２内の溶鋼重量Ｗを数十を以上とし
、介在物がスラブへ巻き込まれるのを防止するためタン
ディツシュ２内の溶鋼高さＨを大きく取るのが一般的な
方法である。
させる場合は、ＦＡ鋼炉と連鋳機の間に２次精練炉を設
置して介在物を削減するのが一般的な方法である。さら
に、タンディツシュ２内まで持ち込まれた介在物を除去
する場合は第６図に示すようにタンディツシュ２を大型
化しタンディツシュ２内の溶鋼重量Ｗを数十を以上とし
、介在物がスラブへ巻き込まれるのを防止するためタン
ディツシュ２内の溶鋼高さＨを大きく取るのが一般的な
方法である。
さらに２次精錬後の溶鋼の１１酸化を防止するため取鍋
ｌとタンディツシュ２間にシール用ノズル５を設置する
とともに、タンディツシュ２内にシールガス用パイプ４
からＡｒ又はＮ２などの不活性ガスを吹込みタンディツ
シュ２内をシールする方法が−・般的である。
ｌとタンディツシュ２間にシール用ノズル５を設置する
とともに、タンディツシュ２内にシールガス用パイプ４
からＡｒ又はＮ２などの不活性ガスを吹込みタンディツ
シュ２内をシールする方法が−・般的である。
しかし、前述の処置を採っても取鍋交換時に鋳造された
スラブには次のような問題点がある。
スラブには次のような問題点がある。
１）取鍋的溶鋼の鋳造末期は取鍋内に残留している製鋼
炉スラグの汚染を受は易く鋳造中期に比較して介在物が
多く、タンディツシュ内溶鋼を汚染する。
炉スラグの汚染を受は易く鋳造中期に比較して介在物が
多く、タンディツシュ内溶鋼を汚染する。
２）取鍋交換時は取鍋からタンディツシュ内への溶鋼供
給が中断されるため、タンディー２シユ内の溶鋼重量Ｗ
の低下、溶鋼高さＨの低下が起り介在物がスラブ内へ巻
き込まれ易くなる。
給が中断されるため、タンディー２シユ内の溶鋼重量Ｗ
の低下、溶鋼高さＨの低下が起り介在物がスラブ内へ巻
き込まれ易くなる。
上述のように、従来技術においてはタンディツシュから
鋳型への溶鋼注入速度Ｗ２（第６図参照）がｊ、ｕい場
合、例えば５ ｔ ／ ｍ ｉ ｎ以１ｍの場合に製品
欠陥発生・（へが高いという聞届があった。
鋳型への溶鋼注入速度Ｗ２（第６図参照）がｊ、ｕい場
合、例えば５ ｔ ／ ｍ ｉ ｎ以１ｍの場合に製品
欠陥発生・（へが高いという聞届があった。
本発明は取鍋交換時のｌ；記問題点を解決しＭ清中期並
の品質を持ったスラブをＭ造する連続＃ｐＩ造設備にお
ける連連鋳方法を提供することを目的とするものである
。
の品質を持ったスラブをＭ造する連続＃ｐＩ造設備にお
ける連連鋳方法を提供することを目的とするものである
。
連続鋳造時の取鍋交換時に鋳造されたスラブと、取鍋交
換時以外にＰＩ造されたスラブのそれぞれから圧延され
た冷延製品の磁粉探傷試験（ＭＴと称す）結果を第４図
に示した。第４図は、横軸に、鋳造中期、取鍋交換直後
および直前それぞれの試験スラブ数を、縦軸に、ＭＴ欠
陥発生率を示している。取鍋交換時のＭＴ欠陥発生率は
高く、なおかつ第１表に示したようにスラグ系介在物で
あることがＥＰＭＡ分析（Ｘ１回折分析）から判明した
。
換時以外にＰＩ造されたスラブのそれぞれから圧延され
た冷延製品の磁粉探傷試験（ＭＴと称す）結果を第４図
に示した。第４図は、横軸に、鋳造中期、取鍋交換直後
および直前それぞれの試験スラブ数を、縦軸に、ＭＴ欠
陥発生率を示している。取鍋交換時のＭＴ欠陥発生率は
高く、なおかつ第１表に示したようにスラグ系介在物で
あることがＥＰＭＡ分析（Ｘ１回折分析）から判明した
。
このことより取鍋交換時に鋳造されたスラブは介在物が
多く、従来の介在物除去方法だけでは不七分であること
が分った。
多く、従来の介在物除去方法だけでは不七分であること
が分った。
本発明は上述の問題点を解決するもので、次の技術手段
を採った。すなわち、 製鋼炉で溶製された溶鋼を、溶鋼を収容する取鍋を交換
しながら連続鋳造設備によって鋳造するにあたり、 取鍋交換直後の取鍋とタンディツシュ間の溶鋼注入速度
ｗ１ と、タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｗ２
との比ｗｉ ／Ｗ２を、 １．０８≦ｗｉ ／Ｗ２≦２．６０ とすることとした。
を採った。すなわち、 製鋼炉で溶製された溶鋼を、溶鋼を収容する取鍋を交換
しながら連続鋳造設備によって鋳造するにあたり、 取鍋交換直後の取鍋とタンディツシュ間の溶鋼注入速度
ｗ１ と、タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｗ２
との比ｗｉ ／Ｗ２を、 １．０８≦ｗｉ ／Ｗ２≦２．６０ とすることとした。
第 １ 表 ＥＰＭＡ分析結果
■：強度に存在する
Ｏ：存在する
×：存在しない
〔作／ＩＤ
タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｗ２≧５ ｔ
／ ｍ ｉ ｎの場合、取鍋交換時に＃！造されたスラ
ブに介在物が多い理由として：５２図に示すように取鍋
交換時のタンディツシュ重量が大きく変動する点がある
。従来、この変動量の吸収とタンディツシュ内溶鋼高さ
Ｈを確保するため取鍋交換直後の取鍋とタンディツシュ
間の溶鋼注入速度Ｗ１はタンディツシュと鋳型間の溶鋼
注入速度Ｗ２よりも大きなイＩＩ′ｉ （Ｗ ｌｌ＞
Ｗｌ ）を取っていた。
／ ｍ ｉ ｎの場合、取鍋交換時に＃！造されたスラ
ブに介在物が多い理由として：５２図に示すように取鍋
交換時のタンディツシュ重量が大きく変動する点がある
。従来、この変動量の吸収とタンディツシュ内溶鋼高さ
Ｈを確保するため取鍋交換直後の取鍋とタンディツシュ
間の溶鋼注入速度Ｗ１はタンディツシュと鋳型間の溶鋼
注入速度Ｗ２よりも大きなイＩＩ′ｉ （Ｗ ｌｌ＞
Ｗｌ ）を取っていた。
本発明はこの点に注目し、ＷｌとＷｌの差、Δｗ＝ｗ、
−ｗ２ ・・・・・・（１）と、ＭＴ欠陥発
生率との相関があることを見い出した。すなわちΔＷが
増加するにつれて、ＭＴ欠陥発生率が増加する。ＭＴ欠
陥発生率は、製品欠陥発生率と対応が取れることは従来
から知られた知見であり、ΔＷを制御することによって
取鍋交換時にＰＩ造されたスラブの介在物個数を軽減す
ることができる。本発明は、取鍋交換時直後のヒートの
鋳造において、ΔＷの値を一定値以Ｔに制御することに
よって取鍋交換時に発生する介在物を取５Ｆ４ＰＩ造中
期並の値にすることである。第３図にΔＷと、ＭＴ欠陥
発生率の関係を示した。′ＰＩ造中期並の欠陥発生率と
するためには、ΔＷの値は、 ΔＷ≦８ ｔ ７ｍ ｉ ｎ ＝−（２）とす
る必要がある。欠陥発生率を１ケ以下とするためには、
ΔＷの値は、次の（３）式を満足する必要がある。
−ｗ２ ・・・・・・（１）と、ＭＴ欠陥発
生率との相関があることを見い出した。すなわちΔＷが
増加するにつれて、ＭＴ欠陥発生率が増加する。ＭＴ欠
陥発生率は、製品欠陥発生率と対応が取れることは従来
から知られた知見であり、ΔＷを制御することによって
取鍋交換時にＰＩ造されたスラブの介在物個数を軽減す
ることができる。本発明は、取鍋交換時直後のヒートの
鋳造において、ΔＷの値を一定値以Ｔに制御することに
よって取鍋交換時に発生する介在物を取５Ｆ４ＰＩ造中
期並の値にすることである。第３図にΔＷと、ＭＴ欠陥
発生率の関係を示した。′ＰＩ造中期並の欠陥発生率と
するためには、ΔＷの値は、 ΔＷ≦８ ｔ ７ｍ ｉ ｎ ＝−（２）とす
る必要がある。欠陥発生率を１ケ以下とするためには、
ΔＷの値は、次の（３）式を満足する必要がある。
ΔＷ≦４ ｔ ７ｍ ｉ ｎ ”＝ （３）上
記（２）式、（３）式のように北限値が存在する理由は
次の通りである。取鍋交換時において、交換時直前の取
鍋から取鍋スラグに汚染された溶鋼がタンディツシュ内
に持ち込まれる。
記（２）式、（３）式のように北限値が存在する理由は
次の通りである。取鍋交換時において、交換時直前の取
鍋から取鍋スラグに汚染された溶鋼がタンディツシュ内
に持ち込まれる。
汚染された溶鋼はタンディツシュ内溶鋼重量Ｗの大型化
と溶鋼高さＨによって、滞留面間を長くし、介在物を浮
しさせることが可能である。しかしながら取鍋交換直後
の取鍋から溶鋼を鋳造する際、Δｗ＝ｗ、−ｗ２を大き
く取ると、タンディツシュ内溶鋼の需給バランスがくず
れる。その結果、定常状態（ΔＷ＝０）の時よりもタン
ディツシュ内溶鋼の流れが変化し、定常状態においては
十分に浮１できた介在物もスラブ内に持ち込まれる。従
って、取鍋交換直後においてΔＷを制御すれば取鍋交換
時のスラブ内介在物を軽減することができる。
と溶鋼高さＨによって、滞留面間を長くし、介在物を浮
しさせることが可能である。しかしながら取鍋交換直後
の取鍋から溶鋼を鋳造する際、Δｗ＝ｗ、−ｗ２を大き
く取ると、タンディツシュ内溶鋼の需給バランスがくず
れる。その結果、定常状態（ΔＷ＝０）の時よりもタン
ディツシュ内溶鋼の流れが変化し、定常状態においては
十分に浮１できた介在物もスラブ内に持ち込まれる。従
って、取鍋交換直後においてΔＷを制御すれば取鍋交換
時のスラブ内介在物を軽減することができる。
以］二の結果を一般化すると次のようになる。取鍋交換
直後の取鍋とタンディンシュ間の溶鋼注入速度Ｗ１と、
タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｗ２どの比を（
４）式とする。
直後の取鍋とタンディンシュ間の溶鋼注入速度Ｗ１と、
タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｗ２どの比を（
４）式とする。
Ｗｌ ／Ｗ２ ＝ ｋ （ｔ ） ・・・（４）
ｋ（Ｈの値はＷｌの経時変化と共に変化する値である。
ｋ（Ｈの値はＷｌの経時変化と共に変化する値である。
この（４）式を（１）式に代入すると（５）式が得られ
る。
る。
Δｗ＝ｗ１−Ｗｌ
＝Ｗ２ （ｋ （ｔ）−１） ・・・（５）（５
）式を（２）式に代入すると（６）式が得られる。
）式を（２）式に代入すると（６）式が得られる。
Ｗｌ （ｋ （ｔ）−１） ≦８ ｔ ７ｍ ｉ
ｎ−（６）Ｗｌの値としては５ ｔ ／ ｍ ｉ
ｎ以」二であるから。
ｎ−（６）Ｗｌの値としては５ ｔ ／ ｍ ｉ
ｎ以」二であるから。
このイ４を（６）式に代入して整理すると（７）式が得
られる。
られる。
ｋ （ｔ）≦２．６０ ・・・（７）次に（６〕
式のド限値を求める。（６）式のド限値すなわちΔＷの
ド限値はタンディツシュ溶鋼屯ｒ＋ｉ： Ｗの値が最大
値を示す値までに回復する許容時間ｔ （第１図）によ
って決定される。その許容時間ｔは理論的には、当該ヒ
ートの取鍋からタンディツシュへの溶鋼注入が完ｒする
までの時間である。その値を求めると ΔＷ≧２０ ｔ／ （２５０１５） ＝０．４ ｔ ７ｍ ｉ ｎ −−・（８）と
なる、ここで２０ｔはタンディツシュ重責二の最大低下
■を示し、２５０ｔは実施例の転炉容量を示す、（５）
式と（８）式から（９）式が得られる。
式のド限値を求める。（６）式のド限値すなわちΔＷの
ド限値はタンディツシュ溶鋼屯ｒ＋ｉ： Ｗの値が最大
値を示す値までに回復する許容時間ｔ （第１図）によ
って決定される。その許容時間ｔは理論的には、当該ヒ
ートの取鍋からタンディツシュへの溶鋼注入が完ｒする
までの時間である。その値を求めると ΔＷ≧２０ ｔ／ （２５０１５） ＝０．４ ｔ ７ｍ ｉ ｎ −−・（８）と
なる、ここで２０ｔはタンディツシュ重責二の最大低下
■を示し、２５０ｔは実施例の転炉容量を示す、（５）
式と（８）式から（９）式が得られる。
ｋ （ｔ）≧１．０８ ・・・（９）（４）式、（
７）式および（９）式から（１０）式が得られる。
７）式および（９）式から（１０）式が得られる。
１．０８≦Ｗｓ ／Ｗ２ ≦２．６０ − （
１０）〔実施例〕 本発明のＰＩ造中のタンディツシュ重量変化と溶鋼注入
速度の関係を第１図に示すが、この場合ＭＴ欠陥発生率
が鋳造中期と同レベルになった。
１０）〔実施例〕 本発明のＰＩ造中のタンディツシュ重量変化と溶鋼注入
速度の関係を第１図に示すが、この場合ＭＴ欠陥発生率
が鋳造中期と同レベルになった。
２５０を上底吹き転炉において、低ｊＲＡｌギルド鋼を
溶製し、２次精錬炉（ＲＨ脱ガス処理）で成分調整後、
スラブ厚２６０ｍｍ、 スラブ幅１．０００ｍｍ、溶鋼
注入速度１．５０ｍ／ｍｉｎで２ストランドの連＃８機
に鋳造した。タンディツシュ重量は通常６０ｔ±０．５
ｔに制御され、取鍋交換時は１０ｔ〜２０ｔタンディツ
シュ重量は低下した。連続Ｐｊ造ヒート数は任意に、没
定されそれに応じてΔＷを変化させた。
溶製し、２次精錬炉（ＲＨ脱ガス処理）で成分調整後、
スラブ厚２６０ｍｍ、 スラブ幅１．０００ｍｍ、溶鋼
注入速度１．５０ｍ／ｍｉｎで２ストランドの連＃８機
に鋳造した。タンディツシュ重量は通常６０ｔ±０．５
ｔに制御され、取鍋交換時は１０ｔ〜２０ｔタンディツ
シュ重量は低下した。連続Ｐｊ造ヒート数は任意に、没
定されそれに応じてΔＷを変化させた。
ここで
Ｗｌ ＝６．１ ｔ ７ｍ ｉ ｎΔＷ ＝ ２
．０、４．０、６．０、８．０、１０．０１１２．０、
１４． Ｏｔ ／ ｍ ｉ ｎの水準でテストを行っ
た。その結果、鋳造中期並のスラブ内介在物とするため
にはΔＷ≦８．０ｔ／ｍｉｎ、欠陥発生率を１ケ以下と
するためにはΔＷ≦４． Ｏｔ ／ ｍ ｉ ｎとする
必要があった。
．０、４．０、６．０、８．０、１０．０１１２．０、
１４． Ｏｔ ／ ｍ ｉ ｎの水準でテストを行っ
た。その結果、鋳造中期並のスラブ内介在物とするため
にはΔＷ≦８．０ｔ／ｍｉｎ、欠陥発生率を１ケ以下と
するためにはΔＷ≦４． Ｏｔ ／ ｍ ｉ ｎとする
必要があった。
本発明は次の優れた効果を奏する。
取鍋交換時に鋳造された連続９造スラブの介在物量を鋳
造中期に鋳造されたスラブ並の介在物ｂ１゜にすること
により、取鍋交換時に鋳造されたスラブの品質を保証す
ることができる。その結果、連＃９機で鋳造された全て
のスラブを同一規格で使用可能とすることができる。
造中期に鋳造されたスラブ並の介在物ｂ１゜にすること
により、取鍋交換時に鋳造されたスラブの品質を保証す
ることができる。その結果、連＃９機で鋳造された全て
のスラブを同一規格で使用可能とすることができる。
第１図は本発明の一実施例のタンディツシュ重量変化と
溶鋼注入速度のグラフ、第２図は従来例のタンディツシ
ュ重量変化と溶鋼注入速度のグラフ、第３図はΔＷとＭ
Ｔ欠陥発生率のグラフ、第４図はスラブの鋳造時間別Ｍ
Ｔ欠陥発生率を示す棒グラフ、第５図は連続鋳造設備の
説明図、第６図は第５図のタンディツシュ近傍の説明図
である。 １・・・取鍋 ２・・・タンディツシュ３・
・・鋳型（モールド） ４・・・シールガス用パイプ ５・・・シール用ノズル ６・・・浸漬ノズル７・・・
溶ｎ４ ８・・・スラブ９・・・スラグ Ｗ・・・タンディツシュ固溶鋼重が Ｈ・・・タンディツシュ内溶鋼高さ Ｗｌ・・・取鍋とタンディツシュ間の溶鋼注入速度Ｗ２
・・・タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｅ・・・
タンディツシュ溶鋼重量が最大値までに回復する時間
溶鋼注入速度のグラフ、第２図は従来例のタンディツシ
ュ重量変化と溶鋼注入速度のグラフ、第３図はΔＷとＭ
Ｔ欠陥発生率のグラフ、第４図はスラブの鋳造時間別Ｍ
Ｔ欠陥発生率を示す棒グラフ、第５図は連続鋳造設備の
説明図、第６図は第５図のタンディツシュ近傍の説明図
である。 １・・・取鍋 ２・・・タンディツシュ３・
・・鋳型（モールド） ４・・・シールガス用パイプ ５・・・シール用ノズル ６・・・浸漬ノズル７・・・
溶ｎ４ ８・・・スラブ９・・・スラグ Ｗ・・・タンディツシュ固溶鋼重が Ｈ・・・タンディツシュ内溶鋼高さ Ｗｌ・・・取鍋とタンディツシュ間の溶鋼注入速度Ｗ２
・・・タンディツシュと鋳型間の溶鋼注入速度Ｅ・・・
タンディツシュ溶鋼重量が最大値までに回復する時間
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 製鋼炉で溶製された溶鋼を、該溶鋼を収容する取鍋
を交換しながら連続鋳造設備によって鋳造するにあたり
、 取鍋交換直後の取鍋とタンディッシュ間の 溶鋼注入速度Ｗ＿１と、タンディッシュと鋳型間の溶鋼
注入速度Ｗ＿２との比Ｗ＿１／Ｗ＿２を、１．０８≦Ｗ
＿１／Ｗ＿２≦２．６０ とすることを特徴とする連続鋳造設備における連連鋳方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21596686A JPS6372460A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 連続鋳造設備における連連鋳方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21596686A JPS6372460A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 連続鋳造設備における連連鋳方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6372460A true JPS6372460A (ja) | 1988-04-02 |
Family
ID=16681188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21596686A Pending JPS6372460A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 連続鋳造設備における連連鋳方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6372460A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02207957A (ja) * | 1989-02-07 | 1990-08-17 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 鋳型内溶鋼レベル制御装置 |
| CN105728682A (zh) * | 2014-12-31 | 2016-07-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸开浇生产自动语音系统 |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP21596686A patent/JPS6372460A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02207957A (ja) * | 1989-02-07 | 1990-08-17 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 鋳型内溶鋼レベル制御装置 |
| CN105728682A (zh) * | 2014-12-31 | 2016-07-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种连铸开浇生产自动语音系统 |
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