JPS6366542B2 - - Google Patents
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- JPS6366542B2 JPS6366542B2 JP59155437A JP15543784A JPS6366542B2 JP S6366542 B2 JPS6366542 B2 JP S6366542B2 JP 59155437 A JP59155437 A JP 59155437A JP 15543784 A JP15543784 A JP 15543784A JP S6366542 B2 JPS6366542 B2 JP S6366542B2
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- surface portion
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Landscapes
- External Artificial Organs (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、人工心肺装置に用いられるローラポ
ンプ型の送血ポンプに関するもので、特に、その
ケーシング形状に特徴を有する送血ポンプに関す
るものである。 （従来の技術） 心臓切開手術を行う場合には、心臓と肺との機
能を代行する人工心肺装置が用いられる。この人
工心肺装置は、一般に、生体の静脈系から脱血
し、人工肺において血液を酸素化した後、リザー
バに一時貯血し、送血ポンプにより生体の動脈系
に再び戻すようになつている。この送血ポンプと
しては、第５図に示すように、ケーシング１の内
壁面Ｓに沿つて配設された弾性材料製のポンピン
グチユーブ２上をローラ３が転動することによ
り、そのポンピングチユーブ２がローラ３とケー
シング１の内壁面Ｓとの間で絞られて内部の血液
を送り出し、自己の弾性力によつて復元して血液
を吸い込むようにした、ローラポンプが用いられ
ることが多い。そのケーシング１の中心にはポン
プ駆動軸４が設けられ、その駆動軸４がモータ
（図示せず）によつて間欠的に回転されるように
なつている。通常は、その駆動軸４にローラアー
ム５がその中央で固着され、そのアーム５の両端
にそれぞれローラ３，３が回転自在に軸支されて
いて、二つのローラ３，３が180゜位相差をもつて
チユーブ２上を転動するようにされている。 なお、図中、６，６は、ローラ３，３の直前で
チユーブ２を所定の位置にセツトするチユーブガ
イドであり、７，７は、チユーブ２を装着した後
その吸込側端部２ａ及び吐出側端部２ｂを固定す
るための係止扉である。 このようなローラ３の転動によつてポンプ作用
を行わせるため、ケーシング１の内壁面Ｓには、
駆動軸４を中心とする円弧面部分S1が設けられて
いる。従来は、第６図に示すように、その円弧面
部分S1を見込む角度（以下、ケーシング角度とい
う）は190゜〜200゜として、二つのローラ３，３が
10゜〜20゜の間は同時にチユーブ２を完全に押しつ
ぶすようにしていた。そして、その円弧面部分S1
の両端の、吸込側に位置する内壁面部分S2及び吐
出側に位置する内壁面部分S3は、いずれもその円
弧面部分S1から接線方向に延びる面とされてい
た。すなわち、一定の曲率をもつ円弧面部分S1か
ら、その両端の内壁面部分S2，S3では直ちに曲率
がゼロとなるようにされていた。 （発明が解決しようとする問題点） ところで、このようなローラポンプを人工心肺
装置の送血ポンプに用いる場合、問題となるのは
ローラポンプ自体の脈流による波形の乱れであ
る。すなわち、従来のようなローラポンプでは、
吐出側でローラ３がチユーブ２から急速に離れる
ために、押しつぶされていたチユーブ２が急速に
復元しようとして脈流を生ずる。例えばそのポン
プ駆動モータを定常回転させた場合でも、そのよ
うなローラポンプでは、第７図に示すような波形
の乱れが見られる。 しかも、特に乳幼児を対象とする人工心肺装置
の場合には、各臓器の機能が正常に保されるよう
にするために、生理的な拍動流に対応した体外循
環が得られるようにする必要がある。ローラポン
プを用いて拍動流を得る際には、そのポンプ駆動
モータをオン・オフさせてローラ３の転動・停止
を行わせるので、乳幼児のために高拍動数の拍動
流を得ようとすると、上述の脈流の問題が更に大
きくなる。 本発明は、このような問題に鑑みてなされたも
のであつて、その目的は、高拍動数においても安
定した拍出量を確保することのできる人工心肺装
置の送血ポンプを得ることである。 （問題点を解決するための手段） この目的を達成するために、本発明では、ロー
ラポンプの吐出側に位置するケーシングの内壁面
部分を、その内壁面の円弧面部分から連続して曲
率が徐々に小さくなる曲面として形成している。 その曲率は、例えば、その内壁面部分の沿つて
配設されたポンピングチユーブ上をローラが転動
するとき、吐出される液体の圧力がほぼ一定の場
合で減少するように、実験結果を用いて計算する
ことにより定めることができる。 （作用） このように、ローラポンプの吐出側のケーシン
グ内壁面部分を、曲率が徐々に小さくなる曲面と
することにより、ケーシングの中心のポンプ駆動
軸のまわりを一定の半径で回転するローラは、吐
出側においてはケーシングの内壁面、したがつて
ポンピングチユーブから徐々に離れることにな
る。その結果、押しつぶされていたチユーブが急
速に復元して吐出した血液を吸い戻すようなこと
はなくなり、脈流の発生を軽減させることができ
るようになる。 （実施例） 本発明者らは、ローラポンプの波形成形には、
ケーシング角度とケーシングの吐出側の内壁面形
状とが大きな影響を与えるものと考え、それに関
する実験を行つた。その結果、 脈流は、ケーシング角度が180゜未満のときに
は低下するが、それ以上ではケーシング角度に
よる差異は見られない。 ケーシングの内壁面のローラ離脱側、すなわ
ち吐出側における形状を、ローラ離脱開始位置
から完全離脱位置までの長さが引き延ばされる
形状とすれば、脈流の減少に役立つ。 という結論が得られた。 しかしながら、ケーシング角度を180゜未満とす
ると、ポンプの停止時に血液の逆流が発生する恐
れがあるので、ケーシング角度は186゜とすること
とした。 そして、ケーシングの内壁面形状を定めるため
に、まず、使用するポンピングチユーブの変形量
とそれによつて生ずる圧力変化量との関係を求め
る実験を行つた。その実験に用いた装置は第４図
のようなものである。すなわち、一端を密閉した
ポンピングチユーブ２を水平台上に設置し、その
チユーブ２の他端に鉛直ガラス管８を接続して、
そのチユーブ２及びガラス管８内に、ガラス管８
内の水面高さがh0となるまで水を注入した。そし
て、そのチユーブ２の上からローラポンプのロー
ラ３を押し付けて、チユーブ２を変形させるよう
にした。このような実験装置により、ローラ３を
押し付けたときの変形したチユーブ２の厚さｃ
と、そのときのガラス管８内の水面高さｈとを測
定して、チユーブ２の厚さｃ、すなわちチユーブ
２の変形量と水面高さの変化量Ｈ、すなわちチユ
ーブ２内の圧力変化量との関係を表すグラフを得
た。得られた曲線を、最小二乗法により二次式の
形、すなわち Ｈ＝K1c2−K2c＋K3 (1) として表した。 チユーブ２内の圧力が最も高くなるのは、チユ
ーブ２が完全に押しつぶされたときである。すな
わち、チユーブ２の肉厚をｔとすると、ｃ＝2tの
ときである。そこで、(1)式にｃ＝2tを代入し、そ
のときの値をHmaxとした。そして、ローラポン
プにおいて、ローラ３がケーシング１の円弧状内
壁面部分S1を転動するときは、ポンピングチユー
ブ２が完全に押しつぶされると仮定した。 次に、ポンプケーシング１の内壁面Ｓ形状を座
標で表すために、第２図のように、ポンプ駆動軸
４の位置、すなわち円弧面部分S1の中心を原点Ｏ
とし、原点Ｏを通り円弧面部分S1の始点Ｑを通る
直線をｘ軸と定めた。また、OQからケーシング
角度186゜だけ離れた円弧面部分S1の終点をＡと
し、OAと、OQに対して270゜をなすｙ軸との間を
7゜ずつに12等分して、その間に11個の点Ｂ，Ｃ，
Ｄ，…，Ｌが設定されるようにした。そして、こ
れらの点Ｂ，Ｃ，Ｄ，…，Ｌの座標は、その上を
点Ａから順にローラ３が転動するとき、ポンピン
グチユーブ２から吐出される液体の量すなわち圧
力が一定の割合で減少していき、ｙ軸上でローラ
３がチユーブ２から完全に離脱するように定める
こととした。 このような条件の下では、点Ｂ，Ｃ，Ｄ，…，
Ｌの座標は計算によつて求めることができる。す
なわち、点Ａからｉ番目の点の座標を（xi，yi）
とし、その点の原点Ｏからの距離をriとすると、 xi＝ri cos（6゜＋7゜・ｉ） (2) yi＝ri sin（6゜＋7゜・ｉ） (3) となる。そして、点Ａに比べてｉ／12の圧力減少
が得られるチユーブ２の厚さciは、(1)式を用い
て、 Hmax・（12−ｉ）／12 ＝K1Ci2−K2Ci＋K3 (4) を解くことによつて求めることができる。このと
き、riは、円弧面部分S1の半径ｒにciを加えてチ
ユーブ２の肉厚ｔの２倍を引いた式、すなわち ri＝ｒ＋ci−2t (5) によつて得ることができる。 したがつて、その点の座標（xi，yi）は、(4)式
の解の小さい方の値をciと定め、(5)式に代入して
riを求めれば、(2)及び(3)式を計算することによつ
て求めることができる。そして、このようにして
得られた各点の座標をプロツトし、その各点間を
滑らかな曲線で結べば、ケーシング１の吐出側に
おける円弧面部分S1の終点Ａから、ローラ３がチ
ユーブ２から完全に離れるまでの領域についての
内壁面部分S3の形状を得ることができる。その形
状は、円弧面部分S1から連続して、曲率が徐々に
小さくなる曲面となる。しかも、そのように曲率
が徐々に減少する内壁面部分S3が、84゜という大
きな角度範囲にわたつて延在することになる。 このようにして定められたケーシング１の内壁
面Ｓの形状の一例を第２図に示す。この例は、ポ
ンピングチユーブ２として内径８mm、外形12mmの
酢酸ビニル製のチユーブを用いることとし、円弧
面部分S1の半径ｒを63mmとしたものである。この
例では、吸込側端部の点Ｎ，Ｐ間と吐出側端部の
点Ｍ，Ｎ間とは、ともに直線状として互いに直交
するように定めた。そして、点Ｐ，Ｑ間は、点Ｐ
を通る半径200mmの円と原点Ｏを中心とする半径
63mmの円とを滑らかに結ぶ曲線として、ローラ３
がチユーブ２を絞り始める部分においても、チユ
ーブ２が徐々に変形されるように考慮した。ま
た、点Ｌ，Ｍ間は、点Ａ，Ｌ間の曲線を直線部分
Ｍ，Ｎ間に滑らかにつなぐ曲線となるようにし
た。したがつて、最後のプロツトは計算値とはわ
ずかに異なるものとなつている。各点の座標は次
のとおりである。
ンプ型の送血ポンプに関するもので、特に、その
ケーシング形状に特徴を有する送血ポンプに関す
るものである。 （従来の技術） 心臓切開手術を行う場合には、心臓と肺との機
能を代行する人工心肺装置が用いられる。この人
工心肺装置は、一般に、生体の静脈系から脱血
し、人工肺において血液を酸素化した後、リザー
バに一時貯血し、送血ポンプにより生体の動脈系
に再び戻すようになつている。この送血ポンプと
しては、第５図に示すように、ケーシング１の内
壁面Ｓに沿つて配設された弾性材料製のポンピン
グチユーブ２上をローラ３が転動することによ
り、そのポンピングチユーブ２がローラ３とケー
シング１の内壁面Ｓとの間で絞られて内部の血液
を送り出し、自己の弾性力によつて復元して血液
を吸い込むようにした、ローラポンプが用いられ
ることが多い。そのケーシング１の中心にはポン
プ駆動軸４が設けられ、その駆動軸４がモータ
（図示せず）によつて間欠的に回転されるように
なつている。通常は、その駆動軸４にローラアー
ム５がその中央で固着され、そのアーム５の両端
にそれぞれローラ３，３が回転自在に軸支されて
いて、二つのローラ３，３が180゜位相差をもつて
チユーブ２上を転動するようにされている。 なお、図中、６，６は、ローラ３，３の直前で
チユーブ２を所定の位置にセツトするチユーブガ
イドであり、７，７は、チユーブ２を装着した後
その吸込側端部２ａ及び吐出側端部２ｂを固定す
るための係止扉である。 このようなローラ３の転動によつてポンプ作用
を行わせるため、ケーシング１の内壁面Ｓには、
駆動軸４を中心とする円弧面部分S1が設けられて
いる。従来は、第６図に示すように、その円弧面
部分S1を見込む角度（以下、ケーシング角度とい
う）は190゜〜200゜として、二つのローラ３，３が
10゜〜20゜の間は同時にチユーブ２を完全に押しつ
ぶすようにしていた。そして、その円弧面部分S1
の両端の、吸込側に位置する内壁面部分S2及び吐
出側に位置する内壁面部分S3は、いずれもその円
弧面部分S1から接線方向に延びる面とされてい
た。すなわち、一定の曲率をもつ円弧面部分S1か
ら、その両端の内壁面部分S2，S3では直ちに曲率
がゼロとなるようにされていた。 （発明が解決しようとする問題点） ところで、このようなローラポンプを人工心肺
装置の送血ポンプに用いる場合、問題となるのは
ローラポンプ自体の脈流による波形の乱れであ
る。すなわち、従来のようなローラポンプでは、
吐出側でローラ３がチユーブ２から急速に離れる
ために、押しつぶされていたチユーブ２が急速に
復元しようとして脈流を生ずる。例えばそのポン
プ駆動モータを定常回転させた場合でも、そのよ
うなローラポンプでは、第７図に示すような波形
の乱れが見られる。 しかも、特に乳幼児を対象とする人工心肺装置
の場合には、各臓器の機能が正常に保されるよう
にするために、生理的な拍動流に対応した体外循
環が得られるようにする必要がある。ローラポン
プを用いて拍動流を得る際には、そのポンプ駆動
モータをオン・オフさせてローラ３の転動・停止
を行わせるので、乳幼児のために高拍動数の拍動
流を得ようとすると、上述の脈流の問題が更に大
きくなる。 本発明は、このような問題に鑑みてなされたも
のであつて、その目的は、高拍動数においても安
定した拍出量を確保することのできる人工心肺装
置の送血ポンプを得ることである。 （問題点を解決するための手段） この目的を達成するために、本発明では、ロー
ラポンプの吐出側に位置するケーシングの内壁面
部分を、その内壁面の円弧面部分から連続して曲
率が徐々に小さくなる曲面として形成している。 その曲率は、例えば、その内壁面部分の沿つて
配設されたポンピングチユーブ上をローラが転動
するとき、吐出される液体の圧力がほぼ一定の場
合で減少するように、実験結果を用いて計算する
ことにより定めることができる。 （作用） このように、ローラポンプの吐出側のケーシン
グ内壁面部分を、曲率が徐々に小さくなる曲面と
することにより、ケーシングの中心のポンプ駆動
軸のまわりを一定の半径で回転するローラは、吐
出側においてはケーシングの内壁面、したがつて
ポンピングチユーブから徐々に離れることにな
る。その結果、押しつぶされていたチユーブが急
速に復元して吐出した血液を吸い戻すようなこと
はなくなり、脈流の発生を軽減させることができ
るようになる。 （実施例） 本発明者らは、ローラポンプの波形成形には、
ケーシング角度とケーシングの吐出側の内壁面形
状とが大きな影響を与えるものと考え、それに関
する実験を行つた。その結果、 脈流は、ケーシング角度が180゜未満のときに
は低下するが、それ以上ではケーシング角度に
よる差異は見られない。 ケーシングの内壁面のローラ離脱側、すなわ
ち吐出側における形状を、ローラ離脱開始位置
から完全離脱位置までの長さが引き延ばされる
形状とすれば、脈流の減少に役立つ。 という結論が得られた。 しかしながら、ケーシング角度を180゜未満とす
ると、ポンプの停止時に血液の逆流が発生する恐
れがあるので、ケーシング角度は186゜とすること
とした。 そして、ケーシングの内壁面形状を定めるため
に、まず、使用するポンピングチユーブの変形量
とそれによつて生ずる圧力変化量との関係を求め
る実験を行つた。その実験に用いた装置は第４図
のようなものである。すなわち、一端を密閉した
ポンピングチユーブ２を水平台上に設置し、その
チユーブ２の他端に鉛直ガラス管８を接続して、
そのチユーブ２及びガラス管８内に、ガラス管８
内の水面高さがh0となるまで水を注入した。そし
て、そのチユーブ２の上からローラポンプのロー
ラ３を押し付けて、チユーブ２を変形させるよう
にした。このような実験装置により、ローラ３を
押し付けたときの変形したチユーブ２の厚さｃ
と、そのときのガラス管８内の水面高さｈとを測
定して、チユーブ２の厚さｃ、すなわちチユーブ
２の変形量と水面高さの変化量Ｈ、すなわちチユ
ーブ２内の圧力変化量との関係を表すグラフを得
た。得られた曲線を、最小二乗法により二次式の
形、すなわち Ｈ＝K1c2−K2c＋K3 (1) として表した。 チユーブ２内の圧力が最も高くなるのは、チユ
ーブ２が完全に押しつぶされたときである。すな
わち、チユーブ２の肉厚をｔとすると、ｃ＝2tの
ときである。そこで、(1)式にｃ＝2tを代入し、そ
のときの値をHmaxとした。そして、ローラポン
プにおいて、ローラ３がケーシング１の円弧状内
壁面部分S1を転動するときは、ポンピングチユー
ブ２が完全に押しつぶされると仮定した。 次に、ポンプケーシング１の内壁面Ｓ形状を座
標で表すために、第２図のように、ポンプ駆動軸
４の位置、すなわち円弧面部分S1の中心を原点Ｏ
とし、原点Ｏを通り円弧面部分S1の始点Ｑを通る
直線をｘ軸と定めた。また、OQからケーシング
角度186゜だけ離れた円弧面部分S1の終点をＡと
し、OAと、OQに対して270゜をなすｙ軸との間を
7゜ずつに12等分して、その間に11個の点Ｂ，Ｃ，
Ｄ，…，Ｌが設定されるようにした。そして、こ
れらの点Ｂ，Ｃ，Ｄ，…，Ｌの座標は、その上を
点Ａから順にローラ３が転動するとき、ポンピン
グチユーブ２から吐出される液体の量すなわち圧
力が一定の割合で減少していき、ｙ軸上でローラ
３がチユーブ２から完全に離脱するように定める
こととした。 このような条件の下では、点Ｂ，Ｃ，Ｄ，…，
Ｌの座標は計算によつて求めることができる。す
なわち、点Ａからｉ番目の点の座標を（xi，yi）
とし、その点の原点Ｏからの距離をriとすると、 xi＝ri cos（6゜＋7゜・ｉ） (2) yi＝ri sin（6゜＋7゜・ｉ） (3) となる。そして、点Ａに比べてｉ／12の圧力減少
が得られるチユーブ２の厚さciは、(1)式を用い
て、 Hmax・（12−ｉ）／12 ＝K1Ci2−K2Ci＋K3 (4) を解くことによつて求めることができる。このと
き、riは、円弧面部分S1の半径ｒにciを加えてチ
ユーブ２の肉厚ｔの２倍を引いた式、すなわち ri＝ｒ＋ci−2t (5) によつて得ることができる。 したがつて、その点の座標（xi，yi）は、(4)式
の解の小さい方の値をciと定め、(5)式に代入して
riを求めれば、(2)及び(3)式を計算することによつ
て求めることができる。そして、このようにして
得られた各点の座標をプロツトし、その各点間を
滑らかな曲線で結べば、ケーシング１の吐出側に
おける円弧面部分S1の終点Ａから、ローラ３がチ
ユーブ２から完全に離れるまでの領域についての
内壁面部分S3の形状を得ることができる。その形
状は、円弧面部分S1から連続して、曲率が徐々に
小さくなる曲面となる。しかも、そのように曲率
が徐々に減少する内壁面部分S3が、84゜という大
きな角度範囲にわたつて延在することになる。 このようにして定められたケーシング１の内壁
面Ｓの形状の一例を第２図に示す。この例は、ポ
ンピングチユーブ２として内径８mm、外形12mmの
酢酸ビニル製のチユーブを用いることとし、円弧
面部分S1の半径ｒを63mmとしたものである。この
例では、吸込側端部の点Ｎ，Ｐ間と吐出側端部の
点Ｍ，Ｎ間とは、ともに直線状として互いに直交
するように定めた。そして、点Ｐ，Ｑ間は、点Ｐ
を通る半径200mmの円と原点Ｏを中心とする半径
63mmの円とを滑らかに結ぶ曲線として、ローラ３
がチユーブ２を絞り始める部分においても、チユ
ーブ２が徐々に変形されるように考慮した。ま
た、点Ｌ，Ｍ間は、点Ａ，Ｌ間の曲線を直線部分
Ｍ，Ｎ間に滑らかにつなぐ曲線となるようにし
た。したがつて、最後のプロツトは計算値とはわ
ずかに異なるものとなつている。各点の座標は次
のとおりである。
【表】
第１図は、こうして得られたケーシング１を備
えた送血ポンプを示すものである。このポンプに
おいては、ポンピングチユーブ２の吸込側端部２
ａと吐出側端部２ｂとが直交するため、ケーシン
グ１の垂直な角部に、左右に開く２枚の係止扉７
ａ，７ｂを設けている。そして、チユーブ２の吸
込側端部２ａをケーシング１本体と係止扉７ａと
の間に挾んで保持し、吐出側端部２ｂを係止扉７
ａと係止扉７ｂとの間に挾んで保持するようにし
ている。これらの係止扉７ａ，７ｂは、その閉じ
た位置で磁石によつて互いに固定されるようにな
つている。このような係止扉７ａ，７ｂによつて
チユーブ２の端部２ａ，２ｂを保持するようにす
ることにより、人工心肺装置の送血回路の一部を
なすポンピングチユーブ２を、ケーシング１に簡
単に、しかも手早く装着することができるように
なる。 他の構成は、第５図に示した従来のローラポン
プと同様である。なお、図中、９は、ポンプ駆動
モータを示す。 この送血ポンプを用い、ポンプ駆動モータ９を
間欠的に回転させて、ポンプを拍動させたときに
得られる流量波形を計測した結果、第３図のよう
な波形が観測された。この波形から明らかなよう
に、この送血ポンプでは脈流による波形の乱れは
極めて少なくなつている。 なお、上記実施例においては、吐出側に位置す
るケーシング１の内壁面部分S3の形状を、そこに
配設されたポンピングチユーブ２上をローラ３が
転動するとき、それによつて吐出される液体の圧
力がほぼ一定の割合で減少するように定めたもの
について説明したが、その形状は、例えばローラ
３と内壁面部分S3との間がほぼ一定の割合で離れ
ていくような形状として決定することもできる。 （発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、ローラポンプの吐出側に位置するケーシング
の内壁面部分を、曲率が徐々に小さくなる曲面と
して形成するようにしているので、吐出側におい
ては、ポンピングチユーブを絞つていたローラが
そのチユーブから徐々に離れていくようになり、
ローラポンプにおける脈流の発生を低減させるこ
とができる。したがつて、高拍動数においても安
定した拍出量の得られる送血ポンプとすることが
でき、特に乳幼児用の人工心肺装置に適したもの
とすることができる。
えた送血ポンプを示すものである。このポンプに
おいては、ポンピングチユーブ２の吸込側端部２
ａと吐出側端部２ｂとが直交するため、ケーシン
グ１の垂直な角部に、左右に開く２枚の係止扉７
ａ，７ｂを設けている。そして、チユーブ２の吸
込側端部２ａをケーシング１本体と係止扉７ａと
の間に挾んで保持し、吐出側端部２ｂを係止扉７
ａと係止扉７ｂとの間に挾んで保持するようにし
ている。これらの係止扉７ａ，７ｂは、その閉じ
た位置で磁石によつて互いに固定されるようにな
つている。このような係止扉７ａ，７ｂによつて
チユーブ２の端部２ａ，２ｂを保持するようにす
ることにより、人工心肺装置の送血回路の一部を
なすポンピングチユーブ２を、ケーシング１に簡
単に、しかも手早く装着することができるように
なる。 他の構成は、第５図に示した従来のローラポン
プと同様である。なお、図中、９は、ポンプ駆動
モータを示す。 この送血ポンプを用い、ポンプ駆動モータ９を
間欠的に回転させて、ポンプを拍動させたときに
得られる流量波形を計測した結果、第３図のよう
な波形が観測された。この波形から明らかなよう
に、この送血ポンプでは脈流による波形の乱れは
極めて少なくなつている。 なお、上記実施例においては、吐出側に位置す
るケーシング１の内壁面部分S3の形状を、そこに
配設されたポンピングチユーブ２上をローラ３が
転動するとき、それによつて吐出される液体の圧
力がほぼ一定の割合で減少するように定めたもの
について説明したが、その形状は、例えばローラ
３と内壁面部分S3との間がほぼ一定の割合で離れ
ていくような形状として決定することもできる。 （発明の効果） 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば、ローラポンプの吐出側に位置するケーシング
の内壁面部分を、曲率が徐々に小さくなる曲面と
して形成するようにしているので、吐出側におい
ては、ポンピングチユーブを絞つていたローラが
そのチユーブから徐々に離れていくようになり、
ローラポンプにおける脈流の発生を低減させるこ
とができる。したがつて、高拍動数においても安
定した拍出量の得られる送血ポンプとすることが
でき、特に乳幼児用の人工心肺装置に適したもの
とすることができる。
第１図は、本発明による送血ポンプの一実施例
を示す概略斜視図、第２図は、そのケーシングの
内壁面形状を示す模式図、第３図は、その送血ポ
ンプによつて得られる流量波形を示すグラフ、第
４図は、そのケーシング形状を定めるために用い
る実験装置の説明図、第５図は、従来の送血ポン
プの一例を示す平面図、第６図は、そのケーシン
グの内壁面形状を示す模式図、第７図は、従来の
送血ポンプによつて得られる流量波形を示すグラ
フである。 １…ケーシング、２…ポンピングチユーブ、３
…ローラ、４…ポンプ駆動軸、５…ローラアー
ム、Ｓ…ケーシング内壁面、S1…円弧面部分、S2
…吸込側内壁面部分、S3…吐出側内壁面部分。
を示す概略斜視図、第２図は、そのケーシングの
内壁面形状を示す模式図、第３図は、その送血ポ
ンプによつて得られる流量波形を示すグラフ、第
４図は、そのケーシング形状を定めるために用い
る実験装置の説明図、第５図は、従来の送血ポン
プの一例を示す平面図、第６図は、そのケーシン
グの内壁面形状を示す模式図、第７図は、従来の
送血ポンプによつて得られる流量波形を示すグラ
フである。 １…ケーシング、２…ポンピングチユーブ、３
…ローラ、４…ポンプ駆動軸、５…ローラアー
ム、Ｓ…ケーシング内壁面、S1…円弧面部分、S2
…吸込側内壁面部分、S3…吐出側内壁面部分。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内壁面Ｓに、ポンプ駆動軸４を中心とする円
弧面部分S1が設けられたケーシング１と、 そのケーシング１の内壁面Ｓに沿つて配設され
たポンピングチユーブ２と、 前記ポンプ駆動軸４に固着されたローラアーム
５の先端に支持され、そのポンプ駆動軸４の回転
に伴つて前記ポンピングチユーブ２を絞りながら
その上を転動するローラ３と、 を有する人工心肺装置の送血ポンプにおいて； 前記ポンピングチユーブ２の吐出側の、前記ケ
ーシング１の内壁面Ｓの円弧面部分S1の終点Ａか
ら、前記ローラ３が前記ポンピングチユーブ２か
ら完全に離れるまでの間に位置する前記ケーシン
グ１の内壁面部分S3を、 少なくとも90゜近くの大きな角度範囲にわたつ
て延在し、前記円弧面部分S1から滑らかに連続し
て、曲率が徐々に減少する曲面として形成したこ
とを特徴とする、 人工心肺装置の送血ポンプ。 ２ 前記ケーシング１の徐々に曲率が変化する内
壁面部分S3が、 その内壁面部分S3に沿つて配設された前記ポン
ピングチユーブ２上を前記ローラ３が転動すると
き、それによつて吐出される液体の圧力がほぼ一
定の割合で減少する形状とされていることを特徴
とする、 特許請求の範囲第１項記載の送血ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15543784A JPS6133663A (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 人工心肺装置の送血ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15543784A JPS6133663A (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 人工心肺装置の送血ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6133663A JPS6133663A (ja) | 1986-02-17 |
| JPS6366542B2 true JPS6366542B2 (ja) | 1988-12-21 |
Family
ID=15606008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15543784A Granted JPS6133663A (ja) | 1984-07-27 | 1984-07-27 | 人工心肺装置の送血ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6133663A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5241337B2 (ja) * | 2008-06-12 | 2013-07-17 | 日機装株式会社 | ローラポンプ及びローラポンプを備えた血液浄化装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52107192A (en) * | 1976-01-26 | 1977-09-08 | Baxter Travenol Lab | Method of determined liquid injection and apparatus therefor |
| JPS54103289A (en) * | 1978-01-31 | 1979-08-14 | Nippon Zeon Co | Roller type pump for feeding blood |
| JPS5878665A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | テルモ株式会社 | 医療用ロ−ラ・ポンプ |
-
1984
- 1984-07-27 JP JP15543784A patent/JPS6133663A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52107192A (en) * | 1976-01-26 | 1977-09-08 | Baxter Travenol Lab | Method of determined liquid injection and apparatus therefor |
| JPS54103289A (en) * | 1978-01-31 | 1979-08-14 | Nippon Zeon Co | Roller type pump for feeding blood |
| JPS5878665A (ja) * | 1981-11-04 | 1983-05-12 | テルモ株式会社 | 医療用ロ−ラ・ポンプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6133663A (ja) | 1986-02-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |